汽轮机热力性能数据
汽轮机主要性能指标及控制措施
汽轮机主要性能指标及控制措施一、汽轮机热耗率(kJ/kWh)1可能存在问题的原因1.1汽轮机通流部分效率低1.1.1汽轮机高、中、低压缸效率低。
1.1.2汽轮机高压配汽机构的节流损失大。
1.2蒸汽初参数低。
1.3蒸汽终参数高。
1.4再热循环热效率低，再热蒸汽温度低，再热器减温水量大。
1.5给水回热循环效率低，给水温度低。
1.6凝汽器真空差。
1.7汽水系统（疏放水、旁路系统）严密性差。
1.8机组辅汽量过大。
……2解决问题的措施2.1提高蒸汽初参数的措施。
2.2提高再热蒸汽温度，尽量减少再热器减温水量。
2.3提高凝汽器真空。
2.4提高给水温度。
2.5达到规定负荷后，及时调整调节阀运行方式，减少阀门节流损失。
2.6合理、经济地调整机组抽汽供辅汽量。
2.7保持热力系统严密性，及时消除减温水阀门、疏放水系统、旁路系统等内漏问题。
2.8合理调整高压调节阀的重叠度。
2.9结合机组检修对汽轮机通流部件进行了除垢、调整动静间隙。
2.10进行汽轮机通流部分改造。
……二、凝汽器真空度(%)1可能存在问题的原因1.1真空严密性差1.1.1低压缸轴封间隙大，轴封供汽压力低。
1.1.2多级水封及单级水封的影响。
1.1.3汽轮机及给水泵汽轮机负压系统漏空气。
1.1.4凝汽器喉部膨胀节破损。
1.2凝汽器冷却水管换热效果差1.2.1胶球投入率和收球率的影响。
1.2.2凝汽器冷却水水质差，水管结垢。
1.3循环水进水温度及进水量影响。
1.4射水抽气器或真空泵系统存在缺陷。
1.5射水池或真空泵冷却器水温高，致使抽真空效果差。
1.6凝汽器水位高。
……2解决问题的措施2.1运行措施2.1.1调整和控制低压轴封压力在规定范围内。
2.1.2定期对真空系统进行查漏，及时分析解决。
2.1.3合理调整多级水封及单级水封水量，防止水封不良造成漏空。
2.1.4加强对胶球清洗装置的管理，提高胶球系统的投入率和收球率。
2.1.5定期对循环冷却水加药，对循环水泵进水滤网或水塔滤网进行巡查和清除杂物，防止凝汽器冷却水管结垢、堵塞。
超高温超高压汽轮机参数
超高温超高压汽轮机参数超高温超高压汽轮机参数引言：超高温超高压汽轮机是一种应用于核电等大型化工设备中的重要设备，它具有温度高、压力大、效率高等优点，对于提高能源利用效率，改善环境污染有着重要意义。
本文将详细介绍超高温超高压汽轮机的参数特点及其对设备运行性能的影响。
一、超高温超高压汽轮机的参数定义超高温超高压汽轮机是指工作温度和压力均远高于常规汽轮机的一类设备。
通常，其工作温度在600℃以上，压力在25MPa以上。
其中，工作温度是指汽轮机进口蒸汽的温度，压力是指进口蒸汽的压力。
二、超高温超高压汽轮机参数的影响因素超高温超高压汽轮机的参数受以下几个因素的影响：1. 材料特性：超高温和超高压环境下，材料必须具有良好的高温强度和抗腐蚀性能。
通常，使用的材料包括高温合金、陶瓷、耐热钢等。
2. 烟气特性：超高温超高压汽轮机在运行过程中，烟气对轮叶和导叶的腐蚀作用较大，因此需要合理设计叶轮和导叶的材料和形状，以减小腐蚀程度。
3. 稳定性：超高温超高压汽轮机的参数对其稳定性要求较高。
在设计过程中，需要充分考虑热膨胀、热应力和气动载荷等因素对设备稳定性的影响。
三、超高温超高压汽轮机参数的循环效率超高温超高压汽轮机的循环效率是指单位燃料所产生的功率与单位燃料的热值之比。
超高温超高压汽轮机具有高循环效率的特点，这主要得益于以下因素：1. 高温汽轮机使工作于高温高压状态下的蒸汽直接地进入汽轮机，没有在锅炉中进行过多的工作，减少了热量的损失。
2. 合理的涡轮叶轮和导叶设计，减小了热损失。
3. 高温高压条件下，蒸汽经过汽轮机高度膨胀，更充分地释放了能量。
4. 合理的汽轮机系统设计和热力循环优化，提高了热能的利用效率。
总结：超高温超高压汽轮机的参数对设备性能具有重要影响。
合理的参数设计可以提高设备的循环效率，减少能源的消耗，降低环境污染。
当前，超高温超高压汽轮机在核电等领域得到了广泛应用，随着技术的发展和进步，超高温超高压汽轮机的参数将继续提高，从而进一步提高设备的性能。
660MW超超临界汽轮机(三缸)
冷却室可以在汽轮机停机后降低汽轮机上缸的金 属温度，进而就能防止上缸和下缸之间出现大的温差。 停机后满足以下三个条件，才可提供冷却空气 ：
a.上缸和下缸之间的金属温度差≥0℃； b.盘车运行； c.调节级出口金属温度≥250℃。
1029mm末级动叶片的低压缸模块
末级静叶采用弯扭加前掠 弯扭静叶片
转子冷却蒸汽系统
转子蒸汽冷却试验
调节级喷嘴
子午面收缩 表面渗硼 固粒腐蚀下降为原材料0.2
焊接喷嘴 刚性好热应力小 热膨胀性好
高中压缸结构特点：
调节级动叶片
三胞叶片，高强度
多层缸设计
弹性密封
热膨胀性能好 运行时无泄漏
高 压 进 汽
全三维反动式自带围带叶片
静叶
动叶
上汽缸冷却系统
汽轮机停机以后，由于下缸冷却较快，故上缸和 下缸之间存在温差，会引起引汽缸变形，俗称“猫 背”。由于汽缸下半向上变形，转子轴向中央部位附 近和汽缸下半发生接触，导致汽封齿碰磨。特别是多 次启停机组后会导致机组下半汽封片磨损严重，甚至 引起转子的磨损，导致通流间隙不断增大，进而影响 机组效率。因此为了降低停机后汽缸上下温差，在汽 缸上半设置了冷却腔室，如下图所示：
mm
17 通流级数：
18 高压缸
级
19 中压缸
级
20 低压缸
级
21 机组外型尺寸（长、宽、高）
核电1000MW等级半转速汽轮机热力性能简析
ｐ ｗｅ ｒｖ ｎ ｔ ｒ ｉ ｅ ａ ｅ ｂ ｅ ｒ ｓ ｎ ｅ ， ｎ ｏ ａ ｉｏ ｔ ｈ ｈ ｒ ｌ ｅ ｆ ｒ ｎ ｅｏ ｕ ｌ ｏ ｏ ｒ ｄ ｉ ｅ ｕ ｂ ｎ ｓ ｈ ｖ ｅ ｎ ｐ ｅ ｅ ｔ ｄ ａ ｄ ａ ｃ ｍｐ ｒｓ ｎ ｗｉ ｔ ｅ ｔ ｅ ｍａ ｒ ｏ ｍａ ｃ ｆ ｌ —ｒ — ｈ ｐ ｆ
ｏ ｄｅ ｔｃ ｌｃ ｐａ ｉｙ ｌｖ ｌｈａ ｅ ｃ ｆｉ ｎ ｉａ ａ ｃｔ ｅ ｅ ｖ ｏｍｐ ｔｓ ｒ ｃ ｕ ｅ， ｎ ｈｅｒ ｔ ｒ ｌｐｅ ｆ ｒ ｎｃ ｓａ ｕｔ８． ａｃ ｔ ｕ ｔ ｒ ａ ｄ ｔ ｉ ｈｅ ｍａ ｒ ｏ ｍａ ｅ ｉ ｂｏ ０ ｈｉ ｅ ｇｈ ｒ
［ 摘
要］ 介绍 了核 电 １０ ０Ｍｗ 等级 半转 速 汽轮 机 的 主要 结构 及 热 力性 能 等 ， 与 目前 国 内已 ０ 并
投 产的相 同容 量等 级的核 电全 转速 汽轮 机 的 热 力性 能进 行 对 比 。结果 表 明 ， 于 同等 对
级汽 轮机 半转 速 比全转速 的 结构 紧凑 、 热力性 能提 升 约 ８ ０ ； ． 半转 速 汽轮 机 的经 济性
ｔｒ ａ ｙ—ｓ ｅ ｃ ｅ ｒ ｐ ｐｅ ｄ ｎｕ ｌａ ｏｗｅ ｒｖ ｎ ｔ ｂｉ ｓｏｆｉ ｅ ｔｃ ｌｃ ｐ ｃｔ ｅ ｌ ｗｈｉｈ ｈａ ｅ ａｒ ａ ｙ ｂ ｅ ｕｔｉ ｔ ｒ ｄ ｉ ｅ ｕｒ ｎｅ ｄ ｎ ｉａ ａ ａ ｉｙ ｌｖｅ ， ｃ ｖ ｌｅ ｄ ｅ ｎ ｐ ｎ ｏ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｔｈ ａｎ ｓ ｒ ｃ ｕｒ ｎｄ ｔ ｒ ｌｐ ｒ ｏ ｍ ａ ｅ ｏ ｌ ｓｒ ｃ ： ｅ ｍ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ａ ｈｅ ｍａ ｅ ｆ ｒ ｎｃ ｆｈａｆ—ｒ ａ ｙ—ｓ ｅ ｄ １ ０ ０ Ｍ Ｗ —ｌｖ ｌｎｕ ｌａ ｏｔ ｒ ｐ ｅ ０ ｅ ｅ ｃ ｅ ｒ
汽轮机热力性能指标公式推导及验证
汽轮机热力性能指标公式推导及验证吕海祯; 丁立新【期刊名称】《《发电设备》》【年(卷),期】2019(033)006【总页数】5页(P389-392,398)【关键词】汽轮机; 热力性能指标; 再热回热循环【作者】吕海祯; 丁立新【作者单位】国网山东省电力公司电力科学研究院济南250003【正文语种】中文【中图分类】TK261为了从热力学的角度，对再热回热汽轮机性能进行具体的理论分析，比照简单朗肯循环的热力学分析，需要知道理想比内功率、相对内效率、理想循环效率、理想循环的平均吸热温度和平均放热温度等热力性能指标。
通过这些指标，把热力学和热力工程两个领域联系起来，更有利于从理论与实践相结合上实现两个专业的全面协作；因此，有必要确定再热回热汽轮机的这些热力性能指标。
笔者以典型的一次再热八级回热凝汽式汽轮机为例，对这些热力性能指标进行公式推导、验证和分析讨论。
1 热力性能指标公式推导1.1 理想比内功率一次再热八级回热凝汽式汽轮机的绝对内效率可表示为：(1)式中：η i为汽轮机绝对内效率；αj、αrh、αc分别为汽轮机进汽1 kg时1～8级抽汽、中压缸进汽、低压缸排汽份额；h0、hfw分别为汽轮机自动主汽门前实测的进汽焓、锅炉省煤器入口实测的给水焓，kJ/kg；qrh为再热蒸汽吸热量，kJ/kg；Δhj为抽汽在汽轮机中的实际焓降，kJ/kg，再热前Δhj=h0-hj，再热后Δhj=h0+qrh-hj，hj为汽轮机1～8级抽汽焓，kJ/kg；Δhc为凝汽在汽轮机中的实际焓降，kJ/kg，Δhc=h0+qrh-hc，hc为低压缸排汽与凝汽器喉部结合面排汽焓，kJ/kg。
该汽轮机高压缸有2级抽汽，第2级抽汽为高压缸排汽；中、低压缸各3级，第5级抽汽为中压缸排汽；机组共有8级抽汽。
式(1)分子第一项可写为：(2)式中：Δhsj为抽汽对应的等熵焓降，kJ/kg；ηj为抽汽点的级段效率；ΔhsH为自动主汽门前至高压缸排汽对应的等熵焓降，kJ/kg，ΔhsH=h0-hsH，hsH为高压缸排汽的等熵焓，kJ/kg；η H为高压缸效率；ΔhsI为中联门至中低压连通管中点对应的等熵焓降，kJ/kg，ΔhsI=hrh,out-hsI，hrh,out为中压缸中联门前实测蒸汽焓，kJ/kg，hsI为中低压连通管中点的等熵焓，kJ/kg；η I为中压缸效率。
CPR1000核电汽轮机热力性能试验中不确定度的计算
CPR1000核电汽轮机热力性能试验中不确定度的计算高雅军;王佳蒙;金圣隆【摘要】为了评价CPR1000核电汽轮机热力性试验的试验质量和试验结果的可信度,对CPR1000核电汽轮机热力性能试验中诸多测量参数以及热耗率的不确定度进行了分析探讨,并给出相应的计算公式.以红沿河2#机1118 MW核电汽轮机热力性能试验为例,进行了主蒸汽压力、主蒸汽湿度、主蒸汽流量、主给水压力、主给水温度、排汽压力、发电机出力和热耗率不确定度的计算.最终计算出热耗率的不确定度为0.505％,该结果表明试验质量和试验结果的可信度均较好.【期刊名称】《节能技术》【年(卷),期】2015(033)005【总页数】6页(P408-412,427)【关键词】CPR1000核电站;汽轮机;热力性能试验;主蒸汽湿度;热耗率;不确定度【作者】高雅军;王佳蒙;金圣隆【作者单位】中广核工程有限公司调试中心,广东深圳518124;中广核工程有限公司调试中心,广东深圳518124;中广核工程有限公司调试中心,广东深圳518124【正文语种】中文【中图分类】TM623;TK262Key words：CPR1000 nuclear power plant;steam turbine;thermal performance test;main steam moisture;heat rate;uncertainty汽轮机热力性能试验是在火电厂或核电厂进行的综合性能试验，通常把经过修正的发电机出力、汽轮机热耗率、汽耗率称为试验的最终结果[1]。
汽轮机热力性能试验作为评价机组设计、制造安装水平的重要手段，其试验结果是执行商务合同的重要基础，直接影响机组供应商、工程总包方以及业主三方的经济利益。
试验结果的不确定度是用统计学的方法对试验质量和试验结果可信度的量化评价，对试验各方具有重要的现实意义。
近年来，随着电力市场化改革的不断深入，不确定度的分析计算作为评价试验检测能力的重要依据愈加得到重视，并已在相关认证体系文件中作出明确规定。
东汽350mw汽轮机热力计算书
东汽350mw汽轮机热力计算书东汽350MW汽轮机热力计算书一、引言热力计算是汽轮机设计与运行中至关重要的环节之一。
本文将以东汽350MW汽轮机为对象，对其进行热力计算，并对计算结果进行分析和讨论。
二、汽轮机参数与性能1. 汽轮机参数东汽350MW汽轮机的设计参数包括额定功率、额定转速、额定进汽温度、额定进汽压力等。
这些参数是计算过程中的基础数据，对于热力计算具有重要意义。
2. 汽轮机性能汽轮机的性能指标包括热效率、机械效率、热耗率等。
热力计算需要根据这些性能指标来评估汽轮机的工作状态和能源利用效率。
三、热力计算方法1. 热力平衡计算热力平衡计算是热力计算的核心内容。
通过对汽轮机各个部分的热力平衡进行计算，可以确定各个参数的数值。
其中，进汽压力、进汽温度、排汽压力、排汽温度等是计算过程中的关键参数。
2. 热力过程计算热力过程计算是确定汽轮机各个过程参数的重要方法。
根据热力平衡计算的结果，可以推导出各个过程的热力参数，如进汽过程、膨胀过程、凝汽过程等。
四、计算结果与分析1. 热力平衡计算结果通过对东汽350MW汽轮机进行热力平衡计算，得到了各个部分的热力参数。
进一步分析这些参数的数值，可以评估汽轮机的工作状态和热能利用效率。
2. 热力过程计算结果根据热力过程计算的结果，可以得到各个过程的热力参数，如进汽过程的进汽温度、进汽压力，膨胀过程的膨胀比、出口功率等。
通过对这些参数的分析，可以判断汽轮机的运行状态和性能。
五、热力计算的应用与优化1. 热力计算在汽轮机设计中的应用热力计算在汽轮机设计中具有重要意义。
通过对汽轮机各个部分的热力平衡计算和热力过程计算，可以确定汽轮机的工作参数，优化设计方案，提高汽轮机的性能。
2. 热力计算在汽轮机运行中的应用热力计算在汽轮机运行中也具有重要应用。
通过对汽轮机的热力参数进行实时监测和分析，可以判断汽轮机的运行状态，及时发现问题，保证汽轮机的安全运行。
3. 热力计算的优化热力计算的优化是提高汽轮机性能的关键。
001-汽轮机热力性能试验方法_付昶
试验时应隔离的阀门通常分三组： • 第一组：机组正常运行时可以长期隔离的阀门（如：汽机本体和各加热器疏
放水、管道、阀门启动疏水，高、低压旁路等）。 • 第二组：试验期间(通常为3-5天)可以暂时隔离的阀门（如：加热器危急疏水、
凝结水、给水旁路等）。 • 第三组：试验前必须隔离，试验后立即恢复的阀门（如：炉连续、定期排污、
hi
ho
2018/4/12
对于过热蒸汽 h=f(p，t)
高、中压缸进出口均为过热蒸汽，因此可直接通 过测量进出口的压力和温度得出缸效率。
对于湿蒸汽 h=f(p，t，x)
低压缸排汽为湿蒸汽，不能直接通过测量进出 h’o 口的压力和温度得其焓值，还需知道湿度x，x的直
接测量存在较大难度。
2.15 试验结果的修正
2018/4/12
1.2 描述汽轮机热力性能的重要指标
• 汽轮机组的热耗率、汽耗率(包括机组本身和热力循环整体两种) • 蒸汽的流量、给水的流量 • 汽轮机各缸的效率 • 发电机出力(包括有功、无功和功率因数) • 汽轮机各轴封泄漏量、系统各部分内、外漏流量以及热力系统中工
质在各部位的参数等 • 各主要辅机及系统的状态（能耗诊断项目）
2018/4/12
2.15.1 系统修正
• 加热器进、出口端差 • 抽汽管道压损 • 过热器减温水流量 • 再热器减温水流量 • 给水泵和凝结水泵焓升 • 凝结水过冷度 • 系统贮水量变化
2.15.2 参数修正
• 主蒸汽压力 • 主蒸汽温度 • 再热蒸汽温度 • 再热汽压损 • 排汽压力（循环水入口温度）
• 系统隔离符合试验要求。管道、阀门无异常泄漏，不明漏量损失 不超过额定工况主蒸汽流量的0.1%。
吴泾热电厂引进300MW汽轮机热力性能试验数据分析
吴泾热电厂引进300MW汽轮机热力性能试验数据分析
吴定一
【期刊名称】《上海汽轮机》
【年(卷),期】1992(000)004
【摘要】1 概述上海吴泾热电厂~#11机的建设资金是世界银行的贷款,该项目由上海电气联合公司集团成套供应和承建,其中的汽轮机是上海汽轮机厂生产的引进型300MW一次中间再热凝汽式机组。
该机自1992年2月24日试投运以来,运行情况很好,1992年上半年度已发电6.4亿千瓦小时,对缓解上海电力供应紧张情况,发挥了一定的作用。
按照合同规定,机组投运后应即进行热力性能的各保证项目试验。
汽轮机的热力性能保证项目有三项:
【总页数】5页(P1-5)
【作者】吴定一
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TM621
【相关文献】
1.吴泾热电厂1025t／h锅炉的性能试验 [J], 葛友康
2.吴泾600MW汽轮机热力性能试验分析 [J], 阳虹;陈学文;王兴平;傅昶
3.引进型300MW汽轮机组热力性能试验分析 [J], 王兴平
4.国产引进型300MW汽轮机组热力性能试验结果与实际运行经济性的比较分析[J], 郑建涛;宋文希
5.上海汽轮机有限公司引进型300MW汽轮机组热力性能试验汇总及分析 [J], 张行政
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汽轮机评价指标
汽轮机评价指标汽轮机是一种常见的热力设备，广泛应用于发电厂、化工厂等工业领域。
对于汽轮机的性能评价，有许多指标可以用来衡量其工作效果和质量。
本文将介绍几个常见的汽轮机评价指标。
首先，一个重要的指标是汽轮机的热效率。
热效率是指汽轮机从燃料中转化为有用功的比例，通常用百分比表示。
热效率越高，说明汽轮机能够更有效地利用燃料能量，减少能量的浪费，提高发电效率。
提高汽轮机的热效率可以通过改进燃烧系统、提高锅炉的燃烧效率和减少烟气中的热损失等方式来实现。
其次，汽轮机的功率输出也是一个重要的评价指标。
功率输出是指汽轮机每单位时间内所产生的有用功。
汽轮机的功率输出与其旋转速度、蒸汽流量和进口蒸汽的温度和压力等因素密切相关。
提高汽轮机的功率输出可以通过增加蒸汽流量、提高进口蒸汽的温度和压力、改进叶片设计和减少摩擦损失等方式来实现。
第三，汽轮机的可靠性和可用性也是评价指标之一。
可靠性是指汽轮机在给定时间内正常运行的能力，即不发生故障或停机的概率。
可用性是指汽轮机在给定时间内可供使用的时间比例，即运行时间与总时间之比。
提高汽轮机的可靠性和可用性可以通过加强设备维护、提高零部件的质量和可靠性、改进运行管理和监控系统等方式来实现。
此外，汽轮机的排放水平也是一个重要的评价指标。
随着环境保护意识的增强，对于汽轮机排放的污染物有着越来越严格的要求。
常见的污染物包括二氧化硫、氮氧化物和颗粒物等。
降低汽轮机排放水平可以通过改进燃烧系统、增加污染物处理装置和使用更清洁的燃料等方式来实现。
最后，经济性也是评价指标之一。
汽轮机的经济性可以通过考虑其运行成本和维护成本来评估。
运行成本包括燃料成本、水资源成本和人工维护成本等，而维护成本包括设备维修和更换零部件等费用。
提高汽轮机的经济性可以通过降低运行成本、延长设备寿命和提高设备利用率等方式来实现。
综上所述，汽轮机评价指标包括热效率、功率输出、可靠性和可用性、排放水平以及经济性等多个方面。
通过改进设计和优化运行管理，可以提高汽轮机在各个方面的性能，提高其工作效果和质量。
汽轮机组性能考核试验方案[1]
![汽轮机组性能考核试验方案[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/fad0af6d0975f46527d3e1c2.png)
汽轮机组性能考核试验方案批准：审核：初审：编制：设备部xx发电有限公司2014年04月15日目录1 概述（名称、简介） (1)2 方案内容 (2)3 作业前应具备的条件 (2)4 试验标准 (13)5 作业方法和步骤 (13)6 试验结果计算 (14)7 技术措施 (4)8 质量控制 ...................................................................................... 错误!未定义书签。
9 安全措施 ...................................................................................... 错误!未定义书签。
10 进度计划 (13)11 组织措施 (14)附件1汽轮机THA工况热力试验测点布置图 (1)附件2 汽轮机TRL工况热力试验测点布置图 (2)附件3 汽轮机TMCR工况热力试验测点布置图 (2)附件4 汽轮机热力试验测点清单 (4)附件5 汽轮机热力试验系统隔离清单（待定） ......................... 错误!未定义书签。
汽轮机组性能考核试验方案1 .概述（名称、简介）1.1设备系统概述Xx发电有限公司1×330MW汽轮机系上海电气电站设备有限公司上海汽轮机厂生产的CZK330-16.67/0.4/538/538型亚临界、单轴、中间再热、双缸双排汽、空冷抽汽凝汽式汽轮机。
该机组额定功率TRL为330MW，最大连续功率TMCR为351.849MW，阀门全开工况功率6VWO为366.254 MW。
1.2.汽轮机主要参数主要工况热力特性汇总（表格1）12 .方案内容2.1测试汽轮机在THA工况下的热耗率；2.2测试汽轮机在TRL工况下的出力；2.3测试汽轮机在TMCR工况下的出力；2.4测试汽轮机在6VWO（阀门全开）工况下的热力性能；2.5测定汽轮机在100%、80%、60%额定负荷下的热力性能；3 .作业前应具备的条件3.1 人员要求3.1.1有和利时操作系统热控逻辑组态能力的热控人员至少2人；3.1.2能够熟练进行机组启停及运行调整的运行操作人员至少12人；3.1.3有同试验项目经历的电科院调试人员至少3人；3.1.4机务、电气、热控检修人员至少10人。
API 612-2005 汽轮机数据表 中文版
○API 614
28 下列数据应符合
○API 670
29 附加数据表
○需方的数据表
30 保护装置
31
排汽减压阀
抽汽/补汽
真空
逆止阀
热力
32
(7.1.3(15.4.1)(15.4.2)
减压阀
破坏器
(12.3.1.4)
减压阀
33
(7.1.3)(15.4.1)(15.4.2) (12.3.1.3)
(15.4.4)
额定值
端面情况
□阀杆材料
硬度
HRC
7 □尺寸
额定值
端面情况
□阀座材料
硬度
HRC
8
□密封材料
漏泄量
kg/h
9 结构特点： 10 复位：○手动
○液压
进汽 补汽 □阀要求的弹性支座 ○供方提供 ○需方提供
17 □汽耗 kg/kWh (3.45)
正常
额定
补汽 ○调整 ○非调整
18 □可能的最大功率(3.30)
抽汽 ○调整 ○非调整
19
蒸汽参数
20
进汽
排汽
抽汽
抽汽
抽汽
21
补汽
补汽
补汽
22 23
流量
24 kg/h
最大 正常 最小
25 26
压力
27 kPa*
最大 正常 最小
28 29 30
温度 ℃(总温)
最大 正常 最小
28 □围带连接
29 □节圆直径，mm 30 □叶片高度，mm 31 □叶片型式
32 □
33 □
34 轴封(10.5)
35
进汽
排汽
36 □最高轴封压力，kPa* 37 □蒸汽漏泄量，kg/h 38 □空气漏泄量，m3/h(标准 39 冷凝)
300MW汽轮机组热力性能计算
300MW汽轮机组热力性能计算摘要：节能的核心是中国能源战略和政策。
火力发电厂是能源供应的中心和资源消耗和环境污染和温室汽体排放、的主要部门，提高经济效益的电厂设备运行的经济性和可靠性,减少污染物的排放,已成为全球关注的重大问题。
热效率代表了火力发电厂热能源利用、功能转换技术的进步和运作的经济性,是电厂的基础经济评价。
合理的计算和分析燃煤电厂的热效率是基于保证机组安全运行的基础上,是提高作业水平和科学管理有效手段。
火力发电厂的设计在国内和国外技术改造、运行优化和研究大型火力发电厂性能监视、运行偏差分析等都需要热力系统热平衡的计算,计算出热经济指标作为决策的依据。
所以发电厂热力系统计算是关键技术来实现上述任务,直接反映了经济效率的协调,针对发电厂节能是有重要意义的。
本文设计的300MW凝汽式汽轮机。
了解其工作原理及其它组件的工作原理。
设计这个汽轮机每个热力系统,并使用计算机绘制图纸。
最后,热力系统设计为经济指标的计算,分析温度、压力等参数如何影响效率。
本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。
关键词：节能、热经济性分析、热力系统300MW Steam Turbine Thermal PerformanceCalculationAbstract：Energy conservation is the core of China's energy strategy and policy. Coal-fired power plant is the center of the energy supply, improve the economic benefit of power plant equipment operation and reliability, reduce pollutant emissions, has become the world focus on the major issue.Represents the thermal power plant economics of energy use, advanced thermal conversion technology functions and running economy is the thermal power plant based on economic evaluation. Rational calculation and analysis of the Thermal Power Plant is to increased operating and running an effective means of scientific management based on ensure the safe operation of generating units. Power plant design, technological innovation, optimization and operation of large thermal power plants at home and abroad Performance Monitoring, running deviation analysis require thermal power plant system on a detailed calculation of heat balance. Thus the plant system calculation is an important technique to achieve these tasks based on and it is a direct reflection of the economic benefits of the whole plant. It is important to energy power plant.This article aims to design a 300MW Condensing Steam Turbine. Firstly, I understand the components of the turbine and its working principle. Secondly, design the turbine of the thermal system and hand-drawn maps of each system. Finally, I design thermal system on the economic index calculation,and analyze how parameters such as temperature and pressure affect the efficiency. This design uses three methods conventional method, simple calculation, the equivalent enthalpy drop method.Keywords: energy saving；economic analysis of thermal thermal system目录中文摘要 (i)英文摘要..................................................................................................................... i i 1 绪论.. (1)1．1毕业设计的目的 (1)1．2国内外研究综述 (1)2 300MW汽轮机组结构与性能 (3)2.1汽轮机工作的基本原理 (3)2.2汽轮机各部分的工作原理及结构特点 (3)3 热力系统的设计 (7)3.1主、再热蒸汽系统 ........................................................... 错误！未定义书签。
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算
600MW凝汽式汽轮机组的热力计算热力计算是对凝汽式汽轮机组运行过程中的热力参数进行计算和分析的过程。
凝汽式汽轮机组是一种高效、稳定和可靠的能源转化设备，广泛应用于电力工业、化工工业和冶金工业等领域。
以下将详细介绍针对600MW凝汽式汽轮机组的热力计算。
1.热力计算的基本概念和原理热力计算是根据热力平衡原理以及能量守恒和熵增原理，对凝汽式汽轮机组的热力性能进行计算和分析的方法。
主要包括工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。
2.工质流量的计算凝汽式汽轮机组的蒸汽流量是其运行的重要参数之一、通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算，可以得到汽轮机的蒸汽流量。
其中，锅炉的热量输出由燃烧器的燃烧效率、燃料热值和过热器温度等因素决定。
汽轮机的蒸汽流量由机组的电输出、发电机效率和蒸汽特性等因素决定。
3.压力和温度的计算凝汽式汽轮机组的工作流程中涉及多个压力级和温度级。
通过对汽轮机各级汽缸、凝汽器和再热器的热力平衡进行计算，可以得到各级的压力和温度。
其中，压力和温度的计算需要考虑系统的热力损失和蒸汽特性等因素。
4.焓值的计算凝汽式汽轮机组的蒸汽焓值是其运行的重要参数之一、蒸汽焓值可以通过饱和蒸汽表和过热蒸汽表查得。
根据各级汽缸的压力和温度计算出的焓值，可以确定汽轮机各级的焓降和功率输出。
5.功率和效率的计算凝汽式汽轮机组的功率输出和效率是对其运行性能评估的重要指标。
功率可以通过发电机的输出电功率确定。
效率可以通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算。
热力损失、热回收和蒸汽特性等因素都会影响汽轮机组的效率。
总结：600MW凝汽式汽轮机组的热力计算涉及工质流量、压力、温度、焓值、功率和效率等参数的计算。
通过对锅炉和汽轮机的热力平衡进行计算和分析，可以对凝汽式汽轮机组的热力性能进行评估和优化。
热力计算是提高凝汽式汽轮机组运行效率和性能的重要工作。
汽轮机热力性能数据
汽轮机热力性能数据汽轮机是一种能够将热能转换为机械能的设备，广泛应用于发电厂等领域。
在汽轮机的应用过程中，热力性能数据是非常重要的指标，可以用于评估汽轮机的性能和可靠性。
汽轮机热力性能数据的概念汽轮机的热力性能数据主要包括以下几个方面：热效率热效率是指汽轮机发电时从燃料中转换的能量与燃料中总能量的比值，通常用百分比表示。
热效率越高，说明汽轮机在能量转换上利用率越高。
蒸汽参数蒸汽参数是指汽轮机工作时的蒸汽温度和压力。
这是影响汽轮机发电能力和效率的重要因素，通常使用工况温度和压力表示。
缩小比缩小比是指汽轮机低压缸出口蒸汽之比值与高压缸进口蒸汽之比值，通常用百分比表示。
缩小比越小，说明汽轮机使用的蒸汽在低压缸的利用率越高。
锅炉效率锅炉效率是指燃料转化为蒸汽的能量与锅炉输入的燃料能量之比，也通常用百分比表示。
锅炉效率越高，说明燃料的利用率越高。
空气预热器效率空气预热器效率是指预热过程中空气的热量收回比例，通常用百分比表示。
空气预热器效率越高，说明预热空气的效果越好，燃料消耗越少。
汽轮机热力性能数据的测定和评估对于汽轮机的热力性能数据，需要通过实验和计算才能得出准确的结果。
实验测定实验测定一般包括了锅炉、汽机和发电机三部分。
通过测量不同条件下的温度、压力和电功率等参数，可以得到各项热力性能数据。
计算方法通过采用理论计算或者模拟计算方法，也可以得到汽轮机的热力性能数据。
这种方法可以节省实验成本，但需要基于正确的假设和计算方法。
对于测定和计算得到的热力性能数据，需要进行比对和评估，以判断汽轮机的性能和可靠性是否符合要求。
总结汽轮机的热力性能数据是评估汽轮机性能和可靠性的重要指标。
热效率、蒸汽参数、缩小比、锅炉效率和空气预热器效率等方面的数据，可以通过实验测定或者计算得到。
对于数据的准确性和可靠性，需要进行比对和评估，以判断汽轮机的热力性能是否符合要求。
20mw凝气汽轮机参数
20mw凝气汽轮机参数20MW凝气汽轮机参数凝气汽轮机是一种利用燃气燃料转换为机械能的热力装置。
它由压气机、燃烧室、汽轮机和发电机等组成。
以20MW凝气汽轮机为例，本文将介绍其参数和特点。
一、基本参数1. 额定功率：20MW2. 凝汽汽轮机是一种燃气轮机，其工作流程包括压气、燃烧、膨胀和排气等阶段。
3. 凝气汽轮机的效率通常较高，可以达到40%以上。
4. 凝气汽轮机的热耗率较低，通常在10,000-12,000 kJ/kWh之间。
二、压气机参数1. 压气机是凝气汽轮机的第一级，用于将空气压缩到高压状态，供给燃烧室进行燃烧。
2. 压气机的压比通常在10-20之间。
3. 压气机的效率通常在80%以上。
三、燃烧室参数1. 燃烧室是凝气汽轮机的燃烧部分，用于将燃料与压缩空气进行充分混合并点燃。
2. 燃烧室的燃料种类可以是天然气、石油气等。
3. 燃烧室的燃烧效率通常在98%以上。
四、汽轮机参数1. 汽轮机是凝气汽轮机的核心部分，通过高温高压蒸汽的膨胀驱动转子旋转，产生机械能。
2. 汽轮机的蒸汽入口温度通常在540-560℃之间。
3. 汽轮机的蒸汽入口压力通常在12-15 MPa之间。
4. 汽轮机的转速通常在3000-3600转/分钟之间。
5. 汽轮机的效率通常在85%以上。
五、发电机参数1. 发电机是凝气汽轮机的末级设备，通过汽轮机的输出轴驱动旋转，将机械能转换为电能。
2. 发电机的额定功率与汽轮机的额定功率相匹配，通常在20MW 左右。
3. 发电机的效率通常在95%以上。
六、凝汽系统参数1. 凝汽系统用于将汽轮机排出的高温低压蒸汽冷凝成水，并回收部分热量。
2. 凝汽系统的热回收效率通常在85%以上。
3. 凝汽系统的冷却水流量和温度是决定冷凝效果的重要参数。
七、控制系统参数1. 控制系统用于监测和控制凝气汽轮机的运行状态，保证其安全可靠运行。
2. 控制系统需要包括温度、压力、流量等参数的监测和控制功能。
3. 控制系统的精度和响应速度对凝气汽轮机的运行稳定性和安全性有重要影响。
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资料编号：57.Q151-01N135-13.24/535/535135MW中间再热凝汽式空冷汽轮机热力性能数据产品编号：Q151中华人民共和国上海汽轮机有限公司发布资料编号：57.Q151-01COMPILING DEPT.：编制部门：COMPILED BY：编制：CHECKED BY：校对：REVIEWED BY：审核：APPROVED BY：审定：STANDARDIZED BY：标准化审查：COUNTERSIGN：会签：RATIFIED BY:批准：资料编号：57.Q151-01目次1 说明2 主要热力数据汇总2.1 基本特性2.2 配汽机构2.3 主要工况热力特性汇总2.4 通流部分数据2.5 各级温度、压力及功率2.6 各抽汽口口径及流速3 汽封漏气量及蒸汽室漏气量3.1 汽封计算3.2 蒸汽室及中压进口漏汽量4 汽轮机特性曲线4.1 调节级后及各抽汽点压力曲线4.2 调节级后及各抽汽点温度曲线4.3 各加热器出口给水温度曲线4.4 进汽量与汽耗、热耗及功率的关系曲线4.5 高中压缸汽封漏汽量及低压缸汽封供汽量曲线4.6 调节级后压力和汽轮机功率曲线4.7 汽轮机内效率曲线5 热平衡图5.1 额定工况（THA）5.2 铭牌工况（TRL）5.3 最大连续功率工况(TMCR)5.4 阀门全开工况（VWO）5.5 75%THA工况5.6 50%THA工况5.7 40%THA工况5.8 30%THA工况5.9 高加全部停用工况资料编号：57.Q151-01 1 说明本机组是上海汽轮机有限公司采用美国西屋公司的先进技术和积木块的设计方法，设计制造的额定功率为135MW，是超高压、一次再热、双缸双排汽、直接空冷凝汽式汽轮机。
机组型号为N135-13.24/535/5351.1 主要技术参数额定功率135MW主汽门前蒸汽额定压力13.24MPa(a)主汽门前蒸汽额定温度535℃再热汽门蒸汽额定温度535℃工作转速3000r/min旋转方向从汽轮机端向发电机端看为顺时针额定平均背压15kPa夏季平均背压35kPa额定工况给水温度241.1 ℃回热级数二高、三低、一除氧给水泵驱动方式电动机额定工况蒸汽流量422.285 t/h额定工况下净热耗8706.5 kJ/kW.h (2079.5 kcal/kW.h)低压末级叶片高度435mm1.2机组的主要热力工况1.2.1汽轮机在额定进汽参数、额定背压、回热系统正常投运，补给水率为0%，能连续运行发出额定功率，此工况称热耗率验收工况（额定工况，即THA工况）。
1.2.2汽轮机在额定进汽参数、回热系统正常投运、背压35kPa，补给水率为3%时机组能连续运行发出铭牌功率，此工况称为铭牌工况（夏季、能力工况，资料编号：57.Q151-01即TRL工况）。
1.2.3汽轮机在额定进汽参数、额定背压、回热系统正常投运，补给水率为0%，进汽量等于铭牌工况进汽量时能连续运行，此工况称为最大连续工况（即TMCR工况）。
1.2.4汽机在调节阀全开，额定进汽参数、额定背压、回热系统正常投运，机组能连续运行，此时称为阀门全开工况（VWO）。
1.2.5汽轮机在额定进汽参数、额定背压，二级高加全部切除，汽轮机能发出铭牌功率，此时称为高加全部切除工况（高加全部停用工况）。
1.3 机组的通流部分设计1.2.6本机组整个通流部分共36级叶片，其中高压缸Ⅰ+12级、中压缸13级、低压缸2X5级。
1.2.7调节级喷嘴及动叶采用2195、2197型线,并在喷嘴外壁采取子午面型线通道。
1.2.8高、中压缸及低压前四级叶片全部采用根据可控涡原理设计的新叶型，低压缸末两级采用马刀型静叶。
1.2.9中压缸及低压前四级动叶为自带围带结构，并采用高强度的“P”型叶根。
1.4 计算中热力系统的有关参数1.4.1 管道压损主汽门调门及进汽管道压损2%再热器及管道10 %中联门及管道 2.5 %高低压加热器抽汽管道5%中低压连通管2%1.4.2加热器端差资料编号：57.Q151-01 JG1 JG2 CY JD1 JD2 JD3 上端差℃-1 3 - 1 3 3下端差℃- 8 - - - -1.4.3本文件中所有压力数值均为绝对压力。
资料编号：57.Q151-011 2 主要热力数据汇总2.1 基本特性项目 额定初参数 额定负荷 最大计算负荷 工作转速 背压 冷却水温 给水温度 汽耗 保证热耗 单位 Po(MPa) To(℃) N(MW) Nmax(MW) N(r/min) Pk(kPa) Tw(℃) Tfw(℃) kg/(kW.h) kJ/(kW.h) 数值13.24535135151.14730001520241.13.1268706.52.2 配汽机构项目阀门号阀门公称内径及面积 每阀控制喷嘴数及面积 比值 累计喷嘴数及面积 相应工况D(mm) F(mm 2) Z Fz(mm 2) F/Fz Z ’ Fz ’(mm 2) MPa℃负荷(kW)1 114.3 10260.83 27 2709.13 3.7875 27 2709.132 114.3 10260.83 27 2709.13 3.7875 54 5418.263 114.3 10260.83 27 2709.13 3.7875 81 8127.394114.310260.83272709.133.787510810836.5213.24535135074资料编号：57.Q151-0122.3 主要工况热力特性汇总名称 额定工况 夏季工况 最大连续工况 VWO 工况 高加切除 工况 75%额定 工况 50%额定 工况 40%额定 工况 30%额定 工况 阻塞背压 发电机端功率kW 135074 135416 144861 151147 135057 101318 67513 54017 40503 146897 汽机进汽量kg/h 422285 456601 456601 479431 385528 313439 210772 171416 136085 456601 主蒸汽压力MPa 13.24 13.24 13.24 13.24 13.24 12.60 8.60 7.04 5.55 13.24 主蒸汽温度℃ 535 535 535 535 535 535 535 535 520 535 高压缸排汽压力MPa 2.7035 2.8992 2.9122 3.0492 2.8528 2.0237 1.4008 1.1484 0.9047 2.9113 高压缸排汽温度℃ 321.4 327.2 327.7 332.1 330.2 305.2 313.3 316.2 306.1 327.7 再热蒸汽流量kg/h 350960 376679 378421 396465 370760 261831 180332 147458 117617 378380 中压缸进口压力MPa 2.433 2.609 2.621 2.744 2.568 1.821 1.261 1.033 0.814 2.62 中压缸进口温度℃ 535 535 535 535 535 535 535 535 510 535 背压kPa 15 35 15 15 15 15 15 15 15 8 排汽焓kJ/kg 2509.3 2607.4 2501.9 2497.3 2503.8 2544.2 2599.4 2631.5 2648.8 2473.2 给水温度℃ 241.1 245.3 245.5 248.3 172.9 224.9 206.0 196.5 185.7 245.5 补水量kg/h3资料编号：57.Q151-013 流入凝汽器流量kg/h309932 339342 331890 346261 324706 235767 166132 137530 111006 325615 热耗kJ/(kW.h) 8706.5 9144.1 8677.7 8666.3 8648.7 8940.9 9382.4 9704.3 10272.5 8557.6 汽耗kg/(kW.h)3.1263.3723.1523.1722.8553.0943.1223.1733.363.108资料编号：57.Q151-0142.4 通流部分及动静叶片级别调节级 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 节径Dc (mm) 981.7 887.72 896.32 904.94 913.56 922.16930.8 939.42 948.06956.7 965.34 高度Lc (mm) 16.50 36.46 39.14 41.84 44.54 47.24 49.96 52.68 55.4 58.12 60.84 型线2195 C1080A C1080A C1080A C1080A C1080A C1080A C1080A C1080A C1080AC1080A 轴向名义宽度Bc (mm) 50.80 19.05 19.05 19.05 19.05 19.05 19.05 19.05 19.05 19.05 19.05 数目Zc116(120) 132 134 136 136 138 138 140 140 142 142 节距Tc (mm) 25.7 21.13 21.01 20.90 21.10 20.99 21.19 21.08 21.27 21.17 21.36 Tc = Tc / Bc 安装角βBSin α10.265 0.2343 0.2331 0.2324 0.2342 0.233 0.2352 0.2357 0.2362 0.235 0.2372 节径D L (mm) 19.62 892.06 900.66 909.28 917.90 926.50 935.14 943.76952.4 961.04 969.68 高度L L (mm) 980.16 37.8240.543.245.948.651.3254.0456.7659.4862.2型线2197 1080A 1100A 轴向名义宽度B L (mm) 63.5 19.05 25.4数目Z L72 130 134 136 134 138 138 138 138 140 140 节距T L (mm) 42.77 21.56 21.12 21.00 21.52 21.09 21.29 21.48 21.68 21.57 21.76 T L = T L / B L 安装角βB资料编号：57.Q151-015 Sin β20.353 0.2669 0.26220.2610.2692 0.2626 0.2653 0.2673 0.2695 0.26770.2694进汽度 E 0.9667 1.000 Fc=π.Dc.Lc.Sin α1.E (mm)11841 23824 25691 27644 29938 31888 34361 36645 38974 41051 43766 F L =π.D L .L L .Sin β2.E (mm) 19752 28289 30047 32209 35631 37147 39999 42828 45769 48074 51047 F L / Fc1.671.191.171.171.191.161.161.171.171.171.17资料编号：57.Q151-016 级别11 12 1 2 3 45 6 7 8 910节径Dc (mm) 982.34 993.44 1083.76 1100.86 1117.98 1135.181153.14 1170.68 1188.16 1202.461228.021254.56高度Lc (mm) 64.14 69.32 78.12 88.0698.08108.18 118.22 128.24 137.88 143.16 158.30 172.50型线C1080A C1080A C1140BC1100AC1120A C1100B C2520D C2520D C2540D 轴向名义宽度Bc (mm) 19.05 19.05 38.10 25.4 31.75 25.431.75 31.75 38.10 数目Zc144 146 76116120 124 124 124 130 136 140 118 节距Tc (mm) 21.43 21.38 44.80 29.8129.27 28.76 29.22 29.66 28.28 27.78 27.56 33.40 Tc = Tc / Bc 安装角βBSin α1 0.238 0.2374 0.2640 0.2479 0.2431 0.2388 0.2427 0.2467 0.2589 0.3119 0.3030 0.3041节径D L (mm) 987.9 999 1092.18 1109.26 1126.2 1143.86 1161.66 1179.32 1196.98 1214.40 1239.22 1266.6高度L L (mm) 66.72 71.9 82.94 92.94 102.76 112.72 122.80 132.64 142.46 149.60 163.40 177.20 型线1080A 1080A 1100B 1100A 1100A 1120A 1120A 1120B 1120B 2550D 2560D 2580D 轴向名义宽度B L (mm) 19.05 19.05 25.40 25.40 25.40 31.75 31.75 31.75 31.75 44.45 50.80 63.50 数目Z L144 144 118 116 120 98 98 108 104 100 88 70 节距T L (mm) 21.55 21.79 29.08 30.04 29.48 36.67 37.24 34.31 36.16 38.15 44.24 56.84 T L = T L / B L 安装角βBSin β2 0.2676 0.2703 0.2927 0.276 0.27150.26970.2737 0.2807 0.2918 0.3436 0.3425 0.3477进汽度 E1.000资料编号：57.Q151-017 Fc=π.Dc.Lc.Sin α1.E (mm 2) 47110 51360 70218 75498 83743 92129 103942 116354 131497 168678 185046 206751 F L =π.D L .L L .Sin β2.E (mm 2) 55412 60994 81220 89391 98710 109246 122660 137943 156320 196108 217894 245165 F L / Fc1.181.191.161.181.181.191.181.191.191.161.181.19资料编号：57.Q151-01级别11 12 13 2*1 2*2 2*3 2*4 2*5节径Dc (mm) 1254.24 1289.52 1326.96 1277.77 1321.08 1439.55 1555 1752.4高度Lc (mm) 159.94 182.52 204.54 141.73 168.48 229.54 290 411.4型线C2540F C2540E C2560F SH16.21.02.01 SH19.21.02.19A* C1160旋转角度SH19.21.02.59 SH19.21.02.60 轴向名义宽度Bc (mm) 38.10 38.10 50.8数目Zc 120 108 98 110 124 82 60 58节距Tc (mm) 32.84 37.51 42.54Tc = Tc / Bc安装角βBSinα10.3561 0.3514 0.352 0.2569 ** 0.2752 ** 0.2799 ** 0.2979 ** 0.4006 ** 节径D L (mm) 1271.22 1307.88 1347.56 1291.87 1349.60 1450.0 1570 1770高度L L (mm)170.56 193.14 214.72 148.16 186.44 240.0 310 435型线2560F 2580F 2680F D151.23.03.13* D151.23.03.33 SH19.21.02.26* SH19.21.02.27 SH19.21.02.28 轴向名义宽度B L (mm) 50.8 63.5 88.9数目Z L94 82 56 118 108 11496 64节距T L (mm) 42.79 50.11 75.60T L = T L / B L安装角βBSinβ20.3906 0.3859 0.3906 0.3934 **0.3777 **0.3586 **0.3924 **0.4243 **8资料编号：57.Q151-019 进汽度 E1.000 Fc=π.Dc.Lc.Sin α1.E (mm 2)224419 259831 300143 143903 193864 261308 367466 745440 F L =π.D L .L L .Sin β2.E (mm 2) 266060 306242 358879 225765 297681 403753 548859 1044646 F L / Fc1.191.181.201.5691.5361.5451.4941.401*）低压1R ，2C ，3C ，3R 在原型线基础上旋转角度； **）低压Sin α1，Sin β2为流场平均。