烟道系统阻力计算
锅炉尾部烟道的阻力特性及测试
锅炉尾部烟道的阻力特性及测试丛星亮;余永生【摘要】随着我国节能减排力度的增加,许多电厂均在锅炉尾部烟道内安装了低温省煤器,并增加了脱硝催化剂的层数.某机组时尾部烟道进行了改造,使烟道阻力产生了较大变化.通过测试,发现锅炉尾部烟道内各部件两端的阻力存在明显差异,其中空气预热器和SCR脱硝设备的两端阻力较大.根据尾部烟道的阻力特性,分析了机组无法满负荷运行的原因,并提出了相应的改进措施.【期刊名称】《电站辅机》【年(卷),期】2017(038)002【总页数】3页(P33-35)【关键词】电厂;锅炉;改造;尾部烟道;阻力;特性;测试;措施【作者】丛星亮;余永生【作者单位】国网安徽省电力公司电力科学研究院,安徽合肥230601;国网安徽省电力公司电力科学研究院,安徽合肥230601【正文语种】中文【中图分类】TK223.26为了达到国家节能减排的行动目标,很多电厂对机组进行了技术改造。
某电厂为适应环保方面的要求,加大了对脱硝、除尘和脱硫设备的改造力度,以达到超净排放的目的。
同时,通过改造低氮燃烧器,降低了NOx的生成量。
在原脱硝系统内,还增设了一层催化剂,进一步降低NOx的排放量。
对脱硫、除尘设备也进行了一体化改造。
为了节能增效,在锅炉尾部烟道安装了低温省煤器,以降低排烟温度,减少排烟热损失。
但是,改造后的锅炉尾部烟道,增加的脱硝系统的催化剂层数,加装的低温省煤器都会引起烟道阻力增大[1]。
机组改造后,在环保和节能方面取得了长足的进步和发展,但是,在运行过程中也暴露出一些问题[2],其中包括风烟系统的阻力增大,导致机组无法满负荷运行,严重时会导致引风机失速,引起机组停机等事故[3]。
现以某型330 MW机组为研究对象,对该机组尾部烟道内脱硝设备、空预器、低温省煤器、电除尘器等几大阻力部件,分别进行了现场试验和测试。
根据尾部烟道阻力的分布特性,分析阻力偏大的原因,并给出相应的技术措施,以解决机组无法在额定负荷下正常运行的问题。
烟风系统阻力计算
如 如
h 3000Pa h 3000Pa
bk
h b 2
bk b
当地平均大气压力
5、风道自生风计算
hzs (k k ) g (Z2 Z1 )Pa
0
周围空气温度20℃
1.293 273 h Hg(1.2 k ) Hg(1.2 ) 273 tk 352
除尘器阻力 烟囱阻力 烟道阻力 烟道自生风
hy hl hg hg hs hk y hc hyc hmy hjy
h
y zs
即：
hc hyc hmy h jy y hzs
1、炉膛负压
hl
即炉膛出口处的真空度。由燃料种类、炉子型式 及所采取的燃烧方式定。 机械通风：hl 20 ~ 40Pa 自然通风：hl 40 ~ 80Pa 炉膛保持一定的负压可防止烟气和火焰从炉门及 缝隙向外喷漏，但负压不能太高，以免降低炉温， 影响效率。
②. 局部阻力
h jy
主要查表求阻力系数，见8－2 也可根据精度要求进行简化计算。p208
9、烟道流动阻力的换算和修正
①. 密度修正
1.293 ②. 灰分修正
烟气含灰量较大，
M
0 y
标态时的烟气密度
0 y
(1 0.01A y )V y 1.306 pjVk0 Vy
4187 fh A y
7、风道系统总阻力
H f H H hl
f sl f zs
'
除尘器以后 的总阻力
10、自生风计算Байду номын сангаас
hzs ( k y ) g (Z2 Z1 ) Pa
锅炉排烟计算(含烟道、烟囱、阻力、散热量)
烟囱内排气平均密度
ρ g2=a/(273+tg) (kg/m3)
0.77 a=
理论空气量
理论排气量
标准单位排气量 烟道内单位排气量 烟囱内单位排气量 烟道内排气量 烟囱内排气量 烟道断面积 烟囱断面积 烟道直径 g,Nm3/Nm3
Df=(1.27*Af)1/2 (m)
Dc=(1.27*Ac )1/2 (m)
9.64
10.64
13.05 m= 22.38 21.19 9603 9089
0.33 Vf= 0.32 Vc= 0.65 取D= M 0.63 取D= M
备注
42 0.23
1.25MW*3锅炉 制造厂提供
150
0.23
3.5
1#楼烟道及烟囱口径计算
计算公式
燃料种类
燃料消耗量
Q=
kg/h,Nm3/h
设备出口排气温度℃ tb= ℃
烟囱入口排气温度℃
tg1=tb-l*⊿t(℃) l:烟道长m
⊿t:烟道内温度降
tg2=tg1-Hc*⊿t(℃)
烟囱出口排气温度℃
Hc:烟囱高m
⊿t:烟囱内温度降
计算
天然气
429
200
l=
m
191 ⊿t= ℃
Hc= m 157
⊿t= ℃
烟道内排气平均温度℃tf=(tb+tg1)/2 (℃)
烟囱内排气平均温度℃t(g℃=t)g1-0.6*(tg1-tg2)
ρ
室外空气密度
a=353/(273+ta)(kg/m3
) ta:室外通风温度
烟道内排气平均密度
ρ g1=a/(273+tf) (kg/m3)
烟道阻力损失及烟囱计算根据实例
15.烟道阻力损失及烟囱计算根据实例计算烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动力。
在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。
为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。
15.1 烟气的阻力损失烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。
15.1.1 摩擦阻力损失摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下：t m h dLh λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t gw βγ+= (mmH 2O)式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径)(4m uFd =其中 F —通道断面积（㎡）；u —通道断面周长（m ）；t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)；0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）；0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3）；β—体积膨胀系数，等于2731； t —烟气的实际温度（℃）15.1.2 局部阻力损失局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失，计算公式如下：)1(202t gw K Kh h t βγ+==(㎜H 2O)式中 K —局部阻力系数，可查表。
15.1.3 几何压头的变化烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。
几何压头的计算公式如下：)(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ）式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3)y γ—烟气的实际重度(kg/m 3)图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。
燃煤锅炉房烟道风道阻力计算
燃煤锅炉房烟道风道阻力计算2008-06-19 15:33:43| 分类：热电联盟| 标签：|字号大中小订阅1．锅炉烟气系统总阻力按下式计算：h=hL+hbt+hsm+hky+hcc+hyd+hys (8.4.5-1) 式中h 烟气系统总阻力(Pa)；hL 炉膛出口处的负压(Pa)有鼓风机时,一般取hL=20~40Pa；无鼓风机时，取hL=20~30Pahbt 锅炉本体受热面阻力(Pa)，由锅炉制造厂提供；hsm 省煤器阻力(Pa)，由锅炉制造厂提供；hky 空气预热器阻力(Pa)，由锅炉制造厂提供；hcc 除尘器阻力(Pa)，根据除尘设备厂提供资料确定一般对旋风除尘器其阻力约为600~800Pa，多管除尘器阻力约为800~lO00Pa，水膜降尘器阻力约为800~1200Pa；电除尘器阻力每级约200~300Pa，一般为1~3级；布袋除尘器阻力与积灰厚度和清灰频率有关，一般设计可按500~1200Pa考虑hyd 烟道阻力(Pa)，hyd包括摩擦阻力hm和局部阻力hj；hm和hj按本条第3款计算hys 烟囱阻力(Pa)2．燃煤锅炉空气系统的总阻力按下式计算：h=hfd+hky+hLP+hr (8.4.5-2)式中h 空气系统总阻力(Pa)；hfd 风道阻力(Pa)，包括摩擦阻力hm和局部阻力hj，见本条第3款；hky 空气预热器阻力(Pa)，由锅炉制造厂提供；hLp 炉排阻力(Pa)；hr 燃料层阻力(Pa)炉排与燃料层的阻力取决于炉子型式和燃料层厚度等因素，宜取制造厂给定数据为计算依据对于出力为6t/h以下的锅炉，可参考表8.4.5-1表8.4.5-1层燃炉炉排下所需空气压力炉排型式炉排下风压(Pa) 备注倾斜往复炉炉排200~500 表中较大的阻力用于燃烧细粉末多的烟煤、无烟煤、贫煤和结焦性较强的煤种快装锅炉链条炉排350~7003．烟道和风道的阻力包括摩擦阻力和局部阻力两部分组成，按下式进行计算：Δhd=Δhm+Δhj=9.8×(λL+ε)×ω2×ρ0×273(8.4.5-3)d 2 273+t=4.9×(λL+ε)×ω2×ρ0×273 d 273+t式中Δhd—烟道或风道阻力(Pa)；λ—摩擦阻力系数，见表8.4.5-2；L —管道长度(m)；d —管段直径(m)；对非圆形管道采用当量直径dd,dd=4F/U；（F、U分别是管道截面的面积和周长）；ε—局部阻力系数；ω—气体流速（m/s）；ρ0—气体(空气或烟气)在标准状态下的密度，取空气的ρ0＝1.293kg/Nm3，烟气ρ0=1.34kg/Nm3；t —气体(空气或烟气)温度(℃)；Δhm和Δhj分别为烟道或风道的摩擦阻力和局部阻力(Pa)。
烟囱阻力及自拔力计算讲述讲解
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº=1.293 Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，9.81m/ s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m³hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
当地大气压P=100.48kpa,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρkº（273/273+29）*100480/101325=1.16 Kg/m³烟囱内每米温降按0.5℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*0.5=152.5℃则烟气内的平均烟温为（170+152.5）/2=161.25℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=1.34*[273/(273+161.25)]*100480/101325=0.853Kg/m³修正后的hzs=17*（1.16-0.853）*9.81=51.2（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m³/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：152.5℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取0.02L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h= 3.8m/s3.14*(1.2/2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=0.826ρ0——标准状况下烟气密度，1.34 Kg/m³；t pj——烟气平均温度Δh m=0.02*35/1.2*(3.82/2)*0.853=3.6 paΔh j =(90度弯头个数*0.7)*w2/2*p=(3*0.7)*3.82/2*0.853=12.9paΔh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表1.1 =1.1*(3.82/2)*0.853=6.8paΣΔhy=3.6+12.9+6.8=23.3pa自拔力：51.2 pa > 阻力：23.3 pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº=1.293 Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，9.81m/ s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m³hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
烟囱计算公式范文
烟囱计算公式范文
1.烟气排放速度计算公式：
烟气排放速度是指单位时间内从烟囱排放的烟气体积。
烟气排放速度的计算公式为：
V = (55.52 * Q * (Tg - Ta)) / (Patm * √(Ts + 273.15 + 273.15))
其中，V为烟气排放速度（m/s）；
Q为烟气流量（m³/s）；
Tg为烟气温度（℃）；
Ta为环境温度（℃）；
Patm为大气压力（Pa）；
Ts为烟气中的湿度（%）。
2.烟囱的阻力计算公式：
烟囱的阻力是指烟气通过烟囱时所受到的阻力。
烟囱的阻力计算公式为：
ΔP=(0.09*H*V^2)/(D^2)
其中，ΔP为烟囱的阻力（Pa）；
H为烟囱的高度（m）；
V为烟气排放速度（m/s）；
D为烟囱的内径（m）。
3.烟道的承重能力计算公式：
烟道的承重能力是指烟囱所能承受的最大荷载。
F=(π*D^2*σ*γ)/4
其中，F为烟道的承重能力（N）；
D为烟道的内径（m）；
σ为烟道材料的抗拉强度（N/m²）；
γ为烟道材料的密度（kg/m³）。
以上就是烟囱计算的基本公式，可以根据实际情况进行计算。
当然，实际计算中还需要考虑更多的因素，如烟囱的材料特性、烟道的几何结构以及烟囱的热工参数等。
因此，在具体计算中还需要结合实际情况进行详细计算。
烟囱阻力及自拔力计算
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº= Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m³hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
当地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρkº（273/273+29）*100480/101325= Kg/m³烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*=℃则烟气内的平均烟温为（170+）/2=℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=*[273/(273+]*100480/101325=m³修正后的hzs=17*（）*=（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m³/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h=s*2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=ρ0——标准状况下烟气密度，Kg/m³；t pj——烟气平均温度Δh m=*35/*2)*= paΔh j =(90度弯头个数**w2/2*p=(3**2*=Δh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表=*2)*=ΣΔhy=++=自拔力：pa > 阻力：pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº= Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m³hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
烟道阻力计算
02段 161 508 15.00 33.86 5.00 6.77
05段 53 420 15.00 27.98 6.20 4.51
19 27.1151743 3.75 7.2307dl*W2pj/g*ρ pj (金属) 0.02 0.02 0.02 5.00 5.75 5.22 m 2 18.3 15.0 15.0 m /s 2 9.81 9.81 9.81 m/s kg/m m Pa Pa Pa 个 个 个 个 个 个 个 1.04 个 个 1.66 1.0022 2.64 234.59399 94.864 333.15 663 714 1.04 1.04 1 0.33 0.3341 4 3 0.35 4 0.2 1 0.14 1 0.2 0.2 1
3
0.84 15 8
0.84 56 18 51
1.12 50 24
`
局部阻力 1.管端与壁平齐的入口 数量 2.转动挡板 数量 3.三通管道合流 数量 4.三通管道分流 数量 5.缓转弯头 数量 6.急转弯头 数量 7.等错弯头 数量 8.转角 数量 9.烟道出口 数量 总局部阻力系数ξ 局部阻力系数 局部阻力合计 烟道总阻力
烟气温度 脱硫烟气量 烟气最大流速 通流面积 烟道长度 烟道宽度 沿程阻力 摩擦阻力系数λ 当量直径Ddl 烟气平均流速Wpj 重力加速度g 烟气平均密度ρ pj 管段长度L 沿程阻力Δ h 沿程阻力合计
烟道基本计算 单位 01段 ℃ 160 m3/s 515 m/s 18.30 2 28.15 m m 3.75 m 7.51
Δ hj=4.9*ξ *W2pj/g*ρ pj 0.5 0.5 0.5
Pa Pa
729
锅炉房工艺系统及辅助设备—锅炉的通风方式及风烟道阻力计算
冷风道
烟道或风
道类别
自然
通风
流速
（m/s）
砖砌或混
凝土管道
机械
机械通
通风
风压出
吸入段
段流速
流速
（m/s）
（m/s）
自然通风
烟囱出口
机械
通风
流速
（m/s）
自然
通风
流速
（m/s）
正常
流速
（m/s）
机械通风
烟囱出口
允许
允许
正常
最小
最小
流速
流速
流速
（m/s）
（m/s）
（m/s）
6~8
8~10
6~8
3~5
6~8
2. 锅炉本体阻力 p g
• 锅炉本体阻力是指烟气离开炉膛后冲刷受热面管速所产生
的阻力，通常由锅炉制造厂家的计算书中查得。
3. 省煤器阻力 p s
• 指烟气横向或纵向冲刷管束时产生的阻力，通常由锅炉制
造厂提供。
4. 空气预热器烟气侧阻力 p k y
• 管式空气预热器中空气在管束外面横向流动，烟气在管内
缩角为20°。风机出口处渐扩管道的形状应符合图（a）
的要求。图（b）的渐扩管形状会使阻力明显增加。
风机出口的渐扩管图
• 风机出口处风烟道的转弯方向应与风机叶轮旋转方向一致
，否则气流会形成旋涡而使阻力明显变大，如图所示。
风机出口管道的转向
• 管道布置时，如果两局部阻力配件距离过近，会使阻力明
显增加，串联弯头所产生的阻力之和往往大于单个弯头阻
锅炉风烟道设
计
3.3.3
锅炉烟道的阻
力计算
风、烟管道是通风系统的重要组成部分，风、烟管道的
锅炉房烟道和风道设计
11．鼓风机吸风口的位置宜满足下列要求：
室内吸风口的位置可靠近锅炉房的高温区域；
室外吸风口的位置应避免吸入雨水、废气和含沙尘的空气。
12．烟风门及其传动装置的布置，应满足下列要求：
3
900×400
400×800(φ630×5)
300×500
300×300
500×600
400×450
4
800×600
500×800(φ710×5)
400×500
300×400(φ480×5)
500×800
400×600
6
800×900
700×900(φ820×5)
600×500
300×600
800×700
3．烟道和热风道应考虑膨胀和热补偿措施。烟道和砖烟囱连接处应设置伸缩缝。
4．金属烟道和热风道应进行保温。钢烟囱在人员能接触到的部分也应进行隔热处理。
5．鼓风机的进风口应设置安全网，防止硬物或纤维杂物被吸入风机。
6．多台锅炉共用总烟道或总风道时，支烟道、支风道上应装设能全开全闭、气密性好的闸板阀或调风阀。
烟道或热风道断面尺寸
非金属烟道
金属烟道
非金属烟道
金属烟道
非金属烟道
金属烟道
1
300×400
300×350(φ377×5)
200×250
200×150(φ273×5)
300×320
200×300
2
600×400
300×700(φ530×5)
400×250
200×300(φ326×5)
烟道阻力计算
烟道改造阻力数值分析
根据工艺图纸，按照实际尺寸，经Fluent软件分析后得出下列相关分析报告：
以上三图是按100%进风量计算，得出实际压损（包括烟道摩擦损失等）为：第一图（烟道进口），707Pa，917 Pa
第二图（中间弯管段），457.5Pa
第三图（风机前进风口），62.7Pa
总阻力：917+457.5+62.7=1437.2 Pa
以上三图是按75%进风量计算，得出实际压损（包括烟道摩擦损失等）为：第一图（烟道进口），707Pa，
第二图（中间弯管段），302.4Pa
第三图（风机前进风口），38Pa
总阻力：707+302.4+38=1047.4Pa
改造后，增加中间弯管段管道大小，弯管改为直管，风速降低明显，压损降低明显，但进风口，风机进口前端管路没有改变，此段压损不变，以上三图是按100%进风量计算，得出实际压损（包括烟道摩擦损失等）为：
第一图（烟道进口），687.5Pa，
第二图（中间弯管段），180.5Pa
第三图（风机前进风口），62.7Pa
总阻力：687.5+180.5+62.7=930.7Pa
注：风机前三通没有尺寸，未作分析，压降未计入烟道总压损。
锅炉房烟道和风道设计
锅炉房烟道和风道设计燃煤锅炉房烟道和风道设计应符合下列要求：1．烟道和风道的布置应力求简短平直、附件少、阻力小、气密性好，避免出现“袋形”、“死角”及局部流速过低的管段。
2．多台锅炉共用烟囱、烟道和风道时，总烟、风道内各截面处的流速宜接近；单台锅炉配置两侧风道或两个烟道时，宜使每侧风道或每个烟道的阻力均衡。
3．烟道和热风道应考虑膨胀和热补偿措施。
烟道和砖烟囱连接处应设置伸缩缝。
4．金属烟道和热风道应进行保温。
钢烟囱在人员能接触到的部分也应进行隔热处理。
5．鼓风机的进风口应设置安全网，防止硬物或纤维杂物被吸入风机。
6．多台锅炉共用总烟道或总风道时，支烟道、支风道上应装设能全开全闭、气密性好的闸板阀或调风阀。
7．燃煤锅炉的烟道在适当的位置应设置清灰人孔。
砖烟道的净高不宜小于，净宽不宜小于。
砖烟囱宜布置在地面上，不宜设地下烟道。
8．在烟道和风道的适当位置应按《锅炉烟尘测试方法》(GB5468)的要求，设置永久采样孔，并安装用于测量采样的固定装置。
9．钢制冷风道可采用2~3mm厚钢板，钢制烟道和热风道可采用3~5mm厚的钢板，矩形或圆形烟风道应具备足够的强度和刚度，必要时应设加强筋。
10．室外布置的烟道和风道，应设置防雨和防暴晒的设施。
当锅炉房使用含硫量高的燃料时，除有烟气脱硫措施外，烟道和烟囱内壁应采取防腐措施。
11．鼓风机吸风口的位置宜满足下列要求：室内吸风口的位置可靠近锅炉房的高温区域；室外吸风口的位置应避免吸入雨水、废气和含沙尘的空气。
12．烟风门及其传动装置的布置，应满足下列要求：风门的布置应便于操作或传动装置的设置；电动、气动调节或远传远控的风门，应布置在热位移较小的管段上；需同时进行配合操作的多个手动风门，各风门的操作位置宜集中布置；当烟风门的操作手轮呈水平布置时，手轮面与操作层的距离宜为900mm；当垂直布置时，手轮中心与操作层的距离宜为900~1200mm。
燃煤锅炉房烟道、风道的断面尺寸，按下式计算确定：F＝V(8.4.4) 3600υ式中F —烟道或风道流通截面积(m2)；V —空气或烟气流量(m3/h)；υ—空气或烟气流速（m/s），可按表8.4.4-1取值。
(整理)锅炉房烟道和风道设计.
锅炉房烟道和风道设计燃煤锅炉房烟道和风道设计应符合下列要求：1．烟道和风道的布置应力求简短平直、附件少、阻力小、气密性好，避免出现“袋形”“死角”及局部流速过低的管段。
2．多台锅炉共用烟囱、烟道和风道时，总烟、风道内各截面处的流速宜接近；单台锅炉配置两侧风道或两个烟道时，宜使每侧风道或每个烟道的阻力均衡。
3．烟道和热风道应考虑膨胀和热补偿措施。
烟道和砖烟囱连接处应设置伸缩缝。
4．金属烟道和热风道应进行保温。
钢烟囱在人员能接触到的部分也应进行隔热处理。
5．鼓风机的进风口应设置安全网，防止硬物或纤维杂物被吸入风机。
6．多台锅炉共用总烟道或总风道时，支烟道、支风道上应装设能全开全闭、气密性好的闸板阀或调风阀。
7．燃煤锅炉的烟道在适当的位置应设置清灰人孔。
砖烟道的净高不宜小于 1.5m，净宽不宜小于0.6m。
砖烟囱宜布置在地面上，不宜设地下烟道。
8．在烟道和风道的适当位置应按《锅炉烟尘测试方法》(GB5468) 的要求，设置永久采样孔，并安装用于测量采样的固定装置。
9．钢制冷风道可采用2~3mm厚钢板，钢制烟道和热风道可采用3~5mm厚的钢板，矩形或圆形烟风道应具备足够的强度和刚度，必要时应设加强筋。
10．室外布置的烟道和风道，应设置防雨和防暴晒的设施。
当锅炉房使用含硫量高的燃料时，除有烟气脱硫措施外，烟道和烟囱内壁应采取防腐措施。
11．鼓风机吸风口的位置宜满足下列要求：室内吸风口的位置可靠近锅炉房的高温区域；室外吸风口的位置应避免吸入雨水、废气和含沙尘的空气。
12．烟风门及其传动装置的布置，应满足下列要求：风门的布置应便于操作或传动装置的设置；电动、气动调节或远传远控的风门，应布置在热位移较小的管段上；需同时进行配合操作的多个手动风门，各风门的操作位置宜集中布置；当烟风门的操作手轮呈水平布置时，手轮面与操作层的距离宜为900mm；当垂直布置时，手轮中心与操作层的距离宜为900~1200mm。
燃煤锅炉房烟道、风道的断面尺寸，按下式计算确定：各种容量锅炉房的烟道、风道截面尺寸及烟囱出口处内径可参见表8.4.4-2注：本表尺寸按排烟温度为200℃时燃煤锅炉考虑，燃油、燃气锅炉的烟、风道断面尺寸可缩减10%~15%左右。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
名称 主烟道至吸收塔A阻力 烟气参数 烟气流量 烟气温度 烟气压力 烟气密度 烟道摩擦阻力 烟道宽度 烟道高度 烟气流速 烟道长度 当量直径 阻力系数 摩擦阻力 烟道局部阻力 主烟道截面突变阻力
符号
单位
Q T P ρ a b ω L D λ Δ hTP1
m/s Pa
4
内撑的阻力 L ω Δ h4 m m/s Pa Pa
(四) 二 (一) 1 2 3 4 (二) 1 2 3 4 5 6 7 (三)
主烟道至预洗塔总阻力 吸收塔A出口至吸收塔B阻力 烟气参数 烟气流量 烟气温度 烟气压力 烟气密度 烟道摩擦阻力 烟道宽度 烟道高度 烟气流速 烟道长度 当量直径 阻力系数 摩擦阻力 水平段变径阻力1个
m
P
ζ 3 ω Δ h1 (四) 四 五 六 七 八 90度弯头2个 吸收塔B出口至烟囱阻力 脱硫烟道总阻力 吸收塔B阻力 吸收塔A阻力 烟囱自拔力补偿 FGD系统全压降 Δ hz4 Δ hz Δ hAP Δ hAP Δ hGP Δ hπ
m/s Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa
计算公式或来源
Δ hz1
Q T P ρ a b ω L D λ Δ hTP1 a1 b1 F1 a2 b2 F2 F1/F2 ζ H α φ
BMX
m³/h ℃ kPa kg/m³ m m m/s m m Pa m m m2 m m m2
m
P
ζ 3 ω Δ h1 (四) 三 (一) 1 2 3 4 (二) 1 90度弯头2个 预洗塔出口至吸收塔阻力 吸收塔B出口至烟囱阻力 烟气参数 烟气流量 烟气温度 烟气压力 烟气密度 烟道摩擦阻力 烟道宽度 Δ hz4
m³/h ℃ kPa kg/m³ m m m/s m m Pa
r a1 b1 F1 a2 b2 F2 F2/F1 ζ ω Δ h1 2 变径管阻力 a1 b1 F1 a2 b2 F2 F1/F2 ζ H α φ
BMX
m m m m2 m m m2
m/s Pa m m m2 m m m2
m
P
ζ 3 ω Δ h3
7 14.88729354 30 5.090909091 0.03 22 6.98 4
F1=a1*b1
27.92 7 4
F2=a2*b2 查图Ⅶ-11,P210 a=2*Arctg((b2-b1)/(2*H)) 查图Ⅶ-12,P210 ζ 3＝φ P*ζ BMX ω =(Q/3600)/F1 Δ h1＝ζ 3*(ω ^2/2)*ρ Δ hz4=Δ hTP1+Δ h1+Δ h2 Δ hz=(Δ hz1+Δ hz4)*1.1
ω =(Q/3600)/(a*b) D=2*a*b/(a+b) 查表Ⅶ-2,P187 Δ hTP1=λ *(L/D)*(ω ^2/2)*ρ
1500639.188 51.40103549 103.0416153 1.099190054 4
ω =(Q/3600)/(a*b) D=2*a*b/(a+b) 查表Ⅶ-2,P187 Δ hTP1=λ *(L/D)*(ω ^2/2)*ρ
பைடு நூலகம்
1 4.5 9 F1=a1*b1 40.5 6.8 4 F2=a2*b2 查图Ⅶ-11,P210 ω =(Q/3600)/F2 Δ h1＝ζ *(ω ^2/2)*ρ 27.2 0.671604938 0.05 17.83812418 7.05 8 4 F1=a1*b1 32 8.63 3.71 F2=a2*b2 查图Ⅶ-11,P210 a=2*Arctg((b2-b1)/(2*H)) 查图Ⅶ-12,P210 ζ 3＝φ P*ζ BMX ω =(Q/3600)/F1 Δ h3＝ζ 3*(ω ^2/2)*ρ 32.0173 0.999459667 0.1 1.5 -11.04847393 1.2 0.12 15.16240556 12
数据及计算结果
1746709.12 140 102.6421128 0.885947358 6.8 4 17.83812418 20 5.037037037 0.02 12.31
ω =(Q/3600)/(a*b) D=2*a*b/(a+b) 查表Ⅶ-2，P187 Δ hTP1=λ *(L/D)*(ω ^2/2)*ρ
28 0.997142857 0.02 4.5 0 1 0.02 14.92995054 5 80 106 277 1200 1460 200
Δ hπ =Δ hz+Δ hAP+Δ hGP
3137
m/s Pa Pa
Q T P ρ a
m³/h ℃ kPa kg/m³ m
2 3 4 5 6 7 (三)
烟道高度 烟气流速 烟道长度 当量直径 阻力系数 摩擦阻力 水平段变径阻力1个
b ω L D λ Δ hTP1 a1 b1 F1 a2 b2 F2 F1/F2 ζ H α φ
BMX
m m/s m m Pa m m m2 m m m2
ω =(Q/3600)/(a*b) Δ h3＝25.4*L/30.48*(ω /20.3)^2*9.8 Δ hz1=Δ hTP1+Δ h1+Δ h2+Δ h3+Δ h4+Δ h5
1.5 17.83812418 9 41
1493599.169 51.40103549 102.6421128 0.883407999 9 3 15.3662466 30 4.5 0.03 21 10 3 F1=a1*b1 30 3.3 10 F2=a2*b2 查图Ⅶ-11,P210 a=2*Arctg((b2-b1)/(2*H)) 查图Ⅶ-12,P210 ζ 3＝φ P*ζ BMX ω =(Q/3600)/F1 Δ h1＝ζ 3*(ω ^2/2)*ρ Δ hz4=Δ hTP1+Δ h1+Δ h2 33 0.909090909 0.02 4 82.41363053 1 0.02 13.82962194 3 80 104