皮带输送机的设计计算汇总.doc
皮带机设计计算书
(1)皮带机BH5技术数据输送机布置图:输送物料:煤物料堆积密度:ρ=0.9t/m3; 下托辊槽角:λ u=0,1托辊:输送量:Qt =5400t/h ; 输送带最大挠度: hr=1%;带宽:1800mm; 带速:4.8m/s 附加阻力系数: C=1.4;输送带型号: st1000;厚度7+5 mm; 运行阻力系数: f=0.022输送机长度:L=120.55m; 托辊槽角系数: Cε=0.43 (λ0=35);有料长度:L1=115m; 输送带与托辊的摩擦系数:μ3=0.5;提升高度:H=12.625m; 驱动单元效率:η1=0.946;上托辊间距:α0= 1.2m; 电动机同步转速:n=1500r/min下托辊间距:αu =3m; 耦合器启动系数:ka=1.3;上托辊直径d0 =190.7mm; 滚筒直径:DT=1100mm;下托辊直径du=190.7mm; 输送带与传动滚筒的摩擦系数:μ=0.3上托辊槽角:λ0=35 ,3托辊; 滚筒围包角α1= 210, α2=210物料每米质量:q G=Q/3.6v=6050/3.6⨯4.8=350.116kg/m;=12.54⨯3/1=60.25kg/m上托辊旋转部分单位长度质量:qR0=42/3=22.13kg/m下托辊旋转部分单位长度质量: qRu输送带单位长度质量: q=42kg/mB(2)阻力计算1)上分支物料主要阻力FHL=CfL1gq G=14772.37NFHL2)分支空载主要阻力F hoeF hoe=Cflg(q Ro+q B)=3256.14N3)下分支主要阻力F HUF HU=Cflg(q RU+q B)=2211.45N4)上分支物料提升阻力F stolF stol=Hgq G=43362.27N5)上分支输送带提升阻力F stoBF stoB=Hgq B=4458.65N6)下分支输送带下降阻力F stuF stu=-Hgq B=-4458.65N7) 上分支物料前倾阻力FεolFεol=1/2L1*Cε*μ3sinεcosδ*g*Qg=1481.86N(注:①前倾托辊布置为托棍总数的1/2;②前倾角ε=2o ,sin2o=0.0349;③cosδ≈1)8)上分支空载前倾阻力FεoeFεoe=1/2L*Cε*μ3sinεcosδ*g*Qb=159.72N(3)电动机机功率1)满载F满载圆周力F fF f=F HL+F Hoe+F Hu+F StoL+F StoB+F Stu+FεoL+ Fεoe=65243.82N电动机机功率P MP M=Ffv/1000ηA=331.13KW选用400KW电动机1台,电动机的功率为P Mi=400KW2)空载空载圆周力FeFe=F Hoe+F Hu+F StoL+F StoB+ F Stu+ Fεoe=5627.32N空载功率P Me(计算值)P Me= Fe v/1000ηA=28.56KW3)减速器速比I g=πe D T i F/60v=14式中: i F为液力偶合器的速比,相当于液力偶合器的效率i F=η1=0.97 (4)启动时间计算1)上分支满载的运动质量m of m of=L1×q G+L(q B+0.9q RO)=48684.7Kg 2)上分支空载的运动质量m oe m oe= L(q B+0.9q RO)=8421.3Kg3)下分支的运动质量m u m u = L(q B+0.9q RU)=5858.73Kg4)每个驱动单元的等效质量J g J g=0.1057Kgm25)制动轮和偶合器的转动惯量J B+J C J B+J C=3.97Kgm26)减速机高速轴上的转动惯量J gi J gi=4.0787 Kgm27)等效到减速机低速轴上的转动惯量J go J go=799.43 Kgm28)驱动滚筒的转动惯量J p J p=382 Kgm29)每个驱动单元的转动惯量J DU J DU =J go+J p=799.43Kgm210)等效到滚筒周边上每个驱动单元的运动质量M DU M DU=4×J DU/D T2=3905.53Kg11)满载时的运动质量m fm f=m of+m u+(Z1+Z2)m Du=62354.5Kg12)空载时的运动质量m em e= m oe+m u +(Z1+Z2)m Du=22091.2Kg电机启动时可提供的驱动力F uDu=9555×2×P mi×K A×I f×i g/D T/n e=101991.7N启动加速度满载 a Af=(Z×F uDu-F f)/m f=2.23m/s2空载 a Ae=(Z×F uDu-F e)/m e=8.98m/s2启动时间满载 t Af=v/a Af=2.16s空载 t Ae=V/a Af=0.53s(5)配重计算每个驱动装置传到驱动滚筒上的力F uau=F udu-m Du×a Af=93301.84N各点张力T3AF T2AF=Z1×F uau/(3-1)=59567.1NT2AF T1AF=Z1×F uau+T2AF=152868.91NT4AF T4AF=T3AF=T1AF-F HL-F hoe-F stol-Fεol-Fεoe-m of×A af=74814.29N T3AF T2AF=T3AF-F hu-m u×a Af=59567.1N配重G=2×T4AF=149628.58N配重为 15.25吨(6)强度校合安全系数 N=12δ=74814.29×12/1400=550N<1250N 强度足够。
皮带机运输机计算
动筛产品仓至新增原煤仓1、原始设计参数:1) 运量: 1400/Q t h =2) 带宽: 1400B mm =3) 带速: 2.5/V m s =4) 运输距离和运输倾角: 92.206,8.7L m α== 2、设计计算2.1 主要技术参数:1)输送机承载分支的托辊间距:0a 1.2m =2) 输送机回程分支的托辊间距: u a 3.0m =3)托辊直径:159d mm =4)输送机承载分支每米机长托辊旋转部分质量:11.643/1.229.1(/)RO q kg m =⨯=5)输送机回程分支每米机长托辊旋转部分质量:29.11/39.75(/)RU q kg m =⨯=6)输送机每米输送带每米质量:(1.226 3.40 1.7 1.4=17.4kg/m B q =⨯++⨯)7)每米输送物料的质量:1400155.56/3.6 3.6 2.5G Q q kg m V ===⨯8)模拟摩擦系数f :根据《DT Ⅱ型固定带式输送机设计选用手册》表34,选模拟摩擦系数0.03f =2.2 计算圆周力:1)承载分支的运行阻力1F1(=(29.1+155.56+17.4)0.0392.206=559(kg)RO G B F q q q f L=++⨯⨯⨯⨯)2)回程分支的运行阻力2F :2(=(9.75+17.4)0.0392.206=75.1(kg)RU B F q q f L=+⨯⨯⨯⨯)3)物料提升阻力3F3sin =155.5692.206sin8.75=2182(kg)G F q L α=⨯⨯⨯⨯4)特种主要阻力:1、输送带与导料槽摩擦力gl F :222222210.70.43900377.4()2.50.85V gl u I l F Kg V b ρ⨯⨯⨯===⨯ 2μ,物料和导料挡板之间的摩擦系数,20.7μ=V I :输送能力,314000.43(/)0.93600V I m s ==⨯ ρ:输送物料的松散密度,3900/Kg m ρ=。
皮带输送机的设计计算汇总.doc
皮带输送机的设计计算1总体方案设计1.1皮带输送机的组成皮带输送机主要由以下部件组成:头架、驱动装置、传动滚筒、尾架、托辊、中间架、尾部改向装置、卸载装置、清扫装置、安全保护装置等。
输送带是皮带输送机的承载构件,带上的物料随输送带一起运行,物料根据需要可以在输送机的端部和中间部位卸下。
输送带用旋转的托棍支撑,运行阻力小。
皮带输送机可沿水平或倾斜线路布置。
由于皮带输送机的结构特点决定了其具有优良性能,主要表现在:运输能力大,且工作阻力小,耗电量低,皮带输送机的单机运距可以很长,转载环节少,节省设备和人员,并且维护比较简单。
由于输送带成本高且易损坏,故与其它设备比较,初期投资高且不适应输送有尖棱的物料。
输送机年工作时间一般取4500-5500小时。
当二班工作和输送剥离物,且输送环节较多,宜取下限;当三班工作和输送环节少的矿石输送,并有储仓时,取上限为宜。
1.2布置方式电动机通过联轴器、减速器带动传动滚筒转动或其他驱动机构,借助于滚筒或其他驱动机构与输送带之间的摩擦力,使输送带运动。
通用固定式输送带输送机多采用单点驱动方式,即驱动装置集中的安装在输送机长度的某一个位置处,一般放在机头处。
单点驱动方式按传动滚筒的数目分,可分为单滚筒和双滚筒驱动。
对每个滚筒的驱动又可分为单电动机驱动和多电动机驱动。
单筒、单电动机驱动方式最简单,在考虑驱动方式时应是首选方式。
皮带输送机常见典型的布置方式如图1-1所示。
此次选择DTⅡ(A)型固定式皮带输送机作为设计机型。
单电机驱动,机长10m,带宽500mm,上托辊槽角35°,下托辊槽角0°。
DTⅡ(A)型固定式皮带输送机是通用型系列产品,可广泛用于冶金、煤炭、交通、电力、建材、化工、轻工、粮食、和机械等行业。
输送堆积密度为500~2500kg/m³的各种散状物料和成件物品,适用环境温度为-20~40℃。
图1-1 皮带输送机典型布置方式1.3皮带输送机的整体结构图1-2为此次设计的皮带输送机的整体结构图1-2设计的皮带输送机的整体结构2标准部件的选择2.1输送带的选择输送带的品种规格符合《GB/T 4490—1994运输带尺寸》、《GB/T 7984—2001输送带具有橡胶或塑料覆盖层的普通用途织物芯输送带》的规定,见表2-1。
第三章 带式输送机得设计计算
第三章带式输送机得设计计算3、1 已知原始数据及工作条件带式输送机得设计计算,应具有下列原始数据及工作条件资料(1)物料得名称与输送能力:(2)物料得性质:1)粒度大小,最大粒度与粗度组成情况;2)堆积密度;3)动堆积角、静堆积角,温度、湿度、粒度与磨损性等。
(3)工作环境、干燥、潮湿、灰尘多少等;(4)卸料方式与卸料装置形式;(5)给料点数目与位置;(6)输送机布置形式与尺寸,即输送机系统(单机或多机)综合布置形式、地形条件与供电情况。
输送距离、上运或下运、提升高度、最大倾角等;(7)装置布置形式,就是否需要设置制动器。
原始参数与工作条件如下:1)输送物料:煤2)物料特性: 1)块度:0~300mm2)散装密度:0、90t/3)在输送带上堆积角:ρ=20°4)物料温度:<50℃3)工作环境:井下4)输送系统及相关尺寸: (1)运距:300m(2)倾斜角:β=0°(3)最大运量:350t/h初步确定输送机布置形式,如图3-1所示:图3-1 传动系统图3、2 计算步骤3、2、1 带宽得确定:按给定得工作条件,取原煤得堆积角为20°。
原煤得堆积密度按900 kg/。
输送机得工作倾角β=0°。
带式输送机得最大运输能力计算公式为(3、2-1)式中:——输送量(;——带速(;——物料堆积密度();在运行得输送带上物料得最大堆积面积,K----输送机得倾斜系数带速与带宽、输送能力、物料性质、块度与输送机得线路倾角有。
当输送机向上运输时,倾角大,带速应低;下运时,带速更应低;水平运输时,可选择高带速、带速得确定还应考虑输送机卸料装置类型,当采用犁式卸料车时,带速不宜超过3、15m/s。
表3-1倾斜系数k选用表输送机得工作倾角=0°查DTⅡ带式输送机选用手册(表3-1)k可取1、00按给顶得工作条件,取原煤得堆积角为20°;原煤得堆积密度为900kg/;考虑山上得工作条件取带速为1、6m/s;将参数值代入上式,即可得知截面积S:S图3-2 槽形托辊得带上物料堆积截面表3-2槽形托辊物料断面面积A槽角(λ) 带宽B=500mm 带宽 B=650mm 带宽 B=800mm 带宽B=1000mm 动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°30°0、0222 0、0266 0、0406 0、0484 0、0638 0、0763 0、1040 0、1240 35°0、0236 0、0278 0、0433 0、0507 0、0678 0、0798 0、1110 0、1290 40°0、0247 0、0287 0、0453 0、0523 0、0710 0、0822 0、1160 0、1340 45°0、0256 0、0293 0、0469 0、0534 0、0736 0、0840 0、1200 0、1360 查表3-2, 输送机得承载托辊槽角35°,物料得堆积角为20°时,带宽为800 mm得输送带上允许物料堆积得横断面积为0、0678,此值大于计算所需要得堆积横断面积,因此选用宽度为800mm得输送带能满足要求。
带式输送机计算书(标准版)
带式输送机计算书(标准版)带式输送机设计计算No:项目:1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图,输送机投影长L=63.2m, 提升高度H=8.255m,输送角度a=7.50度,输送物料:混合料粒度0~30mm,物料容重γ=0.9t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量:Q=100t/h(2)工作环境:干燥有尘的通廊内(3)尾部给料,头部卸料,导料槽长度Ld= 4.5m,(4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。
(5)输送带参数:皮带层数:Z=4扯断强度:1002、计算步骤每层质量: 1.22kg/m2(1)输送带宽度计算皮带型号:EP-100B=SQRT(Q/(k*γ*v*c*ξ))上胶厚质量 5.1kg/m2已知:Q=100t/h下胶厚质量 1.7kg/m2端面系数k=360物料容重γ=0.90t/m3皮带速度v= 1.25m/s倾角系数c=0.91速度系数ξ= 1.00将以上各数值代入计算式,得:B=0.521m根据计算和设计经验,选取B=800mm的普通胶带,满足块度要求。
(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示,则各点张力关系如下:S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44S6=k3*S55S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6 承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1:W1=1000B=800N带入⑴ 得:S2=S1+W1=S1 +800查表,改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入⑵ 得:S3=k1*S2= 1.02S1 +816空载段运行阻力W2:W2=(q0+q")*L*w"-q0H工作条件(平行托辊阻力系数w")清洁,干燥0.018少量尘埃,正常湿度0.025大量尘埃,湿度大0.035查表:有Z=4~6,取Z= 4.00层EP-100上下胶层厚 4.5+1.5mm,得qm=9.34kg/mq0=q m*g=92N/m查表,得G"=11.0kg下托辊间距l0= 3.0m因此,得:q"=G"*g/l0=36N/m查表,得w"=0.035L1=41.837m, H1=5.842m头轮至垂直拉紧中心带入上式得:(适用于向上输送)螺旋及车式输入投影W2=-348N带入⑶ 得:S4=S3+W2= 1.02S1 +468查表,改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入⑷ 得:S5=k2*S4= 1.05S1 +482查表,改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.04带入(5)得:S6=k3*S5= 1.09S1 +501查表,改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入(6)得:S7=k4*S6= 1.13S1 +516空载段运行阻力W3:W3=(q0+q")*L*w"-q0H已知 q0=92N/m,q"=36N/m查表,得w"=0.035L=21.363m, H=2.413m拉紧中心至尾轮的投W3=-126N空段清扫器阻力W4:W4=200B=160N带入(7)得:S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +550查表,改向滚筒阻力系数k5= 1.02带入(8)得:S9=k5*S8= 1.15S1 +561查表,改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入(9)得:S10=k6*S9= 1.19S1 +584导料槽阻力W5:已知导料槽长度l= 4.5mW5=(16*B*B*γ+70)*l=356N物料加速度阻力W6:W6=q*v*v/(2*g)因为:q=Q*g/(3.6*v)=218N/m所以: W6=17N承载段运行阻力W7:W7=(q+q0+q')*L*w'+(q0+q)*Hq0=q m*g=92N/m查表,得G'=11kg上托辊间距l0'= 1.2m 因此,得:q'=G'*g/l0'=90N/m工作条件(槽形托辊阻力系数w')清洁,干燥0.02少量尘埃,正常湿度0.03大量尘埃,湿度大0.04查表,得w'=0.04L2=63.200H2=8.255带入上式得:W7=3563N带入(10)得:S n=S10+W5+W6+W7= 1.19S1 +4521根据式:S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=200°μ=0.35,查表得eμα= 3.39带入上式得:S n= 3.39S1联立(10)式,则:3.39S1 = 1.19S1 +4521因此:S1 =2058NS n =6978N各点张力:S2=S1+W1=2858NS3=k1*S2=2916NS4=S3+W2=2567NS5=k2*S4=2644NS6=k3*S52750NS7=k4*S62833NS8=S7+W3+W4=2867NS9=k5*S8=2924NS10=k6*S9=3041N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8:W8=(q+q0+q')*L*w'+(q0+q)*H L3=44.4m,H3=0mw8=708.9478NS11=S10+W8=3750NR2≥ 1.5*S11/(qm*g)=61.43127m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=19.26364m(3)功率计算传动滚筒轴功率为:N0=(S n-S1)*v/1000= 6.1k W电动机功率为:N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以,N=8.2k W根据计算和设计经验,电动机选型为:额定功率为:15k W组合号为:(4)胶带核算求得胶带最大张力为6978N查表当B=800mm,Z=4层时,胶带最大允许张力为26667N所以满足最大张力要求。
皮带输送机的设计计算汇总
皮带输送机的设计计算汇总皮带输送机是一种常见的物料输送设备,广泛应用于矿山、冶金、化工、建材、粮食等行业。
其设计计算一般包括输送能力计算、选型计算、运行阻力计算等方面。
下面将详细介绍皮带输送机设计计算的汇总,其中包含了输送能力的计算、选型参数的计算、运行阻力的计算等。
1.输送能力计算:输送能力是指单位时间输送的物料量,常用单位为吨/小时。
输送能力的计算一般包括输送段长度、带速、带宽等参数的确定。
输送段长度是指输送带运行的水平长度,带速是指输送带的运行速度,带宽是指输送带有效载荷的宽度。
输送能力计算公式为:输送能力=带速×带宽×物料容重×运输系数。
2.选型计算:选型计算主要包括驱动功率的计算、输送带参数的选择等。
驱动功率的计算一般包括推动力的计算和输送带张力的计算。
推动力的计算一般根据输送带长度、输送带胶带张力、输送带角度、物料重力等参数计算得出。
输送带张力的计算一般根据物料重力、输送带张紧装置的张紧力、输送带自重、输送带胶带张力等参数计算得出。
选择合适的输送带参数一般包括输送带材质、强度、带宽、带速等因素。
3.运行阻力计算:运行阻力是指皮带输送机运行过程中所受到的各种阻力的合力。
运行阻力一般包括摩擦阻力、皮带弯曲阻力、物料自身阻力等。
摩擦阻力是指皮带和输送机构件之间的摩擦产生的阻力,一般根据摩擦因数和负荷计算得出。
皮带弯曲阻力是指物料在弯曲部分所受到的阻力,一般根据输送带弯曲半径和物料重力计算得出。
物料自身阻力是指物料本身所产生的阻力,一般根据物料性质和流动状态计算得出。
运行阻力的计算是确定输送机所需驱动功率的重要依据。
综上所述,皮带输送机的设计计算是一个复杂的过程,需要考虑到输送能力、选型参数以及运行阻力等因素。
通过科学的计算和合理的设计,可以确保输送机的安全、高效运行,提高生产效率。
皮带机输送机计算方法全
皮带机输送机计算方法全1.输送能力的计算输送能力是指皮带机单位时间内能够输送的物料量,通常用单位时间内通过的物料重量或体积来表示。
输送能力的计算有两种方法:重量法和体积法。
-重量法计算:输送能力(t/h)=带速(m/s)×带宽(m)×物料密度(t/m³)带速一般根据物料的性质和要求来选择,在选择带速时还需考虑物料的黏附性、孔隙率等因素。
物料密度根据物料的性质来确定,需要考虑物料的堆积角度和粒度分布等因素。
-体积法计算:输送能力(m³/h)=带速(m/s)×带宽(m)×物料容重(t/m³)物料容重一般根据物料的性质来确定,在计算中还需考虑物料的流动性和堆积角度等因素。
2.带载能力的计算带载能力是指皮带机能够承受的物料重量或体积。
带载能力的计算需要考虑带宽、带速、物料密度或容重以及带面张力等因素,并通过专业计算方法得出结果。
3.驱动功率的计算驱动功率是指驱动皮带机的电机所需的功率大小。
驱动功率的计算需要考虑输送能力、物料密度或容重、带速、带宽以及传动效率等因素。
-驱动功率(千瓦)=输送能力(t/h)×承载高度(m)×重力加速度(9.8m/s²)/3600/1000承载高度是指物料从起始点被提升至终点所需的高度。
4.带宽的选择带宽是指带状输送机输送带的有效宽度。
带宽的选择需要综合考虑物料的粒度、湿度、流动性以及工艺要求等因素。
一般可以根据经验公式或流程图来确定带宽。
综上所述,皮带机输送机的计算方法包括输送能力的计算、带载能力的计算、驱动功率的计算和带宽的选择等。
这些计算方法需要根据具体的物料性质、工艺要求和生产条件来确定,可以借助专业的计算软件和标准规范进行计算。
煤矿井下皮带机设计计算
34下运输皮带机验算一、原始条件:1、输送长度L=600米其中:L1=50m α1=0 °,L2=300m,α2=15 °,L3=240m,α2=9.25°,2、输送物料:原煤3、胶带每米重量qd=22 kg/m4、货载最大粒度横向尺寸amax=300 mm5、胶带宽度B=1000mm6、胶带运行速度 V=2.5m/s7、货载堆积角30°8、输送机小时运输能力:A=630t/h二、胶带强度计算m:式中:m-安全系数最小安全系数要求大于7。
B-胶带宽度cm B=100cmGx-胶带强度kg/cm Gx=2000 kg/cmSmax-胶带最大静张力(kg)计算胶带最大静张力Smax计算示意图如下:12347634下运输皮带机示意图9°1515°51、计算胶带运行阻力1)、重段阻力计算:4-5 段的阻力F4-5 F 4-5 = 【(q 0+q d +q g ‘) L 1 W ‘cos0°+(q 0+q z )L 1sin0°】+【(q 0+q d +q g‘)L 2W ‘cos15°+(q 0+q z )L 2sin15°】+【(q 0+q d +q g ‘) L 3W ‘cos9.25°+(q 0+q z )L 3sin9.25°】式中:q 0-每米胶带上的货载重量(kg/m )A -运输生产率(吨/小时)考虑生产潜力取 则063070/3.6 3.6 2.5A q kg m v ===× L 4-5重载长度m L 4-5=600 m q d -胶带每米自重kg/m , q d =22 kg/mq g ‘-折算每米长度上的上托辊转动部分的重量G g ‘-每组上托辊转动部分重量 G g ‘=13 kg L g ‘-上托辊间距(米), 取L g ‘=1.1 m 则1311.82/12/1.1g q kg m kg m === W ‘-槽形托辊阻力数, 查资料W ‘=0.05F 4-5=【(70+22+12)×50×0.05cos0°+(70+22)×50sin0°】+【70+22+12)×300×0.05cos15°+(70+22)×300sin15°】+【(70+22+12)×240×0.05cos9°15+(70+22)×240sin9°15】 =22730kg2)、空段阻力计算2-3段阻力F2-3 按平巷计算: F 2-3=(qd+qg")L 2-3W"式中:q g"-折算到每米长度上的下托辊转动部分的重量G g"-每组下托辊转动部分重量G g"=18.2 kg L g"-下托辊间距(米) L g"= 3 m 则:"18.26/3g q kg m == , L 2-3≈11.5 m W"-胶带在下托辊上运行阻力段, 查资料W"=0.025 所以:F 2-3 = (22+6)×11.5×0.025=8.05kg 1-12段阻力F 1-12,F 1-12 = (q d +q g ‘") L 1-12W ‘"式中:q g ‘"-1-12段折算每平长度上的下托辊转动部分重量G g‘"-每组下托辊转动部分重量G g‘"=16 kg L g‘"-此下托辊间距L g‘"=3m'"165.33/3gq kg m==W‘"-胶带在下托辊上动作阻力系数,查表得:W‘"=0.025F1-12=(22+5.33)×10×0.025=6.83 kg10-11 段阻力F10-11=[(q d+q g")L10-11W"cos15°-q d L10-11sin15°]+ [(q d+q g")L10-11W"cos9.25°-q d L10-11sin9.25°]式中:L10-11= 300 m+520m=820m则F10-11=-2786.38kg9-10段阻力:F9-10= (q d+q g‘")L9-10W‘"=(22+5.33)×15×0.25 =10.25kg6-7段阻力:F6-7=(q d+q g")L6-7W"cos15°-q d L6-7sin15°=(22+6)150×0.025cos15°-22×150sin15°=-753kg附加阻力F阻=7KN所以总运行阻力:F=22730+8.05+6.83 -2786.38+10.25-753+700=19915.75Kg=199.15 75(KN)3、功率计算传动滚筒轴功率:P=F*V=199.1575*2.5=498KN(带速取V=2.5m/s) 1、参照皮带机选型计算63页说明:选择电动机备用功率为15%-20%,电动机容量为:所需电动机功率:P1=K*P=1.20*498=597.6KW所以采用双机 2*315KW>597.6KW 满足使用要求。
皮带机输送机计算方法全
1.运输物料原煤;松散密度 γ=900kg/m 32.运输能力Q=980.00t/h3.水平运输距离L=540.00m4.胶带倾角β=0.9400° =0.01641弧度5.胶带速度ν=2.50m/s6.提升高度H=L×tg β=8.8601m1. 输送机种类2. 胶带宽度B=mm = 1.80m3. 初选胶带尼龙胶带σ=200N/mm ,共有6层上覆盖胶厚度=6mm 下覆盖胶厚度=1.5mm4. 输送机理论运量 Q= 3.6S νk γ式中S=0.458m 2k=1.00Q=3709.800t/h5.每米机长胶带质量 q0=28.476kg/m6.每米机长物料质量 q=Q/3.6ν=108.889kg/m 7.滚筒组D≥Cod 式中绳芯厚度d=0.0072m=0.648m Co=90传动滚筒直径D=1000mm800mm 8.托辊组133mm辊子轴承型号4G305,辊子轴径Φ25mm,10.37kg, n=3 1.20q r0=nq r0'/a 0=25.925kg/m 25.925kg/m133mm辊子轴承型号4G305,辊子轴径Φ25mm,(2)尾部及主要改向滚筒直径 =Φ⑴ 重载段采用35°槽角托辊组, 辊子直径=Φ⑵ 空载段采用普通V型下托辊组辊子直径=Φ每米机长上辊子旋转部分质量 q1=一、 原始参数二、 自定义参数S—输送带上物料最大截面积;k—倾斜输送机面积折减系数;查表单个上辊转动部分质量q r0'=a0--上托辊组间距; a 0 =(1)头部传动滚筒16.09kg, n=2 3.00q r0=nq r0'/a u =10.727kg/m 10.727kg/m=359.00rpm 0.02200.3500190.0000m3.0000mF 1==23599.05NF 2=Hqg =9464.34NF 3==1296.00N 式中A=0.01×B =0.0180m 2P=60000.00N/m 2μ3=0.60F 4=20Bg =353.16NF 5=式中=2637.48NC ε=0.43a 0--上托辊组间距;a u =⒑ 上下胶带模拟阻力系数 ω=⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数 μ=⒓ 拉紧方式垂直重锤拉紧,拉紧位置至头部距离 L1=⒔ 清扫方式头部布置H型合金橡胶清扫器,尾部布置角型硬质合金清扫器每米机长下辊子旋转部分质量 q2=⑶ 辊子旋转转速 n=30×ν/(3.14×r)查表单个下辊转动部分质量q r0'=μ3—清扫器与胶带之间的摩擦系数;⒌ 托辊前倾阻力L e ⒊ 头部清扫器对胶带阻力L ωg(2q 0+q+q 1+q 2)三、 输送机布置型式 头部为单滚筒单电机驱动四、输送机阻力计算⒋ 尾部清扫器对胶带阻力P—清扫器与胶带之间的压力;⒈ 胶带及物料产生的运行阻力⒉ 物料提升阻力2AP μ3C εL e μ0(q+q 0)gcos βsin ε⒕ 导料板长度 l=A—清扫器与胶带接触面积;C ε—槽形系数;ε=1.38(弧度)=0.0241F 6=式中=1302.19Nμ2=0.60Iv=Q/3.6γ(=Svk)= 1.145=1.145m 3/sb 1=1.60mF 7==2576.25NF 8=5400.00NF 9=Bk 1式中=0.00Nk 1=0.00N/m B=1.80mF u ==46628.48NP 0==116571.19w =116.57KwP e =式中=150.96Kwη1=0.96η2=0.96η3=0.98P 0/η1η2η3η4η5η1--减速器效率;η2--偶合器效率;η3--联轴器效率;F 1+F 2+F 3+F 4+F 5+F 6+F 7+F 8+F 9μ2Iv 2γgl/v 2b 12Iv—物料流量;μ2—物料与导料板之间的摩擦系数;⒍ 导料板阻力10. 驱动滚筒圆周驱动力F u V ⒉ 电动机功率计算五、传动功率计算及驱动设备选型 b 1—导料板内部宽度;Iv γv ⒏ 胶带绕过滚筒附加阻力(按每个滚筒600N计算)k 1—刮板系数;⒎ 给料点处物料附加阻力⒐ 犁式卸料器附加阻力ε—托辊前倾角;⒈ 传动滚筒轴功率计算η4=0.90η5=0.9523599.05N 9464.34N电机功率P=160.000kW1500.00rpm滚筒直径Dr= 1.00m带速V= 2.50m/s 滚筒转速n 2=47.75减速器减速比i=31.42取减速比i=31.500实际带速2.493m/sS 2min ≥a 0(q+q 0)g/8(h/a)max式中a 0=1.20m(h/a)max =0.01S 2min ≥20213.24NS kmin ≥a u q 0g/8(h/a)max式中a u --下托辊组间距;=10475.61Na u =3.00m传动滚筒式中K A =1.50S 1min ≥K A F u /(e μФ2-1)胶带围包角 Ф2=200.00°时=29227.38Ne μФ2=3.39μ=0.35⑵ 减速器(h/a)max --两托辊组间允许的胶带垂度;K A --滚筒起动系数;η5--不平衡系数;减速器型号---B3SH10-31.5,共1台η4--电压降系数;a 0--上托辊组间距;⑵ 空载段允许最小张力⒊ 驱动设备选型六、输送带张力计算⒈ 胶带在允许最大下垂度时输送带张力⑴ 重载段允许最小张力⑴ 电动机YB355S-4,V=6000V,共1台电动机转速 n 1=⒉ 滚筒与胶带在临界打滑状态时输送带张力 输送带运行阻力小于物料下滑力,输送带不会逆转,因此不设逆止器。
2带式输送机的参数设计计算
2带式输送机的参数设计计算设计参数:输送量:Q =2°°°t/h静堆积角:a =45°输送机长度:L=380m输送物料:原煤§3松散密度:=°.93kg.m3皮带参数:带宽:1600mm初定设计参数:上托辊间距:a0=1200mm下托辊间距au=3000mm托辊槽角入=30°。
托辊辊径159mm托辊前倾1° 23'。
2.1带速的确定输送带的带宽B和它的运行速度v决定了带式输送机的输送能力。
带速根据带宽和被运物料性质确定,我国带速已标准化,具体选取可参考《矿井运输提升》表2-37,初步确定带速' =2・5m s。
2.2核算输送能力由参考资料[1]式(3.3-6 )Q =3.6S k、由a =450查表参考资料[1]2-1 得9 =25°,再查表3-2得S=0.325ni o— 3.6 0.325 25 1 850,满足要求。
= 2486.3t/h 2000t/h2.3根据原煤粒度核算输送机带宽由参考资料[1]式(3.3-15 )B _2:200B =2二」200 =(2 600 200)mm =1400 :: 1600mm输送机带宽能满足输送600mm粒度原煤要求。
2.4圆周驱动力的确定传动滚筒上所需圆周驱动力F u为所有运行阻力之和,即F u 二F H F N F® F S2 F St输送机倾角1 = 0 , cos 1 = 1带式输送机机长L=380m >80m ,附加阻力明显小于主要阻力,可引入系数 C 来考虑阻力,它取决于输送机的长度,按下式计算:F u =CfLg 0RO q Ru 2q B q © cos 〕q c Hg F si F $2(N )式中 C —与输送机长度有关的系数,在机长大于 80米时,可按式(3.4-3)计算,或从表3-5查取;L L 。
带式输送机的设计计算
第3章 带式输送机的设计计算设计胶带输送机时,要知道输送机的工作条件(如使用地点、运距、倾角及被运货载的性质,如散集容重、快度等),以及装载和卸载方式等,根据工作条件的要求合理地确定输送机的传动系统和结构方案。
第3.1节 原始数据(1) 输送机长度:1000m(2) 带速:v=2.5m/s(3) 选择带宽B=1.2m 的GX2000型钢丝绳芯胶带3.2输送机输送量的计算取v 表示胶带运动速度(m/s ),q 表示单位长度胶带内货载的重量(kg/m ),则胶带输送机的输送能力为3.6(/)Q v t h = (3-1)单位长度的载荷q 值决定于被运货载的断面积F (m 2)及其容重γ(t/m 3),对于连续货流的胶带输送机单位长度重量为1000(/)q F kg m γ= (3-2)将式(3-2)代入(3-1)式,则得3600(/Q F v t h γ= (3-3)货载断面积F 的大小主要取决于胶带的宽度。
如图3—1所示为槽形胶带上货载的断面。
图3—1 槽形胶带上货载断面货载断面由梯形断面F 1和圆弧面积F 2组成。
在胶带宽度B 上,货载的总宽度为0.8B ,中间托辊长为0.4B ,货载在带面上的堆积角为ρ,并堆积成一个圆弧面,其半径为r ,中心角为2ρ。
则梯形面积为12(0.40.8)0.2tan 3020.0693B B B F B +⨯== 圆弧面积为222(2sin 2)20.4()(2sin 2)/2sin r F B ρρρρρ⨯-==⨯- 总面积为12220.40.063()(2sin 2)/2sin F F F B B ρρρ=+=+⨯- 即 220.4[0.063()(2sin 2)/2]sin F B ρρρ=+⨯- (3-4) 式中 ρ——货载的堆积角,(弧度);将式(3-4)代入(3-3),化简后,可得胶带输送机的输送能力2(/)Q KB v C t h γ=式中 B ——胶带的宽度(m );Q ——输送量(t/h );v ——带速(m/s );γ——货载散集容重(t/m 3);K ——货载断面系数,K 值与货载的堆积角ρ值有关, C ——输送机倾角系数。
皮带运输机计算
;(v Q qG6.3)——输送机倾角(0)。输送机的模拟摩擦系数f如表2-2所示。
2.4.7传动滚筒最大扭矩的计算单滚筒驱动时,传动滚筒的最大扭矩maxM按式(2-24)进行计算。
2000 maxD FMU(2-24)式中D——传动滚筒直径(mm);查DTⅡ(A)型带式输送机设计手册表1-6,初选传动滚筒的直径为630mm。计算过程如下:mkNmNM83.019.8272000 630 2626max
T为:mNnPTWA2.82783 .75565.695509550(2)选择轴的材料该轴无特殊要求,选用45钢调质处理,查表得aBMP640。(3)估算轴的最小直径
3 n P Cd(2-13)式中P——轴传递的功率(kw);n——轴的转速(min/r);按扭转强度估算输入端联轴器处的最小轴径。按45钢,取110C。计算过程如下:
哈尔滨理工大学学士学位论文
- 18 - kwPA565.61000 5 .226262.5.2传动滚筒轴的设计与计算(1)求轴上的转矩T初选传动滚筒的直径为630mm,则其工作转速
W
n为:min/83.7563 .014.35.26060rDvnw已知kwPA48.6,min/83.75rnW,则转矩
);
电动机功率的计算电动机功率MP按式(2-15
)进行计算。" 'A MPP(2-15)21(2-16)式中——传动效率,一般在0.85~0.95之间选取;1——联轴器效率,98.01;2——减速器传动效率,按每级齿轮传动效率为0.98进行计算;(二级减速器2=0.98×0.98=0.96)'——电压降系数,一般取0.90~0.95;"——多电机功率不平衡系数,单电机驱动1";计算过程如下:9408.096.098.0
带式输送机计算书(标准版)(1)
胶带输送机设计计算No:71.06(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图Lh=1600H=11.971m倾角а=8(2) 输送物料:原煤粒度0~25mmγ=2t/m3动堆积角ρ=20(3) 输送量:Q=1200t/h(4)工作环境:干燥有尘的通廊内(5)尾部给料导料槽长度l=6m(6)头部卸料弹簧清扫器空段清扫器2、计算步骤(1)输送带宽度计算B=SQRT(Q/(k*γ*v*c*ξ))Q=1200t/hk=360γ= 2.00t/m3v= 3.15m/sc= 1.20ξ= 1.0将以上各数值代入计算式,得:B=0.664015894m根据计算和设计经验,选取B=1200mm的普通胶带,满足块度要求3.输送带层数计算输送带层数Z=(F1max*n)/(B*σ)稳定工况下输送带最大张力F1max稳定工况下输送带静安全系数n棉帆布输送带:n=8~9;层数少,接头效率低可大于此值尼龙、聚酯帆布带:n=10~12;使用条件恶劣及要求特别安全时应大于124.功率计算简易算法N0=(k1*Lh*v+k2*Lh*Q±0.00273Q*H)*k3*k4+ΣN'N0-传动滚筒轴功率(kW)k1*Lh*v-输送带及托辊传动部分运转功率(kW)k1-空载运行功率系数k1=0.022Lh-输送机水平投影长度(m)Lh=1600v-带速(m/s)v= 3.15k2*Lh*Q-物料水平运输功率(kW)k2-物料水平运行功率系数k2=10.89*0.00001Q-输送量(t/h)Q=12000.00273Q*H-物料垂直提升功率(kW)H-输送机垂直提升高度(m)H=11.971k3-附加功率系数k3= 1.16k4-卸料车功率系数k4=1无卸料车时k4=1有卸料车时光面滚筒k4=1.16胶面滚筒k=1.11N'-犁式卸料器及导料槽长度超过3米时的附加功率(kW)犁式卸料器附加功率(kW)犁式卸料系数λ1=0犁式卸料器个数n=0带宽500 650 800 1000 1200 1400系数λ1=0.3 0.4 0.5 1.0 -- --导料槽附加功率(kW)导料槽系数λ2=0.12导料槽长度L=6-3带宽500 650 800 1000 1200 1400 系数λ2=0.08 0.08 0.08 0.10 0.115 0.18ΣN'=0.345N0=416.9995954kWN=555.9994605kW。
关于带式输送机的设计计算
关于带式输送机的设计一,圆周驱动力:F uFu=CF H+Fs1+Fs2+Fst式中:C—与机长有关的系数,一般C≮1.02.F H=0.2943L〔q′+q″+(2q。
+q)Cosβ〕(下运时为0.11772L)Fs1=Fε+Fgl对于等长前倾上托辊: Fε=0.08988CεL(q。
+q)Cosβ对于等长前倾下托辊: Fε=0.08851Lq。
CosβCε-槽形系数δ=30° Cε=0.40 δ=35°Cε=0.43δ=45° Cε=0.50导料阻力Fgl=6.867Iv²ρl/v²b² ( Iv=Q/3600*ρ) Fs2=n*Fr+Fa (n为清扫器数量,一个空段≈1.5个头部清扫) 清扫阻力Fr=60000A 卸料阻力 Fa=1500BFst=qgH=qgLSinβ二,输送带张力1,不打滑条件:Fmin≥1.5Fu/eμα-12,垂度条件:GB/T17119-1997(ISO5048:1989)承载段:Smin≥147.15(q+q。
)回程段:Smin≥367.975q。
MT/T467-1996承载段:Smin≥91.97(q+q。
)Cosβ回程段:Smin≥183.94q。
Cosβ3, 传动滚筒(单传动)合力:Fn=Fumax+2Fmin三,功率1,传动滚筒轴功率:P A=F U*V/1000 kw2,电动机功率: GB/T17119-1997 ISO5048:1989⑴电动工况:P M=1.23P A(单电机驱动)P M=1.368P A(多电机驱动)⑵发电工况:P M=P A(单电机驱动) P M=1.14P A (多电机驱动) 3,电动机功率: MT/T467-1996⑴电动工况:P M=1.4145P A(单机驱动) P M=1.5732P A(多机驱动)⑵发电工况:P M=1.15P A ( 单机驱动) P M=1.311P A(多机驱动)四,输送带选择 m≥〔m〕m=Sn/Smax 〔m〕=m。
皮带机简易计算
带式输送机简易计算1.煤炭工业部MT23-75矿用带式输送机参数标准(表1)2.带式输送机的功率简单计算 功率式中:N ——电动机输出功率 千瓦 p ——所需动力 千瓦η——机械效率 ( 0.75~0.85) m ——电动机功率备用系数 1.2 所需动力计算:t t P hQ L L fQL L V W P P P P P +±+++⋅⋅=+±+=36736736706.00101321式中:P 1——空载动力千瓦;P 2—-水平载荷动力 千瓦;P 3——垂直载荷动力,千瓦;向上运输为“+”号,向下运输为“-”号。
F ——托辊转动摩擦系数(按表2选取)W ——运输物品以外的运动部分重量(按表3) 公斤/米 V ——运输速度米/分钟。
L 1——输送机水平投影长度米;L1=cos β L ——运输长度米L 0——中心距修正值(按表2)H ——运输机高度投影长度米;h=L .sin β β——输送机安装倾角度 Q ——运输量吨/小时Pt ——卸载器所需动力千瓦。
表2表3计算举例:计算输送机所需功率原始数据:运输量Q= 400吨/小时,带速v=2米/秒=120米/分钟, 带宽B= 800毫米, 运输长度300米,安装倾角p=8°,L 1=300×cos8°=297米,h= 300×sin8°=41.75米所需动力计算:)千瓦(384.7135.45304.1158.11336740075.413674929740003.0367492971205703.006.036736736706.0P +P +P +P =P 0101t 321=+++=+⨯++⨯⨯++⨯⨯⨯⨯=+++++⋅⋅=tP hQ L L fQL L V W f所需电动机功率:)(107218038471千瓦=⨯=⋅=。
m P N η3.上、下山带式输送机运输长度的选择在输送机主要技术参数以及额定功率不变的情况下,运输长度随着实际安装倾角加大 而减小(这里不包括因运输量变化而引起的运输长度的变化)。
带式输送机基本计算汇总
带式输送机基本计算带式输送机生产率计算生产率(输送量)是带式输送机的最基本的参数之一,是设计的主要依据。
定义:所谓生产率是指单位时间内输送物料的数量:容积生产率 单位h M3; 分:质量生产率 单位h kg 或ht ; 生产率主要取决于与两个因素:a. 承载构建单位长度上的物料重量物qb. 承载构建的运动速度V生产率计算通式:V V Q ⋅=⋅=物物计q 6.3q 10003600 (h t ) 物q 的计算:物料的种类有关 (堆积密度r );物q 与:输送的方式有关 (连续、定量、单件);对带式输送机而言物料的输送为连续流,则:物q r F lrFl ⋅==10001000 (m kg ) 式中:r -物料堆积密度3m t ;F -物料横截面积2m 。
其中:物料最大的横截面积为:21F F F +=1F -上面弓形面截;2F -下面近似梯形面截。
[]6cos )(2331ϕαtg l b l F -+= ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=ααsin 2)(cos 2)(3332l b l b l F 式中:b -运输带可用宽度,m ,可按以下原则取值:m B 2≤时,m B b 05.09.0-=;m B 2≥时,m B b 25.0-=;3l -等长三托辊(中间托辊)长度,m ;对于一辊或二辊的托辊组,则03=l ;ϕ-物料的动堆积角,可查表,度; α-槽角,度。
F 值也可查表。
生产率的计算:r k V F Q ⋅⋅⋅=6.3计 (h t )式中:V -带速,s m ;k -倾角系数,倾斜布置输送机引起物料截面积折减系数,按下式计算或者查表。
)1(111k FF k --= 式中:1k -上部物料1F 的减小系数。
ϕϕδ2221cos 1cos cos --=k 其中:δ-输送机倾角、度。
带宽的确定:已知生产率,可由能下式计算所需的物料横截面积F 。
kr Q F V 6.3计=根据F 查表得所需带宽,对于输送大块散体物料的输送机,还需满足下式要求:2002+≥αB式中:a -最大粒度,mm 。
带式输送机设计计算书手写初表汇总
1)计算输送能力每秒输送能力:l v =Svk= m 3 4/s (输送能力=输送带横截面积x 带速x 倾斜输送机面积折减系数) kg/ms 输送能力:l m =Svk p = kg/ms (输送能力=输送带横截面积X 带速X 倾斜输送机面积折减系数x 物料堆积密度 ) 小时输送能力:Q=3.6Svk 「(输送能力=3.6 x 输送带横截面积x 带速x 倾斜输送机面积折减系数x 物料堆积密度) (S )输送带横截面积查表3-2得:S=即2Z 1* ft ID 1Hrq —N I N -丄 ** n * 1u v !=tJibrQ=3.6SvkT=3.2 - t/h(根据计算后验证是否满足用户要求)2) 按输送物料块度验算带宽a= mmB -2a 200 二800mm3 输送带预选 输送带规格为 。
纵向拉伸强度G X = N/mm 。
每米输送带质量 kg/m ,钢丝绳直径d= mm ,带厚 mm 4 托辊、托辊转速核算预选托辊直径为© mm 查表3-7得:承载分支每组托辊旋转部分质量G = kg (k )倾斜折减系数查表3-3得:倾斜角度:(根据用户提供数据填写)得k= (p )物料堆积密度根据用户提供数据或查表得带宽B=确定是否满足要求。
是否。
承载分支托辊间距a 。
二 m② 辊子载荷计算a .静载荷 承载分支托辊= NI M =Svk —回程分支托辊F U 二 e a ° q B 9.81二 Nb .动载荷承载分支托辊F 0=P 。
f s f d f a回程分支托辊回程分支每组托辊旋转部分质量 G2 = kg 回程分支托辊间距a v = mq RO 览 a ° kg / m G 2q RU :a 2 kg / m ①托辊转速核算:30v n =r/min 二 r查表4-12得© 托辊理论带速[v理论转数]n ]<m/s r/mi n kg R)= e aq B 产 9.81二 N查表4-17得:© 托辊,辊长L= mm ,带速v=托辊承载力为 KN 。
皮带输送机的设计计算资料
皮带输送机的设计计算资料1.输送机的基本参数:包括输送机的长度、带宽、输送能力等。
这些参数是根据物料的特性和工艺要求来确定的。
长度是指输送机的全长,需要根据实际布置场地来确定。
带宽是指输送带的宽度,需要根据物料的流量和粒度来选择。
输送能力是指输送机的单位时间内输送的物料量,需要根据物料的密度、流动性以及输送距离来计算。
2.输送机的带速:带速是指输送带的运行速度,对于不同物料的输送机来说,带速的选择是不同的。
一般来说,对于颗粒状物料,带速应该尽量小,以免物料溅落或堆积;而对于粉状物料,带速则应该尽量大,以保证物料的连续输送。
3.带式输送机的转向器的计算:转向器是输送机的重要部件,用于改变输送方向。
转向器的设计需要考虑转向角度、物料流量以及转向器的结构尺寸等因素。
4.输送机的驱动功率的计算:输送机的驱动功率是指输送机所需要的驱动力所做的功。
驱动功率的计算需要考虑输送带的张力、输送带的转弯阻力以及输送机的传动效率等因素。
5.输送机的传动系统设计:传动系统是输送机的核心部件,常见的传动方式有电机直连、电机减速机传动以及多电机串联传动等。
传动系统的设计需要考虑输送带的尺寸、传动比、传动效率以及安全系数等因素。
6.输送机的结构设计:输送机的结构设计需要考虑输送带的支撑方式、输送机的骨架结构以及输送机的防护装置等。
这些设计要保证输送机的稳定性和安全性。
除了上述设计计算资料,还需要对输送机的维护保养以及故障处理等方面进行考虑。
维护保养包括定期润滑、检查输送带的磨损程度以及清理堆积的物料等。
故障处理则需要根据具体情况进行,常见的故障有输送带的破损、输送带的偏移以及传动系统的故障等。
总之,皮带输送机的设计计算资料需要综合考虑物料特性、工艺要求以及设备运行条件等多个因素,以确保输送机的可靠运行。
以上只是对皮带输送机设计计算资料的简要介绍,具体的设计计算需要根据实际情况来确定。
带式输送机计算公式(自编)
带式输送机设计计算No:20~31.5mm项目:1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图,输送机投影长L=61m, 提升高度H=15m,输送角度a=0度,输送物料:混合材粒度30mm,物料容重γ= 1.4t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量:Q=1200t/h(2)工作环境:干燥有尘的通廊内(3)尾部给料,头部卸料,导料槽长度Ld=6m, (4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。
(5)输送带参数:皮带层数:Z=4扯断强度:2002、计算步骤每层质量: 1.32kg/m2(1)输送带宽度计算皮带型号:EP-200B=SQRT(Q/(k*γ*v*c*ξ))上胶厚质量 5.1kg/m2已知:Q=1200t/h下胶厚质量 1.7kg/m2端面系数k=380物料容重γ= 1.40t/m3皮带速度v=2m/s倾角系数c=0.90速度系数ξ=0.9将以上各数值代入计算式,得:B= 1.180m根据计算和设计经验,选取B=1200mm的普通胶带,满足块度要求。
(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示,则各点张力关系如下:S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22 S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44 S6=k3*S55 S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88 S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1:W1=1000B=1200N带入 ⑴得:S2=S1+W1=S1 +1200查表,改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入 ⑵得:S3=k1*S2= 1.02S1 +1224空载段运行阻力W2:W2=(q0+q")*L*w"-q0H工作条件(平行托辊阻力系数w")清洁,干燥0.018埃,正常湿度0.025大量尘埃,湿度大0.035查表:有Z=5~8,取Z= 4.00层EP-200上下胶层厚 4.5+1.5mm,得qm=14.50kg/m q0=q m*g=142N/m查表,得G"=15.0kg 下托辊间距l0= 3.0m因此,得:q"=G"*g/l0=49N/m查表,得w"=0.035L1=61.000m, H1=14.5m带入上式得:(适用于向上输送)W2=-1652N带入 ⑶得:S4=S3+W2= 1.02S1 +-428查表,改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0带入 ⑷得:S5=k2*S4= 1.05S1 +-441查表,改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0带入(5)得:= 1.09S1 +-458查表,改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0带入(6)得:S7=k4*S6= 1.13S1 +-472空载段运行阻力W3:W3=(q0+q")*L*w"-q0H已知 q0=142N/m,q"=49N/m查表,得w"=0.035L=0.0m,H=0.5mW3=-71N空段清扫器阻力W4:W4=200B=240N带入(7)得:S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +-303查表,改向滚筒阻力系数k5= 1.03带入(8)得:S9=k5*S8= 1.16S1 +-312查表,改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入(9)得:S10=k6*S9= 1.21S1 +-325导料槽阻力W5:已知导料槽长度l=6mW5=(16*B*B*γ+70)*l=614N物料加速度阻力W6:W6=q*v*v/(2*g)因为:q=Q*g/(3.6*v)=1633N/m 所以:W6=333N承载段运行阻力W7:W7=(q+q0+q')*L*w'+(q0+q)*Hq0=q m*g=142N/m查表,得G'=17kg 上托辊间距l0'= 1.2m因此,得:q'=G'*g/l0'=139N/m工作条件(槽形托辊阻力系数w')清洁,干燥0.02少量尘埃,正常湿度0.03大量尘埃,湿度大0.04查表,得w'=0.04L2=61.000H2=15带入上式得:W7=31302N带入(10)得:S n=S10+W5+W6+W7= 1.21S1 +31924根据式:S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=180°μ=0.35,查表得eμα=3带入上式得:S n=3S1联立(10)式,则:3S1 = 1.21S1 +31924因此:S1 =17790NS n =53370N各点张力:S2=S1+W1=18990NS3=k1*S2=19370NS4=S3+W2=17718NS5=k2*S4=18249NS6=k3*S518979NS7=k4*S619549NS8=S7+W3+W4=19718NS9=k5*S8=20309NS10=k6*S9=21122N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8:W8=(q+q0+q')*L*w'+(q0+q)*HL3=50m,H3=5m w8=5232.926NS11=S10+W8=26355NR2≥1.5*S11/(qm*g)=278.2743m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=28.89547m(3)功率计算传动滚筒轴功率为:N0=(S n-S1)*v/1000=71.2k W 电动机功率为:N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以,N=94.9k W根据计算和设计经验,电动机选型为:额定功率为:132k W组合号为:(4)胶带核算求得胶带最大张力为53370N查表当B=1200mm,Z=4层时,胶带最大允许张力为80000N所以满足最大张力要求。
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皮带输送机的设计计算1总体方案设计1.1皮带输送机的组成皮带输送机主要由以下部件组成:头架、驱动装置、传动滚筒、尾架、托辊、中间架、尾部改向装置、卸载装置、清扫装置、安全保护装置等。
输送带是皮带输送机的承载构件,带上的物料随输送带一起运行,物料根据需要可以在输送机的端部和中间部位卸下。
输送带用旋转的托棍支撑,运行阻力小。
皮带输送机可沿水平或倾斜线路布置。
由于皮带输送机的结构特点决定了其具有优良性能,主要表现在:运输能力大,且工作阻力小,耗电量低,皮带输送机的单机运距可以很长,转载环节少,节省设备和人员,并且维护比较简单。
由于输送带成本高且易损坏,故与其它设备比较,初期投资高且不适应输送有尖棱的物料。
输送机年工作时间一般取4500-5500小时。
当二班工作和输送剥离物,且输送环节较多,宜取下限;当三班工作和输送环节少的矿石输送,并有储仓时,取上限为宜。
1.2布置方式电动机通过联轴器、减速器带动传动滚筒转动或其他驱动机构,借助于滚筒或其他驱动机构与输送带之间的摩擦力,使输送带运动。
通用固定式输送带输送机多采用单点驱动方式,即驱动装置集中的安装在输送机长度的某一个位置处,一般放在机头处。
单点驱动方式按传动滚筒的数目分,可分为单滚筒和双滚筒驱动。
对每个滚筒的驱动又可分为单电动机驱动和多电动机驱动。
单筒、单电动机驱动方式最简单,在考虑驱动方式时应是首选方式。
皮带输送机常见典型的布置方式如图1-1所示。
此次选择DTⅡ(A)型固定式皮带输送机作为设计机型。
单电机驱动,机长10m,带宽500mm,上托辊槽角35°,下托辊槽角0°。
DTⅡ(A)型固定式皮带输送机是通用型系列产品,可广泛用于冶金、煤炭、交通、电力、建材、化工、轻工、粮食、和机械等行业。
输送堆积密度为500~2500kg/m³的各种散状物料和成件物品,适用环境温度为-20~40℃。
图1-1 皮带输送机典型布置方式1.3皮带输送机的整体结构图1-2为此次设计的皮带输送机的整体结构图1-2设计的皮带输送机的整体结构2标准部件的选择2.1输送带的选择输送带的品种规格符合《GB/T 4490—1994运输带尺寸》、《GB/T 7984—2001输送带具有橡胶或塑料覆盖层的普通用途织物芯输送带》的规定,见表2-1。
表2-1输送带的种类由于本设计只是小型输送机,初步选定为帆布带。
按给定的工作条件,输送机的工作倾角β=0°。
根据设计要求确定选用带宽B=500mm,NN100型输送带,层数选为3层。
上胶3.0+下胶1.5,输送带质量5.02Kg/m 。
NN100型输送带的技术规格:纵向扯断强度100N/mm;每层带厚1.0mm,截面积0.0236m²。
2.2 输送量计算根据输送量的计算方法:(2-1)3.6×0.0236×2×2000=339.84t>300t此输送带带符合使用要求。
2.3选择传动型式与驱动装置驱动装置是皮带输送机的动力传递机构。
一般由电动机、联轴器、减速器及驱动滚筒组成。
根据不同的使用条件和工作要求,皮带输送机的驱动方式,可分单电机驱动、多电机驱动、单滚筒驱动、双滚筒驱动和多滚筒驱动几种。
由于此设计为小型皮带输送机,采用水平输送,运输距离短,所以选用Y 系列电机+联轴器+减速器的传动型式,单电机单滚筒驱动,如图2-1。
图2-1传动方式2.4头部传动滚筒的选择传动滚筒的直径和长度符合《GB/T988—1991皮带输送机滚筒基本参数与尺寸》的规定。
见下表:表2-2带宽与传动滚筒的关系本设计选择直径为500mm的胶面传动滚筒,与之匹配的轴承型号为3520。
2.5尾部改向滚筒的选择尾部改向滚可从表2-3中查出,与500mm的传动滚筒匹配的尾部改向滚筒直径为400mm。
表2-3传动滚筒与改向滚筒的关系2.6托辊的选择本系列配置的托辊分为承载托辊(槽型托辊)和回程托辊(平行托辊)两类。
承载托辊初选DTⅡGP1103,回程托辊初选DTⅡGP1211,缓冲托辊选择DTⅡGH1103。
上托辊间距选择1m,下托辊间距选择2m。
上托辊槽角35°,下托辊槽角0°。
2.7其他部件的选择由于本次设计为小型输送机,机长较短,功率较小,故可选用螺旋拉紧装置;采用固定落地式机架,角钢焊接。
该输送机的设计为水平运输,所以不需要制动装置,只选择空段清扫器、头部清扫器和头部漏斗。
3输送机受力分析3.1圆周驱动力分析传动滚筒上所需圆周驱动力为所有阻力之和,即:Fu=FH +FN+FS1+FS2+FST(3-1)各参数意义如下:FH——主要阻力,N;FN——附加阻力,N;F ST ——倾斜阻力,N;FST= qGHg。
FS1——主要特种阻力,即托辊前倾摩擦阻力及导料槽摩擦阻力,N;FS2——附加特种阻力,即清扫器、卸料器及翻转回程分支输送带阻力,N;3.2主要阻力主要阻力FH按式(3-2)计算Fu=fLg[qRO +qRu+(2qB+qG)cosδ]+FN+FS1+FS2+FST(3-2)各参数意义:f——模拟摩擦系数;L——输送机长度(头、尾滚筒中心距),m;g——重力加速度,g=9.8m/s2;——承载分支托辊组每米长度旋转部分重量,kg/m;qB——每米长输送带的质量,kg/m;qG——每米长输送物料的质量,kg/m;此处δ角度取0°,cosδ=1。
3.2.1模拟摩擦系数模拟摩擦系数,根据工作条件及制造、安装水平选取,参见表3-1;表3-1模拟摩擦系数f(推荐值)3.2.2承载分支托辊每米旋转质量的确定(3-3)其中——承载分支每组托辊旋转部分重量,kg;——承载分支托辊间距,m;托辊已经选好,L=200时的值知=15 .3kg。
=15.3/1=15.3kg。
3.2.3回程分支托辊每米长旋转部分质量的确定(3-4)q——回程分支托辊每米长旋转部分质量,kg/m,Ru=10.4kg——回程分支托辊间距,2m;=10.4/2=5.2kg/m3.2.4每米长输送物料的质量的确定每米长输送物料的质量按公式:(3-5)==47.2kg/m 3.2.5 FH的计算F H =fLg[qRO+qRu+(2qB+qG)cosδ] =268(N)3.3附加特种阻力计算附加特种阻力包括输送带清扫器摩擦阻力和卸料器摩擦阻力等部分,按下式计算:(3-6)(3-7)(3-8)式中——清扫器个数,包括头部清扫器和空段清扫器;A——一个清扫器和输送带接触面积,,见表3-2。
表3-2导料槽栏板内宽、刮板与输送带接触面积查表选A=0.006M2——清扫器和输送带间的压力,N/,一般取为3 N/;——清扫器和输送带间的摩擦系数,一般取为0.5~0.7;则=0.006×8×0.6=288N拟设计的总图中有两个清扫器和一个空段清扫器(一个空段清扫器相当于1.5个清扫器)。
=0,则=3.5×288+0=1008N3.4总阻力本设计没有附加阻力FN =0,本设计没有特种阻力FS1=0。
由于是水平安装,则δ角度为0°,FST=0。
总阻力Fu= FH +FN+FS1+FS2+FST=268+1008=1276N4电动机的选择和功率的计算4.1电动机的选择电动机是常用的原动机,具有结构简单、工作可靠、控制简便和维护容易等优点。
电动机的选择主要包括选择其类型和结构形式、容量(功率)和转速、确定具体型号。
4.1.1电动机的类型的确定按工作要求和条件选取Y系列一般用途的全封闭自扇冷式笼型三相异步电动机。
4.1.2电动机的容量的选择工作所需的功率:=/η(4-1)=F V/(1000)(4-2)所以:=F V/(1000η)(4-3)由电动机至工作机之间传动装置的总效率为:η= ...(4-4)式中、、、、分别为齿轮传动、卷筒、轴承、联轴器的效率。
取=0.97、=0.96、=0.98、=0.99则:η=0.972×0.96×0.984×0.992=0.817所以:=(4-5)根据选取电动机的额定功率使Pm= (1~1.3)。
由查表得电动机的额定功率=4。
4.1.3确定电动机的转速卷筒轴的工作转速为:=(4-6)==76.4r/min4.1.4选择电机型号按推荐的合理传动比范围,二级圆柱齿轮传动比为 8~40,故电动机的转速范围为:==(8~40)×76.4 r/min=611.2~3056r/min配合计算出的容量,由表查出有两种适用的电动机型号,其技术参数比较情况见表4-1。
表4-1电动机的型号与基本参数综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量以及链传动和减速器的传动比,可知方案1比较适合。
因此选定电动机型号为Y132M1-6,所选电动机的额定功率P=4Kw,满载转速n=960r/min。
4.2分配各级传动比、各轴功率的计算电动机确定后,根据电动机的满载转速和工作装置的转速就可以计算传动装置的总传动比。
4.2.1计算总传动比:=/=960/76.4=12.574.2.2分配各级传动比对于二级圆柱齿轮减速器,展开式的传动比分配:=(1.3~1.4)取=3.94,=3.144.2.3计算各轴转速==960r/min=/ih= 960/3.94=243.65r/min=/il=243.65/3.14=77.6r/min4.2.4各轴的功率和转矩电动机轴输出功率和转矩P0=Pd=3.98Kw表4-2各轴的转速,功率及转矩5.1高速级齿轮传动的设计计算5.1.1材料、热处理、齿轮精度等级和齿数的选择小齿轮材料选择40Gr钢,调质处理,硬度为241~286HBS,=700Mpa,=500 Mpa;大齿轮材料40Gr钢,调质处理,硬度为241~286HBS,=700Mpa,=500Mpa;精度为8级。
取=3.94 ,取=18则=·=70.92 ,取=71。
==71/18=3.944。
==380+HBS=380+320=700Mpa。
5.1.2按齿面接触疲劳强度设计根据公式=21268≤, (5-1)766。
=39.19N.mm。
查表,硬齿面齿轮,非对称安装,取齿宽系数=0.8,使用系数K=1.5。
d1≥766 (5-2) =766=40.95mmm =40.95/18=2.28mm,取m=2.75mm,d1=mz1=2.7518=49.5mm,d2=mz2=2.7571=195.25mmda1=m z1+2m1=45+2m=49.5+5.5=55mmda2=m z2+2m =177.5+2m=195.5+5.5=201mmdf1=m z1-2()m=49.5-2.5 2.75=42.63mmdf2=m z2-2()m=195.25-2.5 2.75=188.38mma=(d1+d2)/2=(55+201)/2=128mmb=d1=0.849.5=39.6,取b2=40mm,b1=40+5=45mm,按齿面接触疲劳强度校核:=21268 (5-3) =21268=550≤=700=21268 (5-4)=21268=583 Mpa≤=700,合格。