中铁16局菱形挂篮计算书
64米菱形挂篮计算书
目录一、设计依据 (2)二、设计数据 (2)三、挂篮设计计算 (2)(一)底模板计算 (2)(二)底模纵梁计算 (6)(三) 底模前横梁与上横梁的计算 (10)(四) 底模后横梁计算 (14)(五)菱形桁架主杆件选取与检算 (15)(六)挂篮前吊杆、底模后锚杆计算 (20)(七)菱形支架后锚杆计算 (21)(八)走行锚固检算 (22)1一、设计依据1．无砟轨道预应力混凝土连续梁概图（一）、概图（二）、概图（三）；2.《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；3. 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）；4.《施工结构计算方法与设计手册》中国建筑工业出版社；5.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
二、设计数据1.挂篮及模板总重小于50t；2.0号段长度9.0m，底宽6.7m，顶宽12.0m；3.①号段3.0m节段的最大砼量49.75m3；4.②号段3.25m节段的最大砼量50.242 m3；5.④号段4.25m节段的最大砼量55.298m3；6.混凝土的容重26.0KN/ m3；7.施工人员及施工设备的自重为250Kg/㎡；8.振捣混凝土时产生的荷载为200Kg/㎡；9.倾倒混凝土时产生的荷载为400Kg/㎡；10.挂篮及模板材料采用Q235钢（A3钢）。
三、挂篮设计计算(一)底模板计算1、结构计算简图挂篮底模板的计算依据有限元思想，在1＃段、2＃段、4＃段根部最大断2面处沿梁纵向取50厘米一段研究，模板与横向加劲肋（8＃槽钢）组成的截面为梁，底模纵梁为支点，混凝土与施工荷载为计算荷载，从而计算模板受力情况与变形，并进一步计算出传递到纵梁上的力。
其计算图示如下：2、荷载计算简图中p1为外模板与翼缘板混凝土传递荷载，经计算为P1＝（（1.2246*0.5*26）+8.5*0.5*2.65+56.3/4.8*0.5）/2=18.31KN q0为施工临时荷载，施工荷载包括施工人员及施工设备的自重、振捣混凝土产生的荷载（按4个振捣点每振捣点1平方米考虑）、倾倒混凝土产生的荷载（按1个倾倒点），取值参照“设计数据”项，q0＝(250×9.8×0.5×6.7＋200×9.8×1×1×4＋400×9.8×1×1×1)/6700＝2.98N/mmq1－q3分别为腹板位置混凝土荷载、顶底板位置变截面部分混凝土荷3载、顶底板位置等截面部分混凝土荷载，具体位置见下示断面图（图示为1＃段断面，2＃段、4＃段断面参照划分）。
挂篮设计计算(菱形挂蓝)
挂篮构造设计与安装施工方案一.概述:下沙大桥主桥为五跨刚构—连续梁组合体系，桥跨布置为127+3X232+127m。
箱梁设计为两独立的单箱单室断面，箱梁顶宽为16.6m，底宽为8m，悬臂长度4.3m，顶板厚度为30—45cm，底板厚度为30—135cm，腹板厚度为45—100cm，为减轻自重，箱梁顶面设置成2%的向外侧的单向横坡，主墩墩顶梁高为12.5m，在各跨跨中和边跨现浇段梁高均为4m，其间梁底下缘以二次抛物线变化。
单幅桥五跨连续梁—刚构组合体系由四个托架浇注墩顶0#梁段，在四个主墩上按“T”利用挂篮分段对称悬臂浇注各段箱梁，四个“T”的悬臂各分为27对梁段，其梁段数及梁段长度从根部至跨中各为：10X3.0m、9X4.0m、8X5.0m。
二．挂篮设计及制作：根据设计要求，挂篮最大承载力不得小于最大节段重量（258t）的1.25倍（320t），挂篮自身重量及全部施工荷载重量之和应控制在120t以下，在确保承载力、刚度的情况下尽可能轻型化。
挂篮总长14.15m，高6.0m，锚固在已浇好的箱梁上，悬臂长8m（包括工作平台2m），其中新作挂篮自重119t，改造挂篮自重116t，具体见附表。
挂篮主要由主桁架，行走及锚固系统，吊带系统，底篮平台系统，模板系统五大部分组成。
挂篮型式及构造见附图。
经过计算，挂篮最大竖向变性为21mm。
挂篮计算书附后。
2.1 挂篮主桁架系统：挂篮主桁架由杆件、结点板、前、后横梁桁片、上下平联等组成（均采用Q345A材料制作）。
主桁杆件采用钢板组合梁制作，各杆件通过前挂点结点板、前支点结点板、立柱上结点板、后锚结点板连接组合成两个菱形结构，再通过前、后横梁桁片、上下平联将两个菱形结构连成一体，形成挂篮主桁架。
为保证在现场能一次性安装到位，挂篮主桁架制作完毕均须进行试拼，为保证结构的可靠性，主桁架各构件的焊缝均须进行超声拨探伤检查。
2.2 挂篮行走及锚固系统:挂篮行走及锚固系统由滑船分配梁、滑船、行走钢轨、顶推千斤顶及底座、夹具、后锚行走小车及拉杆、后锚主锚杆及连接器、蹬筋锚固分配梁等组成。
双线菱形挂篮计算书
挂篮计算书目录第一章设计计算说明 (1)1.1计算依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3 挂篮设计 (2)1.3.1 主要技术参数 (2)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 内力符号规定 (3)1.3.5 载荷分配情况 (3)第二章挂篮结构的强度计算 (5)2.1荷载组合Ⅰ：混凝土重量+振动力+挂篮自重+施工机具及人群荷载 (5)2.1.1荷载情况 (5)2.1.2结果分析 (6)2.2荷载组合Ⅱ(混凝土重量+挂篮自重+混凝土偏载+施工机具及人群荷载) (12)2.2.1荷载情况 (12)2.2.2结果分析 (13)2.3荷载组合Ⅲ(混凝土重量+挂篮自重+风载) (16)2.3.1荷载情况 (16)2.3.2结果分析 (16)2.4 荷载组合Ⅳ (挂篮前行工况：挂篮自重+冲击荷载+风载) (17)2.4.1 荷载情况 (17)2.4.2 结果分析 (18)2.5 荷载组合Ⅴ(挂篮后退工况：挂篮自重（去掉内模及内模滑梁）+冲击附加荷载（0.3×挂篮自重）+风载) (19)2.5.1 荷载情况 (19)2.5.2 结果分析 (20)2.6 主桁杆件强度验算及结论 (21)第三章挂篮结构的刚度计算 (25)3.1荷载组合Ⅵ：混凝土重量+挂篮自重+施工机具及人群荷载 (25)3.1.1荷载情况 (25)3.1.2结果分析 (25)3.2刚度验算结论 (29)第四章挂篮抗倾覆计算 (30)4.1混凝土浇筑时的抗倾覆计算 (30)4.2挂篮前行工况的抗倾覆计算 (荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击荷载+风载) (32)4.2.1 荷载情况 (32)4.2.2 结果分析 (33)4.3挂篮后退工况的抗倾覆计算 (荷载组合Ⅴ：挂篮自重（去掉内模及内模滑梁）+冲击附加荷载（0.3×挂篮自重）+风载) (34)4.3.1 荷载情况 (34)4.3.2 结果分析 (34)第一章设计计算说明1.1计算依据1.《路桥施工计算手册》2．《钢结构设计规范》GBJ17-88；3.《实用土木工程手册》（第三版）4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）1.2工程概况本桥为40＋64＋40m的单箱室连续梁。
菱形挂蓝计算书
D 15菱形挂篮计算书计算：复核：项目负责：总工程师：XX局集团XX分公司技术部2006 年 10月 1 日一、概述：D15标主桥采用(71+125+125+125+71)m变高度预应力混凝土刚构箱梁，主桥幅为双幅4车道，采用单箱单室直腹板截面，单箱顶板宽12.5m，底板宽 6.5m，内外侧悬臂长度2.875m。
主梁除0#块、支座及中跨合拢段处有隔墙外，其余部位均未设隔墙，主梁为三向预应力结构，采用挂篮悬臂浇注法施工，0#块节段长13m，合拢段长2.0m，其它各节段长3.5～5.0m，最重悬臂浇注节段为1号节段,其重量为1619.8KN。
D15标菱形挂篮为新制挂蓝。
每只挂篮由两片主桁组成，分别布置于箱梁两边腹板处，两片主梁的间距为6.0m，底模平台、外导梁及外模吊挂梁前后吊挂均采用精轧螺纹钢筋。
本挂篮主桁的后锚固利用竖向预应力筋来作为锚固。
二、计算假定：1、箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁传至前一节段已施工完的箱梁翼缘和挂篮主桁的前上横梁上。
2、箱梁顶板砼，内模的重量通过内导梁传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁上。
3、箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由前一段已施工完的箱梁底板和挂篮主桁的前上横梁承担。
4、挂篮主桁之间的连接假定为铰接。
三、检算项目：1、检算底模平台纵梁、前、后下横梁的强度及挠度并求得其前、后吊点反力。
2、检算内、外导梁受力是否满足要求，并分别求其前、后吊点反力。
3、根据前吊挂的作用力检算前上横梁的强度及挠度，然后计算挂篮主桁各杆件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力，从而确定后锚固筋的根数。
4、计算挂篮空载走行时倾覆稳定系数。
四、计算荷载1、挂篮结构自重荷载(1)底模平台及底模底模平台纵梁为组合式桁片；底模平台前下横梁采用2[32c型钢梁，后下横梁采用2[40a型钢梁。
每片纵梁重4.61KN，跨度6m，共14片，总重64.54KN。
纵梁之间连接系：3.1KN。
前下横梁总长9.5m，总重9.12KN。
挂蓝计算书(新1)
挂篮计算书1、挂篮概述该挂篮为棱形挂兰，主要包括棱形架、上横梁、平联、下横梁（底模）、纵梁（底模），悬吊系统、行走系统、锚固系统以及模板系统五大部分,总重量约为80ｔ。
挂兰在悬浇时，根据试验数据，控制浇注标高符合要求。
2、挂篮设计验算参数2．1 设计参数确定⑴荷载参数①、箱梁荷载：取最大施工载荷1号块（211.5t，长3米）、5号块（213.3t，长为3.5米）、16号块（150.3t，长为4.5米）进行计算。
②、模板及挂篮自重：约计80t。
③、施工荷载：50kg/m2。
④、风荷载：800Pa。
⑵荷载系数①、砼超载系数：k1=1.05②、挂篮空载纵移时的冲击系数k2=1.3：安全系数k4=2.5③、浇筑砼时的动力系数k3=1.22．2 荷载组合荷载组合Ⅰ：砼自重＋动力附加荷载＋模板自重＋人群荷载和机具设备重；荷载组合Ⅱ：砼自重＋模板自重＋人群荷载和机具设备重；荷载组合Ⅲ：挂篮自重＋冲击附加荷载＋风载荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度及稳定性计算；荷载组合Ⅱ用于刚度计算；荷载组合Ⅲ用于挂篮行走计算。
3 施工控制计算3．1计算原理①纵梁计算：先得荷载由模板分配至纵梁上，将横梁与纵梁的连接部门简化为铰节来分别验算其强度及刚度。
②横梁计算：将纵梁传至横梁上的荷载，临时荷载等按工况对纵梁进行强度、刚度验算。
③上横梁计算：将前吊点传至上横梁的荷载按工况对横梁进行强度、刚度验算。
④棱形架计算：将上横梁传至棱形架的荷载按工况对棱形架进行强度、刚度验算。
⑤悬吊系统计算：将下横梁传至悬吊的荷载按工况对吊杆进行强度验算。
⑥对挂篮走行进行计算：对挂篮整体走行的安全性验算。
3．2 各部位详细计算3．2．1纵梁计算（砼浇注100％）纵梁承受底板、腹板砼荷载、模板荷载、纵梁自重、以及人群荷载和机具设备荷载，顶板、翼板砼荷载由上滑梁承受荷。
为确保安全的同时，简化计算，横梁强度及刚度均荷载组合Ⅰ进行计算，各支撑点作铰接处理。
在砼浇注阶段，各横梁分配砼荷载、横梁自重荷载、模板荷载、人机荷载分别为：纵梁自重20吨；模板荷载5吨；人群机具荷载2吨进行计算。
40+56+40m连续梁桥菱形挂篮挂篮设计计算说明书
40+56+40m连续梁菱形挂篮主要吊挂件强度计算书图号：编号：编制：校对：审核：批准：中铁XX集团有限责任公司2010年12月第1章设计计算说明1.1 设计依据①、客户提供的（施桥参（2008）2368A-II）梁图;②、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；③、《路桥施工计算手册》；④、《结构力学》、《材料力学》；⑤、《机械设计手册》；⑥、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）⑦、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）1.2 挂篮结构40+56+40m连续梁菱型挂篮模板主要由主桁系统、走行锚固系统、导向系统、前上横梁系统、底篮系统、平台系统、模板系统等组成。
挂篮结构如图所示:1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、砼自重G＝26.5kN/m3；②、钢材的弹性模量E＝210GPa；③、材料容许应力：容许材料应力提高系数：1.3。
1.3.2 挂篮构造挂篮采用菱形挂篮，挂篮的前横梁由2H450×200普通热轧H型钢组成，底篮前、后横梁由H340×250H型钢组焊组成，底模下加强纵梁由H396×199和H350×175普通热轧H型钢组焊件组成，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。
活载分项系数：1.4恒载分项系数:1.2②、作用于挂篮的荷载1、箱梁荷载：取1#块、4#块分别计算根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：通过建立箱梁各节段三维模型并查询各段体积，计算箱梁断面内各段重量如下表所示段号1#块(3.5m) 4#块(4.0m) 备注①111.2KN 127.0KN 校核外模导梁②285.3KN 203.8KN 校核腹板下纵梁恒载分项系数K1=1.2；活载分项系数K2=1.4。
菱形挂篮计算书(最强)
菱形挂篮计算书(最强)目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。
墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
菱形挂篮设计计算单(修)
无锡市湖滨路运河桥上部结构施工组织设计挂篮设计计算书计算：复核：项目负责人：中铁武桥重工股份有限公司2007年031 概述：主桥为50+95+50m预应力连续箱梁。
箱形主梁横桥向底面水平，顶面1.5%双向横坡，运河西路边跨处在缓和曲线上，为超高变化段，顶面横坡处在1.5%双向坡到2%单坡的变化段上。
箱形主梁为变截面单箱多室预应力混凝土箱梁，箱梁底宽26.00米，箱梁中心处梁高为2.1～4.20米，其上缘线形按照道路线形布置；下缘线形按照二次抛物线变化，在跨中标准段处箱梁中心处梁高为2.1米，在P5、P6墩处箱梁中心梁高为4.20米。
箱梁顶板厚度全桥等厚为0.22米，底板厚度为变厚度0.22～0.80米。
箱梁腹板0.45～0.7米（外侧腹板为0.6～0.7米），由于拱座构造的要求，在P5、P6墩顶拱座处设有实体砼区域。
悬臂板悬臂长度6.0米，厚度为0.2～0.35米，每隔3米设有一道肋板，在肋板范围内设置横向预应力束。
主桥采用先梁后拱的施工顺序。
箱梁宽度较大，因此选用“品”字型悬臂浇注施工方法，先浇注箱梁箱室部分，落后两个节段浇注大悬臂。
边跨由于进入道路平面曲线，采用对称悬臂施工较困难，因而边跨采用支架施工，纵向分三段浇注。
支架下留通以道保证运河东路和运河西路有一定的交通通行能力。
施工阶段主要分：0号块和边跨浇筑、纵向节段单悬臂浇筑和横向浇筑、合拢段合拢以及拱圈安装等施工节点。
本桥从施工角度看，有以下几点属于施工中的关键节点：1）0号和边跨段浇筑在支架上浇注边跨第一段及主跨0#块。
2）节段悬臂浇筑单悬臂浇筑1#～11#块箱体并以“品”字型横向悬臂浇筑箱梁悬臂板，张拉各节段相应的预应力筋。
纵向节段重量最大约为3680KN，挂篮重量不应超过0.5倍最大节段重量；单侧横向挂兰重量不超过100KN。
挂兰每个节段施工均应严格控制施工标高。
挂篮在投入使用前，须经过压重试验，确保挂兰的强度和刚度，减小挂篮的非弹性变形，并应记录挂篮的弹性变形。
菱形挂篮计算书(超经典 实用)
菱形挂篮计算书目录第1部分设计计算说明 (2)1.1设计依据 (2)1.2工程概况 (2)1.3挂篮设计 (3)1.3.1 主要技术参数 (3)1.3.2 挂篮构造 (3)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (3)1.3.4 梁段截面分区 (3)第2部分底模结构计算 (4)2.1面板和小楞验算 (4)2.1.1面板和小楞的参数 (4)2.1.2面板所受荷载 (5)2.1.3面板和小楞的计算模型 (5)2.1.4强度验算 (5)2.1.5刚度验算 (6)2.2底模纵梁检算 (7)2.2.1 构造 (7)2.2.2 强度分析 (7)2.2.3 刚度分析 (9)第3部分侧模结构计算 (9)3.1侧模构造 (9)3.2荷载 (10)3.3侧模面板强度验算 (10)3.4侧模横向小肋[8计算 (10)3.4.1结构特点 (10)3.4.2载荷分析 (11)3.4.3强度验算 (11)3.4.4挠度验算 (12)第4部分挂篮各横梁结构分析 (12)4.1后下横梁结构分析 (12)4.2前下横梁结构分析 (15)4.3外模滑梁结构分析 (15)4.4内模滑梁结构分析 (18)4.5前上横梁结构分析 (21)第5部分主桁架结构分析 (24)5.1构造 (24)5.2载荷分析 (25)5.3建模 (25)5.4分析，结果提取 (25)第6部分混凝土强度，挂篮抗倾翻，钢吊带及主桁连接销检算 (27)6.1主桁后锚点混凝土强度计算 (27)6.2后下横梁后锚点混凝土强度计算 (27)6.3挂篮浇注时后锚抗倾覆计算 (28)6.4挂篮行走时轨道的抗倾覆计算 (28)6.5计算前上横梁吊带伸长量 (29)6.6主桁连接销计算 (29)第1部分设计计算说明1.1 设计依据①通桥（2008）2368A-Ⅴ60m+100m+60m无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）相关设计图纸；②《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002；③《钢结构设计规范》GB50017-2003④《铁路混凝土与砌体工程施工规范》TB10210-2001⑤《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2-20051.2 工程概况本桥为向莆铁路FJ-3A标连续梁，桥跨结构为60m+100m+60m的变截面单室连续梁，采用垂直腹板。
菱形挂篮计算书(超经典 实用)
菱形挂篮计算书目录第1部分设计计算说明 (2)1.1设计依据 (2)1.2工程概况 (2)1.3挂篮设计 (3)1.3.1 主要技术参数 (3)1.3.2 挂篮构造 (3)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (3)1.3.4 梁段截面分区 (3)第2部分底模结构计算 (4)2.1面板和小楞验算 (4)2.1.1面板和小楞的参数 (4)2.1.2面板所受荷载 (5)2.1.3面板和小楞的计算模型 (5)2.1.4强度验算 (5)2.1.5刚度验算 (6)2.2底模纵梁检算 (7)2.2.1 构造 (7)2.2.2 强度分析 (7)2.2.3 刚度分析 (9)第3部分侧模结构计算 (9)3.1侧模构造 (9)3.2荷载 (10)3.3侧模面板强度验算 (10)3.4侧模横向小肋[8计算 (10)3.4.1结构特点 (10)3.4.2载荷分析 (11)3.4.3强度验算 (11)3.4.4挠度验算 (12)第4部分挂篮各横梁结构分析 (12)4.1后下横梁结构分析 (12)4.2前下横梁结构分析 (15)4.3外模滑梁结构分析 (15)4.4内模滑梁结构分析 (18)4.5前上横梁结构分析 (21)第5部分主桁架结构分析 (24)5.1构造 (24)5.2载荷分析 (25)5.3建模 (25)5.4分析，结果提取 (25)第6部分混凝土强度，挂篮抗倾翻，钢吊带及主桁连接销检算 (27)6.1主桁后锚点混凝土强度计算 (27)6.2后下横梁后锚点混凝土强度计算 (27)6.3挂篮浇注时后锚抗倾覆计算 (28)6.4挂篮行走时轨道的抗倾覆计算 (28)6.5计算前上横梁吊带伸长量 (29)6.6主桁连接销计算 (29)第1部分设计计算说明1.1 设计依据①通桥（2008）2368A-Ⅴ60m+100m+60m无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）相关设计图纸；②《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002；③《钢结构设计规范》GB50017-2003④《铁路混凝土与砌体工程施工规范》TB10210-2001⑤《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2-20051.2 工程概况本桥为向莆铁路FJ-3A标连续梁，桥跨结构为60m+100m+60m的变截面单室连续梁，采用垂直腹板。
菱形挂篮的设计及详细计算
挂篮简易计算稿一、主桁计算：(一) 荷载1、箱梁重量：1#节段最重，砼方量29.5m3，重29.5×2.6=76.7t。
2、上前横梁及吊带：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg，吊带重：1500kg。
3、底模系统：（1）后下横梁：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg （2）前下横梁：双拼27#工钢，长15米，重：43×15×2=1290kg （3）底模纵梁：26根22#a工钢，长6米，重33×26×6=5148kg （4）面板： 4500×6×6000 重：4.5×6×0.006×7850=1272kg （5）其它：1000kg（6）底模系统总重：11.122t（二）前吊点受力计算：1、箱梁传递重量：P1=76.7×2.05/6=26.2t2、底模系统传递重量：P2=11.122/2=5.56t3、上前横梁及吊带：P3=2.4+1.5=3.9t总计：P1+P2+P3=35.66t。
取2倍安全系数。
取总重量为80t。
单榀挂篮主桁受力为40t。
（三）挂篮主桁计算：单榀挂篮主桁受力如下图：如图所示，最大受拉杆件为AB杆，最大受压杆件为CD杆。
各杆件均采用双拼28#a槽钢。
A=80.4cm2。
AB杆：ƒ=N/A=68/80.4=0.846t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2 满足要求。
CB杆，长度为400cm，组装如下图：r x=0.38h=0.38×28=10.64cmr y=0.44b=0.44×32=14.08λ=L/r x= 400/10.64=37.6 查表得φ= 0.906ƒ=N/φA=60/(0.906 ×80.4)=0.824t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2满足受力要求。
菱形挂篮计算书——【桥梁与隧道 精】
1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。
由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。
挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。
（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。
（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。
（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。
1图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。
3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。
根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。
此工况下后吊点系统受力最大。
1在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。
3.2 荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。
4、设计参数及荷载取值（1）材料参数钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3；弹性模量E钢=2.0×105Mpa材料容许应力：Q235钢[σw]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa16Mn钢[σw]=305 Mpa（2）荷载系数超载系数为：K1=1.05；混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：挂篮行走时的安全系数为K4=1.2；施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。
菱形挂篮计算书(上报)
一、挂蓝设计参数取值依据1、挂蓝设计以有关的桥涵施工规范，钢模板技术规范，钢结构设计规范为依据。
2、钢筋混凝土比重取值为2.6t／m3。
3、超载系数取1.05。
4、新浇砼动力系数取1.2。
5、挂蓝行走时的冲击系数取1.1。
6、人群及施工机具荷载取2.5Kpa。
7、抗倾覆稳定系数不小于1.5。
8、前后托梁及外模刚度取L／400，内模取L／2509、风荷载取800Pa．10、荷载组合：1)砼重+挂蓝自重+人群机具+动力附加系数(强度、稳定)2)砼重+挂蓝自重+人群机具 (刚度)3)砼重+挂蓝自重+风荷载 (稳定)4)挂蓝自重+冲击附加系数+风荷载 (行走稳定)11、悬浇节段最大重量154.3t(变更后左幅2#块)。
12、左幅2#块参数:①顶板厚度:25cm;②腹板厚度:60cm;③底板平均厚度:(0.559+0.50)/2=0.530m;④箱梁中心高平均值:(4.342+4.027)/2=4.185m.二、纵梁计算1、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）受力分析=13750×10-3×4113×2556.5×[887+(4113×2556.5)/(2×5500)]/5500 =4.84×107N.mm纵梁选用I28a工字钢,其截面特性为:W x=5.08×105mm3I x=7.114×107mm4σ= M max/ W x=95.3N/mm2<2157N/mm23、普通纵梁刚度计算EIy=-qcx3/12+q（x-d）4/24+mx+n代入q=1375Kg/m， c=4.113m, d=0.887m,得:EIy=-471.28x3+57.29(x-0.887)4+mx+n由边界条件 y|x=0=0,得:n=-35.46由边界条件 y|x=5.5=0,得:m=9545.84∴ EIy=-471.28x3+57.29(x-0.887)4+9545.84x-35.46 y max≈y中= y|x=2.75=17104.58×10/(2.06×1011×7.114×10-5) =11.7×10-3m=11.7mm<L／400=13.75mm刚度满足要求。
菱形桁架式挂篮
菱形桁架式挂篮设计计算书一、设计要求根据该桥的特点，选择菱形桁架式挂篮作为悬臂灌筑的主要设备。
根据箱梁横截面尺寸，顶板宽7.4m，腹板宽4.2m，按最长梁段3.5m，最大重量150吨进行菱形桁架式挂篮的设计。
二、菱形桁架式挂篮的构造菱形桁架式挂篮由主构架，行走及锚固装置，底模架及底模板，内外侧模板，前吊装置，后吊装置，前上横梁等组成（图1）。
1、主构架主构架由二片桁架连接系和门架组成，二片桁架均使用大型槽钢栓接成菱形，由连接杆系将之联成整体，组成该挂篮主要受力结构。
2、底模架及底模板底模板采用钢模，设置前后横梁，由2[20#槽钢组焊而成。
底模钢模板采用5毫米面板，纵向加强筋为[8#槽钢，横向加强筋为[16#槽钢。
钢模板与设置的前后横梁的联接采用销子联接。
如下图：3、前上横梁前上横梁由2Ⅰ40工字钢组焊而成，连接于主构架前端的节点处，将二片主构架流架连成整体。
4、钢吊带前后吊带均由Φ32的精轧螺纹钢筋用高强螺帽连接而成，用千斤顶及扁担和垫梁调节所需的长度。
5、外模板箱梁外侧模板采用5mm钢板和钢框组焊而成，两外侧模各支承在两个走行梁上，走行梁通过吊杆悬吊在前上横梁和已浇注好的箱梁翼板上。
走行梁用2[32b#槽钢组焊而成。
6、挂篮走行及锚固系统走行装置由轨道，钢（木）枕，前后支座，手动葫芦等组成。
轨道由标准34号钢轨铺设，下垫枕木。
轨道设3米和1米长两种。
挂篮设前后支座各两个，支座设计滑行靴，支承在轨道顶面，可沿轨道滑行。
挂篮前移时，使用手动葫芦牵引前支座，带动整个挂篮向前移动，后支座加设平衡重，平衡重为预制混凝土块，设有三个，每支点为一个。
挂篮在灌注混凝土时，后端利用Φ32精轧螺纹钢锚固在已成梁段上。
锚固系统详见下述第六条。
三、挂篮桁架各杆件重量1．前撑杆G1（长5.295米[20a）2×22.63×5.295=239.7kg2．前拉杆G2（长4.490米[20a ）2×22.63×4.490=203.2kg3．后拉杆G3（长5.324米[20a ）2×22.63×5.324=241.0kg4.横梁G4（G4长4.822米[25a）2×27.4×4.822=264.2kg5.竖杆G5（G5长3.924米[20a)2×22.63×3.924=177.6kg6.前吊梁G9（G9长7.5米，I40a钢2根）2×67.56×7.5=1013.4kg7.后锚梁G10（G10长5.5米，I40a钢2根）2×67.56×5.5=743.2kg8.前吊杆重6.313×（3×9+6×6）=397.7kg四、挂篮桁架走行抗倾覆检算以竖杆G5下为支点，忽略节点板影响，则：M1=（1013.4×4.5+239.7×2.554+154.7×2.235+397.7×4.5）×10=73079.0N.M M2=（241.0×1.988+264.2×1.861+743.2×4）×10=39435.8N.M如达到抗倾覆系数2，则后锚梁配重为：（2M1-M2）/(4*10)=2668 kg采用砼预制块配重，预制块总重采用3吨砼预制块两块，每块长2米，宽1米，高0.4米，内放Φ8上、下网片，中心留出φ50mm孔，采用Φ32精轧螺纹钢固定于后锚梁上。
菱形挂篮计算书
菱形挂篮工程1、工程概况采用菱形挂篮进行悬臂浇筑，由主桁系统、悬吊行走系统和模板系统（含底模平台）三部分组成。
其中，主桁系包括主桁架、横联、前横梁、后横梁和大梁锚固系统等部分；桩和横联采用型钢和钢板的组合结构，前横梁、后横梁采用型钢组拼。
悬吊行走系统包括外模纵梁、内模滑梁、吊带、前下横梁和后下横梁等部分；外模纵梁、内模滑梁、前下横梁和后下横梁等采用型钢组拼，所有吊带均采用PSB830Φ32钢吊带（计算发现后下横梁中间两根吊带需采用Φ40）。
模板系统包括外模、内模和底模（含底模平台）三个部分；外模、底模均采用大块组合钢板，内模为组合钢模；内外模桁架采用型钢组拼；底模平台纵横梁均采用型钢组拼。
综合其余节段的长度与截面形式，最终选取1#块与5#块作为计算截面。
具体的结构图如下图所示。
700055005500图1 挂篮总体布置图（单位：mm）4*3006504*30065057357361001400140023502245318216963182224520702070图2 挂篮侧面图（单位：mm ）1.1 主桁主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成，每个挂篮有二片三角组合梁，两片组合梁支架由桁架连接形成整体，立柱与主梁之间采用绞接。
主桁与立柱由2根[32b 槽钢加工而成。
前后斜杆为2根[32b 槽钢加工而成。
立柱横联采用由桁片连接的形式。
1.2 底篮底篮由前下横梁、后下横梁、纵梁等组成。
（1）前下横梁：底篮前横梁采用双拼I32b 工字钢，前横梁长13.25m ； （2）后下横梁：底篮后横梁采用双拼I32b 工字钢，后横梁长13.25m ； （3）纵梁：底篮箱梁底部纵梁由双拼[32b 槽钢加工而成，长5.5m ；1.3 悬吊系统悬吊系统包括上前横梁、内、外模板滑梁和吊杆，上前横梁为型钢结构，通过吊杆及铰座与底栏连接。
内、外模板滑梁也为型钢结构，通过吊杆与上前横梁及已浇筑混凝土箱梁连接。
（1）前上横梁：前上横梁为双拼I40b工字钢，长13.25m。
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满足要求。
3.2.1.5 前托梁刚度校校
钢材弹性模量 E=2.06×105 N/mm2
前托梁跨中的挠度：
fmax＝5ql4/（384EI） ＝5×38×30004/（384×2.06×105×147721652.5）
＝1.3 ㎜＜L/400=7.5 ㎜
满足要求
3.2.2 后托梁计算
3.2.2.1 后托梁受力分析
q=20.95N/mm
=3.16×104N
Mmax =qcl（2-γ）/8
=0.125×20.95×3015×4565（2-3015/4565） =4.83×107Nmm 其中γ=c/l=3015/4565=0.66
a=500
c=3015 L=4565
a=1050
普通纵梁选用工字钢 32b，
图3
其截面特性为：
P=6980×2=13960
3.2.1.2 前托梁强度的计算
对前托梁进行受力分析时，不考虑工作梁带来的荷载（很小），则前托梁受力示意图如图 6 所示。
跨中最大弯矩值：（忽略 P 反向力矩的作用）
Mmax＝ql2/8 ＝38×30002/8 ＝4.28×107 Nmm
P=1.4× 105 N q=38N/mm P=1.4× 105 N
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2010 年 9 月
【中铁 16 局武冈城际铁路一分部】
挂蓝模板设计方案
外纵梁设于腹板外侧的翼板下，用于承受翼板的重量，内纵梁设于腹板内侧的顶板下，用于承受腹
板
内侧顶板的重量，并将其传递与悬挂和锚固系统。
3.3.1 外纵梁计算
3.3.1.1 外纵梁的受力分析
箱梁节段翼板的最大重量乘 1.2 动载系数和 1.05 超载系数：
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挂蓝模板设计方案
菱形桁架式挂篮设计方案（计算部分）
1.模板设计依据 该工程的敦柱模板设计是依据以下文件进行： 1.1 施工方提供的图纸; 1.2 《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建设[2005]160） 1.3 《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-2001） 1.4 《碳素结构钢》（GB700-88） 1.5 《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002） 1.6 《钢结构设计规范》（GBJ17） 1.7 《全钢大模板应用技术规程》（DBJ01-89-2004） 1.8 《铁路组合钢模板技术规则》（TBJ212） 1.9 《机械设计手册》
第一三跨最大弯矩值：
Mmax＝Pab/L＋qce［d＋ce/（2L）］/L ＝1.4×105×1260×740/2000＋38
2000
3000 7000
2000
×400×200×（1900＋400×200/4000）/2000
图6
＝6.82×107 Nmm
其中 P=1.4×105N a=1260mm b=740 ㎜
（行走稳定）
3．承重结构设计和计算
承重结构设计内容有：内纵梁、底板纵梁和前、后托梁、顶板及翼板纵梁、吊带、后托梁锚杆与锚
梁、主桁架横梁、主桁架。
3.1 底板纵梁设计和计算
底板纵梁位于腹板和底板下主要承受底板和腹板的重量，纵梁根据它承受荷载的种类可分为普通型
和
加强型。普通型位于箱梁两腹板中间段，承受底板的荷载；加强型纵梁位于箱梁腹板下方除承受底板的
5
㎏
梁的支座反力
R=qc/2=6980
将 5 项化成集中荷载 P（假设纵
6
㎏
梁连成一体）
P=6980×2=13960
3.2.2.2 后托梁采用与前托梁相同的截面，强度和刚度校核与前托梁相似。
3.3 顶板内外纵梁、滑梁设计与计算
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×超载系数 1.05
5
施工荷载
kg/m2
250
荷载取值 q 6
（纵梁间距为 0.85 米）
kg/m
（100+2047.5+250）×0.85 +57.7=2095.6
3.1.1.2 普通纵梁（箱梁两腹板中间段）强度计算
其主要承受底板的重量并传递与前后托梁（图 3 示） R =qc／2=20.95×3015/2
千斤顶 前横梁40b工字钢
主桁架
吊带均Φ32精轧螺纹钢
外侧模
钢板滑靴
吊带均Φ25精轧螺纹钢 后锚固系统
滑轨
栏杆 底纵梁 前托梁
A2
A1 内外纵梁
A0
后托梁 图 1 菱形桁架挂篮装配图
B1
B2
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Mmax＝qcl（2-γ）/8 ＝46.3×3015×4565×（2-0.66）/8
q=46.3N/mm
＝10.7×107Nmm
σ＝Mmax／Wx＝78.3 N/mm2＜188.5N/mm2
满足要求。 3.1.2.3 加强型纵梁（腹板正下方）刚度计算
钢材弹性模量 E=2.06×105 N/mm2 fmax＝qcl3（8-4γ2+γ3）／（384EI）
表 4 后托梁荷载分析表
项
目
5#块
1 普通纵梁传给后托梁的荷载
㎏
R =qc／2=3160
将 1 项化为作用于后托梁的均 2
布荷载（纵梁间距为 0.85m）
㎏/m
3160/0.85=3717.6
3
后托梁自重
㎏/m
86.2
4 作用于后托梁的均布荷载 q
㎏/m
3717.6＋86.2=3803.8
腹板下方加强型纵梁传至后托
3.1.2 加强型纵梁设计和计算
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2010 年 9 月
【中铁 16 局武冈城际铁路一分部】
3.1.2.1 加强型纵梁（箱梁腹板下方）受力分析：
表 2 加强型纵梁荷载分析表
项
目
1
底模自重
㎏/m2
2
纵梁自重
㎏/m
3
底板砼理论重量
㎏/m2
4
单侧腹板重量
㎏/m2
（4）项×动载系数 1.2 5
×超载系数 1.05
㎏/m2
6
人群、机具荷载
㎏/m4 米）
㎏/m
挂蓝模板设计方案
5#块 100 115.4 0.625×2600×1.2×1.05=2047.5 （4.047-0.625）×2600=8897.2 11210.5 250 115.4+（100+2047.5+8897.2 +250）×0.4=4633.3
挂篮主桁架和前后横梁采用双 32b 槽钢组焊件，销子采用 45 号钢，纵梁、托梁也采用双 32b 槽钢组 焊件，外纵梁采用双 32a 槽钢组焊件，馁纵梁采用 28a 槽钢组焊件，所有型钢均为 Q235 钢。 2.5.3 各类荷载的选定
（1）悬臂浇筑砼结构最大重量 1079KN； （2）人群及机具荷载取 2.5 KPa； （3）风荷载取 800 Pa； （4）钢筋砼比重取值为 26KN／m3； （5）超载系数取 1.05； （6）新浇砼动力系数取 1.2； （7）挂篮行走时的冲击系数取 1.1； （8）抗倾覆稳定系数不小于 1.5； （9）钢材的应力： ①45 号钢容许剪切应力取 178 N/mm2。 ②Q235 钢容许弯曲应力取 1.3［σW］＝1.3×145=188.5 N/mm2。 ③钢材其他容许应力按《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）表 1.2.5 规定值取。
G1＝［（0.63＋0.217）×2.9/2］×3.0×2600×1.2×1.05
3.1.2.2 加强型纵梁（箱梁眼板正下方）强度计算
加强型纵梁与普通纵梁不同，还要承受底板和腹板的
重量并传递与前后托梁（图 4 所示），
其组合截面特性：
Wx＝1363762.9 mm3 Ix=218202063.3 mm4
其受力示意图如图 5 所示
图4
R =qc／2=46.3×3015/2
=6.98×104N
L=2000mm
q=38N/㎜ c=400 ㎜
e=200 ㎜
d=1900 ㎜
3.2.1.3 前托梁的截面特性
槽钢双［32a 的截面特性： Wx＝923260.3 mm3 Ix＝147721652.5 mm4 3.2.1.4 前托梁强度校校
最大弯曲应力：σ=Mmax/（2Wx）＝6.82×107／923260.3＝73.8 N/mm2＜188.5N/mm2
1 普通纵梁传给前托梁的荷载
kg
R =qc／2=3160
将 1 项化为作用于前托梁的均 2
布荷载（纵梁间距为 0.85m）
kg/m
3160/0.85=3717.6
3
前托梁自重
kg/m
86.2
4 作用于前托梁的均布荷载 q
kg/m
3717.6＋86.2=3803.8
腹板下方加强型纵梁传至前托
5
kg
梁的支座反力
R=qc/2=6980
a=1050
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2010 年 9 月
【中铁 16 局武冈城际铁路一分部】
挂蓝模板设计方案
将 5 项化成集中荷载 P（假设纵
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