箱梁负弯矩张拉计算书详解
负弯矩张拉计算书
G109线倒淌河至大水桥改线工程DD-SG4合同段桥面负弯矩张拉计算书编制：内部审核：内部审批：中交一公局第五工程有限公司G109倒淌河至大水桥改线工程DDSG4标项目部二○一七年三月桥面负弯矩张拉计算书一、工程简介我项目箱梁跨径为20米，与路线斜交角为0°。
预应力采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径为φs15.20mm,单根钢绞线面积A=140mm2,钢绞线强度等级f pk=1860MP a,弹性模量Ep =1.95×105MP a。
接头混凝土强度达到设计强度的85%且龄期不小于七天之后，方可张拉负弯矩预应力钢束，钢束采用两端张拉，并采用逐根对称张拉（特殊情况进行单端张拉）。
钢绞线每端工作长度为300mm，锚下控制应力为0.75f pk，张拉顺序为T3→T1→T2。
预应力管道采用塑料波纹管。
为保证施工符合设计要求，采用油表读数和钢绞线实测伸长量双控。
二、张拉顺序千斤顶标定→钢绞线下料→编束穿孔→张拉至10%→张拉至20%→张拉至100%→持荷5分钟→锚固。
三、负弯矩张拉计算1.张拉力计算负弯矩钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，单根钢绞线截面面积为A=140mm2,。
计算可得：张拉控制应力为σcon=0.75f pk= 0.75 * 1860Mpa = 1395Mpa单根张拉控制力P=σcon *A = 1395Mpa * 140mm2,= 195.3KN2.油表读数计算1）张拉过程各阶段张拉力负弯矩张拉顺序为T3→T1→T2。
每根钢绞线张拉程序为0 → 0.1 P→ 0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
(1) 10% 张拉力：0.1 P =0.1*195.3 KN =19.53 KN(2) 20% 张拉力：0.2 P =0.2*195.3 KN = 39.06 KN(3) 100% 张拉力：P = 195.3KN2）各阶段对应油表读数①千斤顶编号：903，压力表编号：15.9.468线性回归方程：D= -0.1601+0.2231P，计算可得下表回油至10% 张拉力P（KN）10% P=19.53 20% P=39.06 100% P=195.3P=19.53 压力表读数4.2 8.6 43.4 4.2D（MPa）②千斤顶编号：1504061，压力表编号：15.9.339线性回归方程：D= -0.3815+0.2251P，计算可得下表回油至10% 张拉力P（KN）10% P=19.53 20% P=39.06 100% P=195.3P=19.53 压力表读数4.0 8.4 43.6 4.0D（MPa）3.理论伸长量复核设计图纸中已经对钢绞线伸长量明确给出，我项目对其进行了复核，过程如下：1）预应力钢束平均张拉力计算Pp =P×【1-e- （kx+μθ）】/ kx+μθPp 平均张拉力（N）P 预应力张拉端的张拉力（N),根据上文所算P取195300N。
20米小箱梁后张法控制张拉计算书
20米箱梁顶板负弯矩张拉计算书一、预应力筋张拉顺序为：根据设计文件要求：预制箱梁预应力筋每束张拉顺序为0 →0.1σk→0.2σk→张拉控制应力σk（含锚口摩阻损失）→持荷5分钟→锚固。
箱梁的钢绞线束张拉顺序为N2→N1→N3,采用两端对称张拉。
预制箱梁采用张拉力和引申量双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在±6%之内，否则应暂停张拉，提出解决方案，待有关部门审查批准后。
方可重新张拉。
二、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数：钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径d=15.2mm，抗拉强度标准值f pk=1860MPa，公称截面积Ap=140mm2，弹性模量E p=1.95*105 MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系数ξ=0.3，每束钢绞线4根或5根。
（一）力学指标及计算参数:预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.95*105 MPa※张拉控制应力：σcon=0.75fpk=1395MPa※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.17※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计千斤顶控制张拉力，根据上述参数，计算张拉力P=1395*140*1=195.3KN,根据规范要求，千斤顶的额定张拉力不小于所需张拉力的1.2倍。
因此，选用不小于25T 的千斤顶就可以满足要求。
理论伸长值的计算:根据现行《公路桥梁施工技术规范》，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行： L=EA L P L **= （公式1） 式中：L ——各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）；P ——预应力筋的平均张拉力（N ）；L ——预应力筋的长度（mm ）；A ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E ——预应力筋的弹性模量（Mpa ）。
预应力筋的平均张拉力P 按如下公式计算：预应力张拉端的张拉力P 值按如下公式计算：N *A *σcon =P （公式2）上式中：P ——预应力筋的张拉力（N ）；σcon ——预应力筋的张拉控制力（MPa ）；A ——每根预应力筋的截面面积（mm 2）；其它各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。
箱梁负弯矩张拉计算书详解
箱梁负弯矩张拉施工方案计算书1施工工艺中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。
1.1设置波纹管接头在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。
因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。
若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。
1.2穿设钢绞线1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f pk=1395Mpa，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。
1.2.2钢绞线下料要求①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。
φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。
②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。
φ内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。
钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。
1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。
1.3安装扁锚及夹片1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。
1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。
扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。
箱梁负弯矩张拉计算书
梁板负弯矩张拉计算书一、钢绞线及张拉机具性能指标1．钢绞线采用∮j15.2标准型低松弛级钢绞线；弹性模量E P=1.95×105（N/㎜2）；截面面积A P=140㎜2。
2．锚具采用AM15-4 AM15-5型锚具；锚座厚度50㎜。
二、张拉方法及张拉程序1．20m空心板梁：N1，N2均采取两端对称单根张。
张拉顺序： N2→N1。
25m箱梁：N1，N2均采取两端对称单根张。
张拉顺序： N2→N1。
40m箱梁：N4,N3,N2,N1均采取两端对称单根张。
张拉顺序：N4→N3→N2→N。
2.张拉程序0→初应力10％δcon→20％δcon→δcon(持荷2min锚固)三、张拉参数计算1．张拉控制应力P=E P×A P÷1000=1860×0.75×140÷1000=195.3KN2. 张拉力计算P P1= n·m·P = 1×1.0×195.3 = 195.3 KN3. 理论伸长值计算采用公式：P p=P*[1- e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)△L = P P·L/A P·E P 计算。
式中:△L—理论伸长值，㎜；P P—预应力筋平均张拉力，KN；P—预应力筋张拉端的张拉力，KNL—从张拉端至计算截面的孔道长度，mA P—预应力筋截面面积，㎜2； A P1 = 140×1=140㎜2。
E P—弹性模量，MPa； E P = 1.95×105 N/㎜2。
θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）μ——预应力筋与孔道的摩擦系数（0.15）K——孔道每米局部偏差对摩擦影响系数(0.0015)注：当预应力筋为直线时P P= P20m空心板梁顶板负弯矩张拉伸长量计算25m箱梁顶板负弯矩张拉伸长量计算40m箱梁顶板负弯矩张拉伸长量计算四、张拉控制应力与油压表读数关系千斤顶编号：1#；油压表编号：20105171#；回归方程式：P = 0.2278F+0.6155；（F-张拉力；P-油压表读数）千斤顶编号：2#；油压表编号：20105852#；回归方程式：P = 0.2292F-0.5655；（F-张拉力；P-油压表读数）。
箱梁负弯矩张拉计算书详解
箱梁负弯矩张拉施工方案计算书1施工工艺中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。
1.1设置波纹管接头在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。
因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。
若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。
1.2穿设钢绞线1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f=1395Mpa，公称直径pk d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。
1.2.2钢绞线下料要求①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。
φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。
②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。
φ1内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。
钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。
1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。
1.3安装扁锚及夹片1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。
1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。
扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。
20米箱梁负弯矩张拉计算书
20米箱梁顶板负弯矩拉计算方案一、基础数据本标段20米箱梁顶板负弯矩预应力钢束有：片和丁2各2束、T3为1束，设计锚下拉控制应力：o=1860MPx75%=1395MP。
按设计要求conaa接头砼强度达到设计强度的95%后方可拉，并采用两端对称拉，拉程序为：0初应力（持荷3min）o（持荷5min）锚固，拉顺序con为T、T、T。
123二、预应力钢束拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中拉控制应力已经考虑了预应力损失，故拉力按公式:F=oxAxn进行计算，如下：ncon箱梁顶板片钢束锚下拉力：F=oxAxn=1395MPxl40mm2x4根=781200N=781.2KN1cona其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下拉力。
其余钢束拉力计算同Tj各钢束拉力如下表：三、压力表读数计算本桥采用100吨千斤顶进行拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为11.3.390,11.3.389，校准方程分别为F=0・0506P—0.1434,F=0.0524P-1.1491。
故箱梁顶板片钢束采用1#千斤顶拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为11.3.390：F=0.0506P-0.1434二0.0506x781.2-0.1434二39.4MP1a2）压力表编号为11.3.389：F=0.0524P-1.1491=0.0524x781.2-1.1491=39.8MP2a编号为2#千斤顶对应的压力表编号为11.3.403,11.3.416，校准方程分别为F=0.0522P-1.2867,F=0.0524P-0.6763。
编号为3#千斤顶对应的压力表编号为11.3.404,11.3.417，校准方程分别为F=0.0510P-0.5306,F=0.0524P-1.1838。
编号为4#千斤顶对应的压力表编号为11.3.405,11.3.397，校准方程分别为F=0.0521P-1.6370,F=0.0519P-0.2977。
30米箱梁负弯矩预应力张拉计算书
30m箱梁负弯矩预应力张拉计算书1、张拉技术参数（1）.设计张拉技术参数及要求本大桥30m箱梁负弯矩张拉采用Φｊ15.24mm钢铰线，标准强度R y b =1860MPa，标准截面积A=140mm2，钢绞线弹性模量E p=1.95×105Mpa，张拉控制应力为σk =1395 MPa （0.75R y b）。
待接头现浇砼强度达到设计强度的95%时方可张拉预应力钢束。
该负弯矩张拉采用两端同时张拉的方式进行。
张拉顺序为T1、T2。
预应力张拉程序按《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)第12.10.3条规定，后张拉预应力钢绞线张拉程序为：0→初应力(持荷3min,量测引伸量δ1)→100%σk(持荷3min，量测引伸量δ2) →回油→量测引伸量δ3。
初应力一般取0.1～0.15σk，初应力阶段的目的是为使预应力束每根钢绞线受力相同，同时也是预应力束延伸量测的需要。
（2）.实际采用钢绞线张拉技术参数张拉实际采用钢绞线具体力学性能如下：标准强度：R y b=1860MPa，实测截面积：A=140mm2，(检定机构未检测，以标准截面积为准)弹性模量：E p=1.975×105Mpa，(钢绞线抽样检测平均值)张拉控制应力:σk =1395 MPa （0.75R y b）。
2、预应力束理论伸长值的计算（1）根据《公路桥涵施工技术规范》第12.8.3-3条的规定，预应力束的理论伸长值为:△L=P p L/A p E p （式1）式中:L—预应力钢绞线长度（m）。
A p—预应力钢绞线的公称面积（mm2）。
E p—预应力钢绞线的弹性模量（Mpa）。
P p—预应力钢绞线的平均张拉力（KN）。
（2）预应力钢绞线平均张拉力的计算按《规范》(JTJ041-2000)附录规定：预应力钢绞线的平均张拉力为P p=P(1-ｅ-(kx+µθ))/(kx+µθ)。
（式2）式中：P P——预应力筋平均张拉力(KN)；P——预应力筋张拉端的张拉力(KN)；x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见附表G-8；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，参见附表G-8。
负弯矩张拉计算书
25m箱梁负弯矩张拉计算书张拉计算书项目名称：蚌淮高速凤阳延伸段路基02标施工单位：安徽省公路桥梁工程有限公司监理单位：安徽省公路工程建设监理有限公司日期：二0一四年四月25m箱梁负弯矩张拉计算书一、计算依据：1．宁洛高速公路来安至明光段延伸段(一期工程)《两阶段施工图设计》第二分册2．《公路桥涵设计通用规范》JTG D60——20043.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041——20114.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTG D62—2004二、施工要点：1、材料规格以设计图纸中标明为准，预应力钢筋采用∮j15.24钢绞线，Ⅱ级松驰;公称直径：D=15.24mm标准抗拉强度：R y b=1860MPa弹性模量：E g=1.95×105MPa公称截面积：A y=140mm22、张拉锚下控制力：P=0.75nR y b A y式中：P－锚下张拉控制力n－钢绞线根数3、采用油压表读数和伸长值控制双控张拉，实际伸长值与理论伸长值应控制在±6%以内。
4、砼强度达到设计强度85%后才能进行张拉。
5、钢束采用双端对称张拉。
三、主梁张拉千斤顶使用回归曲线:1、千斤顶编号1＃;油压表编号YE1201290#,根据校对好的荷载值及压力值进行线性回归得使用曲线方程: Y=0.211010+0.336157X 千斤顶荷载值 (KN) Y 压力表值 (Mpa)四、张拉设置五、弯矩计算表1、千斤顶编号1＃; 油压表编号YE1201290#,回归方程：Y=0.211010+0.336157X2、千斤顶编号2＃; 油压表编号YE0801458#,回归方程：Y=0.220692X-0.031749六、主筋预应力控制计算：N=0.75R y b×140(mm2) =0.75×1860×140 =195300N七、钢绞线理论伸长值计算：△L=(P×L)/(Ay×Eg)P—平均张拉控制应力（N） L—钢绞线有效张拉长度（M）Ay—钢绞线截面面积(mm2) Eg—钢绞线弹性模量(MPa)θθu kx e P Pp u kx +-=+-)1()(Pp:预应力筋平均张拉力（N ） P ：预应力筋张拉端的张拉力（N ） X ：从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k ：孔道每延米局部偏差对摩擦的影响系数 u ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数① k=0.0015 ② u=0.16 ③ θ值计算：θ1= 6.669*PI()/180= 0.1164（rad ） θ2= 5.187*PI()/180=0.0905（rad ）八、钢绞线理论伸长量计算: (见下页)。
20米箱梁负弯矩
20米箱梁负弯矩张拉计算书20米箱梁负弯矩张拉计算书一、工程概况1、概况(1) 低松驰高强度预应力钢绞线应符合GB/T5224-2003的规定。
单根钢绞线直径φ，钢绞线面积A=139mm2，钢绞线标准抗拉强度f PK=1860Mpa，弹性模量E P=×105Mpa。
钢绞线为天津冶金集团中兴盛达钢业有限公司生产，计算伸长值时取E P=×105 Mpa。
（2））张拉锚具采用开封市齐力预应力有限公司生产的BM15-5、BM15-4锚具。
（3）张拉机具采用开封市大方预应力有限公司生产的YDC270型千斤顶2台，所用设备均已进行标定，每台千斤顶对应压力表编号分别为：（4）压浆机具采用开封大方预应力有限责任公司生产的HB-3型灰浆泵（工作压力：Mpa）。
3、主要技术参数（1）箱梁湿接头采用C50砼浇筑，砼强度达到设计强度的85%后，且混凝土龄期不小于7天时，方可进行负弯矩张拉。
（2）钢绞线张拉锚下控制应力为即δK==1860×=1395 Mpa。
（3）预应力管道成型采用铁波纹管，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=，（参数为设计中给出）。
（4）张拉采用应力值和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。
钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在±6%以内。
（5）钢绞线下料时，两端均考虑15cm的工作长度。
（6）压浆前将锚具用水泥膏密封，水泥凝固后方可进行压浆作业。
二、箱梁负弯矩张拉计算钢绞线采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉。
张拉顺序为台T3；T1、T2号钢束，张拉过程中控制10%、20%、100%的应力。
由于钢绞线为低松驰高强度钢绞线，故不进行超张拉。
锚下控制应为δK ==1860×=1302 MpaT3钢绞线工作长度13m ，T1,T2工作长度6m 。
伸长量计算： P=180978（N ） 理论伸长值： △ L3=Pp E A L p ⋅⨯=51095.113913180978⨯⨯⨯==87mm△L1=△L2=Pp E A L p ⋅⨯=51095.11396180978⨯⨯⨯==40mm 四、负弯矩张拉力与压力表读数。
25m箱梁顶板负弯矩张拉计算书
1#梁场25m箱梁顶板负弯矩梁张拉计算书预应力钢束采用Φs15.20毫米，公称面积为Ay=140mm2，标准强度为f pk＝1860Mpa，弹性模量为Ep＝1.95×105Mpa。
应符合GB/T5224-2003的规定。
预应力钢绞线制作：预应力钢绞线的下料，按设计长度加预留张拉长度。
钢绞线下料长度：两端张拉时：L=L1+2L2L：钢绞线下料总长度。
L1：钢绞线孔道长度。
L2：穿心式千斤顶工作所需钢绞线长度。
(1) 钢绞线伸长量计算公式及参数根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式[公路桥涵施工技术规范]：∆l=(ＦP·Ｌ)／(A P·E A)F p=p J·(1-e–(μθ+k x))/(K X+μθ)式中：△L—预应力筋理论伸长值cm；P—预应力筋的平均张拉力N；L—从张拉端至计算截面孔道长度cm；Ay—预应力筋截面面积mm2；Eg—预应力筋的弹性模量Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和rad；R—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数0.17 ；本梁所用Φs15.2型钢绞线中跨149.74kg、边跨748.7kg，Φ90*25mm 波纹管共计65m，其钢绞线伸长值计算如下：① T1(2×1)钢束伸长值计算预应力筋截面面积Ay=140×1=140mm2锚下控制应力σk=1370MPa起始端头张拉力p1=σk×Ay=1370×140=191.8KN由图纸说明： L1=13.4mL1：△L1=191.8×13.4/140/1.9767=9.29cmT2伸长量计算过程同T1。
理论伸长值与修正伸长值对比见下表。
负弯矩张拉计算书
G109线倒淌河至大水桥改线工程DD-SG4合同段桥面负弯矩张拉计算书编制：内部审核：____________内部审批：____________中交一公局第五工程有限公司G109倒淌河至大水桥改线工程 DDSG标项目部二O—七年三月桥面负弯矩张拉计算书一、工程简介我项目箱梁跨径为 20 米，与路线斜交角为 0°。
预应力采用 GB/T5224-2003 标准生产的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径为0 s15.20mm,单根钢绞线面积 A=140mi T?钢绞线强度等级 f pk=1860MP,5弹性模量Ep =1.95 X 10MP。
接头混凝土强度达到设计强度的85%且龄期不小于七天之后，方可张拉负弯矩预应力钢束，钢束采用两端张拉，并采用逐根对称张拉(特殊情况进行单端张拉)。
钢绞线每端工作长度为300mm锚下控制应力为0.75f pk,张拉顺序为T3~T1~T2。
预应力管道采用塑料波纹管。
为保证施工符合设计要求，采用油表读数和钢绞线实测伸长量双控。
二、张拉顺序千斤顶标定T钢绞线下料T编束穿孔T张拉至10%^张拉至20%^张拉至100%^持荷5分钟T锚固。
三、负弯矩张拉计算1. 张拉力计算负弯矩钢绞线采用0 s15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa,单根钢绞线截面面积为 A=140mm2,。
计算可得：张拉控制应力为d con=0.75f pk= 0.75 * 1860Mpa = 1395Mpad con *A = 1395Mpa * 140mm 2,= 195.3KN2, 单根张拉控制力P=2. 油表读数计算1 )张拉过程各阶段张拉力负弯矩张拉顺序为T3TT1T T2。
每根钢绞线张拉程序为0 T 0.1 宀0.2 PT P (持荷5min)T锚固。
(1) 10% 张拉力： 0.1 P =0.1*195.3 KN =19.53 KN(2) 20% 张拉力： 0.2 P =0.2*195.3 KN = 39.06 KN(3) 100% 张拉力： P = 195.3KN2 )各阶段对应油表读数① 千斤顶编号： 903，压力表编号： 15.9.468线性回归方程：D= -0.1601+0.2231P，计算可得下表② 千斤顶编号：1504061,压力表编号：15.9.339线性回归方程：D= -0.3815+0.2251P，计算可得下表3. 理论伸长量复核设计图纸中已经对钢绞线伸长量明确给出，我项目对其进行了复核，过程如下：1）预应力钢束平均张拉力计算Pp =P x[ 1-e- （kx+B ；】/ kx+ 卩0Pp 平均张拉力（NP 预应力张拉端的张拉力（N）,根据上文所算P取195300N。
30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量计算书
30m 预制箱梁顶板负弯矩钢绞线伸长量计算书一、张拉值计算（ 30m箱梁负弯矩计算）（一）预应力张拉值计算1、张拉吨位计算：预应力钢绞线公称强度为1860Mpa。
则每根钢绞线的张拉控制应力：δk=1860×0.75=1395Mpa，其中：0.75为张拉控制系数每根钢铰线张拉力： F=1395×140=195.3KN2其中： 140 为每根钢绞线截面积（mm）2、张拉程序顶板负弯矩预应力束采用单根两端同时对称张拉，张拉程序为：010%δk20%δkδk持荷2分钟δ（k锚固）钢束张拉顺序为T3、T1、T2，两端对称张拉 .压力表值计算我部预应力钢束张拉用千斤顶和油压表已检测（资料见附件）：（1）1＃千斤顶配10.3.285＃油压表，回归方程F=4.540342P+0.9692383（2）2＃千斤顶配10.3.161＃油压表，回归方程F=25.03695P+9.127962式中 F 为力值，以 KN计； P 为压力表示值，以Mpa计。
T1、T2、T3 预应力钢束张拉时压力表示值计算单根张拉压力表示值计算表压力表读数（ Mpa）张拉力（ KN）1-10.3.285 2-10.3.1610 0 019.53 （10%δk） 4.09 1.8739.06 （20%δk）8.39 4.21195.3 （δk）42.74 22.91（三）预应力钢绞线伸长量计算方法2已知：钢绞线横截面积Ay=140mm，弹性模量为Ey=1.99×105Mpa（模量为品质证书检验报告平均数据）预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=PL/AyEy△L: 预应力钢绞线张拉理论伸长量 (mm)L:预应力钢绞线的长度 (mm)2 2Ay：预应力钢绞线的截面积(mm) ，140 mm2 5Ey：预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm，即 Mpa）, 1.99 ×10 Mpa P:预应力钢绞线的平均张拉力（ N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，按如下公式计算：P=P[1-e -(kx+uθ) ]/ (kx+μθ )P: 预应力钢绞线张拉端的拉力（N）X：从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数系数 K 及μ值表孔道成型方式Kμ值钢绞线预埋金属螺旋管道0.0015 0.25四、 T1、T2、 T3 钢束理论伸长量计算1、 T3 钢束从 0~100%δk 阶段理论伸长量：T3 钢束为直线预应力筋，长度为15m，两端张拉取 x=7.5m。
负弯矩张拉计算书
负弯矩张拉计算书负弯矩张拉计算书一、张拉力的计算负弯矩钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395Mpa，单股张拉控制力P=193.9KN。
则负弯矩预应力筋的张拉力为P4=P×4=193.9×4=775.6KN，负弯矩钢绞线截面面积为A=139×4=556 mm2,。
二、张拉顺序按照设计要求：预应力钢束应两端对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控。
负弯矩张拉程序：T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P→0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
或T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P4→0.2 P4→P4（持荷5min）→锚固。
三、实际预应力张拉计算1.单股张拉控制力P=193.9KN，整束张拉控制力P4=775.6KN2.张拉程序T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P→0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
或T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P4→0.2 P4→P4（持荷5min）→锚固。
3.单股张拉对应油表读数①千斤顶编号：303，压力表编号：1224线性回归方程：P=4.5238D-3.5375②千斤顶编号：304，压力表编号：1256线性回归方程：P=4.5060D-1.82144.整束张拉对应油表读数①千斤顶编号：301，压力表编号：1276线性回归方程：P=21.3155D+1.1071②千斤顶编号：302，压力表编号：1238线性回归方程：P=20.9742D+13.57145.实测伸长量的计算对称张拉，保康、宜昌端量测值分别用x、y表示：T1、T 2、T 3对应10%P、20%P、100%P为x10、y10；x20、y20；x100、y100。
实测伸长量ΔL实=（x100+y100）-（x10+y10）+（x20+y20）-（x10+y10）=（x100+y100）+（x20+y20）-2（x10+y10）复核：|ΔL实-ΔL设|≤±6%ΔL设6.设计伸长量（一端）T1设计伸长量：78/0.9=86.7mmT 2设计伸长量：53/0.9=58.9mmT 3设计伸长量：36/0.9=40.0mm四、负弯矩预应力施工要求1. 负弯矩预应力锚具采用M15-4，张拉采用无线张拉仪，管道压浆采用C50水泥浆。
xx大桥箱梁负弯距预应力张拉数值计算书_secret
xx大桥箱梁顶板负弯距预应力张拉数值计算书一、相关参数1、管道摩擦系数μ=0.232、管道偏差系数k=0.00153、箱梁顶板负弯距张拉使用钢材为低松驰、高强度的预应力钢绞线，单根钢绞线直径为φj15.24mm，钢绞线面积A=140mm2，标准强度f pK=1860Mpa，松驰率小于2.5%，弹性模量为Ep=1.96×105Mpa，张拉锚下控制应力为σ=0.75f pk=1395Mpa。
二、各束钢绞线张拉时相关值计算如下：1、理论伸长值（计算至油顶后端）①钢绞线平均张拉应力：σk = σ*［1-e- （Kl+μθ）］/（Kl+μθ）②理论伸长值：ΔL= （σk*L ）/（Ay*Eg）（L值为钢绞线在箱梁顶板内部长度）根据钢绞线检测报告，Eg=1.96×105Mpa。
以T1钢束为例，计算如下：l=L/2= (930-130)/2=400cm=4mθ=30=0.052360radkl+μθ=0.0015×4+0.23×0.052360=0.0180428σk /σ =（1-e-0.0180428）/0.0180428=0.991033ΔL=(0.991033*1395*4*100/1.96*105)*2=5.6cm2、实际张拉力控制控制张拉力为在锚固点下的力。
在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚圈口摩阻损失，此摩阻损失以2%计算，故张拉时千斤顶实际张拉力为：P=1395×140×1.02=199.206KN实际张拉时以油表读数控制张拉力，初应力σ0为最终张拉力的15%。
3、实际伸长值计算：ΔL实=ΔL1+ΔL2-ΔL3 (根据规范，不考虑混凝土构件弹性压缩值)ΔL1—从初应力至最大张拉应力之间的实测伸长值；ΔL2—初应力σ0(15%σ)时推算伸长值, 采用相邻级(15%σ～30%σ)的伸长值；ΔL3—工作段伸长值，即穿过千斤顶内部钢绞线（长20cm）的伸长，其值为ΔL3=2×（1395×20×1.02）/1.96×105=0.29cm；4、张拉程序：0−−→15%σ−−→30%σ−−→100%σ2min持荷锚固−−−−→xx大桥箱梁顶板负弯距预应力钢束张拉数值计算表（一）1.96×1050.0015xx大桥箱梁顶板负弯距预应力钢束张拉数值计算表（二）5.69.9。
负弯矩张拉计算书
负弯矩张拉计算书一、张拉力的计算负弯矩钢绞线采用φs15.2mm高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为f pk=1860Mpa，张拉控制应力为σcon=0.75f pk=1395Mpa，单股张拉控制力P=193.9KN。
则负弯矩预应力筋的张拉力为P4=P×4=193.9×4=775.6KN，负弯矩钢绞线截面面积为A=139×4=556 mm2,。
二、张拉顺序按照设计要求：预应力钢束应两端对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控。
负弯矩张拉程序：T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P→0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
或T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P4→0.2 P4→P4（持荷5min）→锚固。
三、实际预应力张拉计算1.单股张拉控制力P=193.9KN，整束张拉控制力P4=775.6KN2.张拉程序T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P→0.2 P→P（持荷5min）→锚固。
或T1、T 2、T 3张拉程序为0 →0.1 P4→0.2 P4→P4（持荷5min）→锚固。
3.单股张拉对应油表读数①千斤顶编号：303，压力表编号：1224线性回归方程：P=4.5238D-3.5375②千斤顶编号：304，压力表编号：1256线性回归方程：P=4.5060D-1.82144.整束张拉对应油表读数①千斤顶编号：301，压力表编号：1276线性回归方程：P=21.3155D+1.1071②千斤顶编号：302，压力表编号：1238线性回归方程：P=20.9742D+13.57145.实测伸长量的计算对称张拉，保康、宜昌端量测值分别用x、y表示：T1、T 2、T 3对应10%P、20%P、100%P为x10、y10；x20、y20；x100、y100。
实测伸长量ΔL实=（x100+y100）-（x10+y10）+（x20+y20）-（x10+y10）=（x100+y100）+（x20+y20）-2（x10+y10）复核：|ΔL实-ΔL设|≤±6%ΔL设6.设计伸长量（一端）T1设计伸长量：78/0.9=86.7mmT 2设计伸长量：53/0.9=58.9mmT 3设计伸长量：36/0.9=40.0mm四、负弯矩预应力施工要求1. 负弯矩预应力锚具采用M15-4，张拉采用无线张拉仪，管道压浆采用C50水泥浆。
25m箱梁负弯矩张拉计算书
25箱梁负弯矩伸长值计算书一、钢绞线及张拉机具性能指标1、钢绞线预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk= 1860MPa ，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。
弹性模量E p=1.95*105（N/mm2）；单根截面积A=140mm2。
2、锚具采用BM15-4 BM15-5型锚具；锚座厚度为50mm。
3、千斤顶采用QYC-270型千斤顶；最大张拉力1100KN；最大行程200mm。
二、张拉方法及张拉程序1、25m箱梁：张拉顺序为T2、T1号钢束，逐根对称单根张拉。
2、张拉程序0 初应力15%δcon 30%δcon 100%δcon(持荷3-5min）锚固三、张拉参数计算1、张拉力计算：已知：f pk=1860MPa，d=15.2cm，E p=1.95*105MPa，锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端），0.75f pk=1395MPa。
求：单根钢绞线张拉力：(1Mpa=1N/mm2）P T1=PP T1=0.75f pk*A=1395Mpa×141mm2=196695N=196.695KNP T2=PP T2=0.75f pk*A=1395Mpa×141mm2=196695N=196.695KN理论伸长值计算：ΔL=P p*L/A p*E p计算。
1、ΔL T1=Pp T1*L T1/A*E p=196.695KN*7.4*103mm/141mm2*1.95*105N/mm2 ≈53mm2、ΔL T2=Pp T2*L T2/Ap*Ep=196.695KN*14.4*103mm/141mm2*1.95*105N/mm2 ≈103mm式中：ΔL—理论伸长值，mm；P p—预应力筋平均张拉力，KN；A p—预应力筋截面面积，mm2；A=141mm2E p—弹性模量，MPa；E p=1.95*105N/mm2μ—预应力筋与孔道的摩擦系数（0.17）K—孔道每米局部偏差对摩擦影响系数（0.0015）3、计算伸长值：L T1=△L T1+12mm=53mm+12mm=65mmL T2=△L T2+12mm=103mm+12mm=115mm。
30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量计算书
30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量计算书文档1：30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量计算书1. 引言本文档旨在对30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量进行详细计算。
通过对梁墩结构的弯曲形态分析和应力分布计算，得出负弯矩张拉伸长量的具体数值，为设计和施工提供参考。
2. 结构描述2.1 梁墩结构参数在30m预制箱梁墩结构中，梁的尺寸为XX，墩的尺寸为XX。
2.2 负弯矩作用负弯矩是由梁墩受力引起的，具体作用原因是XX。
3. 弯矩计算3.1 梁墩受力分析通过对梁墩结构受力情况进行分析，得出梁墩顶部产生负弯矩的原因和作用。
4. 弯矩张拉伸长量计算4.1 材料参数梁墩所使用的材料参数为XX，具体数值为XX。
4.2 弯矩张拉伸长量计算方法根据材料参数和负弯矩作用下的应力分布情况，采用材料力学原理计算出负弯矩张拉伸长量的具体数值。
5. 计算结果根据计算方法，得出30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量的数值为XX。
6. 结论通过本次计算，得出30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量的具体数值为XX。
该结果对于梁墩结构的设计和施工具有重要参考价值。
附件：无法律名词及注释：1. 《建筑法》：指规范建筑行为及相关法律责任的法律文件。
2. 《工程建设招标投标法》：规范工程建设招标投标活动的法律文件。
3. 《建设工程质量管理条例》：对建设工程质量管理进行规范的法律文件。
文档2：30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量计算书1. 引言本文档旨在对30m预制箱梁墩顶负弯矩张拉伸长量进行详细计算。
通过对梁墩结构的弯曲形态分析和应力分布计算，得出负弯矩张拉伸长量的具体数值，为设计和施工提供参考。
2. 结构描述2.1 梁墩结构参数在30m预制箱梁墩结构中，梁的尺寸为XX，墩的尺寸为XX。
2.2 负弯矩作用负弯矩是由梁墩受力引起的，具体作用原因是XX。
3. 弯矩计算3.1 梁墩受力分析通过对梁墩结构受力情况进行分析，得出梁墩顶部产生负弯矩的原因和作用。
4. 弯矩张拉伸长量计算4.1 材料参数梁墩所使用的材料参数为XX，具体数值为XX。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
箱梁负弯矩张拉施工方案计算书1施工工艺中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。
1.1设置波纹管接头在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。
因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。
若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。
1.2穿设钢绞线1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f=1395Mpa，公称直径pk d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。
1.2.2钢绞线下料要求①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。
φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。
②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。
φ1内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。
钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。
1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。
1.3安装扁锚及夹片1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。
1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。
扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。
1.3.3夹片安装应均匀的敲打夹片，直至将夹片与钢绞线敲打紧密。
1.4顶面负弯矩钢束的张拉施工1.4.1预制箱梁顶板负弯矩张拉工序：安装油顶→张拉→持压5分钟→卸顶。
1.4.2中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的湿接缝混凝土龄期达到7天、强度达到设计的85％后，即可进行顶板负弯矩张拉工作。
扁锚及夹片安装当天及时张拉。
21.4.3顶板负弯矩张拉钢束T1、T2、T3采用两端张拉，张拉千斤顶就位应准确。
20m箱梁张拉顺序为T3、T1、T2号钢束，逐根对称单根张拉，30m箱梁张拉顺序为T3、T2、T1号钢束，逐根对称单根张拉。
钢束张拉采用双控。
锚下控制应力为0.75f。
每束预应力具体张拉程序如下：0-10％σk-20％σk -100％σk。
持荷5分钟。
预应力的伸长量L=b+c-2a (L表示实测伸长量；a表示10％σk的伸长量；b表示20％的伸长量；c表示100％的伸长量）预制箱梁的理论伸长值（两端）：20m箱梁为T1=43mm，T2=43mm，T3=93mm；30m箱梁为T1=50mm，T2=71mm，T3=107mm。
每束钢绞线断丝或滑丝不超过1丝，每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1% 1.5封锚预应力张拉完后立即做预应力封锚工作。
封锚前用砂轮切割机切除多余的钢绞线，保留钢绞线外露长度在3-5cm。
封锚是用砂浆将钢绞线及锚具一同封掉，注意留进浆孔和出浆孔，最好用塑料软管接出为宜。
1.6顶面负弯矩压浆1.6.1压浆前对压浆所用的设备进行性能检查，复合要求后方可进行压浆工作。
1.6.2清洗管道，首先用无油脂的压缩空气清洗管道，再用空压机压缩空气吹干管道，并用水泥浆将锚具周围的钢绞线间隙和孔洞封填，以防冒浆。
31.6.3拌制水泥浆，水泥为PO.52.5普通硅酸盐水泥，先加水，再放入水泥，经充分拌和以后，在加入压浆剂，拌和时间不少于2min以上，直至达到均匀的稠度为止。
稠度控制在规范范围内。
1.6.4孔道压浆顺序由下而上进行，同时必须由监理工程师在场，管道压浆自梁一端注入，另一端流出。
流出的水泥浆的稠度须达到14～16s，压力表的压力控制0.7Mpa上下。
水泥浆自调制压入孔道的延续时间不超过30～45min，并在使用前和压浆过程中不断搅动。
压浆时注意一定要进行孔道的饱压施工。
1.6.5压浆时，每一工作班按要求制取3组试件（每组为6个，70.7mm ×70.7mm×70.7mm立方体试件），标准养生28天，检查其抗压强度作为质量评定依据。
抗压强度应不低设计图纸规定。
2钢绞线及张拉机具性能指标2.1钢绞线采用∮j15.2标准型低松弛级钢绞线，弹性模量E=1.95×10MPa；松5P弛率ρ=0.035，松弛系数ξ=0.3，截面面积A=140㎜。
2P2.2锚具采用BM15-3、BM15-4、BM15-5扁形锚具；2.3千斤顶采用YCQ25Q型千斤顶；最大张拉力225KN；最大行程200㎜；43张拉方法及张拉程序3.1 T1、T2、T3采取两端对称单根张拉，3.2张拉程序0→初应力10%δcon→20%δcon→100%δcon(持荷5min锚固)。
4张拉参数计算4.1预应力钢绞线平均张拉力计算P(1-e)μθ+-(ΚχPp= （式1）；μθKx+ ；预应力平均张拉力(N) ：Pp-式中(N)；P—预应力钢绞线两端张拉力(m)；X—从张拉端至设计断面的孔道长度(rad)；θ—从张拉端至设计断面曲线孔道切线的夹角之和；—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k0.0015 ；μ—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，取0.25控制张拉力=1395Mpa根据施工图说明可知：锚下控制应力0.75f pk F时），即张拉力为预应力筋的根数，当P=1395*n*140=195300N（nn=1 195.300 KN。
＝值由箱梁的设计图纸可知：x 箱梁20m①。
=13.6-0.6=13(m)；=6.6-0.6=6(m) ；=6.6-0.6=6(m)xxx T3T2T1 5②30m箱梁x=7.6-0.6=7(m)；x=10.6-0.6=10(m)；x=15.6-0.6=15(m)。
T3T1T2θ值由箱梁的设计图纸可知均为0。
代入（式1）得：得出各根钢绞线的Pp值；Pp值见表1。
表.1 Pp-预应力平均张拉力（N）4.2计算钢绞线的伸长量值ΔL（mm）由公式ΔL=(PpL)/(ApEp) （式2）式中：Pp-预应力平均张拉力(N);L—钢绞线长度（mm）；取值为x ，x ，x；N3N2N1Ap—钢绞线的截面积，140mm；2Ep—钢绞线的弹性模量，1.95×10。
5由以上式1、式2得出钢绞线的伸长值见表2。
表2 钢束引伸量一览表单位：mm4.3张拉程序6夹片具有自锚性能的锚具0 初应力 1.0σk（锚固）（持荷5min）；预应力计算：①Ｆ＝σk×Ap =0.75R×Ap=1395×140=195.300KN by由此可知单根初应力=10%×Ｆ=10%×195.300=19.53 KN；单根20%应力=20%×Ｆ=30%×195.300=39.06 KN；单根100%应力=100%×Ｆ=100%×195.300=195.30 KN；根据张拉千斤顶的检测报告选用配套的千斤顶和压力表。
预制箱梁采用两端同时张拉，所以同时使用两个千斤顶和压力表。
各级应力控制下的。
压力表读数计算见表47②实际伸长量计算：100%+20%-2*10%=c+b-2ac为张拉力100%时的读数b为张拉力20%时的读数a为张拉力10%时的读数实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。
6施工注意事项6.1钢绞线钢绞线存放在干燥处，避免潮湿锈蚀，工地存放时，要高出地面200mm，并及时用帆布进行覆盖。
钢绞线下料时，应将钢绞线表面油污、泥土清理干净，下料长度应按设计图纸给定的长度下料，以便张拉，钢绞线使用砂轮机进行切割，不得使用电弧切割。
穿钢绞线前，须将孔道清理干净，以免孔道被杂物堵塞，在未穿钢绞线前，应将孔道封堵，直至穿钢绞线和锚具时为止。
安装锚具和夹片时，要将两张拉端的钢绞线外露长度调成相等，不得出现两端外露长度相差超过15cm。
锚具和夹片要专人领取和保管，做到需要多少，领取多少，避免多余的锚具和夹片出现生锈和损坏，影响使用。
6.2张拉张拉的前提条件：在低温时，浇筑连续接头、中横梁及两侧的湿接缝，两侧湿接缝的浇筑长度与顶板负弯矩束相同的长度。
待砼的强度达到85%后，且砼龄期不小于7d，方可进行张拉顶板负弯矩钢束。
张拉前，将场内8的挡板安装在两张拉端前3-4米的位置。
严禁切断负弯距张拉槽口处箱梁顶板下层纵、横向钢筋，张拉负弯距钢束时也不宜随便截断该钢筋。
6.3压浆待梁体的钢绞线张拉完毕后，应清理锚具端的压浆孔和孔道内的杂质，并将袋装水泥、外加剂、水泥浆搅拌机、压浆机等准备齐全，经试验人员检查无误，下发压浆配合比后，方可进行拌制水泥浆。
水泥浆(C50)使用水泥浆自动拌合机拌制，拌制的水泥浆要求无杂质、拌制均匀，不得出现有大的水泥团，易发生孔道压浆时堵管。
从开始拌制到压入孔道内的时间应控制在30至45分钟，对于因延时导致的流动性降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动性。
拌制的水泥浆其水灰比宜为0.35至0.45，稠度宜控制在14至18s之间。
水泥浆的水灰比、稠度和泌水率等参数由试验人员控制，未经允许，不得私自变动配合比。
压浆使用活塞式压浆机，先从下层向上层孔道，一个一个的进行。
压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，最大压浆压力宜为0.5至0.7MPa,压浆应保证孔道内浆液饱满和密实，饱满的标志是，出浆孔排出的浆液稠度和进浆孔的稠度相同为止，密实的控制要点是，在进出浆孔端，各设置一个开关，当出浆孔排出的浆液达到饱满时，关闭出浆孔开关，保持压浆压力不小于0.5MPa，稳压期不小于2min，之后在关闭进浆孔开关，停止压浆机工作。
进行下一压浆孔道的压浆工作。
待水泥浆初凝后，取下进出孔的开关及其附件，清理干净，待下次使用。
97安全注意事项7.1所有工作人员必须佩戴安全帽上岗，在张拉两端应安放挡板。
7.2作业中，操作要平稳、均匀，张拉时两端不得站人。
在测量伸长量时，先停止张拉，操作人员站在侧面进行操作。
7.3张拉区域禁止非工作人员进入，周围要设置明显警示标志。
7.4钢绞线张拉后若发现断、滑丝及伸长值超标问题，需要卸荷重张时，要有专人巡视，在张拉作业区域内，防止其它人员靠近。
10。