筏板基础计算书
筏板基础计算
深度 宽度 承载力
修正 修正 抗震调
0.10 7.20 5.50 6.60
1.2 计算内容 (1) 基底反力计算 (2) 地基承载力验算 (3) 软弱下卧层验算
2 计算过程及计算结果 2.1 基底反力计算
(1) 基底全反力计算 基底面积 A=B×L=3.900×6.000=23.400m2 竖向荷载 Nk=2544.000kN, Gk=A×γ0×h=23.400×19.000×2.000=889.200kN 偏心距 ex=Myk/(Fk+Gk)=0.000m, ey=-Mxk/(Fk+Gk)=-0.003m
筏板基础计算 1 设计资料 1.1 已知条件
(1) 计算简图
(2) 设计参数 基础长 L (m) 基础宽 B (m) 轴力标准值(kN) 弯矩标准值Mx(kN.m) 弯矩标准值My(kN.m) 基础与覆土平均容重(kN/m3) 地面标高 (m) 基底标高 (m) 考虑地震 基底零应力区容许率(%) 软弱下卧层验算方法
3
粉土 7.00 18.50 ---
4
红粘土 22.50 19.00 19.00Fra bibliotek饱和重度
(kN/m3)
fak ηd 100.00 1.600 230.00 1.600 180.00 1.000 190.00 1.000
承载力特
征值(kPa)
ηb 0.300 1.00 0.300 1.00 1.000 1.00 1.000 1.00
p z p cz f az
lb p k p c
p z b 2 ztan l 2 ztan
基底附加压力计算不考虑偏心作用，按均布考虑(取平均附加压力)
Nk Gk
pa
筏板基础及侧壁计算书
a l 2 1b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。
基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质 报告，地下水位取 − 1.700m 。
二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。
三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x 8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 × 96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。
筏板计算书
20m角钢塔筏板基础计算书编制：校核：审批：2014年5月目录1柱截面设计 (3)1.1已知条件及计算要求： (3)1.1.1已知条件：矩形柱 (3)1.1.2计算要求： (3)1.2受压计算 (3)1.2.1偏压计算 (3)1.3计算信息 (6)1.3.1几何参数 (6)1.3.2材料信息 (7)1.3.3计算信息 (7)1.3.4修正后的地基承载力特征值 (7)1.4计算参数 (7)1.5计算作用在基础底部弯矩值 (8)1.6验算地基承载力 (8)1.6.1验算轴心荷载作用下地基承载力 (8)1.6.2验算偏心荷载作用下的地基承载力 (8)2基础抗弯验算: (8)3筏板基础冲切验算 (9)3.1计算要求 (9)3.2筏板抗冲切计算过程和计算结果 (9)3.3筏板抗冲切验算 (10)3.3.1受冲切承载力验算 (10)4混凝土局压验算 (13)4.1局部受压区截面尺寸验算 (13)4.2局部承压力验算 (13)1 柱截面设计1.1 已知条件及计算要求：1.1.1 已知条件：矩形柱b=800mm ，h=800mm 计算长度 L=2.00m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2 箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2 轴力设计值 N=316.00kN弯矩设计值 Mx=25.5*2=51 kN ·m 剪力设计值 Vy=0.00kN ，Vx=25.50kN1.1.2 计算要求：1.受压计算2.受剪计算3.冲切计算-----------------------------------------------------------1.2 受压计算1.2.1 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb 《混凝土规范》式6.2.7-1:(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e:b 1f E scu=-=-=h 0h a s 80045755mm(3)计算配筋按照小偏心受压构件计算:计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:1.2.2 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 取稳定系数φ=1.000 (2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:==e a max{20,h/30}26.7mm=+=+=e i e 0e a 161.426.7188.1mm==≤=e i 188.1mm 0.3h 0⨯0.3755226.5mm+=-b 1f +0.431f -1b-h 0a1f b316.00⨯0.517614.3⨯⨯10543.10.80-1f 20()10.5-a 543⨯⨯14.3755360.0755-0.9取A s =0mm 2偏压计算配筋: x 方向A sx =-9591mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =0mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sx =1280mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sy =1280mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =5120mm 2 > ρmin ×A=0.0055×640000=3520mm 21.2.3 受剪计算x 方向受剪计算λx =0.0 < 1.0, 取λx =1.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: h w /b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。
筏板基础模板计算书3
筏板基础3.0墙模板（非组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称筒体模板新浇混凝土墙墙厚(mm) 800混凝土墙的计算高度(mm) 3000 混凝土墙的计算长度(mm) 6000二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4外加剂影响修正系数β1 1.2 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15混凝土浇筑速度V(m/h) 1 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高3度H(m)4倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×11/2，24×3]＝min[29.15，72]＝29.15kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.15+1.4×4，1.35×29.15+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.58，43.27]＝0.9×43.27＝38.95k N/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.15 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 0小梁间距(mm) 300 小梁一端悬臂长(mm) 0主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 0对拉螺栓横向间距(mm) 600 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型复合木纤维板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b ＝0.5m ，W ＝bh 2/6＝500×182/6＝27000mm 3，I ＝bh 3/12＝500×183/12＝243000mm 41、强度验算q ＝bS 承＝0.5×38.95＝19.47kN/m面板弯矩图(kN·m)M max ＝0.22kN·mσ＝M max /W ＝0.22×106/27000＝8.11N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝bS 正＝0.5×29.15=14.58kN/m面板变形图(mm)ν＝0.63mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞 小梁材料规格(mm) 100×50 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)41.67小梁截面惯性矩I(cm 4)104.171、强度验算q＝bS承＝0.3×38.95＝11.68kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.31kN·mσ＝M max/W＝0.31×106/41670＝7.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.3×29.15=8.74kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.37mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算R 1=3.31kN ，R 2=...R 20=6.63kN ，R 21=3.31kN六、主梁验算主梁类型双钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm 3)8.98主梁截面惯性矩I(cm 4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.68kN·mσ＝M max/W＝0.68×106/8980＝75.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+0]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+0]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×38.95＝11.1k N≤N t b＝12.9kN满足要求！。
筏板基础模板计算书
Appendix 1附件1Calculation of the Formworks模板计算书1、Side Formwork Construction侧模施工1.1、设计说明Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab.侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。
主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm.1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算)F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算）(take this value for computational checking of strength )b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10)W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2Flexural Strength meets the requirement抗弯强度满足要求。
筏板基础计算书
1 * 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 5550.0 kN 筏板底面积= 15.910 m2 平均基底反力= 348.8kPa平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 5550.0kN 破坏面平均周长Um= 15.900m冲切锥体底面积= 20.160 m2 冲切力Fl= -1482.6kNFl/Um*h0=-177.6055<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 18.00m 冲切锥体底面积= 20.16m2单位长度剪力Vs= -82.36kN/mVs=-82.3646<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*2* 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*SS说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 4514.3 kN 筏板底面积= 13.775 m2 平均基底反力= 327.7kPa 平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 4514.3kN 破坏面平均周长Um= 14.910m冲切锥体底面积= 17.778 m2 冲切力Fl= -1311.7kNFl/Um*h0=-167.5640<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 17.01m 冲切锥体底面积= 17.78m2单位长度剪力Vs= -77.11kN/mVs=-77.1097<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*。
三管塔筏板基础计算
a= b/2-e 2(F+G)/3l
Pmaxk= a
2.58 m
364.67 Kn.m
M/(0.9fy*
1500 mm2/m
h0)且不小 As= 于0.15％
建筑地基
基础设计
规范 mm2/m （GB5000
7-2011）
公式
1590.43
8.2.12
> 所需配筋
OK
建筑地基基础设 计规范 5.2.1
高耸结构设计规 范 7.2.3
四、抗倾覆验算
抗倾覆力矩 5785.59 kN.m 倾覆力矩 2544.10 kN.m
安全系数= 2.27 >
1.5 OK
=
(Gk+Fk)*2/ D
= M+VY
五、基础底板冲切承 载力验算
筏板有效高度ho 0.95
c1= 1.85 c2= 1.85
地下水深hw=
6m 2.7 m
1m 0.9 m
0.2 m
5m
单脚力
压力标准值Fk= 拔水力平标力准标值准Tk值=
Hk= 压力设计值F= 拔力设计值T= 水平力设计值H=
929.5 KN 853.5 KN 51.5 KN 1293.6 KN 1210.1 KN 72.1 KN
连梁顶距地hb= 连梁宽度Bw= 连梁高度Bh= 根开Tw=
平均重度γm= 修正后的地基承载力特
征值fa=
140 kN/m2
建筑地 基基础 设计规 范 （GB500 07-
0
1
（地下
16
水位以
kN/m3； 下取浮
6 m；
（地下
16
水位以
kN/m3； 下取浮
筏基底板冲切计算计算书完整版
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
8
8
120
350
55
295
1.57
4.底板冲 切高度计 算：
h<=800 因为： 所以：
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
当底板区 格为矩形 双向板 时，底板 受冲切所 需的厚度
h0:
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
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p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
b h =(800/ )1/4
hs
0
式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
2807.945 kN
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 13.7 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 1647.2 kN
OK! 满足式8.4.5-3要求
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
f
h0 =
hp t
4
OK! 底
板厚度
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
筏基计算书
梁板式筏形基础设计计算书一、荷载计算不考虑地震和风荷载，每个KZL 柱底传给基础的竖向力为：恒载标准值180KN ，活载标准值60KN 。
初定基础埋深为 1.0m ，根据地质资料可知，基础持力层为粉质粘土，上层土均为粉质粘土，基础底面位于地下水位以上，粉质粘土自重为20KN/m 3，其地基承载力f ak =160KPa.1、地基承载力验算 地基承载力验算时，作用在基础上的荷载按正常使用极限状态下的荷载效用的标准组合，地基反力则采用地基承载力特征值。
初选筏板尺寸为3.6m ×3.6m ，根据荷载特点，荷载中心荷载，b=3.6m ，d=1.0mP k =AG F kk +F k =（180×1.2+60×1.4）×4=1200KNG k =γb 2×1.2=20×3.62×1×1.2=311.04KNPk= 3.6×6.304.3111200+=116.6KPa地基承载力修正公式为：f a =f ak +εb γ（b-3）+εd γm （d-0.5）其中f ak =160KPa ，εb=1.5（黏粒含量Pc ≥10%的粉土），γ=γm=20KN/m 3 ∴f a =160+0.3×20×（3.6-3）+1.5×20×（1-0.5）=178.6KPa ∵P k ≤f a∴地基承载力满足要求 2.筏形基础的内力分析 内力分析采用倒楼盖法。
（1）板的承载力计算地基反力 Pt=A F k =26.31200=92.6KPa①地板厚度验算 ❶抗冲切验算：底板厚度初定为200mm ，h 0=200-40-6=154mm ，肋梁尺寸定为250mm ×400mm 梁板式筏基底板受冲切承载力按下式计算：Ft ≤0.7βnp f t μm h 0 选用C 30混凝土底板冲切计算示意图如右： Μm =（2750-154）×4=10384mmFt= Pt ×A 阴影=92.6×（2750-2×154）×（2750-2×154）×10-6=552.2KN Ft ≤0.7βnp f t μm h 0=0.7×1.0×1.43×10384×154=1600.7KN ∴底板抗冲切承载力满足要求。
筏板基础手工计算
筏板基础的计算1.1、 基础的确定1.1.1、 基础偏心计算：对(0,0)角点F 1y =16438.8kN , F 2y =20962.3kN , F 3y =21717.3kN , F 4y =26656.6kN , F 5y =20993.1kN , G=6977.8kNX 2=5m , X 3=11.5m , X 4=17.5m , X 5=23.5m , X 6=2.5m ,F 2y X 2 F 3y X 3 F 4y X 4 F 5y X 5 Gx 6升 e x=11.71F ixG F 1x =17826.7kN ,F 2x =22434.7kN , F 3x =21958.8kN , F 4x =25720.4kN , F 5x =18827.5kN , G=6977.8kN , y 2=7.5m , y 3=13.5m , y 4=20.1m , y 5=26.1m , y 5=13.05m1.1.2、 基础类型采用梁式筏板基础。
1.1.3、 基础深度根据地质勘探报告，基础埋深为 4.7m 。
1.1.4、 地基承载力修正f ak + d o (d 外 0.5) b (b 3)200 1.6 11.4 (5.3 0.5) 0.3 9.2 3 295.8 kPa基础基地净反力为 N106768.1 P j A 141.9kN /m28.5 26.4 1.2、基础板厚验算取板厚为h=550mm h 0 550 40 510mm ,最不利跨板的跨度为7.5mX6.5m1.2.1、基础底板受冲切承载力验算hp 1 , f t 1.43MPau m (7.5 0.55 0.51) 2(6.5 0.6 0.51) 2 23.66m A j =(6.5-0.6-0.51 X 2) X (7-0.55-0.51 X 2)=26.5m 20.7 hp f t U m h 。
=0.7 X 1.0 X 1430X 23.66 X 0.51=12078.7kNe y F 2x y 2F 3x y 3 F 4x y 4 F 5x y 5 F ixG Gy s =13.75P nNG 」 rd “6768" 20 28.5 26.4 5.25 侯行 28.5 26.4 9.2 1.05 19.5 3.1 156.4kN /m f a 295.8KPaF L P j A j =141.9 X 26.5=3760.35kN 0.7 hp f t u m h 0=12078.1kN因此底板满足受冲切要求1.2.2、基础底板受剪承载力验算V S 0.7 hs f t (l n2 2h o )h o hS 1， l n2 7.5 0.55 =6.95m0.7 hs f t (l n2 2h °)h 0=0.7 X 1.0 X 1430X( 7.0-2 X 0.51 )X 0.51=3052.8kN A s 1(1.05 5.88) 2.415 8.37 vmV S P j A s =141.9 X 8.37=1187.7kN 0.7 hs f t (l n2 2h °)h ° =3296.1kN 因此底板受剪承载力也满足要求。
筏板基础计算书
高层建筑地基基础课程设计学年学期：2014~2015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：***《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号目录一、工程概况几工程地质条件 (5)1.1柱位图 (5)1.2土层信息 (5)1.3上部荷载 (6)二、基础选型 (6)三、设计尺寸与地基承载力验算 (6)3.1基础底面积尺寸的确定 (6)3.2地基承载力验算 (7)四、沉降验算 (9)五、筏板基础厚度的确定 (11)5.1抗冲切承载力验算 (11)5.2抗剪承载力验算 (12)5.3局部受压承载力计算 (13)六、筏板、基础梁内力计算 (15)6.1基础底板内力计算 (15)6.2基础梁内力计算 (17)6.2.1边缘横梁（JL1)计算 (17)6.2.2中间横梁（JL2）计算 (19)6.2.3边梁纵梁（JL3）计算 (20)6.2.4中间纵梁(JL4)计算 (22)七、梁板配筋计算 (24)7.1底板配筋 (24)7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (25)7.1.2板底部（取支座最大弯矩） (26)7.2基础梁配筋 (27)八、粱截面配筋图 (34)九、心得体会 (36)十、参考文献 (36)一、工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高 3.6m。
地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。
地下室外墙厚300mm。
柱截面400×400，柱网及轴线如图所示。
室内外高差0.4m。
不考虑冻土。
上部结构及基础混凝土均采用C40。
1.1柱位图1.2土层信息1.3上部荷载二、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。
筏板基础承载力深度修正计算书
筏板基础承载力深度修正计算书一、引言在设计和施工过程中，了解和计算筏板基础的承载力是至关重要的。
而在计算中，深度修正是一个重要的参数，它可以确保基础设计的准确性和可靠性。
本文将探讨筏板基础承载力深度修正的计算方法，以便为工程师和设计师提供参考和指导。
二、深度修正的概念筏板基础的承载力受到地下土壤的影响，而土壤的力学特性会随着深度的增加而发生变化。
因此，为了准确计算筏板基础的承载力，需要进行深度修正。
深度修正的目的是根据土壤的不同层次，对承载力进行修正，以反映实际情况。
三、深度修正的计算方法1. 土壤参数的考虑在深度修正中，需要考虑土壤的物理和力学参数，如土壤的密度、摩擦角、内摩擦角等。
这些参数通常通过实地勘探和实验室测试获得。
在计算中，可以根据不同深度处的土壤参数进行修正，以获得准确的承载力。
2. 承载力修正系数的确定在深度修正中，需要确定承载力修正系数。
这个系数可以根据不同深度处的土壤参数计算得出。
通常，承载力修正系数是一个与深度相关的函数，它可以反映土壤力学特性随深度变化的规律。
通过使用修正系数，可以将实际承载力与设计计算中的理论承载力相匹配。
3. 深度修正计算的步骤深度修正的计算可以分为以下步骤：（1）确定土壤的物理和力学参数；（2）根据不同深度处的土壤参数计算承载力修正系数；（3）将修正系数应用于设计计算中的理论承载力，得到修正后的承载力；（4）根据修正后的承载力进行基础设计和施工。
四、结论深度修正是筏板基础设计中不可忽视的一个环节。
通过合理计算和应用深度修正，可以提高筏板基础设计的准确性和可靠性。
在实际工程中，工程师和设计师应根据具体情况，合理选择和应用深度修正方法，以确保基础设计的安全和稳定。
五、致读者的话在工程设计和施工中，筏板基础的承载力是一个重要的考虑因素。
了解和应用深度修正方法，可以提高基础设计的准确性和可靠性。
希望本文的内容能够为读者提供参考和指导，以及启发他们在实际工程中的应用。
11-3 筏板基础计算
（1）地基承载力验算筏板基础包括梁板式基础、格筏基础和含梁或不含梁的片筏基础等型式。
筏板基础的设计一般包括基础梁设计与板的设计二部分，筏板上基础梁的设计方法同第五节柱下条形基础。
筏板的设计计算内容主要包括：筏板基础地基计算、筏板内力分析、筏板截面强度验算与板厚、配筋量确定等。
第七节筏板基础max 1.2p f p f ≤⎧⎨≤⎩G —基础和上覆土重，地下水位以下应考虑浮力作用。
一、地基计算max F G p A F G Mp A W +⎧=⎪⎪⎨+⎪=+⎪⎩0.1W e A≤W 、A ——基础底面截面模量、面积。
（2）偏心距验算（整体稳定性要求）基底平面心形尽量与结构竖向永久荷载重心重合。
不能重合时要求：0111'()'m c s i i i i i si si p p s z z E E ψψαα--=⎛⎫=+- ⎪⎝⎭∑——第i 层土回弹再压缩模量（3）沉降验算考虑回弹再压缩变形的影响'si E 'ψ——考虑回弹影响的经验系数，无经验时可取1.0按作用的准永久组合计算时考虑地震作用时16W e A≤基底自重压力基底附加压力筏板内力计算可根据上部结构刚度及筏板基础刚度的大小分别采用刚性法或弹性地基基床系数法进行。
(一)刚性法当上部结构整体刚度较大，筏板基础下的地基土层分布均匀时，可不考虑整体弯曲而只计局部弯曲产生的内力。
当持力层压缩模量MPa 或板厚H 大于墙间距离时，可认为基底反力成直线或平面分布。
符合上述条件的筏板基础的内力可按刚性法计算，此时基础底面的地基净反力可按下式计算：4≤s E 61yx x y j j W e N W e N A N p p ⋅∑±⋅∑±∑=min max 二、筏板的内力计算采用刚性法计算时，在算出基底的地基净反力后，常用的倒楼盖法或刚性板条法计算筏板的内力。
框架体系下的筏板基础也可按刚性板条法计算筏板内力，其计算步骤如下：(a)先将筏板基础在x 、y 方向从跨中到跨中分成若干条带，如图所示。
桩筏基础筏板软弱下卧层计算书
7#楼筏板基础计算书：一、工程概况：7#楼为18层剪力墙结构住宅，带一层地下室，地面以上建筑高度为55.05米，采用桩筏基础。
±0.000相对于绝对标高为1907.35m ，室内外高差为0.45m ；地下室底板顶相对于±0.000为-6.400m ，筏板厚0.9m ，7#楼筏板底面积：682m 2，筏板长l =30.1m ， 等效宽度b=22.7m 。
采用PHC-AB400(95)-30型预应力混凝土管桩。
根据地勘报告：7#楼处地勘钻孔：CK10#、ZK23#、ZK24#、ZK25#、ZK26#、ZK27#，整个建设场地平均高程为1906.400m ，孔内最高水位1905.00m 。
筏板以②、③1层粉质粘土为持力层，管桩以③5、③6层粘土作持力层，根据试桩报告，单桩承载力特征值为1500KN 。
二、计算简图：三、筏板底基础承载力计算：根据地勘报告，筏板以②、③1层粉质粘土为持力层，天然地基土承载力特征值（f ak1）取150kPa 。
①、基底以上土平均重度 ：6.119.41.4 4.910)-19.4(1.419.4r m =+×+×= ②、基础埋深：d=6.35-0.95+0.90=6.30m③、查《建筑地基基础设计规范》表5.2.4：ηd =1.5；ηb =0.3④、根据《建筑地基基础设计规范》，经修正后的地基承载力特征值：f a =f ak1 +ηd γ(b-3)+ηd γm (d 1-0.5)=150+0.3×（19.1-10）×（6-3）+1.5×11.6×（6.3-0.5）=259.1kPa四、筏板底软弱下卧层计算：该栋ZK25#钻孔存在最不利软弱下卧层③a1泥炭质土层，天然地基土承载力特征值（f ak ）=90kPa ，该土层顶标高为1895.50m ，距筏板底为4.5m 。
①、基底以上土平均重度 ： 6.105.40.51.45.410)-19.1(0.510)-19.4(1.419.4r m =++×+×+×=②、查《建筑地基基础设计规范》表5.2.4：ηd=1.0③、软弱下卧层埋深：d 1=1.4+5+4.5=10.9m④、软弱下卧层修正后的承载力特征值：f az =f ak +ηd γm (d 1-0.5)=90+1.0×10.6×（10.9-0.5）=200.2kPa ⑤、基础底面至软弱下卧层顶面的距离：Z=4.6m 。
40米三管塔基础计算书(筏板基础)
基础上土的体积V s73.85m3h t=d-h 2.20mh t深度范围内的基础体积V0 5.35m3修正后承载力特征值f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγ0(d-0.5)421.25kP a 1、地基承载力验算受弯(最不利工况风Y向下吹)铁塔传递给基础总竖向力标准值F0118.30kN基础自重（包括土重、三个塔柱）标准值G k1985.84kN其中三个塔柱自重标准值G0133.65kN标准组合下基础底面力矩M k=M0+V0(d+H z)+(F0+G0)e02887.62kN·m a=0.5l-e y=0.5l-M k/(F k+G k) 1.63m3a/0.75l 1.093a≥0.75l即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A58.45kN/m2最小p k,min＝(F k+G k)/A-M k/W(21.76)kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/A+M k/W (p k,min>=0时)143.64kN/m2 pk,max＝2(Fk+Gk)/3ab(pk,min<0时)p k/f a0.14p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.28p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）基础重（考虑浮力）G f767.25kN土体重量（考虑浮力）G e2410.03kN标准组合下基础底面力矩M k2887.62kN.m G e/γ1+G f/γ21753.05kN基础、土体及铁塔竖向力对于底板最大压力处的弯矩M抗M抗=(G e/γ1+G f/γ2)l/2+F0(l/2-e0)5558.56kN.m M k/M抗0.52M k≤M抗满足3、抗滑移稳定验算（整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值H=V086.10kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）118.30kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G1985.84kN （N+G）μ/H7.33（N+G）μ/H≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N01283.10kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)251.46kN·m M y=M y0+V x(d+H z)251.46kN·m p jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y49.61kP a 冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)27.51m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l372.66kNa t900mm。
基础筏板800模板计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度2000mm，高度800mm，两侧楼板厚度0mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用40×100mm木方。
外龙骨间距457mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距220+457mm，断面跨度方向间距457mm，直径10mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。
木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
2532532538mm模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×24.000=21.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.46m 。
荷载计算值 q = 1.2×21.600×0.457+1.40×5.400×0.457=15.300kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 45.70×1.50×1.50/6 = 17.14cm 3； I = 45.70×1.50×1.50×1.50/12 = 12.85cm 4；15.30kN/mA计算简图0.109弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9.87kN/mA变形计算受力图0.050变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.632kN N 2=4.488kN N 3=4.488kN N 4=1.632kN 最大弯矩 M = 0.108kN.m 最大变形 V = 0.626mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.108×1000×1000/17138=6.302N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2448.0/(2×457.000×15.000)=0.536N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!面板最大挠度计算值 v = 0.626mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
多层框架建筑筏板基础计算
筏板基础地设计计算筏板基础具有减小地基压力 ,提高地基承载力地调整地基不均匀沉降地能力 .筏板地厚度 h>200mm,同时要满足斜截面及抗冲切强度地要求 ,片筏基础混凝土采用 C20 以上 ,垫层 C10 以上 .钢筋保护层 as=40mm,混凝土抗渗等级不低于 S6.综合考虑各方面因素 ,本工程采用平板式筏板基础 ,素混凝土垫层设为 100mm 厚 .§1 基础设计（1）基础埋深：筏板基础地埋深当采用天然地基时不宜小于建筑物地面上地高度地 1/12,由于工程设置有地下室 ,所以取基础埋深为 5.0m,满足要求 .（2）筏板厚度地确定：本工程采用平板式筏板基础,筏板厚度一般按照每层楼50mm 考虑 ,本工程地上共有 8 层,但是考虑到基础地抗冲切作用 ,筏板厚度取为 1000mm.（ 3）筏板尺寸确定：本设计只进行了一个方向地一品框架进行计算 ,在筏板基础设计时 ,近似取其他基顶荷载与计算地该榀框架基顶荷载相同进行计算 .C柱：恒载： M x 6.56 KN m V y 4.69 KN N1424.43KN活载： Mx 3.39 KN m V 2.42 KN N320.82 KNyD柱：恒载： M x 3.06 KNm V y 2.57 KN N1899.92KN 活载： M x 1.68 KNm V y 1.2KN N527.39KNE柱：恒载： M x 3.06 KN m V y 2.57 KN N1899.92KN 活载： M x 1.68KN m V y 1.2 KN N527.39 KN F柱：恒载： M x 6.56 KNm V y 4.69 KN N1424.43 KN 活载： M x 3.39 KNm V y 2.42 KN N320.82KN 各个内力设计值：（ 1.35 恒荷载 +1.4 活荷载）C柱： Mx13.6KNm V y9.12KN N2372.13KND柱： Mx 6.48KNm V y 5.15KN N3303.24KNE柱： M x 6.48KNm V y 5.15KN N3303.24KNF柱： M x13.6KNm V y9.12KN N2372.13KN其为对称模型 ,则：P k(2372.13 3303.24) 2 9102174.66KN筏板左边和右边分别突出 1.0m,上下各突出 1.0m.则 ,A bl 66.4 17.91188.56m2（ 4）地基承载力地验算：由地基设计资料 ,该筏板基础地持力层为粘土, f ak200kpa 地基承载力修正：m20KN / m3查表 , b0, d 1.0f a fak d (d 0.5) m200KN / m3 1.0(50.5) 20 330KN / m3筏板重 G1188.56 1.025 29714KN由于结构对称偏心距为 0p k Gp102174.66 2971.14 88.46 1.2f a396KN / m3A1188.56地基承载力满足要求 .（ 5）确定板带计算简图：根据计算框架模型 ,选择下图所示板带进行计算,配筋计算地内力均采用设计值 .当上部柱分布规则 ,相邻柱距或相邻柱荷载相差不超过20%,以及柱距小于1.75 / 时,可以采用刚性板条法计算：图 1筏板基础计算单元查《地基基础》 ,取k s15000KN / m3，C40混凝土 E C 3.25 107 KN/m3计算单元地截面惯性矩：I17.2 1.03 0.6m412k s b15000 7.20.193444 3.25 1074E c I0.61.75 1.759.07 6.6m0.193故本工程中地筏板基础可以采用板条法计算.§2 计算基底净反力由于基地剪力弯矩相对于x 轴对称 ,产生地附加反力很小 ,可以忽略不计 .基底平均净反力及计算模型：pp102174.6685.97kN / m2A1188.56基底总反力：pbl 85.97 7.2 17.911079.18KN柱荷载总和：p((2372.133303.24))211350.74KN 基底平均净反力：p'jp11350.74 88.07KN / m2 bl7.2 17.9每单位长度基底平均净反力：b p'j 88.077.2 634.12 KN / m得到计算简图如下图所示：图 2筏板受荷简图根据静力平衡 ,计算各个截面地弯矩和剪力：其弯矩图和剪力图见下图：图 3筏板受荷剪力图图 4 筏板受荷弯矩图§3 配筋计算最大正弯矩 M+=2064.01KNm, 最大负弯矩 M-=2659.04KNm 混凝土强度等级： C40： fc=19.1N/mm2,ft=1.71 N/mm2 采用 HRB400 级钢筋 , f y f y ' 360 N / mm 2上层：取 a s60mm, h 0 1.0 0.06m 0.94msM2064.01 1060.0171 f c bh 02 19.1 7200 940211 2 s2a s '0.017h 0A s1 f cbh1.0 19.1 7200 940 0.0172f y3606104.36mm下层：取 a s 60mm, h 0 1.0 0.06m 0.94msM 2659.04 106 0.021 f c bh 02 19.1 7200 9402'11 22a ss 0.02h 0A s1 f cbh 0 1.0 19.1 7200 940 0.027181.6mm 2f y360Asmin minbh0.214% 7200 100015408mm 2上层选用： 20@200( A s 11309.73mm 2 )下层选用： 20@200( A s 11309.73mm 2 )§4 筏板基础结构承载力验算根据《筏板基础技术规范》 ,需要对柱底进行抗冲切验算 . 边柱：局部加厚筏板 ,采用 1500mm.c 1 h c h 00.6 1.44 1.32m22c 2 b c h 00.4 1.44 1.84 mc 21.322x10.389m2c 1 c 22 1.32 1.84332I sc 1h 0 c 1 h 0 2c 1h 0 ( c 1x)2c 2 h 0 x6 6 21.32 1.4431.3231.442 1.32 1.44 (1.320.389)2 1.84 1.44 0.38926 621.89m 4s11110.361 2c 1 1 2 1.323 c 23 1.84u m 2c 1 c 2 4.48mcABc 1 x 1.32 0.389 0.931作 用 在 冲 切 临 界 面 中 心 上 地 不 平 衡 弯 矩 设 计 值p=85.97 KN / m 2 p pc 1c 2 85.97 1.32 1.84 208.80KNF l N P2372.13208.8 2163.33 KNe Nh c h 0 0.30.36 0.662 4e Pc 1 h 0 0.66 0.36 0.324MunbNe N Pe P M cVh22372.130.66 208.8 0.3 13.6 9.12 0.721523.13kN mF l s M unb C ABmax =I su m h02163.330.36 1523.13 0.9314.48 1.44 1.89335.34 270.1605.44 0.7(0.41.2) hp f t 1197KN / m s满足条件 .中柱：局部加厚筏板 ,采用 1700mm. c1h c h00.6 1.64 1.42m22c2b c h00.4 1.64 2.04mI s c1 h03c13 h0c2h0c126621.42 1.643 1.423 1.642.04 1.641.4226625.20m4s11110.3572c12 1.42113c23 2.04u m2c1c2 4.88mc1c AB 1.42 2 0.712作用在冲切临界面中心上地不平衡弯矩设计值：p2 85.97KN / mp pc1 c285.971.42 2.04249.04KN F l N P3303.24249.043054.2KNe N h c h00.30.410.71 24e P c1h00.71 0.410.3 24Munb NeN Pe P M c V h023303.240.71249.040.3 6.48 5.510.82 2268.63 KNF l sMunbCABmax =I su m h03054.20.3572268.630.714.86 1.645.2383.19110.58493.770.7(0.41.2f t 1197KN / m)hps满足条件 .故筏板基础承载力满足要求.。
筏板基础算例(梁式)
筏板基础设计1.1筏形基础的截面尺寸及构造1.1.1筏形基础的构造1、筏形基础的混凝土强度等级不应低于C30,当有地下室时应采用防水混凝土 防水混凝土的抗渗等级应根据地下水的最大水头与防水混凝土厚度的比值,按现行《地下工程防水技术规范》选用,但不应小于0.6Mpa 。
2、采用筏形基础的地下室,地下室钢筋混凝土外墙厚度不应小于250mm 内墙厚度不应小于200mm 墙体内应设双面钢筋,竖向和水平钢筋的直径不应小于12mm 间距不应大于300mm 。
3、本设计采用肋梁式筏板基础，这种基础能减小基础单位面积上的压力，提高基础的整体刚度减小不均匀沉降，筏板厚度9×50=450mm 所以取500mm >300mm 厚，纵横向肋梁取相同高度和宽度取b h =1200mm b b =800mm 肋梁两端伸出边柱轴线的距离为1000mm 。
4、地基承载力特征值的计算：根据以知条件得2400kN/m ak f =,根据地基土需考虑基础宽度和深度的修正 即b η=3.0 ；d η=4.4。
5、基础埋深抗震设防地区天然土质地基上的箱形和筏形基础，基础埋深不宜小于建筑物高度的1/15。
室内外高差为0.6m ，筏形基础埋深H 1=（39.2+0.6）/15=2.67m 。
包头冻深－1.6m所以，取基础埋深－3.3m 。
持力层为圆砾层 所以地基承载力特征值为：(3)(0.5)a ak b d m f f b d ηγηγ=+-+-式中的γ—持力层以下土的重度 取γ=183kN/mm γ—埋深范围内土的加权平均重度m γ=（13.5×1.0＋19×1.62＋18×0.68）/3.3=17.132kN/m(3)(0.5)a ak b d m f f b d ηγηγ=+-+-=400＋3.0×18×(6－3)＋4.4×17.3×(3.3－0.5)=614.36KN/㎡混凝土强度等级采用C30 c f =14.32N/mm t f =1.432N/mm 底板钢筋HRB 235y f =y f '=3602N/mm 基础梁钢筋：纵筋选用HRB400 y f =3602N/mm箍筋选用HRB335 y f =3002N/mm1. 2基础底面积的确定在竖向荷载作用下，如将xoy 坐标系原点置于筏基底板形心处，则基底反力可按下式计算：(,)i yii xx y xyN e N GN e P d x y AI I γ+=+±±∑∑∑。
筏板基础计算书
高层建筑地基基础课程设计学年学期：2014~2015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：***《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号目录一、工程概况几工程地质条件 (5)1.1柱位图 (5)1.2土层信息 (5)1.3上部荷载 (6)二、基础选型 (6)三、设计尺寸与地基承载力验算 (6)3.1基础底面积尺寸的确定 (6)3.2地基承载力验算 (7)四、沉降验算 (9)五、筏板基础厚度的确定 (11)5.1抗冲切承载力验算 (11)5.2抗剪承载力验算 (12)5.3局部受压承载力计算 (13)六、筏板、基础梁内力计算 (15)6.1基础底板内力计算 (15)6.2基础梁内力计算 (17)6.2.1边缘横梁（JL1)计算 (17)6.2.2中间横梁（JL2）计算 (19)6.2.3边梁纵梁（JL3）计算 (20)6.2.4中间纵梁(JL4)计算 (22)七、梁板配筋计算 (24)7.1底板配筋 (24)7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (25)7.1.2板底部（取支座最大弯矩） (26)7.2基础梁配筋 (27)八、粱截面配筋图 (34)九、心得体会 (36)十、参考文献 (36)一、工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高 3.6m。
地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。
地下室外墙厚300mm。
柱截面400×400，柱网及轴线如图所示。
室内外高差0.4m。
不考虑冻土。
上部结构及基础混凝土均采用C40。
1.1柱位图1.2土层信息1.3上部荷载二、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。
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高层建筑地基基础课程设计学年学期：2014~2015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：***《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号目录一、工程概况几工程地质条件 (5)1.1柱位图 (5)1.2土层信息 (5)1.3上部荷载 (6)二、基础选型 (6)三、设计尺寸与地基承载力验算 (6)3.1基础底面积尺寸的确定 (6)3.2地基承载力验算 (7)四、沉降验算 (9)五、筏板基础厚度的确定 (11)5.1抗冲切承载力验算 (11)5.2抗剪承载力验算 (12)5.3局部受压承载力计算 (13)六、筏板、基础梁内力计算 (15)6.1基础底板内力计算 (15)6.2基础梁内力计算 (17)6.2.1边缘横梁（JL1)计算 (17)6.2.2中间横梁（JL2）计算 (19)6.2.3边梁纵梁（JL3）计算 (20)6.2.4中间纵梁(JL4)计算 (22)七、梁板配筋计算 (24)7.1底板配筋 (24)7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (25)7.1.2板底部（取支座最大弯矩） (26)7.2基础梁配筋 (27)八、粱截面配筋图 (34)九、心得体会 (36)十、参考文献 (36)一、工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高 3.6m。
地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。
地下室外墙厚300mm。
柱截面400×400，柱网及轴线如图所示。
室内外高差0.4m。
不考虑冻土。
上部结构及基础混凝土均采用C40。
1.1柱位图1.2土层信息1.3上部荷载二、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。
三、设计尺寸与地基承载力验算3.1基础底面积尺寸的确定根据《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》筏形基础底板各边自外围轴线挑出0.7m，则筏形基础的底板尺寸为32.9×15.8mA=32.9×15.8=519.82m ²NPk 29667.1∑=永久准永久荷载总组合：2.偏心校验（荷载效应为准永久值）：m044.0296672.7)110016601787188716671220110016671753188716331100(m0403.02966715.317872100175318872093188745.9)166019801667166719401633(7.15110015601100120015331100-=⨯------+++++==⨯---+++⨯---+++⨯---++=y x e e ）（）（263.068.151.01.0548.069.321.01.0=⨯=⨯<=⨯=⨯<A W e A W e y x 故筏板尺寸满足偏心要求。
3.2地基承载力验算根据资料，已知地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m ，室内外高差0.4m ，故板厚确定为60×8=480mm ，取板厚500mm ，则基础埋深为4.5-0.4+0.5=4.6m ，持力层为粘土层。
基础梁截面尺寸初步估算：基础梁的高跨比不小于 1/6，截面宽高比 1/2~1/3。
则梁截面初步定为500×1400mm先对持力层的承载力特征值f ak 进行计算：已知持力层粘土的孔隙比e=0.98, I L =1.0查规范《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》表5.2.4的得承载力修正系数：0.10d b ==ηη，1.基础底面以上土的加权平均重度γm3m m /k 439.126.46.27.823.17γN =⨯+⨯=2.修正后的地基承载里特征值：3.筏形基础及其上覆土的自重：N G k 983.148506.27.823.176.45382.519252)4.145.31(5.43.025]28.1539.325.09.05.082.519[k =⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯=）（）（）（4.基地平均附加应力：aw f P AF G P <=⨯-+=-+=∑a k 988.656.21082.51932963983.14850h k k k γ5.惯性矩:433y 433x m 989.108138.159.32121h 121m 197.468889.328.15121bh 121=⨯⨯===⨯⨯==b I I算起）计。
（一般自室外标高时按，当基础埋置深度，下取浮重度；平均重度，地下水位以基础底面以上土的加权取值；时按取值，大于时按，当基础宽小于基础底面宽度，下取浮重度；平均重度，地下水位以基础底面以下土的加权承载力修正系数；基础宽度和埋深的地基地基承载力特征值；征值；修正后的地基承载力特）（）（）（m 5.05.0d m d m 6m 6m 3m 3m b ak 99.1705.06.4439.120.11205.0d 3b m d b m d b ak a m f f P f f ak a <---------------------=-⨯⨯+=-+-+=γγηηγηγη6.竖向荷载对形心的力矩（标准组合）m k 14402.7200m k 7.175715.325245.97375.15105y x ⋅-=⨯-=⋅=⨯+⨯-⨯=N M N M7.基地边缘压力最大值和最小值ak 558.66989.108131440197.468889.77.1757295.66x y 1.2a k 418.66989.108131440197.468889.77.1757295.66x y y y x x k k mina y y x x k k maxP I M I M P P f P I M I M P P =-⨯-=±±=<=+⨯+=±±=故地基承载力满足要求四、沉降验算1.计算基地附加应力（准永久组合荷载效应）ak 420.26.4439.126.21082.51929667983.14850dh m w 0P AF G P K =⨯-⨯-+=--+=∑γγ永久2.求地基变形的计算深度m 058.228.15ln 4.05.28.15lnb 4.05.2b Z n =⨯-⨯=⋅-=）（）（因粉质粘土以下为基岩，筏板底至基岩面的厚度为14.4<22.058m 故计算深度取至基岩面，即Z n =14.4m 表13.求地基形变深度范围内的压缩模量的当量值故查表可得（《建筑地基基础设计规范》沉降计算经验系数ψs ）4.计算地基最终变形量200][=<S S故地基沉降满足规范要求，其中[s]为建筑物地基变形允许值，参考《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》表5.3.42112201001101122000110221121)()()()(E z z P E z z P z z P z z P E A E A A A E αααααααα-+--+-=∆+∆∆+∆=7a 772.62.72489.06.22015.06.14735.26.52489.06.2735.22489.06.22015.06.14735.22489.06.2735.2≈=⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯=MP E S ）（）（）（）（7.0s =ψ加应力系数，可查表；层土底面范围内平均附、基础底面计算点至第、）；层土底面的距离（层、基础底面至第、）；计算（附加压力之和的压力段重压力与土的自重压力至土的自层土的压缩模量，应取基础底面下第）；压力（合时的基础底面的附加对应于荷载效应永久组内所划分的土层数；地基变形计算深度范围；定，无地区经验可查表据地区沉降观测资料确沉降计算经验系数，根）；地基最终变形量（）（）（1-i i m 1i i a k i a k n mm mm943.22.72489.06.22015.06.146.52489.06.242.27.0441i i 1i i si 0s 1i 1i i i n1i si 0----=----------------=⨯-⨯+⨯⨯⨯⨯-=∑ααψααψZ Z P E P P S z z E P S S五、筏板基础厚度的确定进行筏板基础板厚的验算：板厚h=500mm，柱截面尺寸400×400mm，基础梁的截面尺寸500×1400mm，基础板和基础梁的混凝土等级都为C40,最不利跨板的跨度为6.3×7.2m。
5.1抗冲切承载力验算板格的短边净长度l n1=6.3-0.5=5.8m, 长边净长l n2=7.2-0.5=6.7m 基础板厚0.5m，双层布筋，上下保护层厚度总计70mm，底板有效高度为0.43m，受冲切承载力截面高度影响系数βhp=1.0，C40混凝土轴心抗拉强度设计值f t=1800kPa。
底板受冲切力按下式计算：计值；合的地基平均净反力设相应于荷载效应基本组度影响系数；受冲切的承载力截面高为底板的有效高度；处冲切截面的周长，距基础梁边净反力设计值；作用在板上的地基平均--------------+-=--=≤p h h u F h h l h l u p h l h l F h u f F hp m l n n m n n l t hp l ββ00020102010m 24)2(2)2(2)2)(2(7.0kPap 607.85519.8244500==.. 5.2抗剪承载力验算验算距基础梁边缘h 0=0.43m 处底板斜截面受剪承载力()()()()求故抗冲切承载力满足要将上面的公式整理得：m 43.0m 110.018000.17.0607.857.68.5607.8547.68.57.68.5417.0441221221210≤=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯-+-+=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+-+-+=thp n n n n n n f p l pl l l l l h β作用在图5-2阴影部分面积上的地基平均净反力设计值应满足下式：410hs 01012002/800k 584.71243.028.543.028.57.6607.85)2)(2()2(7.0）（）（）（h Nh lh l l p V h h l f V n n n S n t hS S ==-⨯--⨯=---=-≤βββhs 为受剪切时的截面高度影响系数，当板的有效高度h 0小于800mm 时，h 0取800mm 故本次βhs =1.0则斜截面受剪承载力：Sn t hS V N h h l f >=⨯⨯-⨯⨯⨯=-k 112.316443.043.027.618000.17.0)2(7.0002）（β故抗剪承载力满足要求。