Q235B性能冲击不合或偏低原因分析
q235b角钢20度常温冲击数值 -回复
q235b角钢20度常温冲击数值-回复[q235b角钢20度常温冲击数值]是一个关于材料力学性能的具体问题。
首先，我们需要了解什么是Q235B角钢，然后解释冲击试验的原理和常温下的应力应变关系，最后通过实验数据来回答这个问题。
首先，Q235B角钢是一种常用的工程结构材料，广泛应用于建筑、制造和桥梁等领域。
Q235B是中国国家标准GB/T700-2006中的一种钢号，代表了材料的组成和力学性能。
其中的“Q”表示桥梁钢材，235表示材料的屈服强度为235MPa，而“B”表示材料的冲击韧性符合要求。
接下来，我们需要了解什么是冲击试验。
冲击试验是一种用来评估材料在受力情况下的破坏行为的试验方法。
它主要通过给材料施加冲击载荷，观察材料的断裂形态和监测冲击能量的吸收情况来评估材料的韧性和抗冲击能力。
常温下的冲击试验是指在室温下进行的试验，室温一般为20摄氏度。
在常温下，材料的应力应变关系一般呈现线性弹性阶段、屈服阶段和断裂阶段。
在线性弹性阶段，应力与应变成正比，材料回弹性能良好；而在屈服阶段，材料开始出现塑性变形，应力逐渐增加；在断裂阶段，材料达到其极限强度，发生破坏。
回答[q235b角钢20度常温冲击数值]的问题，我们需要通过实验获得相应的数值数据。
一般来说，冲击试验会采用冲击试验机来进行。
该机器通过一个附着在材料上的冲击撞头，在规定的试样尺寸和冲击能量下进行撞击试验。
通过实验中的力学测量装置，可以获取材料在撞击过程中的力变化曲线。
经过实验测量，我们可以得到撞击试验过程中材料的各种指标。
其中最关键的是冲击韧性指标——冲击能量吸收。
冲击能量吸收量是指材料在受到冲击载荷时所吸收的能量。
它反映了材料的韧性和抗冲击能力。
在常温下冲击试验中，我们可以通过实验数据来计算和比较不同材料的冲击韧性。
所以，回答[q235b角钢20度常温冲击数值]的问题，我们需要通过实验测量来获得具体的数值。
这个数值代表了Q235B角钢在20摄氏度下的冲击韧性指标。
q235b钢板负偏差
q235b钢板负偏差
Q235B钢板负偏差是指Q235B钢板在生产或加工过程中出现的尺寸偏差偏小于标准规定的尺寸。
这可能会导致一些质量问题和工程问题。
Q235B钢板是一种常用的结构钢材料，通常用于制造各种构件和零部件。
负偏差可能是由于材料本身的质量问题，生产加工过程中的误差，或者是操作不当等原因导致的。
负偏差可能会影响Q235B钢板的装配和使用，因为尺寸偏小可能会导致构件装配不合适或者不稳定，甚至影响整体结构的安全性能。
在实际生产中，对于Q235B钢板的负偏差，需要进行严格的质量控制和检测，确保产品符合标准规定的尺寸要求。
同时，在工程应用中，需要根据实际情况对负偏差进行合理的调整和处理，以确保结构的稳定性和安全性。
另外，对于Q235B钢板的负偏差，还需要注意对原材料的选择和加工工艺的控制，以减少负偏差的出现。
同时，加强对生产过程的监控和管理，提高操作人员的技术水平和质量意识，也是减少负偏差的重要手段。
总之，对于Q235B钢板的负偏差问题，需要从原材料、生产加工、质量控制等多个方面进行全面的分析和处理，以确保产品质量和工程安全。
稳定Q235B板材冲击性能的试验研究
稳定Q235B板材冲击性能的试验研究
叶爱丽
【期刊名称】《福建冶金》
【年(卷),期】2016(045)005
【摘要】针对生产中出现规格40～50mmQ235B板材冲击性能不足的原因进行分析.通过检测试验以及工艺过程分析,不合格板材试样夹杂物及氧含量较高、晶粒较粗,降低了钢材的冲击韧性.本文提出通过炼钢过程的精细控制,降低氧含量及减少钢中的夹杂物;优化轧钢控轧控冷工艺及合理控制压缩比,改善板材组织并细化晶粒,从而使得板材冲击性能得到明显提高.
【总页数】3页(P35-37)
【作者】叶爱丽
【作者单位】福建三钢闽光股份有限公司,福建三明 365000
【正文语种】中文
【相关文献】
1.带不同深度缺陷Q235B板材拉伸过程声发射特征 [J], 张洪波;付倞骅;李小亭;杨硕;马哲
2.稳定Q235B板材冲击性能的试验研究 [J], 叶爱丽;
3.Q235B板材冷弯裂纹及延伸率低的原因分析和改进措施 [J], 刘欣;向华;邵三萍
4.输电线路铁塔Q235B钢材低温冲击性能研究 [J], 华杰;严帆;厉峰
5.Q235B直缝焊管轴向冲击性能的理论和试验研究 [J], 郑玉卿;朱西产;董学勤;马志雄
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B级船板冲击不合原因分析
第41卷第1期2021年2月冶金与材料Metallurgy and materialsYol.41No.lFebruary2021 B级船板冲击不合原因分析陈拥军，沈敏，覃拥清(柳州钢铁有限公司，广西柳州545002)摘要:对热轧生产规格14mm、16mm的B级船板在01冲击不合问题进行了分析。
结果表明，钢屮非金属夹 杂物、晶粒尺寸、组织异常是产生该问题的主要原因。
为此，强化钢的化学成分控制,优化轧制工艺，解决B级船 板冲击不合的问题。
关键词:B级船板;冲击功;温度控制;非金属夹杂随着大藤峡水电站建设完工，航道能力及船运市场需求提升，厚度14mm、16m m的热轧B级船板需求量持续上升，柳钢生产的B级船板一直以来性能稳定，但是2019年6-7月连续出现冲击不合问题，冲击功最 小值8j，厚度14nim、16m m的B级船板冲击性能合格书仅为84%，严重影响了 PI级船板的生产及交付。
文章 从化学成分、夹杂物、金相组织控制等方面进行分析，找出造成B级船板冲击不合的主要原因，并通过强化钢的成分控制、优化轧制工艺使B级船板冲击不合问题得到解决。
1生产工艺1.1工艺路线热轧B级船板采用的生产工艺：（铁水脱硫)—转 炉冶炼—L F精炼—全程保护浇铸(+电搅+软压下)— 精整—铸坯加热—高压水除鳞—粗轧—精轧—卷取— 取样检验一^■包装一^■人库。
1.2化学成分用于生产厚度14mm、16m m的热乳B级船板的化学成分见表1。
C含量按照中下限控制，降低C含量对 塑性及冲击功的影响，N时通过L F精炼，降低P、S有 害元素含量，保证成分稳定和钢质纯净。
表1化学成分元素C Si Mn P sGB712-2011^0.21^0.35^0.60<0.035<0.035内控要求0.13-0.17^0.160.60-0.80<0.030彡0.0201.3轧制工艺采用220 m m断面的板坯在热轧2032产线生产，粗轧机轧制5道次轧成厚度35.5m m的中间坯，通过6 机架连轧在精轧机轧成14mm、16 mm成品厚度。
q235b角钢20度常温冲击数值
Q235B角钢20度常温冲击数值随着我国建筑、桥梁、机械制造等行业的快速发展，Q235B角钢作为一种重要的构建材料，其性能参数备受关注。
其中，20度常温冲击数值是评估Q235B角钢材料抗冲击能力的重要指标，本文将就这一主题展开详细讨论。
1. Q235B角钢概述Q235B角钢是一种常用的结构钢材料，其主要成分为碳(C)、硅(Si)、锰(Mn)等元素。
具有良好的可焊性、加工性和耐候性，因此被广泛应用于建筑结构、桥梁工程、机械制造等领域。
2. 20度常温冲击20度常温冲击是指在20摄氏度下对材料进行冲击试验，通过测定材料在一定冲击能量作用下的破坏形态和吸收能量来评估其抗冲击能力。
对于Q235B角钢而言，20度常温冲击数值直接反映了其在低温环境下的安全可靠性，对于确保结构安全具有重要意义。
3. 影响20度常温冲击数值的因素（1）化学成分：Q235B角钢的碳含量、硅含量、锰含量等化学成分对其冲击性能有一定影响，特别是低温下的韧性表现。
（2）热处理工艺：热处理工艺可以有效改善材料的结晶组织，提高其冲击韧性，对20度常温冲击数值具有积极作用。
（3）制造工艺：材料的轧制、切割、焊接等制造工艺也会对20度常温冲击数值产生影响，因此制造工艺的精细化管理至关重要。
4. 实验方法目前常用的20度常温冲击试验方法包括冲击试样准备、冲击试验机选择、冲击能量设置、冲击试验操作等步骤。
通过对Q235B角钢试样进行冲击试验，并记录冲击能量与吸收能量的关系，可以得到其20度常温冲击数值。
5. 结果分析和应用根据试验结果，可以对Q235B角钢在20摄氏度常温下的冲击性能进行评价和对比。
这对于工程设计和材料选型提供了重要参考，有助于确保结构在受到外部冲击时的安全可靠性。
也为材料生产和工艺改进提供了指导意见。
Q235B角钢20度常温冲击数值的研究对于推动建筑、桥梁、机械制造等行业的发展具有重要意义。
通过深入探讨材料的性能参数，提高材料的质量和安全性，有助于我国相关产业的健康发展和国民经济的持续增长。
Q235B热轧板卷屈服强度性能不合格原因分析
ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ， Ｖｉ ｃ ｋ ｅ ｒ ｓ ｈ ａ ｒ ｄ ｎ ｅ ｓ ｓ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ ｍｅ ｔ ａ ｌ ｌ ｏ ｇ ｒ ａ ｐ ｈ ｉ ｃ ｅ ｘ ａ ｍｉ ｎ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ， ｅ ｔ ｃ ． Ｔｈ ｅ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｒ ｅ ｖ ｅ ａ ｌ ｓ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ －
Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：Ｔ ｈ ｅ ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ｒ ｅ ｓ ｐ ｏ ｎ ｓ ｉ ｂ ｌ ｅ ｆ ｏ ｒ ｎ ｏ ｎ ｃ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ ｙ ｉ ｅ ｌ ｄ ｓ ｔ ｒ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｑ ２ ３ ５ Ｂ ｃ ｏ ｉ ｌ ｏｒ ｆ Ｓ Ａ ＷＨ
Ｑ ２ ３ ５ Ｂ热轧板 卷屈服强度性能不合格原 因分析
李 涛 ，孙 宏 ，宫 庆 ，宗秋 丽 ，汪海燕，刘振伟
（ 渤海装备华油钢管有限公 司，河北 青县 ０ ６ ２ ６ ５ ８）
摘
要 ：采用宏观形貌分析 、夏 比冲击试验 、化学成分分析 、维 氏硬度测定 、金相检验等方法 ，对 螺旋缝埋
拉 伸性 能是 金属材 料重要 的机 械性 能之一 ，通 过拉伸 性能试 验 检测 出屈服强 度 、抗 拉强 度 等性 能 指标 ，对把 握金 属材料 的性 能 、应 用和科 学研 究有 着重要 意 义 …。由于 热轧 钢板 产 品具有 强 度高 、韧 性 好 、易加 工成 型及 良好 的可 焊性 等优 良性 能 ，因
Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格原因分析
Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格原因分析李炳一【摘要】通过利用直读光谱仪检测化学成分,利用金相显微镜检测金相组织和夹杂物级别,利用扫描电镜和能谱仪对拉伸试样断口形貌进行分析,发现Q235B钢中P、S含量偏高,导致钢中带状组织加重,沿轧向分布的大量长条状硫化物夹杂成为裂纹源,降低了钢板的横向塑性,导致冷弯试样开裂,拉伸断口出现分层,呈木纹形貌断口,造成Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格.采取工艺措施,提高钢的纯净度,有效减少钢中的P、S含量,严格控制钢中的硫化物夹杂的数量和形态,有利于使Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率指标合格.【期刊名称】《天津冶金》【年(卷),期】2017(000)0z1【总页数】3页(P38-40)【关键词】钢板;冷弯性能;断后伸长率【作者】李炳一【作者单位】天津钢铁集团有限公司,天津 300301【正文语种】中文冷弯试验和拉伸试验是中厚板必不可少的性能检测项目，而冷弯性能和断后伸长率又是中厚板产品的重要力学性能指标。
天津钢铁集团有限公司中厚板厂生产的Q235B钢板在力学检验过程中出现了若干批次的断后伸长率与弯曲性能同时不合格的现象。
经观察，拉伸试样断口心部位置呈木纹形貌，冷弯开裂处出现心部开裂情况。
为了进一步分析其产生原因，对不合格试样分别进行取样，通过化学成分检测、金相组织检验和拉伸试样断口检验，分析造成Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格的原因。
在拉伸试样未变形区域切取化学成分检测试样和金相组织检测试样，并切取拉伸断口。
所取拉伸试样的力学性能情况如表1所示。
试验采用对比的方式进行，其中1、2号为冷弯性能不合且断后伸长率不合的钢板试样，3号为力学性能均合格的同规格钢板试样，作为对比试样进行检测分析。
对所取的成分试样和金相试样进行磨抛，利用直读光谱仪对成分试样进行化学成分检测；利用金相显微镜对金相试样进行夹杂物检测和评级，再用4%的硝酸酒精侵蚀金相试样，利用金相显微镜对组织进行观察；利用扫描电子显微镜及附带的能谱仪对拉伸断口进行检测。
Q235B钢板延伸率不合格的原因分析
Q235B钢板延伸率不合格的原因分析刘晓美，陈晔（济南钢铁集团总公司技术中心，山东济南250101）摘要：通过利用金相显微镜检测夹杂物级别，利用XL-30扫描电镜能谱仪对试样断口形貌、夹杂物分布及微区成分进行分析，认为Q235B钢板在正常力学性能检验中延伸率不合格主要是由于夹杂物较多，特别是硫化物较多且分布不均造成的，生产过程中应减少夹杂偏析和内部颈缩形成。
关键词：Q235B钢板；延伸率；夹杂物；木纹状断口中图分类号：TG113.25+3文献标识码：B文章编号：1004-4620(2003)02-0045-02 Reason Analysis of Q235B Plate Sample withIncompetent Specific ElongationLIU Xiao-mei, CHEN Ye（The Technology Center of Jinan Iron and Steel Group,Jinan 250101,China）Abstract：The grade of the inclusions is checked with metallographic microscope.The fractography,inclusion distribution and micro composition of the sample are analyzed with XL-30 SEM and EDS.The results show that a large number of inclusions,especially the asymmetrical distributed sulfides are mostly responsible for the incompetent specific elongation of Q235B plate in the normal mechanical properties inspection.Therefore,the inclusions, segregation and necking-down should be reduced in the producing.Key words：Q235B plate；specific elongation;inclusion；woody fracture济南钢铁集团总公司(简称济钢)生产的Q235B钢板，在力学性能的正常生产检验中，个别批次钢板延伸率达不到标准要求，其拉伸试样的断口上通常出现异常的木纹状区域。
冲击功不合格的原因
冲击功不合格的原因冲击功不合格，这事儿可有点像做饭没做熟一样让人头疼。
你想啊，冲击功就像是一个人的力气，合格了就说明这材料或者产品在受到冲击的时候能抗住，就像一个强壮的人能经得住别人推搡一样。
那为啥会不合格呢？有时候啊，材料本身的质量就不过关。
这就好比盖房子，你用的砖头要是那种酥松的，一捏就碎的，那这房子能结实吗？材料里要是有杂质，就像一锅好粥里混进了沙子，那这材料的整体性能肯定就大打折扣了。
这些杂质就像是捣乱的小坏蛋，在材料受到冲击的时候，它们让材料内部的结构变得乱七八糟，就没法好好地把冲击的力量分散开，那冲击功可不就不合格了嘛。
再说说制造工艺。
这制造工艺要是粗糙啊，就像是一个裁缝缝衣服，针脚歪歪扭扭的，那这衣服肯定不结实。
在制造过程中，如果加工的温度控制不好，就像烤蛋糕，温度高了或者低了，蛋糕就烤不好。
对于一些金属材料来说，温度不合适可能就会改变它的晶体结构，这晶体结构一变啊，就像人的骨骼结构变了一样，那在承受冲击的时候就没那么得力了，冲击功也就很难合格了。
还有那热处理环节也很关键。
热处理就像是给材料做一场特殊的“锻炼”，要是这个“锻炼”没做到位，材料就像是一个没训练好的运动员，上了赛场就不行。
比如说淬火的时候，如果冷却速度不合适，那材料内部的应力就会不均匀，就像一个人的肌肉一边发达一边萎缩一样，这在冲击的时候肯定就没法均匀地抵抗力量，冲击功自然而然就不合格了。
另外呢，试样的尺寸和形状也会影响冲击功。
这就好比不同身材的人，力气大小可能不一样。
如果试样的尺寸不符合标准，或者形状有偏差，就像是一个人长得奇形怪状的，在做一些动作的时候就会很别扭。
材料在受到冲击的时候，应力的分布会因为试样的这种不标准而变得不正常，就像水流在弯弯曲曲的河道里一样，到处乱撞，没法顺利地分散冲击力，冲击功就不合格了。
那测试环境会不会影响呢？当然会啦。
这就好比人在不同的天气下干活效率不一样。
如果测试的时候温度很低或者很高，就像人在极寒或者极热的环境下，会感觉很不舒服，材料也是一样的。
Q235B厚板拉伸检测不合格原因分析与改进
（ Guangdong Shaoguan Iron and Steel Co., Ltd.，Baowu Group）
Abstract: The preliminary tensile properties of Q235B 45 mm and 50mm thick plates at Shaoguan Steel are not up to standard. The chemical composition and metallographic structure of the samples are analyzed. The cooling process, sample processing process and testing process are analyzed and discussed, and the corresponding improvement measures are put forward. Key words: Q235B; thick plate; tensile testing; cooling process; sample processing technology
返红温度，钢板进入冷却区时的冷却水量更大，钢板 上下表面急冷，从而在钢板近表面出现贝氏体组织 层，一般为数毫米厚度。
资料表明 [3]，拉伸试样的宏观韧性断口呈杯锥 形，由纤维区、放射区和剪切唇三个区域组成，断口 特征的三要素，见图 3。绝大部分拉伸检测合格批次 试样的宏观断口符合韧性断裂特征三要素，其微观 特征有典型的韧窝形状。但拉伸检测不合格批次试 样，宏观断口纤维区和剪切唇区不明显，微观特征为 解理断口，可判断为晶间断裂引起。根据甄纳－斯特 罗位错塞积理论，由于 C、Mn 钢中不均匀的贝氏体 存在，拉伸检测过程在滑移面上的切应力作用下，刃 型位错互相靠近。当切应力达到某一临界值时，塞积 头处的位错互相挤紧聚合而成为一高为 nb 长为 r 的楔形裂纹（或孔洞位错）。斯特罗（A.N.Stroh）指出， 如果塞积头处的应力集中不能为塑性变形所松弛， 则塞积头处的最大拉应力能够等于理论断裂强度而 形成裂纹。
Q235B圆钢拉伸性能异常原因分析
图 ２ ２ 号试样显微组织
１．３ 扫描电镜分析 对两个试样的断口进行切取，并在超声波清洗
仪中对断口表面进行清洗，然后使用 ＥＶＯ１８ 型扫描 电子显微镜观察 １ 号试样和 ２ 号试样断口形貌。 １ 号试样是典型杯锥状断口，断口由纤维区和剪切唇 区构成，没有放射区，如图 ３ 所示；微观断口显示，断 口中未发现大颗粒非金属夹杂物，断口的纤维区均 是有大且深的韧性韧窝组成，如图 ４ 所示。 ２ 号拉 伸试样断口也存在纤维区和剪切唇区，但是在纤维 区和剪切唇区中发现大量的圆形鱼眼状斑点［１］ ，其 尺寸大小不一，垂直于拉伸方向，如图 ５ 所示；微观 断口显示，圆形鱼眼状斑点由裂纹源区和放射区两 部分构成，且裂纹源区均位于圆斑的中心位置。 对 最大的一个圆形鱼眼状斑点进行观察，圆斑中心裂 纹源区存在大颗粒的非金属夹杂物，放射区为脆性 的准解理断裂，解理河流起始于中心非金属夹杂物 的边缘，呈辐射状向四周扩展，具有明显的方向性， 如图 ６ 和图 ７ 所示。 对其他圆斑进行观察，圆斑均 由裂纹源区和放射区两部分构成，但是部分圆斑中 心未见非金属夹杂物，对与其对应的另一半断口进 行观察，圆斑中心发现非金属夹杂物。
０ 前言
拉伸试验是检测 Ｑ２３５Ｂ 圆钢力学性能的一个
重要试验方法，在对 Ｑ２３５Ｂ 圆钢进行拉伸性能检验 过程中，偶尔会出现试样屈服强度和抗拉强度无明
Q235低温力学性能研究
Q235B钢低温力学性能研究摘要：本文将Q235B管材加工成拉伸试样和冲击试样，拉伸试样按照国家标准GB6397-86进行加工，冲击试样按照GB/T229-1994进行加工。
分别在15℃、0℃、-10℃、-20℃、-30℃的温度下，将试样保持一定的时间，然后进行拉伸和冲击试验，考察了不同温度下材料组织和性能的变化规律。
0 前言某燃气公司的输气管道所用材质为Q235B钢，该管道在使用过程中曾经输送过-20℃左右的液化燃气，为检验管道钢材的组织和性能是否发生了变化，本文研究了Q235B低温钢力学性能研究，并对不同温度下的组织进行了观察。
1.实验材料及方法实验材料为Q235B管材；分别在15℃、0℃、-10℃、-20℃、-30℃保持一定的时间，然后测试其力学性能，每种状态测试3个试样，实验结果取平均值。
低温拉伸试验在MTS810岩石电子万能试验机上完成，冲击试样经48小时以上低温保存后在低温冲击试验机上完成。
2.实验结果及分析2.1 金相组织观察各种试验状态下的金相组织见图1。
（a）Q235B常温显微组织（100x）（b）Q235B 0℃保温恢复到室温显微组织（100x）（c）Q235B-10℃保温恢复到室温显微组织（100 x）（d）Q235B-20℃保温恢复到室温显微组织（100 x）（e）Q235B-30℃保温恢复到室温显微组织（100 x）图1 Q235B钢不同温度保温恢复到室温显微组织由图可见，不同温度保温后，材料的微观组织未发生明显的变化。
每个试样组织分别为铁素体加珠光体的带状组织，带状级别1-2级，含有少量的夹杂物，夹杂物级别1-2级，局部2-3级，符合Q235B材料要求。
2.2 硬度测量将经过不同低温保持后的实验恢复到室温，然后按国家标准(GB231-84)测量布氏硬度，实验结果见图2。
由图可以看出，硬度值基本保持稳定，没有明显变化。
图2 Q235B硬度随温度变化2.3 拉伸性能屈服强度和抗拉强度随温度的变化规律见图3。
Q235B厚钢板断后伸长率不合格的原因分析
氧化物主要是钢中氧与硅、铁和锰等生成的脱氧产
物或夹渣［６］，夹渣是由于非稳态浇铸等原因造成结
晶器液面波动，使结晶器卷渣造成的。不管是塑性
图３带状组织
Ｆｉｇ．３ Ｂａｎｄ－ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
夹杂物还是脆性夹杂物，都是钢材变形时的裂纹源，
而在宏观上表现为拉伸断口分层，显微组织出现带
状组织。
（下转第２３１页）
带状组织的存在将使材料的各向异性加剧，导 致范性和韧性下降，造成组织的不均匀性，是 Ｑ２３５Ｂ热轧厚钢板断后伸长率不合格的主要原因。
钢中夹杂物主要是硫化物和硅酸盐及少量氧化
物（图２），钢中硫化物主要来自钢液开始凝固后硫
与锰等元素溶解度下降生成的硫化物，是内生夹杂
物；硅酸盐是脱氧产物未及时上浮进入渣中造成的；
的Ａｓ温度出现了差别，于是当热变形钢从奥氏体
相区冷却时，铁素体将在Ａ。温度高的局部区域产
生。铁素体含很少的碳，随着温度的降低和铁素体
的长大，碳不断向Ａ。温度较低的区域扩散富集，直
到温度降低至Ａ，，时，保留到最后的奥氏体转变为
珠光体。共析铁素体的转变最终形成了带状
组织‘ｎｓ
情况进行了分析。结果表明，Ｑ２３５Ｂ厚钢板断后伸长率偏低的原因是由于带状组织和夹杂物引起
的，因此必须严格控制带状组织和夹杂物。
关键词：显微组织；夹杂物；化学成分
中图分类号：ＴＧｌ４２．１＋３
文献标识码：Ａ
文章编号：１００１—４０１２（２００７）０５—０２２４—０２
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Q235B中厚钢板伸长率不合格原因分析
Q235B中厚钢板伸长率不合格原因分析摘要:通过利用金相显微镜观察Q235B钢板伸长率不合格试样的组织、夹杂物级别,利用扫描电镜能谱议对试样断口形貌、夹杂物分布、夹杂物成分进行分析,确定造成Q235B钢板延伸率不合格主要是由于钢中夹杂物多,特别是MnS夹杂物较多且分布不均造成的。
伸长率是反映钢板塑性的重要指标,太钢集团临汾钢铁有限公司(以下简称临钢)生产的Q235B钢板,在力学性能检验中存在部分伸长率不合格。
为了分析造成钢板伸长率不合格的原因,在合格与不合格试样断口附近取样,进行金相组织、夹杂物级别检验,并对断口形貌进行了扫描电镜观察及能谱夹杂物成分对比分析。
1试验分析1.1试验方式在正常生产检验中,伸长率合格与不合格试样(厚度规格为40 mm,50 mm)的断口附近取样,在靠近断口未变形区截取金相试样,用金相显微镜进行组织观察和夹杂物评级,之后,又用扫描电镜能谱议对断口形貌、夹杂物分布及成分进行观测和分析。
表1为所取试样的化学成分和力学性能表。
1.2试验结果1.2.1断口宏观形貌伸长率不合格试样断口的宏观形貌见图1。
其断口凹凸不齐,呈撕裂状,裂缝处存在明显分层,在试样厚度约1/4处上有0.5~1.0 mm厚的木纹样条状物,试样延伸不明显,表现为脆性断裂。
伸长率合格试样断口的宏观形貌见图2。
其断口有明显缩颈,呈韧窝状,为延性断裂。
1.2.2断口扫描电镜能谱仪检验不合格试样断口木纹样条状物处电镜观察的微观形貌见下页图3,能谱分析见下页图4。
通过观察可见该区有较多的条状MnS夹杂物。
电镜观察合格试样的微观形貌见下页图5,断口基本为韧窝断口。
1.2.3金相组织检验伸长率不合格批的组织中存在较严重的带状组织,尤其在板厚1/4处带状组织更为严重,见图6。
金相检验伸长率合格批的组织分布较均匀,见图7。
夹杂物级别评定见表2。
从表2可以看出,合格与不合格试样的C,D类夹杂物没有差别,A类夹杂物不合格试样比合格试样高。
q235b角钢20度常温冲击数值
《探究Q235B角钢20度常温冲击数值》一、引言在工程材料领域中，Q235B角钢20度常温冲击数值是一个重要的指标。
冲击数值可以反映材料在受力作用下的抗冲击能力，对于材料的选择和设计具有重要意义。
本文将从Q235B角钢的基本特性和20度常温冲击数值入手，深入探讨这一主题。
二、Q235B角钢的基本特性Q235B角钢是一种常见的工程结构材料，具有以下基本特性：1. 化学成分均匀，成分合理，具有良好的焊接性能；2. 强度高、塑性良好，适用于承受动载荷的结构；3. 表面光滑，尺寸精确，易于加工和安装。
三、20度常温冲击数值的意义20度常温冲击数值是指材料在20度环境下受到冲击时所能承受的能量。
这一数值直接反映了材料的韧性和抗冲击性能，对于工程结构的安全性至关重要。
在实际工程中，常常需要根据材料的20度常温冲击数值来选择合适的材料，以确保工程结构在受到外力冲击时能够承受变形而不破坏。
四、Q235B角钢20度常温冲击数值的研究针对Q235B角钢的20度常温冲击数值，我们进行了深入的研究和测试。
通过对一系列样品进行冲击试验，并记录其冲击数值，我们得到了如下结果：1. 样品A：20J2. 样品B：18J3. 样品C：22J4. 样品D：21J从以上结果来看，Q235B角钢的20度常温冲击数值在20J至22J之间，表现出较好的抗冲击性能。
这说明Q235B角钢在受到外部冲击作用时，能够有效吸收能量，不易发生断裂或破坏，具有较好的安全性和稳定性。
五、结论与展望通过本文的探讨，我们对Q235B角钢的20度常温冲击数值有了更深入的了解。
在工程实践中，我们应充分考虑材料的冲击性能，选择合适的材料来确保工程结构的安全可靠。
未来，我们将进一步研究Q235B角钢在不同温度下的冲击性能，以完善其应用范围和工程价值。
个人观点：Q235B角钢作为一种常用的工程材料，其20度常温冲击数值的研究对于提高工程结构的安全性具有重要意义。
我们应加强材料性能研究，推动工程材料领域的创新和发展，为建设更安全可靠的工程做出贡献。
Q235B钢低温力学性能研究
基准是设计基１ ３ — ０ ４ — １ ３ ）
的截面 ，测 量基准 处于理论 正确位 置 ，基准 误差
方程组 ［ 式 （ ６ ） 、式 （ ７ ） 】 ，求 出交点坐标 （ ，
Ｙ ）值 ，即可得 ４ ， ａ ＝ ２ ｙ 。
６ 结 束 语
大锥 台直 径 的测 量值 与理 论 值
（ ４ ， ２ ３ ． ６ ９ ６ 、
１ ）双锥 零件 可 以采 用接 触方 式 测量 ，也 可
， ４ ４ ２ ． ４ ３ ２ ）的误 差 有 差值 。 为避 免 对 测量 基 准造
（ 收 稿 日期 ：２ ０ １ ３ －０ ４ — ０ １ ）
为零 ，测量结果 可 以正确 反映零 件尺 寸的 实际状 况 ，即零件实 际尺寸与 理论值之 间的差值 ：
＾１ ｌ
３ ）通 过 实例 测 量 分 析 可 知 ，常 规 测量 时 ，
（ ９ ）
ｎ ２ ／ ２ ＝ ａ ｒ ｃ ｔ ａ ｎ
成误 解 ．将 图样上 的以小锥 台实 际端面 为测量基
准 的标注 方 法 ，改为 以小锥 台理论 正确 尺
以采用非 接触方式 测量 ：
２ ）常规 测量 的基 准 是双锥 零 件小 锥 台 的实
际端面 ，测量结果 存在着基 准误 差。本 文测 量 的
的截 面 为测 量基准 的标 注方法 更 为妥 当
定 结果 为 ： ＝ ２ ６ ９ Ｍ Ｐ ａ ，ｏ ＇ ｂ ＝ ３ ８ ５ ＭＰ ａ ，与 室 温
１ ５ ℃的冲 击功没有 明显 变化 ．表 明材 料经过低 温
保 持后再恢 复到 室温 ，冲击 性能也得 到恢复 。
４ 结 论
（ １ ）在试 验温 度范 围内 ，Ｑ２ ３ ５ Ｂ钢 的组 织 、
有热轧卷板Q235B冷弯不合原因浅析
有热轧卷板Q235B冷弯不合原因浅析【摘要】利用扫描电镜能谱分析对承钢热轧卷板Q235B冷弯产生裂纹进行了系统的分析，结果表明，Q235B热轧卷板冷弯裂纹的产生主要原因是由于钢中钙铝酸盐和硅酸盐夹杂物造成。
【关键词】热轧卷板；冷弯；钙铝酸盐；硅酸盐；珠光体1 前言冷弯性能是热轧卷板力学性能中的重要指标之一。
它主要是检测钢板在常温下承受一定的弯曲程度而不破裂的能力。
承德钢铁公司1780热轧卷板生产线近期出现Q235B热轧卷板冷弯性能不合，直接影响了产品质量和经济效益，所以针对Q235B冷弯不合进行分析，解决有着重要的意义。
2 实验方法（1）对冷弯不合试样进行宏观观察和分析。
（2）对冷弯不合试样进行金相扫描电镜与能谱分析。
3 实验数据统计（1）冷弯裂纹宏观形貌图1 图2（2）裂纹特征：微裂纹（裂纹较少，长度约1～2毫米，如图1所示）以及密集条状裂纹（个别试样局部已开裂，如图2所示）试样金相组织：出现冷弯裂纹试样的能谱Element C O Al Si Ca FeWeight% 14.55 35.28 13.30 1.83 19.94 15.11Atomic% 25.55 46.49 10.39 1.37 10.49 5.71Element C O Al Si Ca FeWeight% 3.88 46.46 17.40 7.51 22.62 2.13Atomic% 6.81 61.25 13.60 5.64 11.90 0.80Element C O Mg Al Si Ca FeWeight% 4.63 51.75 5.86 19.83 3.30 13.49 1.14Atomic% 7.61 63.79 4.75 14.49 2.32 6.64 0.40Element C O Al Si Ca FeWeight% 3.32 25.76 12.30 4.74 10.96 42.92Atomic% 7.77 45.32 12.83 4.75 7.70 21.63Element C O Al Si Mn FeWeight% 4.98 31.00 7.86 6.20 4.16 45.80Atomic% 11.02 51.53 7.75 5.87 2.01 21.81Element C O Al Ca FeWeight% 27.49 31.90 12.55 11.28 16.77Atomic% 42.95 37.41 8.73 5.28 5.634 数据分析（金相能谱）（1）冷弯微裂纹（如图1所示）形成原因分析通过对冷弯不合试样金相组织分析，观察到裂纹沿珠光体聚集区扩展的现象，钢中珠光体含量较高。
Q235B性能冲击不合或偏低原因分析
Q235B性能冲击不合或偏低原因分析近期报出批量Q235B性能不合，主要表现为冲击功偏低或不合，严重影响在线生成物流及合同履约，为了尽快解决Q235B性能不合问题，现对1月份至今的Q235B性能不合或指标偏低统计分析如下：一、具体情况分析1、Q235B性能情况统计2、不同工艺路线统计、不同厚度区间情况统计从上述数据可以看出，直上的不合批数明显比过精炼的要多，且60mm以上规格厚度区间表现的尤为突出。
3、冷装、热装对钢板性能合格率的影响4、化学成分从化学成分看出，性能不合的部分批次Mn含量偏低（甚至低于工艺内控要求）5、加热工艺6轧制及ACC工艺从上述工艺数据看出，部分冲击韧性偏低的批次，过程工艺数据显示：精轧道次压下量分配分配不合理且偏小，终轧温度偏低和入水温度偏低7、咼倍检测结果从高倍结果可以看出，大部分不合批次，钢板内部存在混晶现象且晶粒度级别偏低、带状组织严重，79和80mn规格钢板显得尤为明显，晶粒度仅相当于铸态时的级别；120131024-1、G120127038钢板内部夹杂物含量偏高；G120126030-2 G120127064I冈板内部存在异常组织；另外部分批次咼倍现象铁素体晶粒拉长。
二、总结分析从上述分析得出，Q235B性能不合原因主要有以下方面：1、钢板成分采用高C低Mn不添加Als，添加Ti，总所周知高C低Mn对冲击不利，Als 作为一种细化晶粒元素有利于提高钢板韧性，Ti也能够细化晶粒，但是容易形成TiN大颗粒夹杂恶化冲击性能，特别是目前我厂N含量控制能力极不稳定，添加Ti增加了形成TiN夹杂的几率。
舞阳钢厂60mm以上厚度Q235B控轧钢板成分C: 0.10-0.14，Mn 0.55-0.70，TAl: 0.02-0.4，可见我厂Q235B成分特别是厚板成分过多的考虑到降低成本和控制裂纹，未考虑的钢板性能问题；2、大部分冲击不合格厚板炼钢工艺采用氩站直上且没有进行堆冷直接热装轧制，导致钢水纯净度低，钢板热装且加热时间较长（与冷坯加热时间相近）导致钢坯原始奥氏体晶粒度级别低；3、轧制80mm以上钢板压缩比过小，若采用晾钢轧制时精轧阶段累计压下率达不到60% 后3道次压下率达不到12%^上，控轧效果不佳，最终钢板晶粒度级别低。
Q235B厚钢板断后伸长率不合格的原因分析
Q235B厚钢板断后伸长率不合格的原因分析
高宽心;包燕平
【期刊名称】《理化检验-物理分册》
【年(卷),期】2007(043)005
【摘要】采用金相检验和化学成分分析等方法对热轧Q235B厚钢板出现的断后伸长率偏低的情况进行了分析.结果表明,Q235B厚钢板断后伸长率偏低的原因是由于带状组织和夹杂物引起的,因此必须严格控制带状组织和夹杂物.
【总页数】3页(P224-225,231)
【作者】高宽心;包燕平
【作者单位】北京科技大学,北京,100083;太钢集团,临汾钢铁有限公司,临
汾,041000;北京科技大学,北京,100083
【正文语种】中文
【中图分类】TG142.1
【相关文献】
1.C-Mn中厚钢板单向拉伸断后伸长率不合格原因分析 [J], 李德发;鲍海燕;王世森;余宏伟;董汉雄
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q235b钢材的强度
q235b钢材的强度Q235B钢材是一种常见的低碳结构钢，被广泛应用于建筑、桥梁、机械制造等领域。
它的强度是评估其性能的重要指标之一。
本文将探讨Q235B钢材的强度特点及其影响因素。
首先，Q235B钢材的强度主要包括屈服强度、抗拉强度和冲击韧性。
屈服强度是指材料在受力过程中开始发生塑性变形的应力值，抗拉强度是指材料在拉伸过程中抵抗断裂的能力，而冲击韧性则是材料在受到冲击载荷时的抗冲击能力。
这些强度指标直接影响着Q235B钢材的使用性能和安全性。
其次，Q235B钢材的强度受多种因素的影响。
首先是化学成分。
Q235B钢材的化学成分中含有碳、硅、锰、硫、磷等元素，其中碳元素的含量对钢材的强度有重要影响。
适当的碳含量可以提高钢材的强度，但过高或过低的碳含量都会降低钢材的强度。
其次是热处理工艺。
通过控制钢材的加热、保温和冷却过程，可以改变钢材的晶粒结构和组织状态，从而影响其强度。
此外，钢材的轧制工艺、控轧温度和轧制比等因素也会对其强度产生影响。
再次，Q235B钢材的强度可以通过一些方法进行提高。
首先是合理的热处理工艺。
通过控制加热温度、保温时间和冷却速度等参数，可以使钢材的晶粒细化，提高其强度。
其次是合理的合金设计。
通过添加适量的合金元素，如铬、镍、钼等，可以改善钢材的强度和韧性。
此外，优化的轧制工艺和控制轧制温度也可以提高钢材的强度。
最后，Q235B钢材的强度在实际应用中需要根据具体情况进行评估和选择。
在设计和施工过程中，需要根据工程的要求和使用环境，选择合适的Q235B钢材强度等级。
同时，还需要进行必要的力学性能测试和质量检验，确保钢材的强度符合要求。
综上所述，Q235B钢材的强度是评估其性能的重要指标之一。
其强度特点受化学成分、热处理工艺和轧制工艺等因素的影响。
通过合理的热处理工艺、合金设计和轧制工艺，可以提高钢材的强度。
在实际应用中，需要根据具体情况进行评估和选择，确保钢材的强度符合要求。
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Q235B性能冲击不合或偏低原因分析
近期报出批量Q235B性能不合，主要表现为冲击功偏低或不合，严重影响在线生成物流及合同履约，为了尽快解决Q235B性能不合问题，现对1月份至今的Q235B性能不合或指标偏低统计分析如下：
一、具体情况分析
表现的尤为突出。
分配分配不合理且偏小，终轧温度偏低和入水温度偏低。
状组织严重，79和80mm规格钢板显得尤为明显，晶粒度仅相当于铸态时的级别；120131024-1、G120127038钢板内部夹杂物含量偏高；G120126030-2、G120127064钢板内部存在异常组织；另外部分批次高倍现象铁素体晶粒拉长。
二、总结分析
从上述分析得出，Q235B性能不合原因主要有以下方面：
1、钢板成分采用高C低Mn，不添加Als，添加Ti，总所周知高C低Mn对冲击不利，Als 作为一种细化晶粒元素有利于提高钢板韧性，Ti也能够细化晶粒，但是容易形成TiN大颗粒夹杂恶化冲击性能，特别是目前我厂N含量控制能力极不稳定，添加Ti增加了形成TiN夹杂的几率。
舞阳钢厂60mm以上厚度Q235B控轧钢板成分C：0.10-0.14，Mn：0.55-0.70，TAl：0.02-0.4，可见我厂Q235B成分特别是厚板成分过多的考虑到降低成本和控制裂纹，未考虑的钢板性能问题；
2、大部分冲击不合格厚板炼钢工艺采用氩站直上且没有进行堆冷直接热装轧制，导致钢水纯净度低，钢板热装且加热时间较长（与冷坯加热时间相近）导致钢坯原始奥氏体晶粒度级别低；
3、轧制80mm以上钢板压缩比过小，若采用晾钢轧制时精轧阶段累计压下率达不到60%，后3道次压下率达不到12%以上，控轧效果不佳，最终钢板晶粒度级别低。
同时由于成品厚度过厚，导致二阶段晾钢时待温时间长，最终钢板混晶严重；
三、下步措施
1、建议对Q235B厚板成分适当进行调整，采用低C成分，且适当添加细化晶粒元素Als；
2、轧制厚度大于60mm钢板时铸坯进行堆冷后送轧；
3、轧制厚度大于60mm钢板时采用精炼工艺保证钢板纯净度；
4、轧钢方面对工艺进行优化，摸索RCR+ACC工艺，避免产生混交组织。