门式起重机计算书
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门式起重机计算书
型号：MDG
起重量：主钩50T 副钩10T
跨度：24M
有效悬臂：左9M 右9M
工作级别：A5
内容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核
MDG50/10-24A5 门式起重机计算书
7－1
50/10-24M 单梁门式起重机计算书
起重机主参数及计算简图：
Lx1=11721 Lk=24000 Lx2=11421
B=3600
b1 b2
p 1p 2
8
5
4
1
=
h
L=9000
计算简图
小车自重：G X=153.8 KN 主梁自重：G Z=554.1 KN 走台栏杆滑导支架等附件：G F=40.2 KN 桥架自重：1100.54 KN 额定起重量：G E=490 KN
760 e
275 1413
6
1
0 0 1 2 4
2 1
2
6
1
2 2
0 2
2
2
3 2
2
1338.7 1358.7
支腿折算惯性矩的等值截面14 1400
1426 12
6
1
主梁截面
刚性支腿折算惯性矩：I
3 3
BH bh
10
1 5.18 10
12
M M 4
主梁截面惯性矩：I
3 3
BH bh
10
2 7.9 10
12
M M 4
主梁X 向截面抵弯矩：
3
3
BH
bh
W X 7.087
6H
7
10 MM
3
MDG50/10-24A5 门式起重机计算书
7－2
常熟市莫城起重机械制造厂
主梁Y 向截面抵弯矩：
3
3
HB
hb
W Y 5.089
6B
7
10 MM
3
一. 悬臂强度和刚度校核。
Ⅰ. 悬臂刚度校核
该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。
2
(P P L C
1 2) 3
f (L L K
3EI
2 8K
8K
3
12
)
式中C3:小车轮压合力计算挠度的折算系数
C
3
( P b
1 1
P b )
L(2L
K
2
2 2
2(P
1
P )L
2
(
3L
L
K
)
L)
P b
3
2 2 ＝1.00055
K: 考虑轮缘参与约束，产生横向推力
K I
I
2
1
h
L
K
0.927
P1,P2:小车轮压
P 1 P
2
G G
X E 321.9
KN
2
代入数值：
2
(P P L C
1 2) 3
f (L L K
3EI
2 8K
8K
3
)
12
(321.9 3
10
3
321.9
2.102
3
10
5
10
2
)
9000
10
10
7.9
1.00055 8
0.927
3
( 9000 24000 )
8
0. 927
12
22.911mm
L 9000
K 25.7 按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:[ f ] mm
350 350
f [ f ]
结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。
Ⅱ. 悬臂的强度校核
1. 该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和
最大剪应力。
此时弯曲应力：
s s
M M M
M MT
qw q p
x
max
W
x
W
y
W
y
W
x
MDG50/10-24A5 门式起重机计算书
7－3
常熟市莫城起重机械制造厂
式中M为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）产生的弯矩
x
M M M
x
xg xy
G
Z
2(L
K
L
G
F
x1
L x2 )
2
L
x1
[(G
E
G )L
X
(b
1
b )(G
2
E
2
G
X
)
]
M
x
3
554.1
10
2(11.721
3
40.2
24
10
11.421)
2
11.721 [( 490 153.8)
3
10
9
3.6(490 153. 8)
2
3
10 ]
M 6
x 7.82 10 .
N M
M 由风载荷产生的水平弯矩
qw
M qw
2( L
K
W
H
w
L
x1
L )
x2
3
L
x1
2( 24
150
2.232
11 .421)
11.721
3
11.721
M 5.72
qw
3
10 N.M
（W w 为计算风压，按起重机设计规范内陆取150N/M
2）
s
M 由主梁自重惯性力产生的梁最大水平弯矩
q
M
q
s 1
2
q
m
s
2
L
x1
1
2
1
10
2
q L
m x1
1
2
1
10
3
554.1
10
47. 142
2
11.721
s
M 80.74
q
3
10 N.M
s
M 由小车轮压引起的水平惯性载荷产生的水平弯矩
p
M
p s S
P
1
L S
P
2
(L B)
1
20
321.9 3
10 9
1
20
321.9 3
10 (9 3.6)
s
M 2.31 p
5
10 N.M