高速转向架构架强度及模态分析研究
动车转向架构架疲劳强度分析
动车转向架构架疲劳强度分析摘要：随着动车工程的不断进步与发展，研究动车转向架构架疲劳强度极为关键。
本文首先对相关内容做了概述，分析了构架结构和制造过程中的相关工艺，在探讨质量控制模式构建的基础上，结合相关实践经验，分别从构架制作等多个角度与方面就构架制作工艺运用遇到的难点和解决办法做了深入研究，望对相关工作的开展有所裨益。
关键词：动车转向架；构架；疲劳强度；分析1前言随着动车转向架应用条件的不断变化，对其构架疲劳强度分析提出了新的要求，因此有必要对其相关课题展开深入研究与探讨，以期用以指导相关工作的开展与实践，并取得理想效果。
基于此，本文从介绍架构制造相关内容着手本课题的研究。
2构架结构和制造过程中的相关工艺探究2.1以地铁车辆为代表的“结合型”构架2.1.1结构特点（1）H型结构，横梁和侧梁大件组合。
（2）侧梁为U型结构。
（3）轴箱弹簧座为8处阶梯平面结构，通过一系橡胶弹簧与轮对轴箱组成联接。
（4）横梁结构复杂，连接转向架其他系统。
2.1.2工艺特点结合对地铁车辆结构特点的分析，可以进一步归纳出其工艺特点，分为三个部分：一是工序具有一定的分散性。
针对较为关键的位置还需要对其进行整体加工；二是要实施“一面两销”定位统一工艺基准；三是对三坐标进行全尺寸检测。
2.1.3工艺流程首先，需要做的就是实施一次划线；其次，进行正反实施精加工；然后对其他相关一系列的工序进行有效实施；最后，才能实施全尺寸检测。
2.2以动车组为代表的“转臂式”构架2.2.1结构特点对转臂式构架进行分析，其结构特点主要以动车组为代表进行探究，进一步提出该结构特点分为四个部分：一是H型结构组成的大件是由横梁和侧梁组成；二是侧梁属于U型结构；三是使用转臂式轴箱体以及轴箱弹簧将其架构和轮进行连接；四是横梁在结构上具有复杂性它不仅是转向架实施牵引的骨架，同时，也在一定程度上是驱动装置的骨架。
2.2.2工艺特点（1）工序分散，关键部位整体加工。
高速列车转向架构架仿真分析与试验研究
高速列车转向架构架仿真分析与试验研究摘要：本文以高速列车转向架构架为研究对象，分析了仿真分析与台架试验之间的关系，并对仿真分析与台架试验结果进行了比较。
根据分析结果，仿真分析可以指导框架测试，也可以验证仿真分析的准确性。
下面就建立了一套完整的仿真分析和测试过程，可以进一步提高高速列车仿真分析的可靠性，稳定性和准确性。
关键词：高速列车；转向架；架构仿真分析；实验引言：随着设计理念和检测方法的发展，高速列车转弯转向架框架的设计方案，是从单个早期阶段手动计算和测试，发展成模拟分析指导测试，分析测试验证模拟成绩闭环设计方法。
仿真与实验相结合的方法成为新产品开发的有效途径。
通过仿真分析来弥补测试的不足，以验证模拟分析的准确性，然后推断它是否能通过测试，验证所检测零件的仿真分析结果的可靠性。
根据最近几年经验，从工程应用的角度研究仿真分析与测试之间的关系分析，在实践中扮演行业工程师的辅助角色员工提供参考。
一、仿真分析在转向架设计中的作用目前，转向架框架的设计和验证过程主要基于UIC 615﹣4：2003《移动动力装置-转向架和走行装置-转向架构架结构强度试验》，UIC 5l5-4：1993《客运车辆后转向架-走行部转向架构架强度试验》，EN 13749：2011《铁路应用轮对和转向架规定-转向架构架结构要求的方法》以及TB/T 2368-2005《动力转向架构架强度试验方法》和TB/ T 2637-2008《铁路客车转向架车架、支撑和回转移动台》和其他成熟的标准，通常包括方案设计和仿真分析验证和改进，详细设计，试生产，基准测试，生产线路试等步骤。
国内整车企业将采取仿真分析和测试阶段在设计的早期阶段，根据标准中的测试负载进行仿真分析并检查设计结构的完整性，并通过基准测试和行测试以验证。
转向架设计中的仿真分析它体现在[1]：（1）优化架构。
模拟分析的发展促进结构优化和改进，以减少过去只能在测试过程中发现的潜在危险，在方案设计阶段完成结构改进，减少测试工艺的不确定性，缩短了设计到产品周期的时间。
高速动车组转向架构架静强度与动载荷分析
0 引言随着现代社会的不断发展，促使人们的生活质量也在不断提高。
高速动车组作为现代人们远行的必备工具，其安全性与人们的生活之间有着密不可分的关系。
而高速动车组转向架构架的静强度与动载荷对于转向架构架的安全性而言，有着较为重要的影响，因此就需要针对高速动车组转向架构架的静强度与动载荷展开研究与分析，最终为高速动车组的顺利运行提供良好的基础保障。
1 高速动车组转向架构架的静强度分析1.1 对接结构出现焊接热裂纹焊接热裂纹（welding hot breaking），其主要产生于接近固相线的高温之下，在出现裂纹的周边会出现沿晶界分布的特征。
通俗的来讲，焊接热裂纹就是在实际焊接的过程中，高温的液态金属凝固时间至固态时间中产生的裂纹，即为焊接金属在一次结晶的过程中所产生的裂纹。
与此同时，因为转向架管对接结构的融合性比较差，所以为了保证融合一定要开较大角度的坡口，焊接的时候边缘一定要停留保证融合良好。
否则当融合情况较差时，就会导致在焊缝边缘留下隐患，同时打压的时候在边缘出现失效。
同时由于异种母材的热膨胀系数不同，冷却过程中形成的内应力过大、同种材料焊接加热不均匀，造成冷却过程中收缩不一致、焊缝正在凝固时，零件相互错动、结晶温度间隔过大、焊缝脆性过大等问题，就会导致转向架管对接结构出现焊接热裂纹的现象。
最终这一因素就会导致，高速动车组转向架构架在静置的情况下也会出现较为严重的质量问题【1】。
1.2 焊接过程中的飞溅颗粒过大一旦在焊接的过程中出现大颗粒型飞溅时，实际焊接飞溅就会附属在导电嘴新股，这样就会导致导电嘴出现报废的情况。
当在实际使用电弧追踪功能时出现送丝不流畅的故障时，焊接设备会将实际捕捉到的焊接电流降低信号判断为干伸长过长，这时自动压强就会降低焊接干伸长，最终导致焊接线的内部能量过高造成焊丝穿过焊接板，严重的情况下还会导致导电嘴以及喷嘴融入焊接熔池内，并导致焊枪击穿焊接熔池造成漏水的情况出现。
当送丝工作出现不顺畅时，就会导致焊接弧长的具体变换、弧长过长则会导致焊接电压越高，熔宽也就会越宽，最终机会造成焊接机器人实际的焊接工作出现要咬边以及焊道宽窄不一的情况。
考虑参数不确定性的转向架构架结构强度分析
第３０卷第１期中国机械工程V o l ．３０㊀N o ．１２０１９年１月C H I N A M E C HA N I C A LE N G I N E E R I N Gp p．２２Ｇ２９考虑参数不确定性的转向架构架结构强度分析智鹏鹏１㊀李永华２㊀陈秉智２１．大连交通大学机械工程学院,大连,１１６０２８２．大连交通大学机车车辆工程学院,大连,１１６０２８摘要:考虑工程实际中设计参数的不确定性,基于D 最优试验设计和可靠性理论对转向架构架进行结构强度分析.根据U I C５１０Ｇ３Ｇ１９９４标准对构架进行结构强度分析,确定受力较大部位的设计参数.运用A P D L 语言建立构架的参数化模型,并对设计参数进行D 最优试验设计,进而计算构架的结构强度.利用最小二乘法对试验数据进行拟合,建立多项式响应面函数,并对其进行方差分析,检验响应面的精度.基于高精度响应面函数,采用M o n t e ＧC a r l o 拉丁超立方抽样方法对构架进行结构强度的可靠性分析.研究结果表明:设计参数的变化对结构强度的影响较大,且各设计参数的交互作用较小.转向架构架的结构可靠度为０．９８４３,表明了不确定参数对构架结构强度和安全性的影响程度.基于D 最优试验设计的响应面法工作效率高,可为其他复杂结构的不确定性分析提供参考.关键词:D 最优试验设计;转向架构架;响应面函数;不确定性分析中图分类号:U ２７２．１D O I :１０．３９６９/j ．i s s n ．１００４ １３２X．２０１９．０１．００４开放科学(资源服务)标识码(O S I D ):S t r u c t u r a l S t r e n g t hA n a l y s i s o f B o g i e F r a m e s C o n s i d e r i n g P a r a m e t e rU n c e r t a i n t yZ H IP e n g p e n g １㊀L IY o n g h u a ２㊀C H E NB i n gz h i ２１．S c h o o l o fM e c h a n i c a l E n g i n e e r i n g ,D a l i a n J i a o t o n g U n i v e r s i t y ,D a l i a n ,L i a o n i n g,１１６０２８２．S c h o o l o fL o c o m o t i v e a n dR o l l i n g S t o c kE n g i n e e r i n g ,D a l i a n J i a o t o n g U n i v e r s i t y,D a l i a n ,L i a o n i n g,１１６０２８A b s t r a c t :C o n s i d e r i n g t h eu n c e r t a i n t y o f e n g i n e e r i n g d e s i g n p a r a m e t e r s ,t h es t r u c t u r a l s t r e n gt h a n a l y s e so f b o g i e f r a m e sw e r e c a r r i e d o u t b a s e d o n t h eD Ｇo p t i m a l d e s i g n a n d r e l i a b i l i t y t h e o r y．A c c o r d Ｇi n g t o t h eU I C５１０Ｇ３Ｇ１９９４s t a n d a r d ,t h e s t r u c t u r a l s t r e n g t h a n a l ys i s o f f r a m e sw a sm a d e t o d e t e r m i n e t h e l a r g e r f o r c e s o f t h e p a r t s ．T h e p a r a m e t r i cm o d e l o f t h e f r a m ew a s e s t a b l i s h e db y A P D L l a n g u a ge ,a n d t h e d e s i g n p a r a m e t e r sw e r e d e s i g n e db y D Ｇo p t i m a l e x p e r i m e n t s ,a n d t h e n t h e s t r u c t u r a l s t r e n gt h o f f r a m e sw a s c a l c u l a t e d ．T h e l e a s t s qu a r em e t h o dw a s u t i l i z e d t o f i t t h e t e s t d a t a ,m e a n w h i l e ,t h e p o l Ｇy n o m i a l r e s p o n s e s u r f a c e f u n c t i o nw a s e s t a b l i s h e d ,a n d t h e v a r i a n c e a n a l ys i sw a s d o n e t o t e s t t h e a c Ｇc u r a c y o f t h e r e s p o n s e s u r f a c e ．B a s e d o n t h e h i g h p r e c i s i o n r e s po n s e s u r f a c e f u n c t i o n ,t h eM o n t e ＧC a r l o L a t i nh y p e r c u b es a m p l i n g m e t h o d w a sa d o p t e dt oa n a l y z et h es t r u c t u r a ls t r e n g t hr e l i a b i l i t y oft h e f r a m e s ．T h e r e s u l t s s h o wt h a t t h e c h a n g e s o f d e s i g n p a r a m e t e r s h a v e g r e a t i n f l u e n c e s o n t h e s t r u c t u r a l s t r e n g t h ,a n d t h e i n t e r a c t i o n o f d e s i g n p a r a m e t e r s i sm i n i m a l ．S t r u c t u r a l r e l i a b i l i t y o f t h e b o g i e f r a m e s i s a s ０．９８４３,w h i c h s h o w s t h e i n f l u e n c e s o f u n c e r t a i n p a r a m e t e r s o n t h e s t r u c t u r a l s t r e n g t h a n d s a f e t y o f f r a m e s ．T h e r e s p o n s e s u r f a c em e t h o db a s e do nD Ｇo p t i m a l d e s i g nh a sh i g he f f i c i e n c y a n d m a yp r o Ｇv i d e r e f e r e n c e f o r t h eu n c e r t a i n t y a n a l y s i s o f o t h e r c o m pl e x s t r u c t u r e s ．K e y wo r d s :D Ｇo p t i m a l d e s i g n ;b o g i e f r a m e ;r e s p o n s e s u r f a c e f u n c t i o n ;u n c e r t a i n t y a n a l y s i s 收稿日期:２０１７０９０７基金项目:国家自然科学基金资助项目(５１８７５０７３);辽宁省教育厅科学研究资助项目(J D L ２０１６００１);辽宁省自然科学基金资助项目(２０１７０５４０１２９)０㊀引言转向架作为铁道车辆的重要承载部件,是保障行车安全的关键.构架作为转向架的重要零部件之一,不仅起着承载和传力的作用,而且是铁道车辆转向架其他各零部件的安装基础[１].我国列车运营速度的不断提升以及铁路线路的复杂多变对转向架的结构性能提出了更高的要求.在实际工程设计和分析中所建立的模型都是经过各种假设和理想化而得出的确定性模型.由于加工制造工艺水平的限制和人为因素的存在,使得实际生产的任何产品在材料属性㊁加工公差和载荷等方面均存在不确定性[２],因此在分析转向架构架的结构强度时考虑参数的不确定性,有助于设计阶２２ Copyright©博看网 . All Rights Reserved.段对可能出现的各种问题进行安全评判和设计参数的修改.目前,已有学者对转向架构架的结构强度进行了研究.李万莉等[３]利用A N S Y S W o r k b e n c h 软件根据U I C６１５Ｇ４Ｇ２００３标准对新型轨道运料车转向架构架进行了静强度分析.史艳民等[４]对跨座式单轨交通作业车转向架构架进行了基于４种超常载荷工况的静强度和基于G o o d m a n疲劳极限图的疲劳强度分析.李金城等[５]根据欧洲E N１３７４９标准对７０％低地板有轨电车动力转向架构架进行了静强度㊁疲劳强度和模态分析.周元[６]和卢耀辉等[２]利用A N S Y S的P D S模块,对构架静强度可靠性进行分析,得到了转向架构架参数对可靠性的灵敏度.L I等[７]利用改进的正交设计去拟合响应面,并利用A N S Y S软件对高速动车组转向架构架焊接接头进行了疲劳可靠性分析,证明了改进正交设计方法的可行性.上述研究多以确定性的参数为属性建立模型,分析转向架构结构强度是否满足标准和要求,未能考虑工程实际中参数的不确定性.基于P D S模块的不确定性分析虽然计算精度高,但是计算效率低,对复杂程度较高或模型较大的结构不适用.本文以某货车转向架构架为研究对象,综合考虑工程实际中设计参数的不确定性,对转向架构架进行结构强度的可靠性分析,进而评估设计参数的不确定性对转向架构架结构强度的影响.１㊀转向架构架设计参数的确定转向架构架的设计参数对其整体的结构性能有着重要的影响,是设计阶段对结构进行安全评定的基础.为确定关键的设计参数,提高转向架构架结构强度分析的效率,本文根据国际铁路联盟标准U I C５１０Ｇ３Ｇ１９９４对转向架构架进行结构强度分析.转向架构架整体采用S h e l l１８１壳单元,转臂座采用S o l i d１８５实体单元进行网格划分,节点总数为１２８８１９个,单元总数为１２１９７８个.在轴箱吊挂的两个圆孔采用R b e３单元模拟螺栓连接,同时在两圆孔之间采用B e a m１８８单元模拟螺栓,转臂座之间采用S p r i n g单元C OM B I N１４模拟弹簧连接,转臂座实体网格与侧梁壳单元采用刚性元模拟连接,单元类型选择C P_S T R U C.构架有限元模型见图１.根据U I C５１０Ｇ３Ｇ１９９４标准规定,转向架构架结构强度的评定为５种超常载荷工况下结构的静强度.本次分析仅施加第一超常工况下的载荷的图１㊀转向架构架的有限元模型F i g．１㊀F i n i t e e l e m e n tm o d e l o f b o g i e f r a m e情况,即在中心盘处施加３６６k N的载荷.在一系弹簧单元和转臂座弹簧单元刚性连接处的４个位置分别施加如下约束:Y㊁Z方向的位移约束,即２和３;Z方向的位移约束,即３;X㊁Y㊁Z方向的位移约束,即１㊁２和３;X㊁Z方向的位移约束,即１和３.具体约束情况见图２.图２㊀转向架构架位移约束F i g．２㊀T h e d i s p l a c e m e n t r e s t r a i n t o f b o g i e f r a m e转向架构架钢板材质为Q３４５E,屈服强度为３４５M P a,转向架构架的最大应力取有限元分析结果的最大节点等效应力,构架的应力云图见图３.由图３a可知,转向架构架的最大应力出现在中心销座孔,为１８１．９M P a,小于材料的屈服强度.通过分析转向架构架的结构应力可知,构架横梁和侧架的上下盖板与侧板对其结构应力的影响较大,可将其厚度作为结构强度不确定性分析的重要设计参数.２㊀不确定性的分析方法２．１㊀响应面法响应面法(r e s p o n s e s u r f a c e m e t h o d o l o g y, R S M)是一种利用试验设计数据求解多元方程组并进行多元回归分析的经验统计建模技术[８Ｇ９].采用R S M法进行结构强度分析能够较大地提高分析效率,有利于大型复杂模型的不确定性分析.基于响应曲面的转向架构架结构强度分析流程见图４.２．２㊀D最优试验设计D最优试验设计在选择试验运行方面具有较强的预测能力,适用于每一个特定的研究.它可以设计２~２４个因素,能够最大限度地减小与３２考虑参数不确定性的转向架构架结构强度分析 智鹏鹏㊀李永华㊀陈秉智Copyright©博看网 . All Rights Reserved.(a)正面轴侧图(b)反面轴侧图(c)主视图(d)侧视图图３㊀转向架构架应力云图F i g．３㊀T h e s t r e s s n e p h o g r a mo f b o g i e f r a m e该模型系数估计相关的方差,对于高度受限的设计是有用的[１０Ｇ１１].本文选择该方法对转向架构架进行试验设计.不论因变量与自变量之间存在何种回归关系,可设其回归模型为yα＝β１f１(xα)＋β２f２(xα)＋ ＋βm f m(xα)＋εα(１)式中,xα为给定的因子区域X中一点,若因子空间为p维欧氏空间,则xα为p维向量,x a＝(xα１,xα２, ,xαp); f１(xα),f２(xα), ,f m(xα)为连续函数;β１,β２, ,βm图４㊀转向架构架结构强度分析流程图F i g．４㊀T h e s t r u c t u r e s t r e n g t ha n a l y s i s f l o wc h a r t o f b o g i e f r a m e为m个待定系数;εα为服从正态分布的随机变量.若试验方案由N个试验点x１,x２, ,x N组成,则可以得到式(１)的参数估计:F(x)＝f１(x１)f２(x１) f m(x１)f１(x２)f２(x２) f m(x２)⋮⋮⋮f１(x N)f２(x N) f m(x N)éëêêêêêùûúúúúú(２)信息矩阵A＝Fᶄ(x)F(x)＝ðNα＝１fᶄ(xα)f(xα)(３) D最优设计就是使得信息矩阵的值极大化的一种设计.D最优试验设计可以使回归系数的估计值b１,b２, ,b p的方差所构成的密集椭球体的体积最小化,同时可以使模型回归预测值方差最大值达到最小[１２].基于D最优试验设计提供的初始数据点,采用二次多项式拟合设计参数与响应值的函数关系,并通过最小二乘法估计获得各项的待定系数.为判断拟合的响应面函数能否准确表示转向架构架的结构特征,需要对其进行方差分析(a n a l y s i s o f v a r i a n c e,A NO V A)和精度的检验.表１给出了五因素的方差分析表,其中,n为试验总次数.通过方差分析能够得到对响应值有显著影响的因素㊁各因素之间的交互作用以及显著影响因素的水平,进而确定设计参数选择的合理性.响应面函数精度的测定常采用r检验法.设计参数x的各个观测点与回归方程越靠近,即r２越接近１,表明回归直线和观测点越接近,响应面４２中国机械工程第３０卷第１期２０１９年１月上半月Copyright©博看网 . All Rights Reserved.表１㊀五因素方差分析表T a b ．１㊀F i v e Ｇf a c t o r a n a l ys i s o f v a r i a n c e 方差来源平方和自由度均方值因子A Q A a －１Q A /(a －１)因子BQ B b －１Q B /(b －１)因子C Q C c －１Q C /(c －１)因子D Q D d －１Q D /(d －１)因子EQ E e －１Q E /(e －１)交互效应A ˑBQ A B (a －１)(b －１)Q A B /[(a －１)(b －１)]交互效应A ˑC Q A C (a －１)(c －１)Q A C /[(a －１)(c －１)]交互效应A ˑD Q A D(a －１)(d －１)Q A D /[(a －１)(d －１)]⋮⋮⋮⋮交互效应A ２Q A A (a －１)(a －１)Q A A /[(a －１)(a －１)]交互效应B２Q B B (b －１)(b －１)Q B B /[(b －１)(b －１)]交互效应C ２Q C C(c －１)(c －１)Q C C/[(c －１)(c －１)]⋮⋮⋮⋮误差εQ εa b c d e (n －１)Q ε/[a b c d e (n －１)]总和T Q Ta b c d e n －１拟合程度越好,精度越高[１３].２．３㊀结构可靠性评估根据机械结构可靠性评估的应力强度干涉理论,假定设计参数均服从正态分布,其表达式为f X (x )＝１σX２πe x p(－１２(x －μX σX )２)(４)式中,μX ㊁σX 为分布参量,分别表示随机变量X 的均值和标准差;x 的取值范围为(－ɕ,ɕ).根据式(４),转向架构架结构可靠性评估的极限状态方程定义如下:R ＝f X (x )－S(５)式中,f X (x )为构架的最大应力;S 为材料屈服强度.根据式(５),可靠度可定义为Z ＝n ᶄN ᶄ(６)式中,n ᶄ为应力不大于强度(R ɤ０)的抽样次数;N ᶄ为抽样的总次数.对转向架构架进行可靠性评估,实际是在考虑各设计参数不确定性的条件下,求出R ɤ０的概率分布特征,评估设计参数的不确定性对结构强度的影响程度.为提高计算效率,本文采用MC L H S 对不确定性设计参数进行随机采样,基本步骤为[１４]:①将每个随机变量的分布函数按照等概率原则分成互不重叠的区间;②根据每个随机变量的概率密度函数,从每个区间任意选择一个值;③重复步骤(１)和步骤(２),直到选择了每个随机变量;④将x i 的n ᶄ个值和x j ʂi 的n ᶄ个值进行随机组合.３㊀转向架构架结构强度不确定性分析３．１㊀选择初始样本点根据第１节分析得到的转向架构架的重要设计参数,将板壳厚度和材料的弹性模量作为不确定的设计参数,运用A P D L 语言对有限元分析模型进行参数化,各设计参数的统计特征见表２.表２㊀设计参数统计特征T a b ．２㊀S t a t i s t i c a l c h a r a c t e r i s t i c s o f d e s i gn p a r a m e t e r s 设计参数下限均值上限侧架侧板t １(mm )９１０．０１１横梁侧板t ２(mm )１１１２．０１３横梁上下盖板t ３(mm )１６１６．５１７销座孔内壁t ４(mm )１９２０．０２１弹性模量E (M P a)２０３９４０２０６０００２０８０６０㊀㊀采用D 最优试验设计选取初始样本点,并将其代入到参数化的有限元分析模型中,得到试验设计后转向架构架的最大应力值.D 最优设计试验及响应值见表３.表３㊀D 最优试验设计及响应值T a b ．３㊀D Ｇo p t i m a l e x p e r i m e n t a l d e s i g na n d r e s po n s e v a l u e 试验号因素板厚t １(mm )板厚t ２(mm )板厚t ３(mm )板厚t ４(mm )弹性模量E (M P a)最大应力S m a x (M P a )１９．００１１．００１７．００１９．００２０３９４０．００１９５．３３２２９．００１１．００１６．００１９．００２０７４４２．００２０４．２９９３９．００１３．００１７．００２１．００２０３９４０．００１８６．８８９４９．００１１．８８１６．００２０．１２２０６０００．００２０４．１２７５９．００１３．００１７．００１９．６３２０６９６０．７８１８６．９３９６１１．００１２．１７１６．００１９．８５２０８０６０．００１９０．８６１７１１．００１１．００１７．００２１．００２０３９４０．００１８３．０６４８１１．００１３．００１６．００２１．００２０３９４０．００１９０．６９９９１０．０４１１．９９１７．００２１．００２０６０８２．４０１８０．６０２１０１１．００１１．００１７．００１９．００２０８０６０．００１９３．３５７１１９．００１１．００１６．００２１．００２０３９４０．００２０４．２２２１２９．６３１２．９９１６．４８２０．５５２０５９１７．６０１９１．１５４１３１１．００１３．００１７．００２１．００２０８０６０．００１７６．４５７１４１１．００１１．００１７．００２１．００２０３９４０．００１８３．０６４１５９．００１３．００１６．００１９．００２０３９４０．００２０３．９９７１６９．９７１１．００１６．４９２０．０５２０８０６０．００１９０．８０２１７１０．１５１３．００１６．００１９．００２０８０６０．００１９６．０３３１８１１．００１３．００１７．００２１．００２０８０６０．００１７６．４５７１９１１．００１１．００１６．００１９．００２０３９４０．００１９７．４０８２０９．００１２．２０１６．６３１９．００２０８０６０．００１９３．０８２１９．００１３．００１６．００２１．００２０８０６０．００２０３．９５４２２９．００１１．００１７．００２１．００２０８０６０．００１８７．１７２２３１０．７２１２．１８１６．８４１９．７４２０７２１５．４０１８６．０７３２４９．７２１１．００１６．５４２０．０８２０４８４６．４０１９０．６６４２５１１．００１１．００１６．００１９．００２０３９４０．００１９７．４０８２６１１．００１３．００１６．００２１．００２０３９４０．００１９０．６９９２７９．００１１．００１７．００１９．００２０３９４０．００１９５．３３２２８１１．００１３．００１７．００１９．００２０３９４０．００１８６．１６２２９１１．００１３．００１６．４０１９．００２０６２０６．００１８８．３１９３０１１．００１１．００１６．００２１．００２０８０６０．００１９０．９９５３１１０．５６１２．３０１６．３４１９．８１２０３９４０．００１８７．７１１㊀㊀取任意两个设计参数为坐标轴X 和Y ,根据表３通过MA T L A B２０１５b 编程绘制设计参数的样本空间,见图５.图５能够直观地反映设计点在空间的位置以及重复试验的样本点.由图５可５２ 考虑参数不确定性的转向架构架结构强度分析智鹏鹏㊀李永华㊀陈秉智Copyright©博看网 . All Rights Reserved.知,３１组设计点均匀地分布在样本空间,且某一设计点存在重复设计,其目的在于提升试验结果的可靠度与精确度,减小误差.(a )设计参数t １㊁t ２对应的样本空间(b )设计参数t ３㊁t ４对应的样本空间图５㊀设计参数的样本空间F i g ．５㊀S a m p l e s p a c e o f d e s i gn p a r a m e t e r s ３．２㊀响应面的建立根据表３得到的３１组包含仿真模型信息的数据点,利用最小二乘法求解多项式的系数,建立转向架构架最大应力的响应曲面函数:S m a x ＝－３７９３．９８７８４－７８．２４８t １＋１６．５６t ２－１７６．２３６５３t ３＋４１．６３７２t ４＋０．０５３２９E －０．７５５８９t １t ２＋３．４８７５０t １t ３－１．１９４４７t １t ４＋１．０４２８６ˑ１０－４E －２．０７６４２t ２t ３＋０．７９４６９t ２t ４－６．２２４ˑ１０－５t ２E －２．７６７９９t ３t ４－８．８５３５ˑ１０－５t ３E －７．０１６２ˑ１０－５t ４E ＋１．４１０５３t １２＋０．８５７１５t ２２＋６．９２０５９t ３２＋０．４６２８３t ４２－１．２３７７３ˑ１０－７E２(７)㊀㊀为了更好地观测不确定设计参数和构架结构强度之间的关系,图６和图７分别示出了设计参数对构架结构强度的三维响应曲面图和等高线图.㊀㊀由图６可知,设计参数的变化对转向架构架的结构强度具有一定的影响,由图６a 可以看出,侧架侧板和横梁侧板厚度的增加均会导致构架所受应力的减小,与实际情况相符.在相同的厚度变化区间范围内,相比横梁侧板,由侧架侧板厚度变化产生的应力减小程度更大,表明侧架侧板对构架结构强度的敏感性较强.由图６b 可以看出,(a )设计参数t １㊁t ２的响应曲面(b )设计参数t ３㊁t ４的响应曲面图６㊀设计参数对构架结构强度的响应曲面图F i g ．６㊀R e s p o n s e s u r f a c e o f d e s i gn p a r a m e t e r s f o r s t r e n gt ho f f r a m e s t r u c t u r e 横梁上下盖板对构架结构强度的敏感性较强.设计参数与构架结构强度的等高线形状为椭圆说明两个设计参数的交互作用显著,圆形说明交互作用不显著[１５].由图７可知,设计参数之间的交互作用显著性较低,表明在转向架构架设计时,可以忽略交互作用不显著的设计参数的变化.３．３㊀响应面的精度检验响应面的精度是保证试验设计和响应面函数有效性的基础,是进一步利用该模型进行分析的前提.通过对响应面精度的检验可以获得响应面函数的准确性及选择设计参数的显著性,有助于判定选取的设计参数是否合理.本文利用A NO V A 对该模型进行分析,结果见表４.表４中,F 值和P 值均代表相关系数的显著性,F 值越大,P 值越小,说明相关系数越显著.通过表４可知,该模型的拟合精度较高,且设计参数t １㊁t ２㊁t ３㊁t ４均非常显著,说明设计参数的选择是合理的,能够反映结构强度的变化.参数E 表现不显著,说明该设计参数对结构强度影响不大.各设计参数之间的交互作用显著性较低,说明各设计参数的相关性较小,与等高线图的分析结果吻合.响应面函数的测定系数r ２为０．９９４８,说明拟合程度较高.６２ 中国机械工程第３０卷第１期２０１９年１月上半月Copyright©博看网 . All Rights Reserved.(a )设计参数t １㊁t ２的等高线(b )设计参数t ３㊁t ４的等高线图７㊀设计参数对构架结构强度的等高线图F i g ．７㊀C o n t o u r d i a g r a mo f d e s i gn p a r a m e t e r s f o r s t r e n g t ho f f r a m e s t r u c t u r e s 表４㊀响应面函数A N O V A 表T a b ．４㊀T h eA N O V Ao fR S M变异来源平方和自由度平方均值F 值P 值是否显著模型１７７２．５７２０８８．６３９５．４４＜０．０００１非常显著A (t １)３５０．８９１３５０．８９３７７．８５＜０．０００１非常显著B (t ２)５９．０７１５９．０７６３．６１＜０．０００１非常显著C (t ３)７２５．０８１７２５．０８７８０．７８＜０．０００１非常显著D (t ４)１１４．３４１１１４．３４１２３．１３＜０．０００１非常显著E (E )６．７６１６．７６７．２８０．０２２４不显著A B １０．３８１１０．３８１１．１８０．００７４显著A C ５９．２７１５９．２７６３．８２＜０．０００１非常显著A D ２５．６６１２５．６６２７．６３０．０００４显著A E ０．８２１０．８２０．８８０．３７０２不显著B C １７．７２１１７．７２１９．０８０．００１４显著B D １１．２８１１１．２８１２．１４０．００５９显著B E ０．３０１０．３００．３２０．５８４２不显著C D ２９．３７１２９．３７３１．６３０．０００２显著C E ０．１４１０．１４０．１５０．７０２８不显著D E ０．３６１０．３６０．３９０．５４７０不显著A ２４．２３１４．２３４．５５０．０５８７不显著B ２２．３６１２．３６２．５４０．１４１９不显著C ２６．９９１６．９９７．５２０．０２０７不显著D ２０．５３１０．５３０．５７０．４６８１不显著E２０．７８１０．７８０．８４０．３８０５不显著残差９．２９１００．９３失拟项９．２９５１．８６纯误差０５０总和１７８１．８６３０㊀㊀为了更好地观测响应面的拟合精度,图８和图９分别给出了试验值和预测值的相关图和残差分布图.由图８和图９可知,所有的设计点均在４５ʎ对角线附近,且残差基本控制在２．０范围内,说明转向架构架响应面函数的预测值和试验值相当接近.图８㊀试验值和预测值的相关图F i g ．８㊀T h e c o r r e l a t i o nb e t w e e n t h e e x pe r i m e n t a l a n d pr e d i c t e d v a l u e s 图９㊀试验值和预测值的残差图F i g．９㊀T h e r e s i d u a l v a l u e s o f t e s t a n d p r e d i c t e d v a l u e s ３．４㊀转向架构架结构可靠性评估基于式(４),利用MA T L A B２０１５b 软件使设计参数均产生１００００个随机数,用以进行可靠性评估,不确定设计参数的概率分布特征见图１０.根据图１０所产生的不确定设计参数,运用MC L H S 对其进行１００００次抽样,并将结果代入式(７),得到转向架构架最大应力的频率分布直方图,见图１１.由图１１可知,设计参数的不确定性使转向架构架的结构强度出现了一定的波动,主要分布在１５０~３００M P a ,同时该波动导致转向架构架的最大应力出现超出材料屈服强度的情况.相比传统意义上仅按照标准对构架进行确定性的静强度分析而言,不确定性分析能够更好地评估构架设计的合理性和安全性.将式(７)得到的计算结果代入式(５),并结合式(６),得到构架结构强度的可靠性评估结果,见图１２和图１３.图１２展示了进行１００００次计算后转向架构７２ 考虑参数不确定性的转向架构架结构强度分析智鹏鹏㊀李永华㊀陈秉智Copyright©博看网 . All Rights Reserved.(a )t １产生的随机分布(b )t ２产生的随机分布(c )t ３产生的随机分布(d )t ４产生的随机分布图１０㊀不确定设计参数的概率分布特征F i g．１０㊀T h e p r o b a b i l i s t i c d i s t r i b u t i o n c h a r a c t e r i s t i c s o f u n c e r t a i nd e s i gn p a r a m e t e rs 图１１㊀转向架构架最大应力的频率分布直方图F i g ．１１㊀T h e f r e q u e n c y d i s t r i b u t i o nh i s t o gr a mo f m a x i m u ms t r e s s o fb o gi e f r a me 图１２㊀结构强度抽样历史F i g ．１２㊀T h e s a m p l i n g h i s t o r y o f s t r u c t u r a l s t r e n gth 图１３㊀结构强度可靠度收敛曲线F i g ．１３㊀T h e c o n v e r ge n c e c u r v e of s t r u c t u r a l s t r e ng th r e li a b i l i t y架的强度抽样历史,其中构架应力在２００M P a 左右居多.空心圆圈代表应力超过构架材料的屈服强度,说明在这些设计参数范围内构架是不可靠的,安全系数小于１.由图１３可知,当抽样次数较少时,设计参数的随机组合较少,构架所受应力均低于材料的屈服强度,结构可靠度为１.当抽样次数增加,构架的可靠度下降,在５００次左右时趋于收敛,得到转向架构架的结构可靠度为０．９８４３,相比确定性的结构强度分析,考虑设计参数的不确定性使得计算结果更加贴近工程实际,计算结果更加精确.４㊀结论(１)根据U I C５１０Ｇ３Ｇ１９９４对转向架构架进行结构强度分析,得到了构架受力较大处的位置为构架横梁㊁侧架的上下盖板和侧板,并将其厚度确定为结构强度分析的不确定设计参数.(２)采用D 最优试验设计并结合响应面法,对转向架构架结构强度进行不确定性分析,获得了高精度的响应面,直观地展示了设计参数的变化对构架结构强度的影响和各设计参数之间的交互作用.与传统的直接对设计参数进行抽样的强度计算比较,本文方法提高了分析效率,同时保证了分析结果的准确性,适合其他大型复杂结构的不确定性分析.(３)基于高精度响应面的结构可靠性评估,进８２ 中国机械工程第３０卷第１期２０１９年１月上半月Copyright©博看网 . All Rights Reserved.一步验证了考虑不确定设计参数的重要性.转向架构架的结构可靠度为０．９８４３,表明了在考虑设计参数不确定的条件下,构架的结构强度有超过材料屈服强度的可能性,即结构失效,因此,为确保结构设计的安全性,在设计过程中考虑参数的不确定性更加符合工程实际的需要.参考文献:[１]㊀王洪娇,杨翊仁．地铁车辆转向架构架静强度分析的一般方法研究[J]．城市轨道交通研究,２０１６,１９(１１):４３Ｇ４５．WA N G H o n g j i a o,Y A N G Y i r e n．C o n v e n t i o n a lA pＧp r o a c h t o t h e S t a t i c S t r e n g t hA n a l y s i s o fM e t r oV eＧh i c l eB o g i eF r a m e[J]．U r b a n M a s sT r a n s i t,２０１６,１９(１１):４３Ｇ４５．[２]㊀卢耀辉,曾京,邬平波,等．铁道车辆转向架构架可靠性参数灵敏度分析[J]．中国铁道科学,２０１０,３１(１):１１１Ｇ１１５．L U Y a o h u i,Z E N GJ i n g,WU P i n g b o,e ta l．P a r aＧm e t r i cS e n s i t i v i t y A n a l y s i s f o r t h eB o g i eF r a m eR eＧl i a b i l i t y o fR a i l w a y V e h i c l e[J]．C h i n aR a i l w a y S c iＧe n c e,２０１０,３１(１):１１１Ｇ１１５．[３]㊀李万莉,严俊,朱福民,等．新型轨道运料车转向架构架结构分析[J]．中国工程机械学报,２０１４,１２(４):３３６Ｇ３４１．L IW a n l i,Y A NJ u n,Z HUF u m i n,e t a l．S t r u c t u r a lA n a l y s i s o nB o g i eF r a m e f o rN e w R a i lV e h i c l e[J]．C h i n e s eJ o u r n a lo fC o n s t r u c t i o n M a c h i n e r y,２０１４,１２(４):３３６Ｇ３４１．[４]㊀史艳民,缪炳荣,陈建政,等．跨座式单轨交通作业车转向架构架静强度及疲劳分析[J]．机车电传动,２０１５(５):６５Ｇ６８．S H IY a n m i n,M I A O B i n g r o n g,C H E NJ i a n z h e n g,e t a l．S t a t i cS t r e n g t ha n dF a t i g u eA n a l y s i so fB o g i eF r a m ef o r S t r a d d l eＧt y p e M o n o r a i l T r a n s p o r t a t i o nW o r k i n g V e h i c l e[J]．E l e c t r i c D r i v ef o r L o c o m oＧt i v e s,２０１５(５):６５Ｇ６８．[５]㊀李金城,李芾,杨阳．７０％低地板有轨电车动力转向架构架强度分析[J]．机车电传动,２０１６(３):８７Ｇ９１．L I J i n c h e n g,L IF u,Y A N G Y a n g．S t r e n g t h A n a l y s i sf o r７０％L o wＧf l o o rT r a m C a rM o t o rB og i eF r a m e[J]．E l e c t r i cD r i v e f o rL o c o m o t i v e s,２０１６(３):８７Ｇ９１．[６]㊀周元．基于A N S Y S的高速客车转向架构架可靠性研究[D]．成都:西南交通大学,２０１２．Z H O U Y u a n．R e l i a b i l i t y R e s e a r c ho fB o g i eF r a m ef o rH i g h S p e e d P a s s e n g e r C a r B a s e d o n A N S Y S[D]．C h e n d u:S o u t h w e s t J i a o t o n g U n i v e r s i t y,２０１２．[７]㊀L IY,Q I N Q,W A N G Y,e t a l．W e l d e d J o i n tF a t i g u e R e l i a b i l i t y A n a l y s i so nB o g i eF r a m eo fH i g hＧs p e e dEＧl e c t r i cM u l t i p l eU n i t[J]．J o u r n a l o fS h a n g h a i J i a o t o n gU n i v e r s i t y(S c i e n c e),２０１７,２２(３):３６５Ｇ３７０．[８]㊀A N G I N D,T I R Y A K I A E．A p p l i c a t i o n o f R eＧs p o n s eS u r f a c e M e t h o d o l o g y a n d A r t i f i c i a l N e u r a lN e t w o r ko nP y r o l y s i s o f S a f f l o w e rS e e dP r e s sC a k e[J]．E n e r g y S o u r c e s,P a r t A:R e c o v e r y,U t i l i z aＧt i o n,a n d E n v i r o n m e n t a l E f f e c t s,２０１６,３８(８):１０５５Ｇ１０６１．[９]㊀张伟,毛建国,魏特特,等．基于响应曲面法的煤油发动机气门正时优化[J]．中国机械工程,２０１６,２７(７):９３３Ｇ９３８．Z HA N G W e i,MA OJ i a n g u o,W E IT e t e,e t a l．O pＧt i m i z a t i o no f V a l u e T i m i n g o fa K e r o s e n e E n g i n eB a s e do n R S M[J]．C h i n a M e c h a n i c a lE n g i n e e r i n g,２０１６,２７(７):９３３Ｇ９３８．[１０]㊀D J U R I SJ,V A S I L J E V I CD,J O K I CS,e t a l．A pＧp l i c a t i o no fDＧO p t i m a l E x p e r i m e n t a lD e s i g n M e t hＧo d t oO p t i m i z e t h eF o r m u l a t i o no fO/W C o s m e t i cE m u l s i o n s[J]．I n t e r n a t i o n a lJ o u r n a lo fC o s m e t i cS c i e n c e,２０１４,３６(１):７９Ｇ８７．[１１]㊀S A L V OP,S MA J D AR,D I N IV,e t a l．ADＧO p t iＧm a lD e s i g nt o M o d e l t h eP e r f o r m a n c e so fD r e s sＧi n g sa n d D e v i c e sf o r N e g a t i v e P r e s s u r e W o u n dT h e r a p y[J]．J o u r n a l o fT i s s u eV i a b i l i t y,２０１６,２５(２):８３Ｇ９０．[１２]㊀柯作楷,唐绍裘,杜海清．DＧ最优实验设计及其在陶瓷材料研究中的应用[J]．陶瓷研究,１９８７(２):１０Ｇ１６．K EZ u o k a i,T A N GS h a o q i u,D U H a i q i n g．E x p e r iＧm e n t a lD e s i g no fDＧO p t i m i z a t i o na n dI t sA p p l i c aＧt i o ni n C e r a m i c M a t e r i a l s[J]．C e r a m i c S t u d i e sJ o u r n a l,１９８７(２):１０Ｇ１６．[１３]㊀张德丰．MA T L A B概率与数理统计分析[M]．北京:机械工业出版社,２０１０:２４５Ｇ２４７．Z HA N GD e f e n g．MA T L A BP r o b a b i l i t y a n dM a t hＧe m a t i c a lS t a t i s t i c s A n a l y s i s[M]．B e i j i n g:C h i n aM a c h i n eP r e s s,２０１０:２４５Ｇ２４７．[１４]㊀M I J,L IYF,Y A N GYJ,P E N G W,e t a l．R e l i a b i l iＧt y A s s e s s m e n t o f C o m p l e xE l e c t r o m e c h a n i c a l S y s t e m su n d e rE p i s t e m i cU n c e r t a i n t y[J]．R e l i a b i l i t y E n g i n e e rＧi n g&S y s t e mS a f e t y,２０１６,１５２:１Ｇ１５．[１５]㊀MO N T G OM E R Y DC．D e s i g n a n dA n a l y s i s o f E xＧp e r i m e n t s[M]．N e w Y o r k:J o h n W i l e y&S o n s,１９７６:３０Ｇ３５．(编辑㊀袁兴玲)作者简介:智鹏鹏,男,１９８９年生,博士研究生.研究方向为C A E 关键技术㊁车辆结构可靠性㊁不确定性分析与优化.EＧm a i l: z h i p e n g１７＠y e a h．n e t.李永华(通信作者),女,１９７１年生,教授.研究方向为轨道车辆现代化设计方法㊁车辆结构的疲劳可靠性分析㊁机械产品数字仿真与优化设计㊁质量与R AM S工程.发表论文５０余篇.EＧm a i l:y o n g h u a l i＠１６３．c o m.９２考虑参数不确定性的转向架构架结构强度分析 智鹏鹏㊀李永华㊀陈秉智Copyright©博看网 . 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转向架构架技术设计强度计算分析
2006年用户年会论文转向架构架技术设计强度计算分析张开林 肖守纳 [西南交通大学机车车辆研究所]转向架构架的强度计算依据UIC 515VE 标准，并参照《高速试验列车技术条件》有关规范进行的。
1. 构架计算模型：构架结构为中间加横梁的柜形结构，由两根侧梁、横梁、牵引横梁及前后端梁组成，构架结构示意图见图1。
构架的强度计算采用ANSYS 5.31软件完成。
针对构架结构特点对构架计算模型均采用板单元进行离散。
构架有限元分析计算模型的节点数为22921个，单元总数24845个，计算模型质量为3414.5kg，构架结构模型离散图见图2。
2. 计算载荷及计算工况2.1构架基本载荷 垂向静载荷(1)其中：Fz－构架一侧垂向静载荷（kN） Mc－动力车总质量（t） Mb－转向架质量（t）(2)其中： －左侧电机座垂向静载荷（kN） －电机质量（t）模拟营运横向载荷(3)其中：Fy－构架模拟营运横向载荷（kN） Fz－构架一侧垂向静载荷（kN） 最大可能横向载荷(4)g m m F b c z )2(41−=g m F d z 107'=)5.0(5.0g m F F b z y •+=)1210(0.2max g m F c y +='z F d m2006年用户年会论文其中：Fymax－构架最大可能横向载荷（kN） 模拟运营纵向载荷机车以250km/h 的速度运行时的牵引力。
模拟纵向冲击载荷（KN）(5)由基本参数计算各载荷值如下：2.2构架载荷组合工况根据上述基本载荷对构架的计算工况进行组合，其组合工况见表一。
对于作用在侧梁上的垂直÷向载荷按面力考虑； 对于作用在电机座上的垂向载荷按面力考虑； 对于纵向载荷，按线载荷作用于相应的位置；b s m g F •=3KNF KN F KN F KN F KN F KN F s y x y y z 0.721,5.120,5.746.245,2.169,3.218max max ======2006年用户年会论文对于横向载荷，按节点载荷作用于相应的位置。
CRH380B转向架构架结构强度及可靠性分析
CRH380B转向架构架结构强度及可靠性分析CRH380B转向架构架结构强度及可靠性分析引言：CRH380B是中国发展的一种高速铁路列车，其转向架构架结构的强度和可靠性是确保列车安全和正常运行的关键要素。
本文将对CRH380B转向架构架结构的强度和可靠性进行分析和探讨，以期为相关设计和改进提供参考。
一、转向架构架结构设计特点CRH380B转向架构架结构采用了先进的设计理念和技术，具有以下特点：1. 采用轻量化材料：为了减轻列车的整体重量，减少能耗，转向架架结构采用了轻质高强度铝合金材料。
2. 强度优化设计：通过有限元分析等方法，对转向架架结构进行力学分析，优化布置各个结构部件，以提高强度和刚度。
3. 振动减震措施：考虑到高速运行过程中存在的不确定性载荷和振动，转向架架结构采用了减震装置和缓冲器，以减少振动对架结构的冲击。
二、架结构强度分析为了确保CRH380B转向架架结构的强度，需要进行强度分析。
主要包括以下几个方面：1. 转向架荷载分析：根据列车运行条件和运行速度，对转向架受到的动车组内外力进行分析，考虑到列车行进过程中的加速度、曲线半径和坡度等因素。
2. 结点载荷计算：根据转向架的结构布局，确定各个关键节点的受力情况，计算节点处的应力和变形，分析其强度和稳定性。
3. 强度校核：对于转向架结构中的关键零部件，进行强度校核计算，以确保其满足设计要求和使用寿命。
三、架结构可靠性分析除了强度分析外，转向架架结构的可靠性也是一项重要指标。
主要包括以下方面：1. 可靠性设计：在转向架架构设计过程中，要考虑到各个零部件的可靠性指标要求，例如使用寿命、可靠性指数等。
通过合理的设计参数和工艺控制，提高零部件的可靠性。
2. 可靠性评估：对于转向架架结构进行可靠性评估，可以采用可靠性分析方法，如故障树分析、失效模式和影响分析等，从而找出可能的故障原因和改进措施。
3. 可靠性验证：通过对转向架架结构进行可靠性验证测试，例如静态加载试验、振动试验等，来验证其设计和生产的可靠性。
SKMB-200型转向架构架强度与结构优化仿真分析
后构架总质量减少 109 kg，较优化前降低 6.8%；构架最大等效应力为 329.98 MPa，仍满足其强度要求。对构架结
构参数的优化可有效降低 SKMB-200 型转向架的簧下质量，进而提升其动力学性能，可为动车组转向架结构静强度分析；仿真实验
中图分类号：U266.2
SKMB-200 型转向架构架强度与结构优化仿真分析
张嘉鹭，马 军，竺亚升
（江苏师范大学 机电工程学院，江苏 徐州 221008）
摘 要：以应用于 CRH380A 型动车组上的 SKMB-200 型动力转向架构架为研究对象，基于 UIC615-4 标准计算 4
种模拟运营工况载荷及一种超常载荷，继而确定仿真分析所需的边界条件。静强度仿真结果表明：模拟运营工况
下，构架的最大应力分别为 225.7、209.0、250.3 和 196.2 MPa，超常载荷工况下构架的最大应力为 307.6 MPa，
均小于构架主材料 SMA490BW 型耐候钢的许用应力。在超常载荷工况下进行结构优化分析，分别设定侧梁上下
盖板和内外侧板的厚度为设计变量、最大等效应力为约束条件、构架最小质量为目标函数。优化结果表明：优化
文献标识码：A
文章编号：1002-4956(2021)02-0140-04
Simulation analysis on strength and structure optimization of SKMB-200 bogie frame
ZHANG Jialu, MA Jun, ZHU Yasheng
(College of Mechanical and Electrical Engineering, Jiangsu Normal University, Xuzhou 221008, China)
一种轨道工程车转向架构架强度及模态分析
铁道技术监督RAILWAY QUALITY CONTROL 第47卷第6期Vol.47 No.6研究与交流STUDY AND COMMUNICATIONS一种轨道工程车转向架构架强度及模态分析张莎（宝鸡中车时代工程机械有限公司，陕西 宝鸡721003 ）摘 要：构架强度对轨道工程车辆的安全性、牵引力及运行品质有重要影响。
采用ANSYS Work- bench 有限元仿真软件，在超常载荷、模拟运营与模拟特殊运营载荷工况下，对一种轨道工程车转向架构 架进行静强度、疲劳强度评估计算与模态分析。
计算结果表明，构架静强度、疲劳强度及模态满足TB/T 2368—2005《动力转向架构架强度试验方法》和TB/T 1335—1996《铁道车辆强度设计及试验鉴定规 范》要求。
关键词：轨道工程车；转向架构架；有限元仿真；静强度；疲劳强度；模态中图分类号：U273 ： U270.12 文献标识码：A 文章编号：1006-9178 ( 2019 ) 06-0064-05Abstract : The frame strength has an important influence on the safety , traction and operation quality of track engi neering vehicles. By using ANSYS Workbench finite element simulation software , based on service conditions in ・ eluding overload , operation simulation and special operation load simulation , the static strength , fatigue strength evaluation & calculation and modal analysis are carried out for the bogie frame a type of track engineering vehicle. Ac cording to the calculation results , the static strength , fatigue strength and modality of the frame can meet TB/T 2368— 2005 Motive Power Units-Bogies and Running Gear-Bogie Frame Structure Strength Tests and TB/T 1335— 1996 Specification of S trength Design and Test Evaluation of R ailivay Vehicles.Keywords : Track Engineering Vehicle ; Bogie Frame; Finite Element Simulation ; Static Strength ; Fatigue Strength ; Modality0引言伴随国内铁路网建设迅速推进，铁路发展对 技术装备的需求也不断提高，其中质量稳定、安 全可靠是铁路技术装备的必须要求。
h快捷货车转向架焊接构架强度和模态研究的开题报告
160km/h快捷货车转向架焊接构架强度和模态研究的开题报告一、选题背景和意义随着经济的不断发展和物流业的不断壮大，快捷货运方式也逐渐得到了广泛应用。
一辆快捷货车通常需要在高速公路等道路上高速行驶，因此车辆的安全性和稳定性就显得尤为重要。
而转向架作为车辆悬架的重要组成部分，对于车辆的操控性和行驶稳定性都有着至关重要的影响。
因此，研究快捷货车转向架的焊接构架强度和模态，对于提高快捷货车的安全性和稳定性具有重要意义。
二、研究内容和方法本次研究将以160km/h快捷货车为研究对象，通过有限元分析的方法对其转向架的焊接构架强度和模态进行研究。
具体方法包括以下几个步骤：1. 对160km/h快捷货车转向架的初始设计进行CAD建模；2. 采用有限元分析软件对转向架进行强度分析，分析集中载荷作用下焊缝、爪板等部件的应力分布和变形情况，验证转向架的强度和刚度是否满足要求；3. 采用有限元分析软件对转向架进行模态分析，获得转向架的固有频率和振动模态；4. 根据分析结果对转向架的设计进行改进，提高其强度和稳定性。
三、预期成果和意义本次研究旨在分析160km/h快捷货车转向架的焊接构架强度和模态，探究焊接构架对车辆行驶稳定性的影响，并提出一些改进措施。
预期的成果包括以下几个方面：1. 分析160km/h快捷货车转向架的焊接构架强度和模态特性；2. 发现和定位转向架的弱点，提出改进方案和建议；3. 提高转向架的强度和稳定性，提高快捷货车的安全性和行驶稳定性。
四、研究难点和挑战本次研究所遇到的主要挑战包括：1. 根据转向架的实际情况建立模型，准确模拟其受力情况；2. 对模型进行分析时需要考虑到非线性因素的影响；3. 分析结果需要与实际测试进行对比，并进行合理的评估。
五、进度安排和参考文献本次研究预计时长为一年，具体进度安排如下：第一阶段：文献综述与初步建模（1个月）第二阶段：有限元分析和结果评估（6个月）第三阶段：改进方案提出和实验验证（3个月）第四阶段：论文撰写和答辩准备（2个月）参考文献：1. 陈木行, 等. 汽车轮轴承低速侧减速器的材料选择及优化研究[J]. 精密铸造, 2019(1): 1-5.2. 杨金丰, 等. 新型汽车先导式离合器的材料选择和试制研究[J]. 机械工程学报, 2018, 54(6): 102-108.3. 杨锐, 等. 车桥齿轮模态分析及优化设计[J]. 机械制造, 2019, 01: 16-19.4. 王延亮, 等. 汽车发动机效率提高的材料选择与优化设计[J]. 精密制造技术, 2017, 21(1): 95-99.5. 王玉, 等. 车桥传动轴的材料选择及有限元分析[J]. 汽车工程师, 2017(1): 100-104.。
高速动车组转向架技术研究
高速动车组转向架技术研究动车组转向架是高速列车安全平稳运行的关键设备之一。
随着动车运行速度的不断提高，对转向架性能的要求也越来越高。
动车组转向架与传统转向架相比，保持高动力性能的同时并适应高速平稳运行等方面具备很大优势，动车组转向架充分利用轮轨之间的黏着力，减轻轮轨之间的相互作用力，是动车组转向架具有的关键技术。
本文根据近些年来高速动车组的发展，通过对CRH380B型动车组转向架上的二系悬挂装置和基础制动装置的研究，来发现普遍产生在转向架上的问题。
标签：高速动车组；转向架；研究0 引言近年来，我国高速铁路的快速发展，对我国经济发展和人们生活方式的影响极大，赢得了社会各界的赞誉。
我国生产的高速动车组不仅成功在内地运营，而且不断开拓着国际市场。
转向架在铁道车辆运行的过程中能够缓和轨道不平顺对列车的冲击，保证车辆运行的稳定性、安全性和曲线通过能力。
因此，开发高性能转向架是发展高速动车组技术的关键。
1 动车组转向架简介CRH380B型动车组转向架采用模块化设计，即所有转向架的主模块都基本相同。
通过对每个车辆的重量和重心的适应，转向架和悬挂弹簧可单独调节，从而获得最佳的运行特性。
按照功能分为动力转向架和非动力转向架，主要的区别在于动力转向架安装电机，采用轮盘制动方式；拖车转向架没有电机，空间较大，使用轴盘制动方式。
以拖车转向架为例，其结构组成主要包括：（1）构架。
构架是转向架的基础，它把转向架各零部件组成一个整体，不仅结构、形状和尺寸都应满足各零部件组装的要求，还承受和传递来自车体与轮对之间各种方向的载荷和扭矩。
（2）轮对轴箱定位装置。
用来承受车辆的重量，承受并缓冲、衰减来自轮轨之间的冲击，传递驱动力和制动力，并提供导向功能，使车辆沿轨道的平动转化为轮对的滚动。
（3）一系悬挂装置。
位于轮对与构架之间，可以减小来自轨道不平顺的各种动态影响。
（4）二系悬挂装置。
位于构架和车体之间起连接作用。
它主要由枕梁、空气弹簧装置及横向止档等组成，用于缓冲和衰减构架和车体之间振动。
CW——200K型T转向架构架建模与模态分析说明书
目录1.引言2.CW——200K型T转向架构架3.载荷工况4.计算分析评估5.模态分析6.结论7.心得体会8.模态介绍CW—200K型转向架构架结构强度分析1.引言转向架构架是车辆运行时最重要的承载部件，其可靠性能对机车的走行品质和安全性具有重要的影响，必须满足强度要求。
在上世纪六十年代前，对转向架构架的强度分析，主要采用的是经典的结构力学方法，包括近似法和精确力法，这两种方法采用了大量的假定使实际结构理想化和简单化，当构架结构越来越复杂，超静定次数增多时，这种方法计算的误差越来越大，精度越来越低。
随着计算机的普及和计算方法的发展，有限元法已成为构架强度分析的主要方法：根据构架的结构特点，建立构架的力学模型，再对构架进行离散化处理，然后用有限元分析软件进行运算。
用有限元法分析得出的理论结果和试验结果的相对误差可控制在10%的范围内。
本文对CW——200K型转向架构架焊接结构进行静强度和疲劳强度评估，载荷条件和方法参见如下标准：EN 13749、UIC 515—4、和UIC 615—4进行，许用应力和评估方法依据ERRI B12/RP17(第8版)确定。
2.CW——200K型T转向架构架2.1构架结构构架为H型钢板焊接结构，由两根侧梁和两根横梁组成。
侧梁为中间下凹的鱼腹形，由4块钢板组焊成箱形封闭结构。
侧梁内部有密封隔板使侧梁内腔成为空气弹簧的附加空气室。
横梁采用日本进口无缝钢管，外径为φ165.2mm，壁厚14.3mm。
在侧梁上焊有定位座、横向减振器座、高度阀座和防过充装置座等，在横梁上焊有盘形制动吊座，抗侧滚扭杆座、牵引拉杆座等。
在构架的焊接过程中所有部件均采用“V”型坡口，以便于机械手操作，钢板材料为16MnR（材料属性见附录表格4）即保证有足够的刚度同时又保证有良好的焊接性。
本文利用PRO/E软件建立构架装配图，如图1。
图1 转向架焊接构架2.2 有限元模型综合考虑整个构架的计算量、计算精度及构架结构的实际情况,采用ANSYS 软件对构架整体进行有限元离散和计算. 网格数量决定了计算结果的精度和规模,权衡网格数量与精确度两者的关系,最终离散出的节点数为133264 ,单元数为65798. 构架有限元离散模型如图2 所示.图二构架有限元离散模型3.载荷工况3.1 超常载荷工况在此工况下，作用在侧梁上的垂向载荷F z=1.4g(m v +C1-2m+)/4=186.0 kN;作用在构架上的横向载荷F y=2[10000+(m v+C1)g/12]=128.0 kN;10‰轨道扭曲车轮的垂向位移为25mm。
高速动车组转向架构架强度分析与模态研究
高速动车组转向架构架强度分析与模态研究高速动车组转向架构构强度分析与模态研究引言随着高速铁路的迅猛发展，动车组的运行速度也越来越高。
转向架作为动车组重要的组成部分之一，承担着支持车体重量、提供转向功能、吸收轴重和抵抗横向力等重要任务。
本文通过对高速动车组转向架构进行架强度分析与模态研究，旨在提高转向架的结构设计水平，确保车辆的安全性、稳定性和运行平稳性。
一、高速动车组转向架构构简介高速动车组转向架构构一般由轮轴、横梁、弹簧和减震器等组成。
轮轴是承载车体重量和传递车辆动力的主要部分；横梁连接轮轴和车体，充当连接和支撑的桥梁；弹簧和减震器负责减少车轮与轨道之间的振动和冲击力。
二、高速动车组转向架构构强度分析（一）受力分析高速动车组转向架承受着多种力的作用，如自重、车体荷载、弓网荷载、渐进曲线荷载、过盲曲线荷载、车体偏心力和紧急制动荷载等。
这些力会产生横向和纵向的受力效应，对转向架构构的强度产生影响。
（二）有限元分析采用有限元方法可以对转向架构构的强度进行分析。
首先，建立转向架的三维建模，然后将其离散化为有限元，使用相应的单元类型和单元网格。
根据受力分析结果，在软件中设定材料特性和边界条件，进行结构强度计算。
最后，通过分析结果对转向架进行优化设计。
（三）强度计算利用有限元分析结果，可以对转向架进行强度计算。
通常采用应力应变理论，根据材料的特性，计算材料在受力时产生的应力和应变情况。
通过比较计算结果和材料的疲劳极限和屈服极限，评估转向架在使用寿命内的耐久性。
如果存在问题，需要进行结构调整或材料更换。
三、高速动车组转向架构构模态研究（一）模态分析原理模态分析是指通过对结构的固有振动特性进行计算和分析，以预测结构在受到外部激励时的振动响应。
通过模态分析可以得到结构的固有频率、振型和固有阻尼等信息，从而为结构的设计和优化提供依据。
（二）有限元模态分析有限元模态分析是通过有限元方法进行的模态分析。
首先，建立转向架的有限元模型，设置约束条件和刚度约束。
车辆转向架构架的疲劳与可靠性分析
车辆转向架构架的疲劳与可靠性分析摘要：随着时代的发展，我国的转向架构架技术逐渐在国际上名列前茅。
特别是近几年来，随着新型转向架和各种先进技术的运用，既保障了人们的出行的安全环境，也推动了车辆转向架技术的不断迈步。
构架是车辆转向架的主要承重结构，在超负荷的情况下，转向架构架容易形成疲劳，造成裂纹。
本文会对造成车辆转向架构架疲劳的原因进行分析，同时对其可靠性进行简单地阐述。
关键词：车辆；转向架；可靠性；灵敏度因子引言：作为转向架重要的部件之一，转向架构架是转向架其它零部件的安装基础。
动车组动力转向架构架不仅需要支撑车体，还需要在车体与轮对之间传递牵引力。
转向架是否可靠直接影响到动车组的使用性能和安全系数。
转向架构架的结构、使用状态和运行环境也不是一成不变的。
同时，由于转向架构架材料性能和载荷会随着不同的地况和环境进行变化，造成了具有随机参数和随机载荷的随机结构系统，导致转向架构架的疲劳情况会时有发生，一旦出现这样的情况往往后果不堪设想，因此，对转向架构架的疲劳原因进行分析具有重要的理论意义和经济价值。
一、构架疲劳的主要因素（一）、外界激扰源的干扰在城市轨道客车进入正式使用之前，相关专业人员会对其进行动应力测试和可靠性分析。
结果通常会显示该转向架构架可以满足多少年和多少公里的使用。
然而，经过短暂几年的运行，动力转向架构架的横向侧梁、电机悬置座和齿轮箱悬置座连接处出现了许多裂纹，于是对出现问题的地方再次进行投入前相同的评估和实验。
结果表明，转向架构架几乎所有参与试验部位的动应力和以往比较显著增大，对构架的安全性造成了极大的威胁，不能保证人们出行的安全。
那么究竟是什么原因导致转向架构架不能按照原本测定的数据满足使用年限呢？经反复的实验表明，车轮表面的缺陷、轨道特殊区段的干扰、轨道的随机不平顺等原因是车辆振动的主要干扰源。
1、如车辆轮胎的平疤、径向跳动、擦伤和异常磨损等情况的发生都会增加轮轨的冲击力，不仅让列车正常运行时的安全性受到影响，而且也加剧了车辆的疲劳损伤，造成不可逆的伤害。
CRH3转向架构架疲劳强度评价
CRH3转向架构架疲劳强度评价从第一条铁路建成并通车，铁路以其运载质量大、行驶速度快、运营安全节能等优势逐渐成为重要的交通运输方式之一。
进入20世纪后，公路、航空、管道等运输方式相继出现，交通运输进入了一个多元化的时代。
60年代后，公路和航空运输飞速发展，给铁路运输带来了较大的压力，铁路运输面临严峻的考验，因此提高列车的速度就成为铁路生存和适应社会发展的唯一出路。
早在上世纪初，德、日、法等国家就对高速列车的各个相关领域进行了深入的理论探索和试验分析，至80年代铁路高速技术取得了一系列的新突破、新成就，使铁路由传统的机车牵引集中配置进入到动力分散配置的动车时代。
从20世纪80年代开始，日本学者对高速列车轻量化承载结构疲劳强度和可靠性问题进行了广泛的理论、实验室试验和线路试验研究，提出承载结构疲劳设计的工程方法和延长其使用寿命的理论方法。
在工程上，对于设计阶段的车辆承载结构，主要依据JIS标准规定的载荷工况及载荷组合，利用Haigh形式的Goodman曲线对整体结构进行静强度和疲劳强度分析；对焊接结构细节根据日本钢结构协会疲劳设计指南给出的疲劳设计曲线(即S-N曲线)进一步考核。
同时进行概率设计或按疲劳损伤理论计算当量应力实施评估。
在欧洲，通过大量的车辆线路运行试验，国际铁路联盟(UIC)和欧洲标准(EN)试验中心专家委员会发布了大量车辆承载结构设计载荷、载荷工况组合和强度试验的研究报告，制定出了相关的设计和试验标准。
在车辆承载结构设计阶段，在上述相关标准的基础上，各国结合自身实际情况对承载结构进行强度考核。
我国在高速列车关键技术预研究阶段，由于结构强度设计和试验标准滞后于车辆技术发展，在承载结构设计阶段，主要根据服役环境和现有相关设计标准对设计产品进行静强度和疲劳强度分析。
高速列车的转向架构架是确保行车安全的重要部件，在运营过程中转向架构架在连续随机应力的长期作用下，构架上应变及应力过高的部位会逐渐形成损伤并积累，当积累达到一定程度时就会出现疲劳破坏，可能导致行车安全事故的发生。
基于ANSYS的转向架构架强度及模态分析
基于ANSYS的转向架构架强度及模态分析作者：杜文涛来源：《科技视界》2019年第33期【摘要】为了验证某新型铁路大型养路机械转向架构架结构设计的合理性，我们运用大型有限元分析软件ANSYS结合有限元理论对其进行计算和分析。
分析过程和结果的评价遵循铁道行业标准TB/T 2368-2005《动力转向架构架强度試验方法》[1]。
本文主要通过三个方面的计算分析来验证其结构设计的合理性：转向架构架静强度计算分析;转向架构架自由模态计算分析;转向架构架的疲劳强度计算分析。
【关键词】转向架构架;ANSYS;有限元;强度;模态;疲劳中图分类号： U270.33 文献标识码： A 文章编号： 2095-2457（2019）33-0080-003DOI：10.19694/ki.issn2095-2457.2019.33.038Strength and Modal Analysis of Bogie Frame Based on ANSYSDU Wen-tao（Research Institute，Crcc High-Tech Equipment Corporation Limited，Kunming Yunnan 650215， China）【Abstract】In order to verify the rationality of the structure design of a new type of large railway maintenance machinery bogie frame we use the large-scale finite element analysis software ANSYS and finite element theory to calculate and analyze it. The evaluation of the analysis process and results follows the Railway Industry Standard TB/T 2368-2005 “Motive power unit-Bogies and running gear-Bogie frame structure stren gth tests”. In this paper， the rationality of the structure design is verified by three aspects of calculation and analysis： Static Strength Calculation and Analysis of Bogie Frame;Free modal calculation and analysis of bogie frame; Fatigue strength calculation and analysis of bogie frame.【Key words】Bogie frame; ANSYS; Finite element; Strength; Modality; Fatigue0 引言转向架是关系到铁路机车、车辆及大型养路机械设备运行安全的关键零部件。
浅谈高速动车组转向架故障诊断研究
浅谈高速动车组转向架故障诊断研究发布时间：2021-04-14T14:09:29.610Z 来源：《中国科技信息》2021年4月作者：张旭[导读] 伴随我国铁路建设事业的蓬勃发展，铁路运输也发生了质的飞跃。
现在社会人均收入水平的不断提高，不仅刺激了生活消费，同时也带来了更多的出行旅游消费，给高速铁路运输带来了很大压力。
高速动车转向架是高速动车的机动核心，因此，提高高速动车转向架的承载力和高速行驶时转向架的稳定力，是我国铁路车辆发展必须面对的重大问题。
中国中车长春轨道客车股份有限公司张旭 130000伴随我国铁路建设事业的蓬勃发展，铁路运输也发生了质的飞跃。
现在社会人均收入水平的不断提高，不仅刺激了生活消费，同时也带来了更多的出行旅游消费，给高速铁路运输带来了很大压力。
高速动车转向架是高速动车的机动核心，因此，提高高速动车转向架的承载力和高速行驶时转向架的稳定力，是我国铁路车辆发展必须面对的重大问题。
通过对规模巨大的数据进行分析，从而获得有价值的信息的大数据分析。
基于大数据的转向架状态检测，就是根据高速动车组转向架的历史故障信息，总结故障的规律,为诊断转向架故障提供关键依据。
1大数据应用于动车组转向架的现状转向架在日文中又名台车，转向架直接承载高速动车的车体和车辆载重，保障车辆沿着铁道轨道顺畅地行驶、转弯，及减缓车辆高速行驶时所带来的摩擦和震动，是高速动车车辆上最重要的部件之一。
换而言之，高速动车组的行驶稳定性和搭乘旅客的乘车舒适性，转向架的质量直接起到绝对性的决定。
为了建立高效快捷的动车组运输模式，针对高速动车组数量庞大、运行速度快、运行环境复杂的特点,我国基于“大数据”环境和技术对高速动车组在运行过程中转向架的状态数据和故障诊断数据进行归纳整合,构建了大数据平台系统，准确的进行高速动车转向架故障诊断和预警。
在中国铁路信息化和高速动车组技术的迅猛发展中，大量高速动车组运行数据被记录在数据库中，即整合的高速动车组采集到的状态数据。
研究高速列车转向架质量分析及控制方法
研究高速列车转向架质量分析及控制方法摘要：轨道交通作为城市建设的重要环节，在一座城市中占据着举足轻重的地位，而转向架作为高速列车的重要组件，其质量高低很大程度上影响车辆的运行，如今也越来越多质量监控管理的方案被运用到转向架的质量分析控制中来。
本文主要从各个方向来探究高速列车转向架的质量分析与控制方法，为后续转向架的质量分析控制工作提供一些借鉴。
关键词：高速列车；转向架；质量；分析控制引言高速列车具有载客量大、运行速度快、安全准时、快捷舒适、环保节能等优点，是城市之间的重要枢纽，但是造价高昂，维修成本也较高，转向架影响是列车运行平稳性和运行速度的重要部件，起到支撑车体和保证车辆安全运行的作用，因此我们必须要定期做好转向架的质量监控，在生产过程中提高生产质量，制造出高质量的列车转向架，并在后期及时对故障和损耗进行维修管理，才能保证车辆平稳运行。
1 高速列车转向架概述转向架是保证高速列车高速平稳运行、灵活曲线运行的重要构件，能够支撑车体、确保高速列车安全运行，增加列车载重量和稳定性，提升高速列车运行速度。
目前主要有内侧悬挂、外侧悬挂、中心悬挂等几种类型的转向架。
转向架是车辆的一个独立部件，是高速列车运行时提升乘车舒适度的重要部件，对于列车的运行具有重要意义。
2 转向架质量分析控制的方法转向架起到承重、导向和减震的重要作用，此外还负责牵引和制动的工作，直接关系到乘客乘坐列车的安全性与舒适性，因此对于转向架质量的监管维修时必不可少的，以下是几种分析控制转向架质量的方法。
2.1严格控制制造过程首先，我们应当建立和完善转向架的质量管理体系，做好转向架的图纸文件管理，在装配转向架以前要提前检查图纸、尺寸、文件资料等是否有错漏。
对生产出的产品进行首件鉴定，确保产品是否符合合格标准，同时也能够检验制造过程中的图纸、设计、工艺是否合格，明确做好质量记录。
2.2提高作业人员素质作业人员必须经过一定时间的培训和实测，确保能够准确无误的完成生产才能正式进行工作，且对于难度较大或比较特殊的工艺需要定期进行实际操作测验及理论考试以保证作业人员的操作水平，对作业人员在制造过程中出现的失误进行记录，对于比较常犯错的工序进行重点培训。
某型动车转向架构架静、动强度分析
某型动车转向架构架静、动强度分析摘要：本报告对某型转向架构架进行静、动强度分析,构架计算载荷的确定方法和强度评估的方法参照日本工业标准JISE4208“铁道车辆转向架构架设计通用技术条件”。
构架有限元应力计算采用美国ANSYS公司商业版ANSYS5.6软件进行。
关键词：转向架强度载荷1载荷条件1.1 转向架主要技术参数● 轴距（mm） 2200● 牵引电机重量(kg) 630● 联轴节 (kg) 32● 转向架重量（kg） 6950● 齿轮箱重量（kg） 392● 轮对重量（kg） 1040● 轴重（t） 14.01.2载荷条件静载荷为车辆静止状态下作用在构架上的载荷，按（1）式计算式中W–作用在构架上的静载荷；W1–一台转向架所分担的车体自重；W2–一台转向架所分担的载重；W3–构架和构架与车体之间的零部件的自重。
1.3动载荷动载荷为车辆运行状态下作用在构架上的载荷，看作是静载荷的附加成分。
速度为100km/h左右的电动车转向架构架所受的动载荷，见表1。
表1. 电动车组转向架构架动载荷说明表2强度评估方法2.1应力计算在构架上作用静载荷和动载荷的情况下，按每种载荷计算应力、区分为平均应力和动应力并按下述方法进行应力合成：平均应力平均应力为静载荷产生的应力，但具有脉动载荷时的平均应力，应把脉动载荷所产生应力的1/2附加到静载荷产生的应力上去，作为静载荷工况下的平均应力；动应力动应力为动载荷产生的应力。
2.2许用应力JIS E4207设计通则规定，采用图1所示的疲劳极限图进行疲劳强度评价。
由转向架构架静载和动载计算的构架各处的平均应力和动应力，均应在疲劳极限图的界限之内。
3计算模型3.1结构离散模型取整个构架进行分析，采用四边形或三角形线性板壳单元建立有限元模型。
整个构架结构离散为33169个板单元。
3.2约束条件在轴箱弹簧座处施加弹性边界元约束。
弹性边界元刚度：垂向0.70MN/m；横向 2.1 MN/m；纵向3.2 MN/m。
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评 估． 通 过强 度评 估 和 模态 分 析 找 出 构架 的薄 弱 部 位， 为构 架优 化 提供理 论依据 ．
Ｆ － 一（ ｎ Ｑ。 一 ｇ ） ／ ２ （ １ ）
厚ｌ Ｏ ｍｍ， 两横梁作为空气 弹簧的附加空气室分别 与两侧的空气弹簧支撑座连通． 考虑构架 的载荷 具有 不对称性 ， 故选 取 整体构 架 作为计算模型， 运用大型有限元分析软件 Ａ ｎ ｓ ｙ ｓ 对构 架整体进行有限元离散和计算， 整个模型采用实体单 元进行离散， 为了真实的模拟构架的边界条件 ， 在构架
式 中： 为构架一侧垂向静载荷 ； ７ ＂ ／ 为每台转 向架的 轴数 ； Ｑ ｏ 为转 向架轴重； ｍ ＋为转向架质量 ； ｇ为重
收稿 日期 ： ２ ｏ １ ２ ・ ０ ９ — ０ ５ 作者简介 ： 吴 丹（ １ ９ ８ ６ 一 ） ， 男， 甘肃平凉人 ， 硕士， 主要研究方 向为车辆零部件设 计理论及应用． Ｅ － ｍａ ｉ ｌ ： ｗｕ ｄ ａ ｎ ｇ ９ ８ ＠１ ６ ３ ． ｔ ｏ ｍ
Ｄ Ｏ！ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ １ － ４ ３ ７ ３ ． ２ ０ １ ３ ． ０ １ ． ０ ３ ６
高速 转 向架构 架 强 度及 模 态 分 析 研 究
吴 丹 ， 李晋 武
７ ３ ０ ０ ７ ０ ）
（ 兰州交通大学 铁道技术学 院 ， 甘肃 兰州
图 １ 构 架有 限 元模 型
Ｆ ｉ ｇ ．１ Ｆｉ ｎ ｉ ｔ ｅ ｄｅ ｍｅ ｎ ｔ ｍｏ ｄ ｅ ｏ ｆ ｆ ｒ ａ ｍｅ
２ 载荷确定
综 合考 虑构 架在 各种 运用情 况下 的受 力特性 以 及以往的经验数据 ， 参照 Ｔ Ｂ ／ Ｔ ２ ３ ６ ８ —２ ０ ０ ５标准，
从 而 评 价 构 架 的动 态性 能是 否 满 足 设 计要 求 ．
关键词 ： 构架； 有限元 ； 疲劳强度 ｝ 模态分析
中图分类号 ： Ｕ２ ７ ０ ． ３ ３ １ 文献标志码 ： Ａ
目 前 国内机车车辆制造企业在构架等承载部件 的设计阶段所进行的有限元分析主要集 中在静强度 评估上 ， 对于疲劳强度的评估则放 在线路动应力测 试和强度试验上． 但是， 由于疲 劳试验费用昂贵， 所 以， 利用有限元模型进行构架等关 键部件 的疲劳强 度评估 ， 发现疲劳强度薄弱部位， 可以降低样机疲劳 试验风险， 缩短研发周期 ， 减少产品试制成本［ １ ］ ． 本文以某型高速转 向架构架为研究对象， 依据
第３ ２卷
第 １期
兰
州
交
通
大
学
学
报
Ｖ０ １ ． ３ ２ Ｎ０ ． １
Ｆ ｅ ｂ ． ２ ０ １ ３
２ ０ １ ３ 年 ２ 月
Ｊ ｏ ｕ ｎａ ｒ ｌ ｏ ｆ Ｌ ａ ｎ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｊ ｉ ａ ｏ ｔ ｏ ｎ ｇ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ
文章编号 ： １ ０ ０ １ － ４ ３ ７ ３ （ ２ ０ １ ３ ） ０ １ － ０ １ ６ １ － ０ ３
１ 构 架结构及 有限元模 型建立
构 架 采用 Ｈ 形 钢 板 焊 接结 构 ， 由两 根 侧梁 、 两
根横梁以及纵向连接梁组成． 其 中侧梁为封 闭式 的 箱形截面， 下 凹鱼腹形箱型梁体 ， 由钢板焊接而成．
构 架横 梁采 用无 缝钢 管 型材 ， 管材外径 ２ ０ ０ ｍｍ， 壁
表 １ 构架载荷工况表
Ｔ ａ ｂ ． １ Ｌｏ ａ ｄ ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ｏ ｆ ｆ ｒ ａ ｍｅ
ｋ Ｎ
… ’
一 ～ … 一 一 一 ～
一 ～
图 ２ 超 常 载荷 工 况下 的应 力 云 图
１ ６ ２
兰
州 交
通
大
学
学
报
第３ ２ 卷
力加 速度 ， 取９ ． ８ ｍ・ ．
其 中作用在构架上的横向载荷 为
一
０ ． ５ （ ＋０ ． ５ ｍ＋ｇ）
（ ２ ）
将各参数带入式（ １ ） 和式（ ２ ） 中， 得
Ｆ 一 １ ２ ４ ． ４ ０ ｋ Ｎ Ｆ ＝ ８ ６ ． ７ ３ ｋ Ｎ
ＴＢ ／ Ｔ ２ ３ ６ ８ －２ ０ ０ ５ （ （ 动力 转 向架构 架强 度试 验 方 法 》 标 准计算 载 荷工 况 ， 根 据构 架 的实 际情 况对 其 施 加
的轴箱弹簧安装座下用 Ｃ ｏ ｍ ｂ ｉ ｎ ｅ １ ４ 弹簧单元模拟一系 轴箱弹簧装置， 弹簧单元的刚度系数和轴箱弹簧的刚 度一致． 采用节点耦合的方式模拟构件之间的焊接及 铆接， 最终 离 散 出的节 点 数为 ８ １ ９ ４ ５ ９ ， 单 元数 为 １ ６ ３
摘
要： 根据某型高速转向架构架的结构特点， 利 用 Ａｎ ｓ ｙ ｓ 软件建立构架的有限元模型 ， 依据 ＴＩ Ｔ ２ ３ ６ ８ －２ ０ ０ ５标
准和焊接材料 的 Ｇ ｏ ｏ ｄ ｍａ ｎ － ｓ ｍｉ ｔ ｈ疲劳极 限图对构架进行 疲 劳强度评估． 结 果表明 ： 各 关键 点的等 效应 力均小 于相 应的许 用应 力， 构架满足疲劳强度 的要 求． 此外 ， 还 对构架的模 态进行 了分析 ， 分析 构架在 某一频域 内的振 动模 态，
取侧滚系数 口为 ０ ． １ ， 取浮沉 系数 为 ０ ． ２ ， 依据标
准 中规 定 的载荷 工 况计 算 方 法 ， 计 算 出构架 受 到 的
１ ４ 种载荷值 ， 其 中第 １ 工况为构架超常载荷工况，
后 １ ３ 种 工 况 为构 架 模 拟 运 营载 荷 工 况 ， １ ４种 载 荷 工 况计 算方 法如 表 １所示 ． 其 中作 用在 构架 上每 侧梁 的垂 向静载 荷 为