完整版挂篮预压反力架计算书
(完整版)挂篮施工计算书剖析
第1章菱形挂蓝构造及尺寸的拟定1.1 设计依据(1) 涪陵乌江大桥施工图；(2)《钢结构设计规范》GB50017-2003；(3)《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ 025-86；(4)《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；(5)《桥梁施工临时结构设计》1.2 挂篮设计1.2.1 设计思路本设计计算方法采用容许应力法。
首先，根据涪陵乌江大桥施工图纸计算出最重梁段，本设计中最重梁段为1号段，长度为3m，其截面见图1-1。
根据菱形挂篮荷载传递路径，分别对各部分进行设计。
菱形挂篮荷载传递路径见图1-2。
设计过程中首先根据《桥梁施工临时结构设计》拟定出各部分所使用的材料、尺寸以及桁架的形状，由荷载传递路径可知各部分所承受的荷载，借助以前学过的《结构力学》、《材料力学》、《钢结构》等知识，通过手算和MIDAS电算相结合分别对各部分进行强度、挠度和稳定性验算。
最后绘制部分施工图纸，完成菱形挂篮的设计，各节段划分示意及主要参数见图1—3。
图1-1 箱梁截面图(单位：mm)图1-2 荷载传递路径图1.2.2 主要技术参数(1)混凝土自重G C ＝26kN/m 3；(2)钢弹性模量E s ＝2.1×105MPa ；(3)材料容许应力：[][][]w 145MPa 140MPa 85MPa 235Q σστ===钢(4)模板的允许挠度为1.5mm 。
(5)临时结构简化为简支梁后的允许挠度为L /400。
1.2.3 挂篮计算设计荷载(1)荷载系数考虑箱梁混凝土浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；浇筑混凝土时的动力系数：1.2；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；(2)作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取1#块计算；施工机具及人群荷载：2.5kPa ；模板自重取0.7kN/m 2。
1.2.4 内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同《结构力学》的规定。
40+64+40m挂篮计算书
图1
支点反力分别为 RA=29.10 cos10.80 ×3.054×（1.534+3.054x0.5）/5.05=52.91kN
RB=29.10 cos10.80 ×3.054×（0.462+3.054x0.5）/5.05=34.38kN
最大弯矩 M max
=
29.10 × cos10.80 × 3.054 × 3.061 × (0.462 + 5.05
腹板处混凝土线荷载为：
q1
=
(5.341 +
4.770) × 0.8 × 3 2×3
×
26 ×1.05
= 110.41kN
/
m
为便于计算，除侧模外，模板重量按 1kN/m2 计，模板荷载为：
q2 = 1× 0.8 = 0.8kN / m
人群及机具荷载为： q3 = 2.5 × 0.8 = 2kN / m
44.55KN
54.35KN
300
2600
200200200 250 800
800
600 1850
400 400
800
800
4000 13500
800
800 250 200200200
400 400
600 1850
图 7 后托梁计算简图
2600
300
图 8 后托梁弯矩图(单位:kN·m)
图 9 后托梁剪力图(单位:kN)
4 腹板两侧分别采用-25x150（16Mn）的吊带和φ32mm 的精扎螺纹钢。
验算吊带强度σ = R = 186.66 ×103 = 49.78N / mm2 < 210N / mm2 ，满足要求。
A
挂篮反力架预压方案
挂篮反力架预压方案嘿，朋友们！今天咱就来讲讲挂篮反力架预压方案这档子事儿。
你说这挂篮反力架预压，就好比是给房子打地基，可重要着呢！要是这一步没做好，那后面的工程不就跟那摇摇晃晃的桌子似的，随时可能出问题呀！咱先来说说准备工作吧。
就像出门得先收拾好行李一样，咱得把需要的材料、设备都准备齐全咯。
什么钢绞线啦、千斤顶啦、压力传感器啦，一个都不能少。
这就像是战士上战场，枪呀炮呀都得带齐了不是？然后呢，就是安装反力架啦。
这可得仔细着点儿，就跟搭积木似的，得一块块稳稳当当放好，不能有丝毫马虎。
要是没安好，那可就麻烦大了，说不定啥时候就“哗啦”一下散架了。
接下来就是预压啦！这可是关键步骤。
就好像跑步比赛前的热身一样，得让这挂篮反力架先适应适应压力。
咱通过千斤顶给它施加压力，看看它能不能承受得住。
这过程中可得时刻盯着压力传感器的读数，就跟看着宝贝似的，一点儿都不能马虎。
要是压力大了，那挂篮反力架会不会“哎呀”一声叫出来呀？哈哈，开个玩笑。
在预压的时候，咱还得注意观察反力架的变形情况。
要是有啥不对劲的地方，那得赶紧调整。
这就好比人走路，如果感觉脚疼，那肯定得看看是不是鞋子不合适呀。
预压完成后，咱可别以为就万事大吉了。
还得好好分析分析数据呢，看看这挂篮反力架表现得怎么样。
这就像考试后看成绩一样，得知道自己哪里做得好，哪里还需要改进。
你说这挂篮反力架预压是不是挺有意思的？虽然过程可能有点儿麻烦，但这都是为了保证工程的质量呀！咱可不能因为怕麻烦就偷工减料，那最后倒霉的不还是咱自己嘛！总之呢，挂篮反力架预压方案一定要认真对待，每一个环节都要严格把控。
只有这样，我们才能造出坚固可靠的工程，让大家都能放心使用。
这可不是小事儿，咱可不能马虎呀！大家说是不是这个理儿？。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
挂篮计算书,设计图,说明书
挂篮结构计算书1、工程概况寂静特大桥主桥为80米+150米+80米三跨预应力混凝土连续钢构桥，主墩为薄壁空心与双肢矩形实心相结合的组合式桥墩。
根据施工组织图要求，除两边跨各有一现浇段和主墩墩顶的0#、1#块及合龙段外，其余块件全部采用挂篮悬臂浇筑的方式施工。
主梁2#至4#块长为2.5米，最大控制重量为2#块148.93吨；主梁5#至10#块长为3米，最大控制重量为5#块160.31吨；主梁11#至16#块长为3.5米，最大控制重量为11#块145.26吨；主梁17#至21#块长为4米，最大控制重量为17#块117.03吨。
按施工要求，本桥主梁采用工厂订做的轻型箱梁挂篮悬臂浇筑施工。
2、计算基本资料2.1编制依据（1）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（2）公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）；（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025)；（4）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)（5）路桥施工计算手册；（6）挂篮结构图纸2.2荷载系数有关荷载系数根据交通部颁发的公路桥涵设计与施工规范，荷载系数取值如下：a.考虑箱梁砼浇筑时胀模、动力等因素的超荷载系数取1.05；b.混凝土浇筑时的动力系数取1.2；c.挂篮空载行走时冲击系数取1.3；d.浇筑混凝土和挂篮行走时抗倾覆稳定系数取2.02.3作用于挂篮的荷载a．箱梁混凝土的容重：26KN/ m3。
b．挂篮自重：50tc．施工机具及人群荷载：2.5KN/m2d．风荷载：0.8KN/m22.4荷载组合：荷载组合I：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+施工机具和人群重荷载组合II：砼重量＋挂篮自重+风载荷载组合III：砼重量+挂篮自重+施工机具和人群重荷载组合IV：挂篮自重+冲击附加荷载+风载荷载组合I～II用于挂篮主要承重构件的强度和稳定性计算；荷载组合III用于刚度计算；荷载组合IV用于挂篮行走验算。
反力架计算书-附件(修改)
要说明、工程说明盾构机始发时盾构推力一般不大于8000kN。
反力架总受力取最大推力为15000 kN;左、右线两台盾构机推力均按相同考虑。
二、反力架结构验算本区间所采用的反力架立柱和横梁为宽度为600mm长度为1000mm厚度为20mn1的Q235钢板焊接成受力箱梁形式板，反力架支撑采用500*600，厚度20mm的Q235钢板焊接，底部采用焊接形式，焊缝高度20mm 按图纸建模，考虑到反力架中各杆件都是钢板焊接成的箱室单元，可按梁单元进行计算。
反力架支撑结构图1、强度验算把反力架圆环分成三个部分，上钢环，中钢环和下钢环，受到盾构力的反力上钢环15%中钢环40%下钢环45%考虑，不考虑上端与下端的支撑。
采用midas civil 建模如下图。
荷载如果按规范，把压力看成动载，和自重进行组合，压力按照1500T 验算。
强度上：N= 1.2*G+1.4*P 刚度上：F = G+P 计算结果最大应力在176Mpa 左右，满足要求。
.i-76410c+00 5L44377e+€D5—-a.03105s +004 ——4.B27S0# +004——1.52450e +0D 斗 □ ,00000e *0004.732D9e ―-7.385365+004 -1.1 LBS -i-OO 5-1.75953&+O0S CB:霉雙 MAX 1 1 MITJ ! 49壬牟T廊樣壬录1 ~ 单扫khl/m rZ; 口，二 ES2、最大变形验算最大变形在上部4.2mm 左右。
这是不考虑上部支撑与下部支撑， 且力进行了组合，而且强度上是压力的1.4倍计算的结果，如果加上 支撑，按实际力进行计算，变形及应力要小很多，完全满足要求。
MIDAS^ivil POSTPROCESSOR SEAM STRESS3、焊缝强度验算由上面的计算可知，总共有6道支撑支持反力架，其中两道斜撑,4道直撑，按照最不利受力状态，盾构机以最大推力推进，每个钢支撑所受的平均力大小为2500kN,根据作用力与反作用力原理，预埋钢板所受的压力也为2500kN方向为与预埋钢板成45°角斜向下, 因此预埋钢板受到的水平力为：2500kN cos45 二1768kN焊缝的强度验算：N h e1 w 1768 10314 1712二73.8N / mm2N h e1w 1768 10314 1712 二73.8N/mm2岂：f f wt= 1.22 200= 244N/mm2MID AS 心ilPO5T-PROCESSORDISPL ACEMEfJT匚日；邑盂MAX ! 47MIN s 13 3333 3 33_3^-^K二飪益趙生-丈件£諫拥51尢琵1=H F日制CI5： 1^/20 172 2 )(73.8)273.82 =95.4N /mm2乞200N / mm2■- 1.22其中，h f 为20mm l w为500 (投影长度)2 2X 2-10=1712mm式中h e——角焊缝的有效厚度（mm）,对直角角焊缝取0.7h f，h f 为较小焊脚尺寸;l w -------------角焊缝的计算长度（mm）,每条焊缝取实际长度减去10mmf wt ――角焊缝的强度设计值（N/mm2）[f ――正面角焊缝强度增大系数，静载时取1.0，动载时取 1.2。
挂篮反力架施工工艺及计算书(悬浇段)
一、施工工艺具体工艺为：0#及1#块块浇筑时在1#块悬臂端断面砼腹板处分别预埋一块20mm钢板及2根32精轧螺纹钢，用来固定钢构反力架。
在腹板与前下横梁交界处各放置1台80T千斤顶进行顶推加载。
千斤顶上放置两块分配垫梁。
吊装反力架，使C点落在千斤顶上，如反力架结构图1所示，B点由两根精轧螺纹钢锚固，如反力架结构图2所示。
保证反力架轴线与腹板中心线重合。
调整千斤顶油压大小，模拟出压重的荷载。
工艺流程：预埋钢板和精轧螺纹钢-千斤顶放置-分配梁-反力架吊装-锚固B点-试压千斤顶-查看数据二、反力架结构首先0#段浇筑混凝土时，在腹板中部预埋锚固钢板，待混凝土强度达到90%后再在预埋钢板上焊接型钢组焊件，竖杆、水平杆及斜杆均采用2I36a工字钢组成，中间斜撑采用I20a工字钢。
预埋钢板采用厚度为20mm的Q235钢板，钢板背面焊接2根1m长的32冷拉精轧螺纹锚固钢筋，斜杆上部预埋钢板内设3层12@150mm的抗拉钢筋网，各部位均为焊接连接，加工后的反力架纵轴线与梁板腹板竖向中心线一致。
反力架结构图1 反力架结构图2反力架施工现场图（示意）三、荷载计算2#梁段总重G1=79.67*2.65=211.1T；重力密度10KN/T；动力系数：1.1；安全系数1.3；总竖向荷载为F=211.1*10*1.1*1.3=3018.7。
由以上计算可知，前下横梁受到的总荷载F=3018.7*0.4=1207.48KN。
每个断面设置两个反力架，则每个反力架预压力为P=1207.48/2=603.74KN。
四、反力架计算4.1强度计算由图可知，N2=P*400/600=603.74*400/600=402.49KNN1=7.21/6*P=7.21/6*603.74=725.49KNI36a工字钢截面积76.3m2则σ=N/A=725.49/76.3/2=19MPa＜[σ]=190MPa，满足要求。
因为AC杆件最长,受力最大，因此AB和BC杆受力均满足施工需求。
完整版挂篮预压反力架计算书
完整版挂篮预压反⼒架计算书新建铁路蒙西⾄华中铁路煤运通道⼯程MHTJ-3 标(48+48)mT 构转体挂篮预压反⼒架计算书计算：马奎复核：肖⾬晨审核：⽯磊中铁四局集团有限公司蒙华铁路MHTJ-3 标项⽬经理部四⼯区⼆0 ⼀六年⼗⼆⽉附件13 挂篮反⼒架预压计算书⼀、⼯程概况：DK226+221.15 跨太中银铁路特⼤桥位于榆林市市靖边县杨桥畔镇境内，上跨太中银铁路、204省道及青银⾼速。
该桥在55#?57#墩处以⼀联（48+48）m预应⼒混凝⼟T 构跨越太中银铁路，连续梁施⼯⾥程为DK226+315.3A DK226+413.05全长97.7m。
主梁采⽤截⾯采⽤单箱单室直腹板形式，顶板厚度除梁端及中墩附近外均为40cm，腹板厚50?70cm底板由边墩处的40cm按⼆次抛物线变化⾄中墩根部的90cm。
顶板宽度11.4m，底板宽度7.0m。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采⽤圆弧倒⾓过渡，箱梁悬臂板下设置通长的滴⽔槽。
主梁共划分23个梁段，其中0号梁段长12.0m,边墩现浇梁段长4.75m,其余梁段长分别为3.5m、4.0m。
主梁除0号梁段、边墩现浇梁段在墩旁⽀架上施⼯外，其余梁段均采⽤挂篮悬臂浇筑，悬浇梁段最重1487kN。
⼆、预压⽬的检验挂篮主桁的实际承载⼒和安全可靠性，并获得弹性和⾮弹性变形参数, 为悬臂梁施⼯提供数据, 同时检验挂篮加⼯质量。
三、荷载情况根据分析，挂篮预压按最⼤荷载1#计算，挂篮需要计算1#块所在（单侧为 3.5m）钢筋混凝⼟重量+横坚预应⼒筋+施⼯荷载，混凝⼟1#块为57.19m3（148.69t ），钢筋重量为9.34t，施⼯荷载考虑5t，单侧共163.03t。
按照规范预压重量不⼩于施⼯荷载的120%，每⼀个单侧压重为195.6t 。
单侧重量为：加载到120%⼨，195.6t X 1000=163030kg=195.6t。
加载重⼒为：195600kg X 10kg/N=1956KN单个油顶的作⽤⼒为：978KN再通过油顶回归⽅程公式计算出压⼒表读，来控制加载重量。
挂篮预压方案
目录1 简要说明 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 挂篮主要技术标准 (1)1.3 挂篮特点 (1)2 试验目的 (2)3 试验原理 (2)4 试验方法 (3)4.1 挂篮主桁架预压方法 (3)4.2 挂篮桁架的荷载计算 (3)4.3 加载力筋选用计算 (6)4.4 挂篮加载程序 (6)4.5 试验机具设备 (7)4.6 试验过程 (7)4.7 注意事项 (8)5 试验数据整理 (8)xx(66+120+66)m悬灌梁挂篮预压方案1 简要说明1.1 工程概况xxxxXX桥梁跨xx3#墩-6#墩设计为（66+120+66）m连续梁。
采用变高度预应力连续箱梁，斜腹板单箱双室截面。
上部梁体连续梁，采用菱形挂篮悬浇施工，合拢顺序为先边跨合拢，后中跨合拢。
该梁梁高自0#块悬臂根部按二次抛物线变化，其中0#块长度为11m，高度为6.6m，中、边跨合拢段长度为2m，边跨现浇段梁长4.9m，梁高皆为3m。
连续箱梁采用悬臂灌注法施工，挂篮设计为菱形。
每个T构两套，全桥共8套挂篮。
1.2 挂篮主要技术标准⑴适应最大梁段重：210.0T；⑵适应最大梁段长：4m；⑶梁高变化范围：6.6m～3m；⑷最大梁宽：顶板18.89m，底板6.91m～9.79m；⑸走行方式：无平衡重走行；⑹挂篮自重：约98.9T。
1.3 挂篮特点⑴挂篮结构简单，受力明确，整体刚度较大；⑵挂篮前端及中部工作面开阔，便于挂篮轨道、腹板和底板钢筋、竖向预应力筋的安装，加快施工速度，还可从挂篮中部运送混凝土；⑶走行装置构造简单，外侧模、底模可一次到位，内模也能整体抽拉就位；⑷利用箱梁竖向预应力筋锚固轨道及挂篮，取消了后平衡重，挂篮自重轻；⑸主要材料采用Q235型钢及钢板，加工制作简单、成本低；⑹可用于合拢段施工；⑺挂篮的可再利用系数：0.66。
2 试验目的⑴检查挂篮加工及安装质量，消除非弹性变形。
⑵测定弹性变形值，为各段箱梁立模标高提供参数。
3 试验原理在悬灌施工中，挂篮存在的变形分2类，其1为在挂篮初次受力时，挂篮主桁各组成杆件间由于存在空隙而产生的非弹性压缩变形δ1，以及挂篮主桁与走行轨道间、轨道与钢枕间、钢枕与箱梁混凝土间、挂篮主桁与前上横梁间等由于压紧而产生的压缩变形δ2，其2为在挂篮承受悬灌节段混凝土荷载及施工荷载时，挂篮主桁由于结构自身受力而产生的弹性变形δ3。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书〔详细〕挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为〔30m+50m+30m〕三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构〞的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生到达设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土 26.5kN／m3，钢材 78.5kN／m3 2、材料的弹性模量：×××105 MPa； 3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa 4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮受力计算书
挂蓝受力计算书2006年04月一、荷载系数有关荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范，荷载系数取值如下：考虑梁体砼浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；浇注砼时的动力系数：1.2；挂蓝空载行使时冲击系数：1.3；浇注砼和挂蓝行走时的抗倾覆稳定系数：2.5。
二、荷载组合在确保安全前提下简化按两种情况进行受力计算：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂蓝自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅱ：挂蓝自重+人群和施工机具重+冲击附加荷载。
荷载组合Ⅰ主要对挂蓝砼浇注工况进行受力验算，荷载组合Ⅱ主要对挂蓝行走工况进行受力验算。
挂篮验算工况以节段最重的1号快件砼浇注进行验算。
三、砼荷载计算（一）、底板边肋计算1、砼重量G1=0.6×5.3×3.0×26.5×1.05×1.2=318.54kN（计砼浇注时胀模系数1.05和砼振捣时的动力系数1.2）；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×0.6×3.0=4.5KN；3、模板重重：1.0 KPa，计重为G3=1.0×0.6×5.1=3.06KN；总荷载为：G b=G1+G2+G3=326.10KN。
荷载分布如下图所示：q=0.544KN/cm纵向荷载分布(二)、底板中肋计算1、砼重量G1=2.80×0.6×3.0×26.5×1.05×1.2=168.29KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×2.8×3.0=21.0KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×2.8×5.1=14.28KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=203.57KN。
荷载分布如下图所示：q=0.34KN/cm横向荷载分布(三)、外模顶板计算1、砼重量G1=(0.2×0.5＋0.35×1)×26×3×1.05×1.2=45.08KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×1.5×3.0=11.25KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×(1.5+5.0)×5.1=33.15KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=89.48KN。
挂篮预压反力架设计与计算
挂篮预压反力架设计与计算作者：冉光跃来源：《城市建设理论研究》2013年第27期摘要：通常挂篮安装好后采用砂袋或水箱预压，文中介绍了型钢制成的反力架对挂篮进行预压，并进行了设计计算。
关键词：挂篮;反力架;设计;计算中图分类号：U445.55+4文献标识码：A工程简介福寿高速公路A3标段的下马岭特大桥桥跨布置为85+155+85m连续梁桥。
梁体单箱单室，梁顶宽12m，最重梁段1#，重176.2t，梁高856-902cm，顶厚28cm，腹板宽80cm，底板厚89.4cm-94.6cm，梁段长3m。
施工工艺该方法主要实施设备是液压千斤顶。
具体施工工艺为：0#块浇筑时在0#块与1#块间断面砼腹板处分别预埋一块20mm钢板及2根32精轧螺纹钢，用来固定钢构反力架。
在腹板与前下横梁交界处各放置1台80T千斤顶进行顶推加载。
千斤顶上放置两块分配垫梁。
吊装反力架，使C点落在千斤顶上，如图2-3所示，B点由两根精轧螺纹钢锚固，如图2-4所示。
保证反力架轴线与腹板中心线重合。
调整千斤顶油压大小，模拟出压重的荷载。
工艺流程：预埋钢板和精轧螺纹钢—千斤顶放置-分配梁—反力架吊装—锚固B点—试压千斤顶—查看数据。
反力架结构首先0#段混凝土浇筑时，在腹板上一定位置预埋锚固钢板，待混凝土强度达到90%后再在预埋钢板上焊接型钢组焊件，竖杆、水平杆及斜杆均采用采用2I36a工字钢制成，中间斜撑采用I20a工字钢。
预埋钢板采用厚度为20mm的Q235钢板，钢板背面焊接2根冷拉精轧螺纹钢锚固钢筋，斜杆上部预埋钢板内设3层12@15cm的抗压钢筋网，各部位均为焊接连接。
加工后的反力架纵轴线与梁体腹板竖向中心线一致。
反力架见图2-1、图2-2、图2-3、图2-4、图2-5所示。
图2-1反力架布置图图2-2 反力架构造荷载计算1#梁段总重：G1=176.2t；重力密度：10KN/t；动力系数：1.1；安全系数：1.3；总竖向荷载为F=176X10x1.1x1.3=2517KN。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备，为保证其工作的可靠性和安全性，特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。
1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂，本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化，其简化原则是：计算工作状态比实际工作状态更趋保守。
1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》（94年版、化学工业出版社）《材料力学》（84年版、高等教育出版社）1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400；悬臂刚度：L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。
经分析可知，在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态，本计算书主要对前述几种工况进行了验算。
2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-体积，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数，取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土：G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模：G底模=35(kN)单件侧模（共两件）: G侧模=90 (kN)内模：G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核（浇筑状态）腹板处纵梁采用6件HN600X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量：G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土：G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m)；q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得：M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
挂篮预压方案(最终采用反力预压)
里必沁水河特大桥主墩挂篮预压方案一、工程简介里必沁水河特大桥位于沁水县龙港镇里必村东侧0.6Km处，横跨侯月双线铁路和S331省道及沁水河。
全段设计速度为80km/h，桥面宽度2×12m。
本桥起点桩号为K62+266.500，终点桩号为K63+613.500，左幅桥梁全长1347m。
跨径组合为（3×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）+ （80+3×150+80米预应力混凝土刚构）+（8×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）+（80+150+80预应力混凝土钢构）+（3×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）。
主梁采用C55混凝土，直腹板单箱单室预应力混凝土梁，采用纵向、竖向、横向预应力混凝土结构，箱梁顶面、底板横坡与路线横坡一致。
根据工期要求，本桥6个主墩，分左右幅，共投入12组24套挂篮。
挂篮结构形式相同，均采用菱形结构形式。
1#段箱梁顶宽12m，底宽7.0m，长3m。
预压荷载以重量最大的1#块混凝土的重量进行模拟加载，根据设计要求挂篮要进行120%的预压，施工荷载安8t考虑，里必沁水河特大桥连续刚构梁1#段的重量及预压重量如下表：二、试验目的试验目的：为确保挂篮悬浇施工安全，需对挂篮进行预压试验以检验挂篮的承载能力和挠度值。
通过挂篮在连续梁施工时的加载过程来分析、验证挂篮主纵梁框架的弹性变形，消除其非弹性变形。
三、试验前的检查1、检查挂篮各构件联接是否紧固，机构装配是否准确，金属结构有无变形，各焊缝检测是否满足设计规范的要求。
2、检查挂篮的立柱、前后横梁及拉杆间的锚固是否牢固。
3、检查挂蓝在主墩0#块上的锚固是否牢固，锚固用的精扎螺纹钢是否完好。
四、测点布置在挂篮的前上横梁上，前吊挂侧设置，具体布置如图：四、预压方法1、主桁架预压方法挂蓝在主墩0#段顶部拼装完成并锚固牢固后，在主墩承台预埋的精轧螺纹钢（大里程端6根、小里程端6根）顶各设置一根2工32b的工字钢横梁，通过锚固系统连接，再用12根15.2mm预应力钢绞线与挂篮前下横梁连接锚固，这样做可以将张拉力分散作用到前下横梁，达到真实模拟挂篮受力状态，最后利用千斤顶进行张拉预压。
XX大桥0-2#块挂篮预压方案及计算书
XX大桥主梁预压施工安全技术专项方案目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、适用性 (2)四、总体思路 (3)五、施工准备、流程及安装工艺 (3)1、挂篮预压施工准备 (3)2、安装工艺及细节处理 (4)3、张拉工艺及顺序 (8)六、挂篮卸载 (10)七、安全防护及注意事项 (11)1、安全注意事项 (11)2、安全防护措施 (12)XX大桥主梁预压施工安全技术专项方案一、工程概况XX特大桥主桥为52+105+320+105+48m的双塔砼斜拉桥。
主桥主梁采用梁板断面预应力砼结构，顶部设有双向2%横坡。
主梁0号块长30m，涪陵侧边跨悬臂浇筑块段划分为（2×7.5+15×8.0）m，中跨为（18×8.0）m，丰都侧边跨悬臂浇筑块段划分为（2×6.1+15×8.0）m，中跨为（18×8.0）m，中跨合拢段长2m。
涪陵侧边跨悬浇最大块段重量为522.6t，丰都侧为500.7t，标准梁段块段重量为419.3t,0-2#块段重量为422.8t。
主梁0-2#块采用挂篮悬臂浇筑，在0-2#块浇筑时挂篮安装平台尚未拆除，平台与挂篮主纵梁间距约1.4m。
二、编制依据⑴《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；⑵《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1-2004）；⑶；⑷⑸《桥涵》（下册）⑹《斜拉桥建造技术》(人民交通出版社陈明宪编著)⑺《路桥施工计算手册》(人民交通出版社周水兴、何兆益、邹毅松等编著)三、适用性本施工方案仅适用于XX特大桥挂篮预压施工。
四、总体思路XX大桥0-2#块挂篮预压采用等弯矩法进行，其形式是以配重与反拉同时作用在挂篮上模拟挂篮实际施工状态时的受力情况，观察及分析挂篮变形与受力是否与计算相符合，具体为：1、采用钢板完全封闭挂篮前横梁，在前横梁里灌水使挂篮前横梁受到一个方向下下的荷载，模拟主梁浇筑时横隔板荷载加载在挂篮前横梁上的受力情况。
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新建铁路蒙西至华中铁路煤运通道工程MHTJ-3 标(48+48)mT 构转体挂篮预压反力架计算书计算：马奎复核：肖雨晨审核：石磊中铁四局集团有限公司蒙华铁路MHTJ-3 标项目经理部四工区二0 一六年十二月附件13 挂篮反力架预压计算书一、工程概况：DK226+221.15 跨太中银铁路特大桥位于榆林市市靖边县杨桥畔镇境内，上跨太中银铁路、204省道及青银高速。
该桥在55#〜57#墩处以一联（48+48）m预应力混凝土T 构跨越太中银铁路，连续梁施工里程为DK226+315.3A DK226+413.05全长97.7m。
主梁采用截面采用单箱单室直腹板形式，顶板厚度除梁端及中墩附近外均为40cm，腹板厚50〜70cm底板由边墩处的40cm按二次抛物线变化至中墩根部的90cm。
顶板宽度11.4m，底板宽度7.0m。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡，箱梁悬臂板下设置通长的滴水槽。
主梁共划分23个梁段，其中0号梁段长12.0m,边墩现浇梁段长4.75m,其余梁段长分别为3.5m、4.0m。
主梁除0号梁段、边墩现浇梁段在墩旁支架上施工外，其余梁段均采用挂篮悬臂浇筑，悬浇梁段最重1487kN。
二、预压目的检验挂篮主桁的实际承载力和安全可靠性，并获得弹性和非弹性变形参数, 为悬臂梁施工提供数据, 同时检验挂篮加工质量。
三、荷载情况根据分析，挂篮预压按最大荷载1#计算，挂篮需要计算1#块所在（单侧为 3.5m）钢筋混凝土重量+横坚预应力筋+施工荷载，混凝土1#块为57.19m3（148.69t ），钢筋重量为9.34t，施工荷载考虑5t，单侧共163.03t。
按照规范预压重量不小于施工荷载的120%，每一个单侧压重为195.6t 。
单侧重量为：加载到120%寸，195.6t X 1000=163030kg=195.6t。
加载重力为：195600kg X 10kg/N=1956KN单个油顶的作用力为：978KN再通过油顶回归方程公式计算出压力表读，来控制加载重量。
四、预压试验加载方案1 、加载方法挂篮在浇筑混凝土期间，荷载在底板位置由底板模板传至底篮前后托梁，再由吊带、分配梁传递到桥面主桁及底篮后锚，最终作用于以浇筑的0#块混凝土上。
挂篮预压试验在56#墩的挂篮上实施。
预压荷载以重量最大的1#块混凝土的重量进行模拟加载，荷载的布置形式尽量与实际荷载分布吻合，以保证试验的可靠性和准确性。
采用千斤顶在1#块梁底板跨中对挂篮进行加载预压。
即在 0#块腹板端面设置反力 架，利用其反向作用力通过千斤顶、132工字钢支垫座、I25工钢分配梁、15cm K 10cm x 400cm 间距50cm 方木传到挂篮底板施加所需的预压荷载。
2、反力架强度计算2cn 厚钢板40工字钢支垫座 直径25cn 螺杆 n '千斤顶 ] \ 15cn 方木⑴设计细部图⑵AC BC杆采用2根32a号工字钢。
⑶每只挂篮试压使用2个反力架，每腹板安装一个，预压荷载为N=978KN⑷各杆件内力：N=1750/2100X N=734KNN BC=2625/2100X N=1223KN⑸强度验算，因N B=1223KN受力最大，只对其进行强度验算，只要杆BC满足要求，其他杆也都满足要求。
BC杆：c =N/A=1223000/(6700 X 2)=91.3Mpa v [ c ]=215Mpa⑹稳定性验算BC 杆：c =N/(© A) 入=l o/r入=l o/r=2625/128=21查表：© =0.97N/A=91.3Mpa v© [ c ]=0.97 X 215Mpa=210Mp满足要求⑺锚固钢筋埋置长度验算A点预埋4根© 32的精轧螺纹钢作为锚固，B点预埋2cm厚30cm的钢板作为支架焊接点。
锚固钢筋受到的拉力为734KN拉杆直径32mm截面积804mm2所能允许承受拉力F=c A=705X 804=567KN,4根能承受2267KN,2267/734=3.1 >2,满足2 倍安全系数。
精轧螺纹钢筋埋入混凝土长度为100cm精轧钢筋的抗拔力为F=4n dLr，d为钢筋直径，L为钢筋埋置长度，r为钢筋与混凝土的粘结强度，我国试验的螺纹钢筋的粘结强度约为（2.5〜6.0 ）Mpa因箱梁混凝土为C50偏于安全考虑，r取中间值4.5Mpa。
F=4n dLr=4 X 3.14 X 32 X 1000X 4.5=1808.6KN V4 X 567=2267KN（精轧螺纹钢筋抗拉强度），K=1808.6/734=2.5，满足2倍安全系数。
⑻焊缝长度计算B点剪力978KN双面围焊，接触长度s=600mm焊缝宽度不小于10mm则A点所能承受剪力二焊接面积X抗剪力=600X 10X 2X 2X 125=3000KN安全系数=3000/978=3.1，满足要求。
以此计算，同理A点采用双面围焊亦能满足要求。
3、预压步骤⑴在0#块施工过程中预埋好反力架施工预埋件，埋设位置在0#块端面腹板上，单侧 4 块预埋件。
⑵按图焊接反力架牛腿，确保焊接质量。
⑶按间距50cm布设15X 10X400方木，125工字钢分配梁、I40工钢支垫座及千斤顶，进行千斤顶调试，做好预压前准备工作。
⑷设置挂篮预压测量控制点，进行预压前测量工作。
测量控制点单侧设置5个，分别设置在1#块底板前段两侧箱梁腹板对应的位置、1#块底板中心及挂篮两侧前吊带。
⑸安装千斤顶，分3级（60% 100% 120%勺预压力）加载进行挂篮预压。
分级加载后，持荷4h后，进行控制点测量；满荷120%后持荷4h，进行控制点测量。
预压时两个1#块同时预压， 2 套250t 千斤顶预压。
⑹卸载后进行控制点测量。
⑺拆除挂篮预压支架。
⑻对挂篮预压数据进行整理分析，得出挂篮弹性变形及非弹性变形，调整挂篮底板标高，指导挂篮施工。
五、安全保证措施1、挂篮走行必须保证T 构两端对称平衡进行，过程中要始终保证每篮至少有四个保险点，并且始终要保证主梁后吊轮滑轨两边有锚点锚固滑轨。
挂篮走行时避免冲击，缓慢而行。
在行走过程中，施工人员不得进入挂篮平台范围内。
2、在挂篮工作过程中要始终保证有四个锚点锚固上主梁（一篮为八个锚点）。
3、挂篮专人负责，各负其责，预压前认真对挂篮勺各结点及各受力构件及各联接部位的连接或焊接情况，消除安全隐患。
4、施工人员必须严格遵守安全规则，高空作业必须佩戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，杜绝酗酒后从事高空作业。
5、预压前要检查各部螺栓、销子、钢丝绳、各主要焊接件的焊缝，发现问题要及时处理，否则不准施工作业。
6、为防止多种因素对锚固杆和后杆螺栓一定受力均匀，螺帽不能太紧，特别是要松紧一致，垫木与底模接触面要整体平整。
7、挂篮施工时，多系高空作业，应设临时栏杆和安全网，以策安全。
8、挂篮安全控制要点⑴ 施工状态a 后锚杆连接套的安装、后锚杆受力的均匀性。
b 挂篮前支点的稳定性。
c 前、后吊带受力的均匀性，吊带插销。
d 底模前、后托梁上吊耳的焊缝。
e 侧模牛腿的螺栓。
f 主桁的螺栓、销子、焊缝。
⑵ 走行状态a 反扣系统的可靠性。
b 走行方向。
c 横向同步。
d 桥梁纵坡对挂篮走行的影响。
e 走行到位前的控制。
9、现场用电⑴ 施工用电应采用三相五线制，零线接地，电箱接地，动力与照明用电须分开。
⑵ 配电箱一律采用铁壳材料，并有防雨措施。
门锁齐全，安全警示标志明显，编号统一。
不得使用木制电箱（篮）。
⑶ 开关箱、配电室、变压器、配电间等重要设施的设置符合规范要求，并且须有安全防护措施和警示标志。
任何用电机具必须切断电源后方可移动。
⑷ 施工用电系统必须确保灵敏可靠的两级以上的触电保护器，确保做到“一机”一闸”一保”⑸ 现场所有电线绝缘必须可靠，无老化及破损现象，不得使用裸线。
⑹ 电工必须持证上岗，作业时必须佩带好防护用品，不得违章作业。
现场用电必须由电工专职负责架设、安装，专人维修，专人管理，不得乱拉电线，乱装电器设备。
⑺ 所有移动电器都应设置漏电保护开关，且必须设置插头，严禁直接把电线插入插座，插座必须完整无破损。
室内插座必须固定。
⑻ 室外雨天使用电器时，应配置防雨设施，并在使用前，进行检查，确保电线无破损后方可使用。
10、高处作业安全防护措施⑴ 凡进行高处作业施工的，应规范搭设作业平台、梯子、防护围栏，档脚板、安全带、安全网等。
⑵ 高处作业人员应持证上岗。
⑶ 高处作业人员应经过体检，体检合格后方可上岗。
⑷ 高处作业所用工具、材料严禁投掷，上下立体交叉作业时，中间须设隔离设施。
⑸ 高处作业设置可靠扶梯，作业人员不得沿着立杆与栏杆攀登。
⑹ 在雨雪天应采取防滑措施，当风速在10.8m/s 以上和雷电、暴雨、大雾等气候条件下，不得进行露天高空作业。
⑺ 高处作业上下应设置联系信号，并指定专人进行。
⑻ 发现安全措施有隐患时，立即采取措施，消除隐患，必要时停止作业。
⑼ 遇到各种恶劣天气时，必须对各类安全设施进行检查、校正、修理使之完善。