北京某羽毛球场馆空调气流组织设计方案

北京某羽毛球场馆空调气流组织设计方案
1 工程概况
羽毛球比赛属于小球比赛，场馆的空调设计不但要满足温湿度的要求，更重要的是必须满足比赛场地对风速要求。

根据相关设计规范及标准的要求，比赛场地地面以上9米区域内，风速不得大于0.2m/s[1]，这就给空调系统设计及其运行提出了很大的难题。

目前国内外大多数羽毛球场馆的做法是，比赛时将空调系统关掉，以防影响比赛。

北京XxX羽毛球场馆(图1)是为2008年北京奥运会而建设的室内体育场，主要功能是羽毛球与艺术体操用体育馆，总建筑面积24383m2，空调面积20000 m2。

比赛大厅是体育馆的核心，包括比赛场地和观众区，观众区围绕比赛场地四周布置，分东、南、西、北四个区域，共设有7508个观众席位，其中固定席位5480个，活动席位2028个。

1.1比赛大厅空调设计参数
表1所示的是比赛大厅的比赛区和观众席的空调设计参数。

1.2空调方式
空调设计方式为全空气式二次回风系统，观众席座椅下送风，上侧回风。

即，整个场馆分东、南、西、北四个区域，分别由12台组合式空调机组将处理好的空气通过风道系统送至四个区域观众席位下的结构风腔，利用结构风腔的静压箱作用(各区的结构风腔彼此独立)，并在结构风腔上面的观众席位下开设了9100个风口，并利用可调节旋流风口送风。

回风口设在场馆四周的中间层(8.47m)和上层(13.03m)。

图2为场馆内气流组织设计示意图。

观众席采用座椅下旋流风口送风，集中回风。

比赛场地空调通过座位送风气流的涌流，来达到空调降温的目的。

由图可见，结构风腔设计是否合理，是否真正能起到静压箱的作用，是确保场馆内气流组织达到设计要求的重要影响因素。

2 比赛大厅气流组织数值模拟与分析
比赛大厅是体育馆的核心部分，也是空调作用的重点。

而比赛大厅的气流组织处理，是实现大厅人工环境要求的最主要手段。

为了考察空调系统设计的气流组织能否实现，本文利用计算流体力学技术(CFD)，对场馆内设计工况下的气流组织进行了数值计算。

并对可能存在的问题进行了分析。

2.1数学物理模型
采用CFD计算软件PHOENICS(2006)进行计算，湍流模型采用标准的模型。

控制方程包括连续性方程、动量方程、能量方程及方程与式。

通用的控制方程为：
式中，为通用变量，代表等求解变量; 为密度; 为速度矢量; 为广义扩散系数; 为广义源项。

湍流粘性系数
对控制方程离散求解时采用有限容积法，动量方程采用交错网格，扩散项的离散采用迎风与中心相结合的一阶精度混合格式(Hybrid Scheme)，解方程的方法为SMPLE 算法。

考虑到比赛大厅基本上是对称结构，为简化计算，仅计算大厅的1/4区域的速度场、温度场。

计算区域及其物理模型如图3所示。

2.2计算条件
(1)按分层空调考虑，非空调区域(顶棚)温度设为42℃，其余壁面设为绝热边界条件;
(2)内部发热量(包括人体、灯光)按计算区域内的考虑;
(3)旋流风口送风均匀，每个旋流风口送风量8.22 m3/h，送风温度20℃;
(4)排风口设在顶棚，排风量为124000 m3/h;
(5)回风口分别布置在大厅四周的中部(8.47m)和上层(13.03m)区域处，集中回风。

相对压力为0.0Pa(设大气压P=100000Pa)。

2.3计算结果分析
图4 a)和b)所示的是X=33.4m处Y-Z截面的速度场和温度场分布。

从图中可以看出，根据设计条件，如果能保证观众席座椅下9100个旋流风口均匀送风，则能够满足空调系统的设计设计要求。

即，比赛区域地面以上9m以内区域风速基本可保证小于0.2m/s。

比赛区域的温度23℃左右，观众席区域的温度在22℃~24℃之间，整个计算区域的平均温度为23.8℃。

可以看出，结构风腔能否起到静压箱的作用，是确保9100个旋流风口均匀送风的重要影响因素之一，同时也是保证比赛大厅的温度场和速度场满足设计要求的关键所在。

3 结构风腔气流组织优化
3.1 存在问题分析
结构风腔作为静压箱，其几何特性和箱体的进出口特性是影响静压分布均匀性的重要因素。

为此，本研究选择较为复杂的南区对应的结构风腔作为分析对象。

图5a)为图2a)中对应观众席下结构风腔的X-Y平面，I-I断面为对称面。

对应结构风腔X-Y平面的斜上方观众席上开设了大量直径为Φ=130mm的送风口(图5c))。

从图5可见，从送风口1、2流进结构风腔的空气流经通道上，有几道梁柱，且形状、大小不一，这些结构构件都导致了结构风腔气流分配不均匀，很难形成静压箱的作用，进而导致各送风口送风不均匀。

图6所示的是图5a)中阴影区域结构风腔内三个不同高度上的速度场计算结果，也说明了结构风腔内的气流
分布很不均匀，送风口附近的气流速度很大，而距离送风口较远处的气流速度很小，不同高度的气流速度也相差较大。

鉴于分析和数值计算的预测结果，为了进一步确认数值计算结果，配合施工，对整个南区结构风腔内气流的实际流动情况进行了验证性检测。

3.2 现场实测
表2是对南区结构风腔内气流的现场实测结果，实测结果与上述预测分析结果基本一致。

各区的风量分配与设计所需要的风量相差很大，区1、区2、区9的风量远大于设计的风量，而其它区的风量均小于设计值。

区1和区2、区9距离送风口最近，而其它区依次远离送风口，说明在空气在经送风口进入结构风腔内后，迅速衰减，气流没有能力达到距离送风口的最远端。

需要将区1和区2及区9的气流进行诱导，使其能达到远端，保证各区风量分配能够达到设计要求，使得各旋流风口送风的均匀。

3.3 结构风腔气流组织设计优化
3.3.1 设计方案改进与实施
根据现有结构风腔存在的气流分配不均匀，各送风口送风量偏差较的问题，本研究提出了改善结构风腔内部气流分布特性的设计方案。

主要思路是，根据数值计算及现场实测结果，通过在结构风腔内加设风管的方法，重新分配结构风腔内各区域的风量及速度。

根据以上对结构风腔速度场的计算和现场测试，利用CFD技术对结构风腔气流组织进行了优化设计，提出了如图7所示的优化方案并完成了实施工作。

即在结构风腔内沿气流方向加设风管系统，以改善结构风腔内的气流压力分布，以保证整个区域内的压力分布均匀，最终实现各旋流风口的送风均匀。

3.3.2 实施结果评估
根据上述优化方案对结构风腔的送风系统实施改造后，座椅下各旋流风口空气流动特性得到了明显的改善。

笔者对实施改造后的空气流动情况进行了现场实测，图8是南区结构风腔各旋流风口位置示意图及风速测试结果。

分A~I共9个区域(对应结构风腔内的区1~区9)，每个区域在各排风口上选一个代表风口进行风速测试，从图7的实测结果看，各个区域的旋流风口风速分布较为均匀，达到了设计预期的速度场要求。

4 场馆比赛场地速度场实测
2007年9月7日~11日，国家空调设备质量监督检验中心对羽毛球场馆比赛大厅内比赛场地的速度场进行了检测。

图9是比赛区域(含三个比赛场地)测点布置平面示意图。

比赛区域尺寸为42.3 m ×21.4 m，(图中绿线区域)，长度方向(42.3m)测点之间间隔为6m，宽度方向(21.4 m)测点之间间隔为3.6m;测试高度选择了1 m、2.5 m、4.5 m、6.5 m和8.5 m五个高度。

图9标出了第1列、第4列、第8列测点在五个高度上的速度值。

根据国家空调设备质量监督检验中心的报告，比赛区域气流速度(9m以下)在0.02～0.35m/s之间，平均风速为0.18m/s，测试280个点中，有225个测点满足设计要求，占总测点的80.4%，基本满足比赛场地地面以上9米内的风速不得大于0.2m/s的速度要求。