热喷涂AlCoCe非晶合金自修复涂层耐腐蚀

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热喷涂非晶合金涂层的制备

热喷涂非晶合金涂层的制备

又 表 现 出 某 些 氧化 物
12 0 0 M P a
如果 可 以 获 得 在 非 晶 基 体 上 弥 散 着 纳米 尺 度

玻璃 的性 能 特 点


非 晶合金 在过 冷温 度 区 间的粘性 流

的k
c

Al
粒 子 的结 构
则 强 度 可 以 达 到约
15 5 0 M P a


使得 合金 具 有超 塑 成 形 能 力
只 要 合 金 的 非 晶形 成 能力 强


非晶合金 性能特点
-


那 么无

1

非 晶 合金 的力学 眭能
常 见 的结 构材料 如镁 合金


还 是 低维 的 非 晶 薄带



丝等
都会
( 1 ) 高拉 伸 强 度
具 有这 样 的

个区域

过 冷 液 相 区 的 存 在 使 非 晶合 金 在


钛合金

不 锈钢

超 强 钢 等与 新 型 的 非 晶 材 料 的 强
受热发 生 晶化 之 前




定 的 温 度 范 围 内可 以 保 持 被

度相 比差 别 比较 明 显

例如 M g 基
冻结

的 液 体结 构
表 现 出具 有

定 粘 度 的 与氧化 物

非 晶 合 金 其 强 度 是 对 应 的 晶 体 材 料 所 能获 得 的最 高 强 度 的2
同时

等离子喷涂TiO2-CeO2复合涂层的结构及抗菌性能研究

等离子喷涂TiO2-CeO2复合涂层的结构及抗菌性能研究

等离子喷涂TiO2-CeO2复合涂层的结构及抗菌性能研究赵晓兵;刘高鹏【摘要】利用等离子喷涂技术在医用Ti合金表面制备TiO2-CeO2复合涂层.采用X射线衍射仪(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)对复合涂层进行表征.研究CeO2含量对复合涂层的接触角、表面粗糙度、耐腐蚀和抗菌性能的影响.结果表明,TiO2-CeO2复合涂层主要由金红石型TiO2和少量的锐钛矿型TiO2组成.CeO2的掺杂使得涂层表面具有微米级粗糙度并保持良好的亲水性,且使涂层的耐腐蚀性能得到提高.CeO2的掺杂可提高复合涂层对金黄色葡萄球菌的抑制能力,而对大肠杆菌则没有明显的抑制能力.【期刊名称】《常州大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2015(027)001【总页数】6页(P26-31)【关键词】等离子喷涂;TiO2-CeO2复合涂层;抗菌性【作者】赵晓兵;刘高鹏【作者单位】常州大学材料科学与工程学院,江苏常州213164;常州大学材料科学与工程学院,江苏常州213164【正文语种】中文【中图分类】TG174;R318钛及其合金作为整形外科和牙科植入体已获得广泛的应用。

但是,钛及其合金一个重要的缺点是其手术过程中和生物材料有关的炎症反应。

作为生物材料,等离子喷涂制备TiO2涂层不仅具有优异的生物相容性,并且相对于其他涂层表现出更好的机械性能[1-2]。

另一方面,经过紫外辐照后的TiO2涂层能够杀死多种微生物体,如病毒、细菌和癌细胞[3-4]。

然而在可见光范围内,TiO2的低量子效率和极低的杀菌效率阻碍了其应用。

因此提高TiO2涂层抗菌活性成为当前的研究热点。

大量研究中采用掺杂其他金属氧化物或离子注入Ag、Cu、Zn、Ce、Fe、Sn和Sb来改善TiO2的光催化活性及抗菌活性。

CeO2作为一种稀土金属氧化物具有某些特殊的性能,如高可见光透过率,高储氧量和高可提取电荷密度[5-7]。

在生物医学应用方面,CeO2纳米颗粒可以保护细胞免受辐照损伤、氧化应激和炎症[8-9]。

热喷涂铝基合金

热喷涂铝基合金

热喷涂铝基合金是一种将铝基合金材料通过热喷涂技术喷涂到基材表面的工艺。

热喷涂是一种表面涂覆技术,通过将粉末或线材加热至高温,使其熔化或半熔化状态,然后喷射到基材表面形成涂层。

热喷涂铝基合金具有以下特点和优势:
轻量化:铝基合金具有较低的密度,使得喷涂后的涂层能够在基材上形成轻量化的保护层,减轻结构负荷。

耐腐蚀性:铝基合金具有良好的抗腐蚀性能,喷涂后的涂层能够提供额外的抗腐蚀保护,延长基材的使用寿命。

热隔离性:铝基合金涂层具有良好的热隔离性能,可以降低基材的表面温度,减少热传导和热辐射。

附着力强:热喷涂技术能够使铝基合金与基材表面形成牢固的结合,具有良好的附着力,提供可靠的保护。

热喷涂铝基合金广泛应用于航空航天、汽车、能源、化工等领域,常见的应用包括飞机发动机叶片涂层、汽车排气系统隔热涂层、燃烧器内衬涂层等。

需要注意的是,热喷涂铝基合金的性能和质量受到多个因素的影响,如喷涂工艺参数、涂层厚度、材料质量等。

在实际应用中,需要根据具体要求和使用环境选择适当的铝基合金材料和喷涂工艺,以确保涂层的质量和性能符合需求。

等离子弧喷涂法制备铁基非晶合金的研究

等离子弧喷涂法制备铁基非晶合金的研究

等离子弧喷涂法制备铁基非晶合金的研究
陈淑惠;唐文浩
【期刊名称】《焊接》
【年(卷),期】2007(000)005
【摘要】非晶态合金具有强度、韧性以及耐磨性能优于普通晶态金属材料,耐蚀性好,磁抗小等优点,倍受材料科学和工程技术人员的关注,但是非晶态材料只有在非平衡条件下才能形成,加工难度大,阻碍了非晶态材料的发展和应用.对此,采用等离子弧喷涂方法制备铁基非晶合金,制备了Fe79Si10B11非晶态合金.对制备的非晶合金进行了XRD和TEM分析,并研究了喷涂过程中粒子的飞行温度和速度,通过传热学方法计算了喷涂过程中的粉末冷却速度.结果表明,所制备的非晶合金组织均匀,喷涂过程冷却速度达4.16×107 K/s.
【总页数】3页(P57-59)
【作者】陈淑惠;唐文浩
【作者单位】陕西工业职业技术学院,咸阳市,712000;西安理工大学,710048
【正文语种】中文
【中图分类】TG139
【相关文献】
1.等离子喷涂制备铁基非晶合金涂层的结构及其耐腐蚀性能的研究 [J], 叶福兴;刘洛夫;崔崇
2.等离子弧喷涂法快速制模技术的基础实验研究 [J], 邓琦林;胡德金
3.超音速火焰喷涂制备铁基非晶合金涂层的研究现状 [J], 黄飞;康嘉杰;岳文;付志强;朱丽娜;王成彪
4.热喷涂制备铁基非晶合金涂层的研究进展 [J], 张永法; 潘邻; 陈同舟; 吴勉
5.等离子喷涂法制备铁基非晶合金的研究 [J], 陈淑惠;唐文浩
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AC_HVAF喷涂铁基非晶复合涂层结晶度的DSC法测定_祝军

AC_HVAF喷涂铁基非晶复合涂层结晶度的DSC法测定_祝军

AC -HVAF 喷涂铁基非晶复合涂层结晶度的DSC 法测定祝 军 樊自拴 孙冬柏 俞宏英 孟惠民 王旭东北京科技大学材料科学与工程学院,北京100083摘 要 利用活性燃烧高速燃气喷涂方法(AC -HVA F )制备出一种高非晶含量的Fe 基非晶合金涂层.根据非晶合金相变的热力学原理可知部分晶化的非晶合金的晶化即为残留非晶相的转变,其相变热应正比于残留非晶相的相含量.采用不同的热处理工艺使喷涂的非晶涂层晶化,利用DSC 分析法测定了热处理后涂层中的纳米晶体含量和部分晶化非晶合金涂层试样的相变热,计算了该涂层试样的结晶度.实验结果和理论预测基本相符.关键词 非晶涂层;活性燃烧高速燃气喷涂;结晶;DSC 分析分类号 T G 174.442收稿日期:2006-11-14 修回日期:2006-12-19基金项目:国家863计划资助项目(No .2002AA331080)作者简介:祝 军(1982—),男,硕士研究生;樊自拴(1964—),男,副教授 新型的超音速火焰喷涂技术———活性燃烧高速燃气喷涂(AC -HVAF )是介于传统超音速火焰喷涂和冷喷涂之间的新喷涂工艺[1-7],可以称为热动能喷涂.它是通过压缩空气与燃料燃烧产生高速气流加热粉末,但并未使之完全熔化,同时将粉末加速至700m ·s-1以上,撞击基体,形成极低氧化物含量和极高致密度的涂层.这种喷涂工艺过程对喷涂材料的热退化影响非常低,制备的涂层表现出卓越的耐磨损及耐腐蚀特性;另一个突出的特点是生产效率高,其喷涂速率是传统超音速火焰喷涂的5~10倍,沉积效率也优于传统超音速火焰喷涂[8].非晶纳米晶复合涂层是纳米化技术与非晶化技术相结合制备出来的具有高耐磨耐蚀综合性能优异的新型复合涂层,其性能与涂层中的非晶纳米晶之间的比例、非晶的晶化程度有极其重要的关系.如何根据涂层的性能要求,设计退火工艺以控制其结晶度的大小或者纳米晶化相的体积分数,是涂层开发应用的新课题.本文介绍了一种通过分析试样差示扫描量热分析(DSC )曲线从而对该非晶合金涂层晶化过程中结晶度与相含量进行测量的方法.1 实验方法1.1 喷涂材料和涂层制备采用北京桑尧科技开发有限公司生产的Fe 基非晶合金粉末作为喷涂材料,粉末粒度为-300目.基材为0Cr13Ni5Mo 不锈钢,喷涂前对基材表面进行除锈、除油等清洁化处理,然后进行喷砂粗化活化处理.采用美国Unique Coat 公司生产的INTELLI -JET AC -HVAF 热喷涂系统.将喷涂粉末预热至60℃左右,然后按照以下参数进行喷涂:AIR ,85PSI (PSI =7000Pa );FUEL1(丙烷),77PSI ;FUEL2(丙烷),67PSI ;N 2,18PSI ;喷涂距离,180mm ;粒子速度,800m ·s -1.涂层的平均厚度为300m 左右.1.2 涂层的热处理对涂层试样的热处理工艺为:将试样封装在高真空石英管中后移至热处理炉,然后以10℃·min -1的升温速度使炉升温至600℃,待炉温稳定即开始计时,保温15min ,再取出试样并空冷至室温.按同样的方法进行610,615,620,630℃的退火实验.1.3 结晶度的DSC 分析法原理根据DSC 基本原理,通过与已知相变温度和相变热标样DSC 曲线的比较,等温晶化中的热焓变化ΔH 表现为DSC 曲线上的放热峰.ΔH =k m∫tft sΔT d t(1)式中,m 为晶化质量;t s 和t f 是峰的起始和终止时间;ΔT 是比较(标准)物和样品的温差;k 为校正常数;ΔH ·m 是总晶化热Q T ,它和总的峰的面积成正比.设某样品完全晶化时总放热量为Q T =Q TP ,任一时刻t 的放热量为Q t ,那么任一时刻的转变度x 、未转变度y 就可表示为:第29卷第11期2007年11月北京科技大学学报Journal of University of Science and Technology BeijingVol .29No .11Nov .2007D OI :10.13374/j .iss n1001-053x .2007.11.016x =Q t Q TP(2)y =1-x =Q T P -Q tQ TP(3)对于恒升温速率的DSC 曲线则可测出该升温速率β下试样的初始转变温度T s 、转变峰值温度T p 和转变结束温度T f ,同样根据Q T =m ΔH ′=(k /β)A =(k /β)∫T fTsd Qd Td T (4)可求出与升温速率β有关的相变热ΔH ′(β).A 为相应DSC 曲线相变峰下的面积,d Q /d T 为热流速率,k 为由实验仪器与实验参数决定的仪器常数.2 实验结果的比较与分析2.1 涂层非晶状况图1和图2分别是Fe 基合金涂层和Fe 基合金粉末的XRD 图谱.从图1和图2可看到宽化漫衍射峰,没有明显的尖锐峰存在,说明粉末和涂层呈非晶态.但涂层的XRD 峰更为宽化,尖锐化程度更弱.这表明由AC -HVAF 喷涂制备的涂层比喷涂粉末的非晶化程度更高,且涂层基本上由非晶相组成,即AC -HVAF 能够制备出高非晶含量的Fe 基非晶合金涂层.图3(a ,b )是采用高压水雾法制备的铁基非晶图1 常温Fe 基合金涂层的XRD 图谱Fig .1 XRD pattern of an iron -based alloycoating图2 Fe 基合金粉末的XRD 图谱Fig .2 XRD p attern of iron -based alloy powder合金粉末在不同放大倍数下的SEM 表面形貌.可以看出,粉末呈球形或类似球形.图3 铁基非晶合金粉末及涂层SEM 表面形貌Fig .3 SEM s urface morphology of iron -based alloy powder and coatings 图3(c ,d )是涂层表面形貌在不同放大倍数下的SEM 照片.可看出涂层由变形带状粒子相互搭接而成,呈层状结构,涂层组织较致密,无明显的裂纹和粗大孔隙.层状结构导致涂层存在一定的孔隙,主要是因为喷涂粒子的相互搭接堆积与熔融粒子的体积收缩以及喷涂时溶解于熔融粒子中的气体·1124·北 京 科 技 大 学 学 报第29卷在涂层冷却至室温后的析出;另一个原因是喷涂粒子在基体上快速冷却使金属液体不可能完全充满整个粒子间的接触部分以及涂层在喷涂后冷却时产生残余应力使其表面产生部分很小的微裂纹而形成了孔隙[9].2.2 涂层DSC 分析非晶态是亚稳态,其自由能要比晶态的自由能高,因此随着温度的升高或时间的延长,必然发生从非晶态合金向晶态合金的转变,该转变是一种放热反应.差示扫描量热法通过测定试样与参比物吸收的功率差表示热焓变化,即DSC 曲线下面积就是转变的热效应[10].利用差示扫描量热法可以测出输入到试样和参比物之间的功率差与温度或时间的关系曲线.试样的DSC 测试采用德国NETZSCH DSC204差式扫描量热仪,测试条件为刚玉坩埚,参比物Al 2O 3粉末,抽真空,并通流动Ar 气(50m L ·min -1)保护,升温速度为10℃·min -1,试样质量为7.30mg .图4是AC -HVAF 喷涂制备的Fe 基非晶合金涂层的DSC 曲线,其升温速度是10℃·min -1.可以看出:在580~640℃之间DSC 曲线上有特别明显的放热峰,曲线的其他温度阶段基本上没有明显的放热峰存在.可以将这个阶段的放热作为涂层晶化过程所释放的总结晶潜热.图4 常温下Fe 基非晶涂层的DS C 曲线Fig .4 DSC cu rve of an iron -based amorphous alloy coating at room temperature2.2.1 非晶涂层的DSC 分析实验所研究的Fe 基合金涂层是很好的非晶态,通过对这种良好非晶合金涂层试样的DSC 测试,来计算出不同温度下的转变分数.图5是涂层升温过程中存在的放热峰.根据图5与式(4)不难计算出600,610,615,620,630℃时试样从非晶态向晶态的转变分数F C .结合图5以计算600℃时转变分数为例进行分析:F C =ΔH A ΔH =kA /m k (A +B )/m =A A +B =∫640580d Q 1d Td T ∫640580d Qd Td T .其中,Q 1表示某一温度下的放热量.按照面积积分求出A 、B 的面积比例.如图6所示600℃时面积积分A =10.04542mm 2,而总面积A +B =25.42722mm 2,故A /(A +B )=0.39507.图5 放热峰曲线Fig .5 Exothermic peak curve图6 放热峰面积积分曲线Fig .6 Exothermic peak integral area cu rve用同样方法求得其他温度时的转变分数,如图7所示.2.2.2 热处理后涂层的DSC 分析分别将600,610,615,620,630℃热处理后的涂层试样进行DSC 测试,其实验条件和非晶涂层的完全一致.图8中的A 、B 、C 、D 、E 、F 分别是涂层常温下和经过600,610,615,620,630℃热处理的DSC 曲线,升温速度为10℃·min -1,其质量均为7.30mg .从图中可以看出,随着热处理温度的升高,曲线上的放热峰面积不断减小,即涂层中非晶向晶化态转变释放的结晶潜热减少.根据非晶合金相变的热力学原·1125·第11期祝 军等:AC -HVAF 喷涂铁基非晶复合涂层结晶度的DSC 法测定图7 不同温度下非晶涂层的转变体积分数曲线Fig .7 Transformation percent of the amorphous coatings at differ -ent temperatu re理:部分晶化非晶合金的晶化即为残留非晶相的转变,其相变热应正比于残留非晶相的相含量.所以随着热处理温度升高,涂层中非晶含量减少.根据图8和式(4)计算出涂层不同热处理温度下的结晶度具体数值,如表1.图8 不同温度热处理涂层的升温DSC 曲线Fig .8 DS C curves of the coatings annealed at different tempera -tures表1 涂层不同热处理温度下的结晶度Table 1 Crystallinity of the coatings heat -treated at different temper -atures DSC 曲线编号放热峰面积/mm 2试样质量/mg 晶化度/%剩余非晶/%A 25.427227.300100B 17.803637.3038.13561.865C 15.577737.3053.22146.779D 14.918917.3058.67341.237E 13.532627.3061.26438.736F9.696677.3070.01829.982 图7和表1结果表明,随着热处理温度升高,常温Fe 基非晶涂层中非晶相向晶态相的转变分数F C 与热处理后涂层的结晶度X C 均有增大的变化趋势.从图9可以看出,涂层经600,610,615,620,630℃热处理后测得的结晶度和非晶理论预测的结果基本相符,并且两者之间平均误差为5%左右.图9 涂层非晶转变分数(X C )与热处理后结晶度(F C )的比较Fig .9 Comparison of the fraction of amorphous transformation amorphous alloy coatings with the crystallinity of annealed coatings3 结论(1)利用新型的AC -HVAF 喷涂出了高非晶含量的Fe 基非晶合金涂层.(2)采用DSC 法测出的部分晶化非晶合金复合涂层退火样结晶度的大小和非晶复合涂层的理论预测基本相符,是一种可行的测量方法.参 考 文 献[1] Dorfman M R .T hermal s p ray basics .Adv Mater Process es ,2002,160(7):47[2] Kreye H A .Com paris on of HVOF system s behavior of materialsand coating properties ∥Proceedings of the 4th HVOF Colloqui -um .Erdin ,1997,11:13[3] Legoux J G ,Arsenault B ,M oreau C ,et al .Evaluation of fourhigh velocity thermal spray guns using W C10Co4Cr cermets ∥Proceedings of the International Thermal S pray C onference .M on -treal ,2000:479[4] Hanson T C ,Hackett C M ,S ettles G S .Independent control ofHVOF particle velocity and temperature .J Th erm Spray Tech -nol ,2002,11(1):75[5] Gilmore D L ,Dykhuizen R C ,Neiser R A ,et al .Particle veloci -ty and deposition efficiency in the cold spray process .J Therm Spray T echnol ,1999,4(8):576[6] Stoltenhoff T ,Voyer J ,Kreye H .Cold spraying state oft heartand appl icability ∥Proceeding of the International Thermal S pray Conference .Es sen ,2002:366[7] Papyrin A N ,Kosarev N F ,Kl inkov S V ,et al .On the interac -tion of high speed particles w ith a substrate under the cold spray -ing ∥Proceeding of the International Thermal S pray Conference .Essen ,2002:380[8] Verstak A ,Baranovski V .Activated combustion HVAF coatingsfor p rotection against w ear and high temperatu re corros ion ∥Pro -·1126·北 京 科 技 大 学 学 报第29卷ceeding of the International Thermal S pray Conference .Orlan -duo ,2003:535[9] 潘继岗,樊自拴,孙冬柏,等.超音速火焰喷涂Fe 基非晶合金涂层的性能研究.材料工程,2005,16(9):53[10] 周玉,范雄.材料分析方法.北京:机械工业出版社,1999:183DSC measurement of the crystallinity of iron -based amorphous alloy coatings byAC -HVA F sprayingZHU J un ,FAN Zishuan ,SU N Dongbai ,Y U Hongying ,MENG Huim in ,W ANG XudongM aterials S cience and Engineering S chool ,Univers ity of Science and Technology Beijing ,Beijing 100083,C hinaABSTRAC T A hig h amo rphous content Fe -based amorphous coating w as prepared by the activated combustion high -velocity air -fuel (AC -HVAF )spraying method .According to the thermodynamic transformatio n theo ry of amorphous alloy s ,the crystallization of the fractional cry stallized amorphous alloy is the transformation of residu -al amorphous phase ,and its transformation enthalpy should be proportional to the phase content of residual amorphous phase .The coating w as crystallized by different heat treatment methods .The nanocrystal content in the heated treating coatings and the fractional transformation enthalpy w ere measured by DSC analysis .The crystallization of the coating w as detected .The ex perimental result basically matched w ith the data of theoretic forecasting .KEY W ORDS amorphous alloy coatings ;activated combustion hig h -velocity air -fuel spraying ;crystallization ;DSC analy sis(下期预告)X70管线钢热变形奥氏体的静态再结晶行为陈庆军 康永林 孙 浩 于 浩通过双道次压缩实验,在Gleeble 1500热模拟实验机上研究了X70管线钢在不同变形工艺下奥氏体的软化行为,分析了不同变形温度、间隔时间、应变速率、变形量及初始奥氏体晶粒尺寸等参数对静态再结晶行为的影响规律,采用应力补偿法计算了不同变形条件下的静态再结晶分数.根据实验数据,计算出X70管线钢静态再结晶激活能为435.3kJ ·mol -1,建立了其静态再结晶动力学模型,为制定合理的轧制工艺提供了基础.·1127·第11期祝 军等:AC -HVAF 喷涂铁基非晶复合涂层结晶度的DSC 法测定。

高速电弧喷涂FeCrAl涂层组织结构及抗高温氧化性能研究

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航 空 材 料 学报
第 26卷
的 FeCrA l涂层、12C r1M oV 和 T 91钢在 800 的氧化 动力学曲线。由图 1可以看出, 12C r1M oV 钢的氧化 速度很快, 而 FeC rA l涂层和 T91 一样, 氧化速度很 慢, 以致在图 1a中无法区分二者的微小差异, 但在
中图分类号: TG174
文献标识码: A
文章编号: 1005-5053( 2006) 03-0075-04
F eC rA l丝材是合金成分为 26% C r, 6% A l的铁 基材料, 含有较多 Cr和 A l等形成保护性氧化膜的 合金元素, 成本低廉。用电弧喷涂方法喷涂这种材 料, 可得到抗氧化性优异涂层, 高性价比使它在高温 防护领域具有广阔的应用前景。高速电弧喷涂是在 普通电弧喷涂基础上发展起来的新型热喷涂技术, 基本原理是将压缩空气通过特殊设计的喷枪, 得到 超音速气流, 提高喷涂粒子动能和雾化效果。与普 通电弧喷涂相比, 高速电弧喷涂具有涂层组织致密、 孔隙率低和结合强度高的优点 [ 1] , 值得关注的是高 速喷涂过程中喷涂粒子被强烈雾化所得到的激冷条 件将影响喷涂粒子在冷却中的组织转变, 明显改变 涂层组织结构及性能 [ 2] 。虽然已有 高速电弧喷涂 和普通电弧喷涂 F eCrA l涂层的表面形貌和显微硬 度比较的报导 [ 3] , 但未见有关这种涂层组织结构及 抗高温氧化性能的研究报导。本工作主要研究在高 速电弧喷涂条件下 F eCrA l涂层的抗高温氧化性能, 分析涂层在喷涂态及氧化后的组织形貌、相结构及 成分, 为应用提供理论和实验依据。
图 3 FeC rA l涂层的显微组织 (氧化后 ) F ig. 3 M icrostructure o f the FeC rA l coating

镁合金表面等离子喷涂Al涂层的耐腐蚀性能_李于朋

镁合金表面等离子喷涂Al涂层的耐腐蚀性能_李于朋

第31卷第5期 长春工业大学学报(自然科学版) Vo l.31N o.5 2010年10月 Jour nal of Chang chun U niver sity o f T echo no lo gy(N atural Science Edition) Oct.2010镁合金表面等离子喷涂A l涂层的耐腐蚀性能李于朋1, 刘 鑫2, 宫文彪1, 马 凯3, 孙大千3(1.长春工业大学先进结构材料教育部重点实验室,吉林长春 130012;2.长春北星轨道车辆配件有限公司,吉林长春 130114;3.吉林大学材料科学与工程学院,吉林长春 130022)摘 要:采用等离子喷涂技术在AZ31镁合金表面制备Al涂层,测试了镁合金及Al涂层试样的极化曲线,研究了没有涂层的镁合金、经封孔处理和未经封孔处理的Al涂层镁合金3种试样在浸泡腐蚀和5%NaC l盐雾腐蚀情况下的耐腐蚀性能及其腐蚀行为。

结果表明,经封孔处理的Al涂层试样在上述腐蚀条件下的耐腐蚀性均优于镁合金和未封孔处理的试样,在浸泡实验中未封孔处理的涂层试样比镁合金腐蚀更加严重,在盐雾实验中却优于镁合金。

关键词:镁合金;Al涂层;等离子喷涂;耐腐蚀性能中图分类号:TG174.44 文献标志码:A 文章编号:1674-1374(2010)05-0511-07Study on the corrosion resistance of plasm a spraying Al coatedon the surface of magnesium alloyLI Yu-peng1, LIU Xin2, GONG Wen-biao1, M A Kai3, SUN Da-qian3(1.Key Laboratory of Advanced S tru ctural M aterials,M inistry of Education,C han gchun University of T ech nology,C hang chun130012,C hina;2.Changch un Beixing Access ory of Railway Vehicle Frame Co.Ltd.,Changch un130114,Chin a;3.School of M aterials S cience and Engineering,Jilin University,Changch un130022,China)Abstract:Al coa ting is prepared on the AZ31M g alloy surface by plasma spray ing.The po larization curves of M g alloy and Al co atings on m agnesium surface are te sted.Under the conditions of immersing and5%NaCl salt spray corro sion,w e study the co rrosio n resistance and co rro sion behavio r of the three kinds of samples:uncoated M g alloy,the sealed Al coating M g alloy and unsealed Al coating M g alloy.The results show that the corro sion resistance of the sealed Al coa ting M g alloy is better than that of othe r tw o allo ys under the co rrosio n co ndition.The co rrosion resistance of the unsealed coating alloy is w o rse than that of the uncoated alloy unde r immersio n test but is be tter than that of the uncoated under the salt spray corro sion conditio n.Key words:magnesium alloy;A l coating;plasma spraying;corro sion resistance. 收稿日期:2010-09-05 基金项目:吉林省科技发展计划基金资助项目(20070309) 作者简介:李于朋(1982-),男,汉族,陕西乾县人,长春工业大学实验师,硕士,主要从事焊接及热喷涂方向研究,E-mail:liyupeng @u .0 引 言 镁合金因具有比强度和比刚度高、导热性与导电性优良、无磁性与电磁屏蔽特性、良好的阻尼性和切割加工性能等优点,在各个工业领域都有广泛的应用前景[1-5]。

热喷涂涂层成分

热喷涂涂层成分

热喷涂涂层成分哎呀,热喷涂涂层这玩意儿,说起来可真是个技术活儿。

你瞧,这涂层啊,就像是给机器穿上了一层保护服,让它在各种恶劣环境下都能坚挺。

不过,这层“衣服”的成分可不简单,得好好给你说道说道。

首先,咱们得聊聊这涂层的主要成分,那可真是五花八门。

比如,有金属的,像什么铝、锌、铜,这些金属涂层,它们能防腐蚀,还能提高耐磨性。

还有陶瓷的,比如氧化铝、氧化锆,这些涂层耐高温,耐腐蚀,是高温环境下的好帮手。

当然,还有碳基的,比如碳化硅、碳化钨,这些涂层硬度高,耐磨性好,是做切削工具的好材料。

咱们再来说说这涂层的制备过程。

热喷涂啊,就像是给机器“纹身”,只不过这“纹身”是用高温熔融的金属或者陶瓷颗粒“喷”上去的。

这过程得控制好温度,不然涂层就容易脱落,或者和基体结合不牢。

这就好比是烤蛋糕,火候得掌握好,不然蛋糕不是糊了就是没熟。

说到这儿,我得给你举个栗子。

就拿我上次去工厂看到的一个例子来说吧。

那是一个大型的齿轮,因为长期在高温、高湿的环境下工作,表面磨损得厉害。

工程师们就给它来了个“热喷涂大改造”。

他们用的是镍基合金涂层,这种涂层不仅耐磨,还能抗高温。

喷涂过程中,那金属颗粒在高温下熔融,然后被高速喷射到齿轮表面,冷却后形成了一层坚固的保护层。

这齿轮穿上了这层“新衣”,立马焕然一新,耐磨性、耐腐蚀性都大大提升。

最后,咱们得说说这涂层的检测。

涂层好不好,得经过一系列的测试。

比如,涂层的厚度、硬度、结合强度,这些都是评价涂层质量的重要指标。

这就像是买衣服,不光要看款式,还得看面料、做工,是不是合身。

总之,热喷涂涂层这事儿,虽然听起来挺高大上的,但其实就跟咱们日常生活中的很多事儿一样,讲究的是细节和工艺。

涂层的成分、制备过程、检测,每一个环节都马虎不得。

这就像是做一道好菜,食材、火候、调味,缺一不可。

希望我这番话,能让你对热喷涂涂层有了更深的了解。

添加硬质颗粒的NiCrBSiC自熔涂层的耐磨性和耐蚀性

添加硬质颗粒的NiCrBSiC自熔涂层的耐磨性和耐蚀性
4. De p a tme r n t o f Me c h a n i c a l a n d Ma t e r i a l s Eng i n e e r i ng,Po r t l a n d S t a t e Un i v e r s i t y, P o r t l a n d,OR , US A ;5.De p a tme r n t o f Ma t e ia r l s,
的微 磨 料磨损 性 能和 耐蚀性 能 , 其 中, 一 种 添加 碳 化 硼 ( B 4 C ) , 另 一种 添 加 以 氧化 钇 稳 定 化 的氧 化 锆( z r ( ) 2 / , Y : O , ) 。磨损 试验 用氧化 铝和金 刚石作磨 料在 自由球磨损 试 验机 上 进行 , 腐蚀试 验 在 天 然 海水 中用动 电位极 化 法进行 。研 究 结果表 明 , 与 未加硬 质颗 粒 的材料相 比 , 添加硬 质 颗 粒 强化 了合
A e r o n a u t i c a l a n d A u t o m o t i v e E n g i n e e i r n g , S a o C r a l o s S c h o o l o f E n g i n e e i r n g , U n i v e r s i t y o f S a o P a u l o , S a o C a r l o s , S P, B r a z i l )
( 1 . D e p a t r m e n t o f M a t e i r a l s , A e r o n a u t i c a l a n d A u t o m o t i v e E n g i n e e i r n g , S a o C a r l o s S c h o o lห้องสมุดไป่ตู้ o f E n g i n e e i r n g ,

喷涂工艺条件对超音速火焰喷涂Cr3C2―NiCr涂层冲蚀磨损性能的影响

喷涂工艺条件对超音速火焰喷涂Cr3C2―NiCr涂层冲蚀磨损性能的影响

喷涂工艺条件对超音速火焰喷涂Cr3C2―NiCr涂层冲蚀磨损性能的影响超音速火焰喷涂技术是一种广泛应用于航空航天、汽车和能源领域的表面工程技术。

喷涂工艺条件对于超音速火焰喷涂涂层的质量和性能至关重要。

本文研究了喷涂工艺条件对超音速火焰喷涂Cr3C2―NiCr涂层冲蚀磨损性能的影响。

实验采用常规的超音速火焰喷涂技术制备Cr3C2―NiCr涂层,以二氧化铝颗粒作为喷涂材料。

在不同气体流量、氧化铝颗粒尺寸、气体温度和压力等不同工艺条件下进行喷涂,并通过扫描电子显微镜、X射线衍射和红外光谱分析等方法对涂层微观组织和物理化学性质进行了表征。

结果显示,喷涂工艺条件对超音速火焰喷涂Cr3C2―NiCr涂层的冲蚀磨损性能有显著影响。

气体流量和气体温度的增加可以提高涂层的致密度和结晶度,从而显著提升冲蚀磨损性能。

而氧化铝颗粒尺寸和气体压力的调整对涂层的物理化学性质影响较小。

此外,适当的喷涂速度和涂层厚度也有助于提高涂层的冲蚀磨损性能。

综上所述,超音速火焰喷涂Cr3C2―NiCr涂层的冲蚀磨损性能受到喷涂工艺条件的影响。

气体流量和气体温度的增加可以提高涂层的致密度和结晶度,从而提高涂层的冲蚀磨损性能。

因此,在实际生产中,应该根据具体情况选择适当的工艺条件,以达到最佳的涂层性能。

此外,超音速火焰喷涂Cr3C2―NiCr 涂层的成分和微观结构也会对其冲蚀磨损性能产生影响。

研究表明,改变Cr3C2和NiCr的比例可以调整涂层的硬度和韧性,进而影响涂层的冲蚀磨损性能。

此外,涂层的微观结构也会影响其冲蚀磨损性能。

研究发现,粗糙的涂层表面会导致冲蚀磨损的加剧,而致密平滑的涂层表面则可以有效减缓冲蚀磨损的速度。

随着现代工业对高性能涂层的需求不断增加,超音速火焰喷涂技术的应用前景日益广阔。

因此,进一步研究超音速火焰喷涂Cr3C2―NiCr涂层的冲蚀磨损性能以及喷涂工艺条件对其的影响,有助于提高涂层的性能和应用范围,为工业领域的发展提供坚实支撑。

热喷涂技术制备铁基非晶涂层的研究进展

热喷涂技术制备铁基非晶涂层的研究进展

热喷涂技术制备铁基非晶涂层的研究进展LI Chunyan;DING Juanqiang;ZHU Fuping;YIN Jinfeng;WANG Zheng;ZNAO Yanchun;KOU Shengzhong【摘要】热喷涂技术可用于表面防护和强化,被大量应用到各行各业.由于热喷涂技术具有冷却速率很快的特点,满足形成非晶的基本条件,同时Fe基非晶合金具有耐磨耐腐蚀等优异的性能,所以用该技术制备得到的铁基非晶合金涂层性能优良,能给好多行业带来经济效益.将对等离子喷涂、超音速火焰喷涂等热喷涂技术制备铁基非晶涂层的研究进展进行综述.【期刊名称】《功能材料》【年(卷),期】2018(049)012【总页数】7页(P12056-12061,12070)【关键词】热喷涂;Fe基非晶涂层;等离子喷涂;超音速火焰喷涂【作者】LI Chunyan;DING Juanqiang;ZHU Fuping;YIN Jinfeng;WANG Zheng;ZNAO Yanchun;KOU Shengzhong【作者单位】;;;;;;【正文语种】中文【中图分类】TG1780 引言在现代各个工业领域当中,磨损和腐蚀是一些零部件失效的主要形式,从而大大降低了产品的使用年限,降低了经济效益,为了改善这种情况,减小资源的浪费,各行业领域大量应用表面工程技术。

表面涂层制备技术是一种表面涂镀技术,其应用很广泛,比如将其应用到海洋,航空航天和一些高温,易磨损、及易腐蚀的环境中[1],就会大大提高了零部件的使用年限,从而达到节约材料的目的。

近年来基于非晶合金本身的优良性质,即非晶合金材料具有许多晶态合金材料不具有的优异物理、化学和力学性能,比如强度、硬度高,耐磨、耐蚀性能优异等[2-4],所以通过表面涂镀技术可以将非晶镀层用运到这些零部件表面,充分利用其具有的优良性质,这将大大延长其使用寿命,降低各行业的投资成本[5];随着社会的发展和进步,制备优良性能的涂层出具有是毋庸置疑的,并且非晶涂层的制备会引起更多研究者及许多行业的关注和探索。

冷喷涂辅助合成AlCo_xCrFeNiCu高熵合金涂层的研究

冷喷涂辅助合成AlCo_xCrFeNiCu高熵合金涂层的研究

冷喷涂辅助合成AlCo_xCrFeNiCu高熵合金涂层的研究冷喷涂辅助合成AlCo_xCrFeNiCu高熵合金涂层的研究摘要:高熵合金是一种由等量的多种元素组成的合金,其特殊结构和优异性能使其成为当前材料科学领域的研究热点。

本研究通过冷喷涂技术辅助合成较厚的AlCo_xCrFeNiCu高熵合金涂层,探究了合金成分对涂层性能的影响,并进一步研究了合金相变行为及晶体结构。

引言:随着科技的不断发展,材料科学在各个领域得到了广泛应用。

高熵合金是近年来兴起的一种新型材料,具有多元共存、高熔点、良好的耐腐蚀性等特点,因此备受关注。

冷喷涂技术作为一种常用的表面改性方法,能够在基体表面形成防护层,提高材料的性能。

本文通过冷喷涂辅助合成高熵合金涂层的方法,旨在研究合金成分对涂层性能的影响,并探究合金相变行为及晶体结构。

实验方法:实验采用冷喷涂技术与熔炼合成相结合的方法,首先将Al、Co、Cr、Fe、Ni、Cu等元素按照一定比例混合,并加入适量的助熔剂。

混合后的粉末通过更高的碎化能量进行熔合,并得到均匀分散的高熵合金熔液。

然后通过冷喷涂技术将熔液喷涂到基体上,形成较厚的高熵合金涂层。

最后,通过热处理的方式进行相变和晶体结构的研究。

结果与讨论:实验结果显示,冷喷涂辅助合成的高熵合金涂层在表面硬度、耐磨性和耐腐蚀性等性能方面表现出较好的性能。

同时,通过调整合金成分可以获得不同的涂层性能。

当合金成分中Cr的含量增加时,涂层的抗腐蚀性能明显提高;随着Ni的含量增加,涂层的耐磨性显著增强。

此外,合金相变实验结果显示,高熵合金中存在多种相。

经过适当的热处理,可以得到具有不同晶体结构的高熵合金涂层。

结论:本研究通过冷喷涂技术辅助合成AlCo_xCrFeNiCu 高熵合金涂层,研究了合金成分对涂层性能的影响,并通过相变和晶体结构的研究,深入探究了高熵合金的特殊性质。

研究结果显示,通过调整合金成分可以获得不同性能的高熵合金涂层,并且经过适当的热处理可以得到具有不同晶体结构的高熵合金涂层。

机械合金化法制备AlCoNiFeCr高熵合金涂层

机械合金化法制备AlCoNiFeCr高熵合金涂层

机械合金化法制备AlCoNiFeCr高熵合金涂层蒋烨;陈可;王伟【摘要】利用机械合金化原理,在304不锈钢板表面制得AlCoNiFeCr高熵合金涂层.采用XRD、SEM、EDS、显微硬度测试和电化学腐蚀等技术分析涂层的组织结构、显微形貌、力学性能和耐腐蚀性能,并初步探讨合金层的形成机理.结果表明:随着球磨时间的增加,涂层厚度先增大后减小;当球磨时间为9 h时涂层最厚,平均厚度约为110μm;当球磨时间为12 h时,涂层部分剥落.涂层的硬度明显高于基体的,且从表面到基体硬度呈梯度下降,硬度最高值达590HV0.1约为基体硬度的3倍.电化学腐蚀试验表明,涂层有效增加了基体的耐腐蚀性能.【期刊名称】《中国有色金属学报》【年(卷),期】2018(028)009【总页数】7页(P1784-1790)【关键词】机械合金化;高熵合金涂层;显微硬度;耐腐蚀性【作者】蒋烨;陈可;王伟【作者单位】南京农业大学工学院,南京 210031;南京农业大学工学院,南京210031;南京农业大学工学院,南京 210031【正文语种】中文【中图分类】TG174.4高熵效应使高熵合金(High entropy alloy,简称HEA)具备了高强度、高硬度、耐高温、耐腐蚀及高耐磨性等优异性能,而HEA涂层也具备这些性能,有些甚至能得到强化[1]。

常用的HEA涂层的制备方法有激光熔覆[2]、钨极气体保护弧焊[3]、电化学沉积[4]、磁控溅射[5]、冷喷涂[6]、等离子熔覆[7]等。

而这些方法在不同程度上都存在设备昂贵、工艺复杂等缺点,如何用成本较低的方法制备出性能优异的HEA涂层,一直是研究的焦点。

机械合金化(Mechanical alloying,简称MA)技术是一种将不同的粉末在高能球磨机中球磨,粉末经磨球的碰撞、挤压,重复地发生变形、断裂、焊合,原子间相互扩散或进行固态反应而形成均匀粉末混合物或化合物的固态粉末加工技术[8−9]。

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热喷涂Al-Co-Ce非晶合金自修复涂层耐腐蚀性能及机理研究摘要非晶合金因其耐蚀性能强而受到广泛的关注,其中铝基非晶合金由于比强度高、耐蚀性好、价格低廉成为新型涂层重点研发对象。

本课题制备Al86.0Co7.6Ce6.4合金并通过气雾化技术制备金属粉末,然后通过超音速火焰热喷涂技术(HVOF)制备合金涂层,并通过现代分析检测技术和腐蚀实验确定涂层的结构、耐蚀性能。

实验结果表明,制备的母合金成分均匀,其成分在非晶形成范围之内。

气雾化制备的小粒径合金粉末时,因其较高的冷却速度而具有一定含量的非晶结构。

采用小粒径粉末制备的合金涂层结构更为致密,厚度更为均匀,耐蚀性能也更好,其耐蚀机理除传统的机械保护外,还表现在涂层对基体具有较强的阴极保护作用,此外,腐蚀过程中涂层也可释放缓蚀离子(Ce3+)。

关键词:铝基非晶合金涂层;热喷涂;气雾化技术;耐腐蚀机理Study on corrosion resistance and mechanism of self -repairing coatings for thermal spraying AlCoCeamorphous alloyAbstractAt present, many anticorrosive coatings of amorphous alloy are favored by researchers due to their strong corrosion resistance. Because of high specific strength, good corrosion resistance and low price, al-based amorphous alloy has become the key research and development object of new coatings. In this paper, Al86.0Co7.6Ce6.4as-cast alloy was smelted. Then, metal powder was made by aerosol technology. At last, amorphous coatings were made by high velocity oxyfuel spraying (HVOF) and the structure and corrosion resistance were characterized by modern analysis-detection technology and corrosion experiment. The experimental results show that the composition of the as-cast alloy is uniform, its composition is in the range of amorphous formation. The small scale powder made by aerosol technology have certain content of amorphous structure due its high cooling rate. The metal coatings made by small scale powder have a more compact structure, a more uniform thickness and a better corrosion resistance performance. Besides the traditional mechanical protection, the corrosion resistance mechanism is mainly manifested in the strong cathodic protection of the coating on the substrate and the release of corrosion inhibitor particles (Ce3+) in the process of corrosion.Keywords:Aluminium base amorphous coating;Thermal spraying;Aerosol technology;Mechanism of corrosion resistance目录第1章绪论 (1)1.1 铝基非晶合金 (1)1.1.1 概念 (1)1.1.2 非晶涂层性能 (1)1.1.3 研究进展 (2)1.2 热喷涂技术 (2)1.2.1 概念及分类 (2)1.2.2 研究进展 (4)1.3 本文研究内容 (5)第二章实验方法 (6)2.1 实验设备与材料 (6)2.2 实验方法 (7)2.2.1 母合金的冶炼及表征 (7)2.2.2 气雾化制备合金粉末及表征 (8)2.2.3 热喷涂技术制备合金涂层 (9)2.2.4 合金涂层性能的表征 (10)第3章实验结果与讨论 (13)3.1 Al-Co-Ce母合金性能表征及耐蚀情况 (13)3.1.1 母合金结构表征 (13)3.1.2 合金相结构 (15)3.1.3 合金的腐蚀机理及耐蚀性能 (15)3.1.4 2024铝合金腐蚀行为研究 (17)3.2 合金粉末制备和表征 (19)3.2.1 粉末形貌 (20)3.2.2 粉末结构 (21)3.3 合金涂层表征及耐蚀性能 (22)3.3.1 涂层表征 (22)3.3.2 涂层耐蚀性能 (25)3.3.3 封孔剂处理后合金涂层腐蚀性能 (28)3.4 本章小结 (30)第4章结论 (31)致谢 (32)参考文献 (33)第1章绪论1.1 铝基非晶合金1.1.1 概念金属在自然界当中具有两种存在形态,其中一种是以晶体的方式存在的,另一种金属存在方式为非晶。

以晶体方式存在的金属,其原子排列具有较好周期性,金属晶体微观原子的排列方式表现为长程有序。

相对于原子规则排布的晶体金属,非晶态金属原子排布方式则呈现出短程有序、长程无序。

分子的排列方式上没有明显的对称性和周期性,只是在原子排列方式在比较小的范围内存在着比较规则的排列方式。

由此可见,由于非晶态合金的原子排布方式导致非晶态的合金结构上没有晶界和堆垛层错等缺陷[1]。

目前所使用的大多数合成的非晶态合金是利用高温加热后急速冷却的方法合成的,所以其在热力学的上表现为亚稳态的结构,即将合金升温至晶化温度以上后等温热处理,使其克服能垒转变成为非晶体[2]。

相比于其他的非晶态合金来说,铝基非晶合金应用方面的开发相对较晚。

直到1988年Inoune等制备出铝基非晶合金后[2, 3],对于铝基非晶合金的研究才逐渐成为被人们所重视。

当前使用的众多非晶态合金当中,铝基非晶态合金的使用最为广泛,其主要原因是铝基非晶态合金具有其他非晶态合金不可比拟的优良性能;如铝基非晶合金具有比强度高、合金硬度大等特点,其优异的性能都让铝基非晶态合金的性能优于其他的非晶态合金。

现阶段使用快速凝固法和机械合金化法制备的铝基非晶合金在强度、稳定性、力学性能、耐蚀性能等方面表现尤为突出[4]。

所以在制备方法和合金性能方面,铝基非晶态合金在高性能材料研究方面都具有广阔前景。

1.1.2 非晶涂层性能由于非晶合金具有比较高的强度、硬度和弹性,以及优异的耐蚀耐磨性能使得非晶合金具备作为一种比较好的新型涂层材料的潜能。

目前非晶合金涂层未能广泛的使用在生产生活上主要原因是非晶合金在制备方面存在困难,制备方面其主要的制约因素表现在非晶形成尺寸方面。

目前还没有较好的方法合成出出体积比较大的非晶合金的产品[5]。

将非晶态合金用作涂层材料时,非晶涂层优异的特性主要体现在非晶合金涂层良好耐蚀性能方面,通过相关文献的查阅得知有关非晶涂层腐蚀机理,当下主要有两种观点。

一种观点认为,在非晶合金涂层发生腐蚀时,主要是涂层内部的的氧化物、纳米晶界等含有缺陷的地方优先出现腐蚀。

另一种观点则支持非晶涂层发生的腐蚀是均匀的,这两种观点对于非晶涂层耐蚀性机理方面的研究都具有重要指导意义[6]。

通过研究明确涂层的腐蚀机理,方可更好的开发非晶涂层。

相比于普通的合金涂层,非晶涂层的优异的耐蚀效果源于其涂层成分皆为非晶合金,非晶合金没有明显的晶界,从而有效的抑制了晶界腐蚀的发生[7]。

此外非晶合金的另一个优良的性能就是,非晶涂层具有较高的硬度和优异的耐磨性能,一些铝基非晶合金涂层的拉伸强度甚至可以达到1500 MPa[8]。

1.1.3 研究进展目前关于非晶合金的制备工艺大概有十多种之多[6],其中铝基非晶合金的制备工艺却不是很多。

目前主要是采用机械合金法和急冷法,然而这两种方法目前还不能够制备出块体较大完整的非晶态合金,只能够制备非晶带、粉末和丝等。

对于较大块状非晶态合金的制备方法还处于完善当中[9]。

就现阶段研究而言,在众多的非晶合金当中,铜基、铁基等非晶合金被证明与其相同成分的晶体而言,其材料的耐蚀性能更加优异。

其中铝基非晶体合金相比于其他的非晶体合金,更加廉价[10],具有更高的强度。

对比于铁基合金,铝基非晶合金塑性更好。

美国佛吉尼亚大学的Scully的课题组对铝基非晶体涂层进行研究和制备的时发现Al-Co-Ce体系的非晶体合金能表现出较高的点蚀电位,在海洋环境下的耐蚀效果也更为明显。

对于其他自腐蚀电位较高的金属能提供较强的阴极保护作用,除此之外,部分铝基非晶合金作为涂层在发生腐蚀现象的时候能够释放缓蚀离子[11],因此具备比较好的主动缓蚀效果。

铝基非晶涂层的研究在近几年都是比较热门的,在这种趋势的带动下,对于非晶涂层的喷涂技术的研究发展也逐渐加快,美国密苏里大学分校的Van Aken和Kato采用了大气等离子喷涂技术制备的Al-Co-Y非晶合金涂层在进行实验时表明[12],就目前的喷涂技术而言,在喷涂的时候都会形成一定量的晶体相和氧化相。

所以目前还没有任何一种技术能够制得百分百的铝基非晶合金涂层。

近年来,对于非晶合金的制备,采用机械合金化(MA)制备出的非晶合金当中合金的成分范围比较的广泛[13, 14],合金的粉末易于成型,和其他的制备方法相比,机械合金化法技术便于操作,便于工业化生产,所以机械合金化法制备铝基非晶合金具备较好的研发前景。

1.2 热喷涂技术1.2.1 概念及分类热喷涂根据所用热源的不同可以分为:电弧喷涂、火焰喷涂、等离子喷涂,即利用电弧、火焰或者等离子热源将材料快速溶解,使涂层材料变成熔化、半熔化等状态,然后用喷枪将其快速喷涂到基体材料表面,涂层材料在快速冷却的过程当中就会在基体表面连续沉积成为涂层[15]。

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