应力集中系数量化分析
平板开孔应力集中系数
平板开孔应力集中系数引言平板开孔应力集中系数是研究平板开孔结构中应力分布特性的重要参数。
在工程实践中,平板开孔结构广泛应用于各种领域,如航空、航天、汽车、船舶等。
因此,了解平板开孔应力集中系数的计算方法和影响因素对于设计和优化这些结构具有重要意义。
本文将详细介绍平板开孔应力集中系数的概念、计算方法和影响因素,以及其在工程实践中的应用。
一、概念平板开孔应力集中系数是指开孔结构中应力集中程度的一个参数。
在平板开孔结构中,开孔处会引起应力场的改变,导致应力集中。
平板开孔应力集中系数是用来描述这种应力集中程度的一个量化指标。
通常用Kt表示,计算公式为Kt=σmax/σnom,其中σmax为开孔处的最大应力,σnom为无孔平板的应力。
二、计算方法平板开孔应力集中系数的计算方法主要有理论计算方法和实验测量方法两种。
1. 理论计算方法理论计算方法是通过应力场分析和力学原理推导,得到平板开孔应力集中系数的数值。
常用的理论计算方法有应力集中系数图表法、应力函数法和有限元法。
应力集中系数图表法是一种经验方法,通过查表得到平板不同尺寸和不同孔径的应力集中系数。
这种方法适用于简单几何形状的开孔结构。
应力函数法是一种基于弹性力学理论的解析方法,通过求解弹性力学方程得到平板开孔应力场的解析解,进而计算应力集中系数。
这种方法适用于较为复杂的开孔结构。
有限元法是一种数值计算方法,通过将开孔结构离散化为有限个单元,利用数值计算方法求解应力场,进而计算应力集中系数。
这种方法适用于各种复杂的开孔结构,计算结果较为准确。
2. 实验测量方法实验测量方法是通过物理实验手段测量开孔结构中的应力分布,进而计算应力集中系数。
常用的实验测量方法有应变测量法和光弹性法。
应变测量法是通过在开孔结构表面粘贴应变片,利用应变片的变形来测量应力分布,进而计算应力集中系数。
这种方法需要在实验室中进行,操作较为复杂。
光弹性法是通过在开孔结构表面涂覆光弹性涂层,利用光弹性涂层的颜色变化来测量应力分布,进而计算应力集中系数。
应力集中系数
对于高强度螺栓由于螺纹的存在,相当于形成缺口,在螺纹牙与牙根处发生截面突变,形成应力阶差,加上螺纹牙根部圆角较小,在螺纹根部就会造成应力集中现象。
研究也发现螺纹连接件的疲劳破坏大部分发生在螺纹牙根处,特别是发生在靠近螺母支承面第一扣的螺纹牙根处。
这主要是由于牙根处的横截面积最小,而应力集中系数最大。
在螺纹连接件中,外螺纹的螺距被拉长,内螺纹的螺距被压缩,所以靠近螺母支承面的第一扣处的螺纹载荷最大。
由上面的分析知,求解应力集中系数主要是通过求解理论应力集中系数而得,进而把该公式应用于螺栓的应力集中系数的求解,求解式为:
n t K σσ/m a x = (1-7) 在运用该公式进行求解时,主要是要先求出缺口处最大实际应力max σ和该处的名义应力n σ,然后,代入公式就可以求出所需要的结果。
而对于缺口处最大实际应力max σ的求解方法,主要可以通过实验法和数值分析法求得,而在运用实验法进行求解时,由于对实验设备和实验条件的要求较严格,相对来说成本较高,而且,随着计算机技术的发展数值模拟法的精度越来越高,故这种方法不常用,。
实验4孔边应力分布及应力集中系数的测定
实验四 静态多点应变测量——孔边应力分布及应力集中系数的测定一.实验目的1. 掌握静态多点应变测量的方法;2. 学习拟订实验加载方案;3. 学习数据处理及回归分析方法;4. 测定孔边应力分布及应力集中系数。
二.实验设备和器材1. 已贴片的带孔板状拉伸试件;2. DH3818静态电阻应变仪及电脑;3. 万能材料试验机;4. 游标卡尺;三.实验方法和步骤1. 加载方案的制订(a ) 测量试件圆孔处的试件宽度、厚度及圆孔的直径;(b ) 测量每片应变计的贴片位置到试件边缘的距离;(c ) 实验时分四级加载,所加最大载荷不能超过材料的屈服强度,最大载荷P max =A ×σs ×80%/K ,其中A=(b-d)t ,σs =235MPa 为材料的屈服强度,K 为估计的孔边应力集中系数,可以按2.4选取。
初载荷P 0=选用量程×10%。
每级载荷的增量为: 40max P P P -=∆ 以计算结果取整为准。
例:b=60.00mm ,d=20.00mm ,t=6.00mm,σs =235MPa,则A=(b-d)t=(60-20)×6.00=240.00mm 2,P max =A ×σs ×80%/K=240.00×235×0.8/2.4=18.8kN,试验机的选用量程为60kN ,初载荷P 0=选用量程×10%=6kN, 每级载荷的大小为: kN P P P 2.3468.1840max =-=-=∆ 则每级载荷的增量为3kN 。
2. 依次将每片电阻应变计接入DH3818应变仪的AB 桥臂,在公共补偿桥路的BC桥臂中接入1片温度补偿应变计(可在另一已贴片的试件中选择1片)。
3. 按实验三操作DH3818应变仪的方法将应变仪调平衡。
4. 按拟订的加载方案逐级加载,在载荷状态栏中输入载荷值并采集数据,将数据转换为EXCEL 文本形式并保存,然后卸载到零。
V型缺口应力集中系数分析及应用
Th e An a l y s i s a n d Ap p l i c a t i o n o f V- No t c h S t r e s s Co n c e n t r a t i o n F a c t o r
L I U Bi n ,LI Ta o ,Z HANG Kaቤተ መጻሕፍቲ ባይዱi - l i n ,U U Xu
m cr i o s t r u c t u r a l s u p p o r t e f f e c t ft o h e n o t c h r o o t , t h e r e l a t o i n s h i p s b e t w e e n s u p p o r t f a c t o r s , i f c t i t o i u s n o t c h r di a u s a n d n o t c h
e q u t a i o n . T h e n o t c h s t r e s s ie f l d p a r a me t e r s w e r e c l a c u l t a e d u n d e r s y mm e t r i c t e n s i l e l o a d ( Mo d e l I) a n d s k e w- s y m m e t r i c s h e rl a o d ( a Mo d e l I I ) . T h e p a r a m e t e r i z e d F E m o d e l fa o V - n o t c h u n d e r t e si n l e l o d a W O ¥e s t a b l s i h e d , a n dt h e a c c u r cy a ft o h e F i l i p p i e q u  ̄i o n s i v e r te f i d b y c o m p a r i n g t h e r e s u l t s f o n u er m c i a l c lc a u l a t i o n a n d t h e o r e t c i l a na a l y s i s .C o si n er d i n g t h e
拉伸板孔边应力集中系数的测定~[doc]
实验五拉伸板孔边应力集中系数的测定一、实验目的1、练习等色线及等倾线的提取方法;2、绘制孔周边应力分布图;3、练习提取主应力轨迹图;4、确定孔周边应力集中系数。
二、实验设备偏光弹性仪三、实验模型及加载方式如图所示P拉伸板实验模型及加载方式四、实验步骤1.模型加工(1)按照图示尺寸加工模型,其中Ф10孔可先钻出Ф5小孔,再逐步扩至Ф7、Ф9、Ф9.5最后到Ф10。
将模型的一面用细砂纸打毛。
(2)测量模型的尺寸并做记录。
2.安装模型及调整仪器(1)将偏光弹性仪调整为正交圆偏振动,安装拉伸夹头,同时调节杠杆,使其达到平衡。
(2)将模型用销钉挂在拉伸夹头之间,加上初始载荷(约20N),开启白光光源。
(同时开启钠光灯预热),观察等差线图案是否对称,若不对称,适当调节夹头高度或重新修理模型,直至图案对称为止。
3.测定等差线级数及描绘等差线图案(1)用白光光源,逐步加载,仔细观察均匀区和孔边应力集中区的等差线级数及整个等差线图案的变化规律,特别注意观察孔周上各向同性点的位置及孔上下两个隐没点的变化情况,直至孔边最大应力集中区出现4级条纹,等基本弄清图案及级数变化规律后,卸除载荷(保留初始载荷)。
(2)改用单色光源,逐步加载,直至最大应力集中点出现4级条纹为止,用旋转分析镜法补偿均匀区的条纹级数,记录条纹级数载荷值。
(3)用铅笔在模型上描绘整个等差线图案,并标明级数,然后卸除载荷,取下模型。
用描图纸描摹等差线图案,标明级数,注意载荷量。
最后从模型上擦掉图案。
4.绘制等倾线图案(1)用白光光源,在正交平面偏振场下,施加适当的载荷,然后按逆时针方向同步旋转偏振轴,仔细观察分析等倾线的特征及其变化规律。
(2)用铅笔在模型上描绘出00、150、300、450、600及750等倾线,标明度数,并反复核对。
(3)核对无误后,卸下模型,用描图纸描摹出整个等倾线图案。
5.将实验结果交指导教师检查签字。
6.熄灭光源,清理现场。
K节点应力集中系数的试验和数值研究方法
焊根 焊根
焊趾
1. K 节点的几何和数值模拟
1.1 焊缝的几何模拟 在节点结构中,主管和支管之间通过焊接连在 一起的。主管和支管之间的交线是一条非常复杂的 空间曲线。Cao 等[8]研究得到了这条交线的几何方 程,从而使得在数值模拟中对节点的数值模拟变得 可行。此外,由于焊缝的存在将增加节点结构的刚 度,从而减小节点处的应力集中程度,因此对于焊 缝的精确模拟将影响有限元结果的准确性。 Shao[9]提出了模拟 K 节点焊缝尺寸的方法。这 种方法也应用于估算 T 和 Y 型节点焊缝大小 下面比较详细地介绍这种模拟焊缝的方法。 图 1 显示了一个典型的 K 节点, 并表明了沿着 焊缝处的几个关键部位(跟点、鞍点和冠点)以及经 常使用的几个无量纲化几何参数(β,γ,τ,ζ和α)。 在工程实践中使用的 K 型节点, 通常两个支管的直 径和厚度是相同的,但两个支管和主管之间的夹角 可以不相同。 如图 2 所示,K 节点焊缝的模拟可以通过计算 图中的 T2 和 T3 来表示。T2 为支管外表面在主管上 的焊缝尺寸, T3 为支管内表面在主管上的焊缝尺 寸。图 2(a)和图 2(b)中所示的分别为支管与主管之
摘
要:工程中常用的评价海洋平台中管节点疲劳寿命的方法是使用 S-N 曲线。当管节点承受疲劳载荷作用的时
候,可以通过数值或者试验方法得到沿着焊缝处的热点应力幅的大小。然后通过 S-N 曲线,可以预测此节点在破 坏前可以承受疲劳载荷的循环次数。应力幅的大小可以由应力集中系数这个参数来确定。对 K 型节点在承受基本 载荷作用下的应力集中系数进行了数值和试验分析, 得到了各种基本载荷作用下 K 节点沿着焊缝处应力分布情况 和极值应力点的位置。 关键词:管节点;应力集中系数;数值和试验分析;疲劳寿命;S-N 曲线;热点应力幅 中图分类号:TU398; O346 文献标识码:A
应力集中的分析
1.应力集中的现象及概念材料在交变应力作用下发生的破坏称为疲劳破坏。
通常材料承受的交变应力远小于其静载下的强度极限时,破坏就可能发生。
另外材料会由于截面尺寸改变而引起应力的局部增大,这种现象称为应力集中。
对于组织均匀的脆性材料,应力集中将大大降低构件的强度,这在构件的设计时应特别注意。
承受轴向拉伸、压缩的构件,只有在寓加力区域稍远且横截面尺寸又无急剧变化的区域内,横截面上的应力才是均匀分布的。
然而工程中由于实际需要,某些零件常有切口、切槽、螺纹等,因而使杆件上的横截面尺寸发生突然改变,这时,横截面上的应力不再均匀分布,这已为理论和试验所证实。
如图 2-31[a] 所示的带圆孔的板条,使其承受轴向拉伸。
由试验结果可知 : 在圆孔附近的局部区域内,应力急剧增大,而在离开这一区域稍远处,应力迅速减小而趋于均匀( 图 2 — 31[b]) 。
这种由于截面尺寸突然改变而引起的应力局部增大的现象称为应力集中。
在 I — I 截面上,孔边最大应力与同一截面上的平均应力之比,用表示称为理论应力集中系数,它反映了应力集中的程度,是一个大于 1 的系数。
而且试验结果还表明 : 截面尺寸改变愈剧烈,应力集中系数就愈大。
因此,零件上应尽量避免带尖角的孔或槽,在阶梯杆截面的突变处要用圆弧过渡。
在静荷作用下,各种材料对应力集中的敏感程度是不相同的。
像低碳钢那样的塑性材料具有屈服阶段,当孔边附近的最大应力达到屈服极限时,该处材料首先屈服,应力暂时不再增大。
如外力继续增加,增加的应力就由截面上尚未屈服的材料所承担,使截面上其它点的应力相继增大到屈服极限,该截面上的应力逐渐趋于平均,如图2-32 所示。
因此,用塑性材料制作的零件,在静荷作用下可以不考虑应力集中的影响。
而对于组织均匀的脆性材料,因材料不存在屈服,当孔边最大应力的值达到材料的强度极限时,该处首先断裂。
因此用脆性材料制作的零件,应力集中将大大降低构件的强度,其危害是严重的。
轴力作用下KT型管节点的应力集中系数分析
轴力作用下KT型管节点的应力集中系数分析王文华;张淑华;端传捷【摘要】为研究平衡的轴向载荷作用下几何参数对KT型管节点应力集中的影响,通过ABAQUS软件建立81个不同几何参数的KT型管节点模型进行数值分析,获得不同参数对应力集中系数大小和分布的影响规律.结果与规范公式进行对比,验证了数模结果的准确性.对KT型管节点,参数γ、τ、θ对SCF数值大小的影响十分显著,参数β对SCF分布的影响最为显著;热点应力的位置并不是固定不变的,几何参数改变其位置有可能会转移.%In order to study the effect of geometric parameters on the stress concentration of tubular KT joints under balanced axial load,81 finite element model with different geometric parameters was established by ABAQUS to get the influence law of geo-metric parameters upon the value and distribution of stress concentration factor.The results was compared with the published equa-tions from DNV and LR,it proved that the numerical analysis is reliable.For KT joints,the most effective parameters in changing the values of the SCF along the weld toe areγ,τ,and θ,while the most effective parameter in changing the shape of the SCF distri-bution curve along the weld toe is β;the position of the hot spot stress shifts when some geometrical parameters are changed.【期刊名称】《船海工程》【年(卷),期】2017(046)006【总页数】5页(P164-168)【关键词】KT型管节点;几何参数;应力集中系数;热点应力;数值分析【作者】王文华;张淑华;端传捷【作者单位】河海大学港口海岸与近海工程学院,南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院,南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院,南京210098【正文语种】中文【中图分类】U661.4管节点是海洋平台连接的薄弱环节[1]。
KK型管节点应力集中系数几何敏感性分析
㊀㊀文章编号:1005 ̄9865(2020)06 ̄0142 ̄09KK型管节点应力集中系数几何敏感性分析林海花1ꎬ孙承猛1ꎬ石㊀强2(1.山东交通学院船舶与港口工程学院ꎬ山东威海㊀264200ꎻ2.大连船舶重工集团设计研究所有限公司ꎬ辽宁大连㊀116005)摘㊀要:KK型管节点是自升式平台桁架式桩腿中的一种管节点ꎬ其应力集中系数是影响桩腿疲劳寿命的重要参数ꎮ应力集中系数与管节点的几何形式密切相关ꎬ为分析KK型管节点应力集中系数对几何参数的敏感性ꎬ利用ANSYS软件对某KK型管节点进行几何参数化建模ꎬ利用有限元数值模拟方法对各工况下的热点应力进行分析ꎬ并分别计算各相应工况下的名义应力ꎬ然后将热点应力与名义应力相比得到不同几何参数下的热点应力集中系数ꎮ对计算结果进行整理分析ꎬ得到了KK型管节点应力集中系数对无量纲几何参数的敏感性规律ꎮ结果表明ꎬ应力集中系数与撑杆受力状态㊁管节点结构形式有关ꎬ在满足结构布置㊁建造工艺和其他安全性指标的前提下ꎬ分析结果能够为KK型管节点的结构设计和疲劳分析提供技术支撑ꎮ关键词:自升式平台ꎻ桁架式桩腿ꎻKK型管节点ꎻ应力集中系数ꎻ几何敏感性中图分类号:U674.38ꎻP751㊀㊀㊀文献标志码:A㊀㊀㊀DOI:10.16483/j.issn.1005 ̄9865.2020.06.016收稿日期:2019 ̄12 ̄09基金项目:工信部项目 自升式钻井平台品牌工程(Ⅲ型)ꎻ国家自然科学青年基金(51909148)ꎻ山东交通学院博士科研启动基金资助(BS2018001)ꎻ山东交通学院 攀登计划 (SDJTUC1802)ꎻ山东交通学院校级基金(Z201813)作者简介:林海花(1979 ̄)ꎬ女ꎬ山东栖霞人ꎬ博士ꎬ高级工程师ꎬ主要从事船舶与海洋工程设计评估ꎮE ̄mail:7216219@qq.com通信作者:孙承猛(1979 ̄)ꎬ男ꎬ山东烟台人ꎬ博士ꎬ高级工程师ꎬ主要从事船舶与海洋工程设计评估ꎮE ̄mail:scmeng717@163.comGeometricsensitivityanalysisofstressconcentrationfactorofKK ̄typetubejointsLINHaihua1ꎬSUNChengmeng1ꎬSHIQiang2(1.NavalArchitectureandPortEngineeringCollegeꎬShandongJiaotongUniversityꎬWeihai264200ꎬChinaꎻ2.DalianShipbuildingIndustryCo.ꎬLtd.ꎬDalian116005ꎬChina)Abstract:KKtubularjointisakindoftubularjointinthetrusslegofjack ̄upplatformꎬanditsstressconcentrationfactor(SCF)isanimportantparameteraffectingthefatiguelifeoftheleg.SCFiscloselyrelatedtothegeometricformoftubularjoints.InordertoanalyzethesensitivityofSCFtogeometricparametersofKKtubularjointsꎬANSYSisusedtobuildageometricparametricmodelofaKKtubularjointꎬandFEMmethodisusedtoanalyzethehotspotstressundervariousworkingconditions.ThenominalstressesunderdifferentworkingconditionsarecalculatedseparatelyꎬandarecomparedwiththehotspotstressestoobtaintheSCFsunderdifferentgeometricparameters.ThesensitivityofSCFofKKtubularjointtodimensionlessgeometricparametersisobtainedbysortingoutandanalyzingthecalculationresults.TheresultsshowthattheSCFisrelatedtotheloadingstateandthestructuralformoftubularjoint.OnthepremiseofsatisfyingthestructurallayoutꎬconstructiontechnologyandothersafetyindicatorsꎬtheanalysisresultscanprovidetechnicalguidanceforthestructuraldesignandfatigueanalysisofKKtubularjoints.Keywords:jack ̄upplatformꎻtrusslegꎻKKtubularjointꎻstressconcentrationfactorꎻgeometricsensitivity自升式平台能够在海上进行定点勘探开发作业ꎬ是当前海洋油气勘探开发装备中应用最为广泛的一种平台ꎮ随着平台作业水深的逐渐增加ꎬ以及对平台钻井能力要求的日益提升ꎬ当前设计建造的自升式平台大多采用质量轻但强度高的桁架式桩腿ꎮ第38卷第6期2020年11月海洋工程THEOCEANENGINEERINGVol.38No.6Nov.2020自升式平台依靠桩腿和桩靴站立于海底之上ꎬ外界环境载荷作用于海洋平台上ꎬ并传递至桩腿ꎮ因此ꎬ自升式平台桩腿[1]的强度安全关系到整座平台的安全性ꎮ一般地ꎬ对自升式平台桁架式桩腿的屈服强度和屈曲强度进行联合校核ꎬ通常桩腿与平台主体相连接的桩腿部位是综合应力最大的部位ꎬ而对桩腿的疲劳强度[2 ̄4]则进行单独校核ꎮ由于处于波浪飞溅区的桩腿结构遭受波浪水质点椭圆运动产生的交变载荷作用ꎬ因而该区域的桩腿结构疲劳损伤[5]较大ꎮ同时ꎬ平台作业海域不固定ꎬ因而作业水深并不固定ꎬ再加上潮汐的变化ꎬ因此处于波浪飞溅区的桩腿部位是变化的ꎮ环境载荷的长期循环作用较为显著ꎬ使得桩腿疲劳研究分析成为自升式平台整体安全性分析的一项重要工作ꎮ桩腿结构的疲劳损伤除了与外界的交变载荷有关外ꎬ还与结构的形式[6]有着极大的联系ꎮ结构几何不连续将引起结构的应力集中ꎬ这也是引起损伤的主要原因ꎮ自升式平台桁架式桩腿由高强钢钢管焊接而成ꎬ圆管构件相互交汇的节点称为焊接管节点ꎬ通过管节点将支管的载荷传递到弦杆上ꎮ在这些几何不连续的管节点处ꎬ应力状态较为复杂ꎬ会产生应力集中ꎬ对其热点应力的大小和位置的研究ꎬ是结构疲劳寿命评估中非常重要的工作ꎮ学者对T型㊁Y型和K型[7 ̄9]管节点应力集中和疲劳研究较多ꎬ但结构形式的稍微变化[10 ̄11]都将对应力集中产生较大的影响ꎮ选取少有学者研究的自升式平台桁架式桩腿中采用的KK型管节点为研究对象ꎬ采用ANSYS软件进行参数化建模[12 ̄13]ꎬ并对其热点应力进行分析ꎬ得到应力集中系数SCFꎬ为自升式平台桩腿的疲劳分析和KK型管节点结构设计提供理论依据ꎮ1㊀KK型管节点简介所研究的KK型管节点包含两个完全相同的K型管节点ꎬ几何模型及相关尺寸定义如图1所示ꎮ图1㊀KK型管节点的几何模型Fig.1㊀ConfigurationofaKKtubularjoint可以看出ꎬKK型管节点主要由一根弦杆和4根撑杆组成ꎬ各撑杆的直径和厚度相同ꎬL为弦杆长度ꎬD为弦杆外径ꎬT为弦杆壁厚ꎬd为撑杆外径ꎬt为撑杆壁厚ꎬθ为单K型一侧的弦杆与撑杆之间的夹角ꎬg为单K型一侧两根撑杆在弦杆处的间隙ꎮ管节点的几何参数还可通过无量纲参数来进行描述ꎬ具有相同无量纲参数的管节点可视为具有相同的力学性能ꎮ对比图1所示的KK型管节点几何模型ꎬ无量纲参数定义如下:1)α=2LDꎬ2倍的弦杆长度2L与弦杆外径D之比ꎬ反映弦杆的柔度ꎻ2)β=dDꎬ撑杆外径d与弦杆外径D之比ꎬ反映载荷传递和应力分布ꎻ3)γ=D2Tꎬ弦杆外径D与2倍的弦杆壁厚2T之比ꎬ反映弦杆的径向刚度ꎻ4)τ=tTꎬ撑杆壁厚t与弦杆壁厚T之比ꎬ反映撑杆与弦杆的相对弯曲刚度ꎻ5)ζ=gDꎬ撑杆间隙g与弦杆外径D之比ꎬ反映载荷的传递ꎻ341第6期林海花ꎬ等:KK型管节点应力集中系数几何敏感性分析6)θꎬ弦杆轴线与撑杆轴线的交角θꎬ反映载荷的传递ꎮ基于以上6个无量纲参数对KK型管节点应力集中系数SCF的几何敏感性进行研究分析ꎮ2㊀参数化模型对KK型管节点采取参数化建模[14]方式ꎬ以便于分析得到KK型管节点应力集中系数SCF对各几何参数的敏感性ꎬ为结构的疲劳分析和结构形式设计提供理论依据ꎮ根据前述无量纲参数的定义ꎬ在参数化建模中无量纲参数的取值范围如表1所示ꎮ表1㊀KK型管节点无量纲几何参数取值范围Tab.1㊀DimensionlessgeometricparametersforKKtubularjoints无量纲参数αβγτξθ取值区间[10ꎬ30][0.3ꎬ0.5][12ꎬ24][0.25ꎬ0.95][0.1ꎬ2.9][30ꎬ60]取值间隔10.0110.050.22选择带有厚度的壳单元创建分析模型ꎬ在某无量纲参数下ꎬ创建参数化模型如图2所示ꎮ图2㊀KK型管节点的参数化几何模型Fig.2㊀ParametricgeometricmodelofKKtubularjoints划分网格时遵循以下原则:1)管节点附近即弦杆与撑杆相连接的区域应力和应力梯度均较高ꎬ采用与撑杆杆件厚度相同的精细网格尺寸进行划分ꎬ在杆件环向方向上网格沿着相贯线并包含冠点和鞍点ꎬ在杆件轴向方向上网格沿杆件的轴向(如图3所示)方向一层层地划分ꎬ保证至少有10层精细网格ꎬ并尽量使所划分网格呈正四边形ꎬ且避免出现扭曲畸形的网格ꎻ2)在远离弦杆与撑杆相连接处的区域采用稍微粗糙的网格进行划分ꎬ在保证分析精度的同时可以减少分析时间ꎻ3)在精细网格区域和粗糙网格区域之间划分网格时ꎬ应保证网格整体过渡协调合理ꎮ根据以上原则ꎬ创建KK型管节点有限元分析的参数化模型ꎬ如图3和图4所示ꎮ图3㊀KK型管节点热点附近的网格划分Fig.3㊀IntegralmeshingdiagramofKKtubejointsnearhotpoints441海㊀㊀洋㊀㊀工㊀㊀程第38卷图4㊀KK型管节点的整体网格划分Fig.4㊀IntegralmeshingdiagramofKKtubejoints3㊀数值模拟方法采用ANSYS软件对管节点疲劳性能进行有限元分析ꎬ计算应力集中系数SCFꎮ3.1㊀SCF的计算原理应力集中系数SCF可通过热点应力和名义应力的比值[15]来获得ꎮ热点是疲劳裂纹的起源点ꎬ热点应力[16 ̄17]即为热点处的应力ꎬ与结构的整体焊接和受载有关ꎮ热点应力取焊接趾端处的最大局部应力ꎬ根据有限元数值计算结果ꎬ采用表面外推法求得ꎮ具体做法为:利用距离撑杆焊趾表面三个单元处的上㊁下表面的各单向应力分别进行二次插值计算ꎬ利用插值得到的结果再计算焊趾处的最大第一主应力ꎬ作为相应的热点应力ꎮ自升式平台桁架式桩腿的撑杆同时承受着轴向力F㊁面内弯矩Mi和面外弯矩Mo的作用ꎬ假设撑杆受到独立的轴向力F或独立的面内弯矩Mi或独立的面外弯矩Mo的作用ꎬ则撑杆的各项名义应力计算公式为:σnꎬax=F14πd2-(d-2t)2[]ꎬ㊀σnꎬipd=dMi132πd4-(d-2t)4[]ꎬ㊀σnꎬopd=dMo132πd4-(d-2t)4[](1)其中ꎬσnꎬax为由轴向力引起的名义应力ꎻσnꎬipd为由面内弯矩引起的名义应力ꎻσnꎬopd为由面外弯矩引起的名义应力ꎮ图5为一Y型管节点ꎬ其中ꎬτ=0.03ꎬβ=0.467ꎬγ=22.72ꎬθ=60ʎꎬα=29.33ꎮ以遭受面内弯矩为例ꎬ根据DNVGL[18]规范中的Efthymiou公式ꎬ可得撑杆相贯线冠点处的SCF为:1+0.65βτ0.4γ(1.09-0.77β)(sinθ)(0.06γ-1.16)=1.7098(2)㊀㊀创建Y型管节点有限元分析模型ꎬ在面内弯矩的作用下其应力云图如图6所示ꎮ图5㊀Y型管节点模型Fig.5㊀ModelofYtubejoint图6㊀面内弯矩作用下Y型管节点应力云图Fig.6㊀StressdistributionofY ̄jointunderin ̄planebendingmoment由应力集中系数SCF等于热点应力和名义应力的比值ꎬ得该Y型管节点在面内弯矩作用下的撑杆冠点处的SCF为1.7806ꎬ与Efthymiou公式的计算结果相近ꎮ因此ꎬ文中的分析方法合理ꎬ计算结果可靠ꎮ541第6期林海花ꎬ等:KK型管节点应力集中系数几何敏感性分析3.2㊀边界条件按照弦杆两端采用固定约束的方式取边界条件ꎮ3.3㊀模型加载由于SCF的大小与结构形式和载荷形式有关ꎬ而与载荷大小无关ꎬ因此参数化分析中ꎬ对每一种结构形式均采用如表2所示的加载方式ꎮ表中:①工况1~工况6分别为6种不同的载荷加载形式ꎬ载荷加载至KK型管节点的4根撑杆上ꎻ②工况1为撑杆分别承受轴向拉伸和轴向压缩的作用ꎬ工况2为撑杆均承受轴向拉伸的作用ꎬ其中ꎬF为轴向拉力ꎬ-F为轴向压力ꎻ③工况3和工况4为撑杆仅承受面外弯矩的作用ꎬMx为绕撑杆自身局部坐标系x轴(即沿着撑杆轴向)的弯矩ꎬ在撑杆局部坐标系中按照右手法则来确定弯矩的正负ꎻ④工况5和工况6为撑杆仅承受面内弯矩的作用ꎬMy为绕撑杆自身局部坐标系y轴(即垂直于撑杆轴向)的弯矩ꎬ在撑杆局部坐标系中按照右手法则来确定弯矩的正负ꎻ⑤应力集中系数SCF是应力的比值ꎬ与外载荷的数值大小无关ꎬ因此分析中统一取载荷值的大小为Mx=My=1000kN mmꎬF=1000Nꎮ表2㊀KK型管节点加载方式Tab.2㊀LoadingmodeofKKtubularjoints加载构件工况1工况2工况3工况4工况5工况6撑杆1FF-Mx-Mx-My-My撑杆2-FF-Mx-MxMy-My撑杆3-FFMx-Mx-My-My撑杆4FFMx-MxMy-My4㊀数值仿真分析结果采用参数化方式建模ꎬ建模时ꎬ根据表1设置α㊁β㊁γ㊁τ㊁ξ和θ的取值ꎬ首先固定其中任意5个无量纲参数ꎬ固定取值为:α=20ꎬβ=0.45ꎬγ=18ꎬτ=0.6ꎬξ=0.4ꎬθ=45ʎꎬ然后按照表1中给出的取值区间和取值间隔来依次改变另外一个参数ꎮ根据选取的参数和取值创建模型㊁进行数值分析ꎬ得到KK型管节点在各工况下的第一主应力ꎬ并分别计算各对应的名义应力ꎬ进而得到应力集中系数SCFꎮ以下分别给出了不同工况㊁不同几何参数下撑杆焊接趾端处的最大SCF的分析结果ꎮ4.1㊀KK型管节点SCF对α的敏感性分析固定无量纲参数β㊁γ㊁τ㊁ξ和θ的值ꎬ改变α的值ꎬKK型管节点SCF的分析结果如图7所示ꎮ图7㊀KK型管节点SCF随α的变化Fig.7㊀VariationofSCFwithαofKKtubularjoints从图7可以看出ꎬ无量纲参数α对KK型管节点SCF的影响为:①在工况2时ꎬ即撑杆均承受轴向拉伸的作用时ꎬSCF随着α的增加而增加ꎬ在计算区域内SCF最大值为10.63ꎬ最小值为6.62ꎬ此时在满足其他性能要求时应考虑采用较小的αꎬ即较大的弦杆直径ꎻ②在其他工况时ꎬ即撑杆分别承受轴向拉伸和轴向压缩的作用时或撑杆在弯矩载荷作用时ꎬSCF随着α的增加基本保持不变ꎬ可见此时SCF与α基本无关ꎻ③工况2下的SCF值较其他工况SCF值大ꎻ④承受轴向载荷作用下的撑杆SCF值较承受弯矩载荷作用下的撑641海㊀㊀洋㊀㊀工㊀㊀程第38卷杆SCF值大ꎻ⑤承受My时的撑杆SCF值较承受Mx时的撑杆SCF值大ꎮ综合以上分析可知ꎬ在撑杆承受轴向拉伸作用时ꎬ增大弦杆直径或减小撑杆直径ꎬ从而减小无量纲参数α对减小KK型管节点SCF有利ꎬ在其他受力情况下α对SCF值的影响并不大ꎮ4.2㊀KK型管节点SCF对β的敏感性分析固定无量纲参数α㊁γ㊁τ㊁ξ和θ的值ꎬ改变β的值ꎬKK型管节点SCF的分析结果如图8所示ꎮ图8㊀KK型管节点SCF随β的变化Fig.8㊀VariationofSCFwithβofKKtubularjoints从图8可以看出ꎬ无量纲参数β对KK型管节点SCF的影响为:①在工况2时ꎬ即撑杆均承受轴向拉伸的作用时ꎬSCF随着β的增加而明显增加ꎬ尤其是当β超过0.4时ꎬSCF增加速度较快ꎮ在计算区域内SCF最大值为12.93ꎬ最小值为6.15ꎬ增加了110.24%ꎬ此时在满足其他性能要求时应考虑采用较小的βꎬ即采用较小的弦杆直径ꎻ②在工况6时ꎬSCF随着β的增加而增加ꎬ但增加速度较工况2的增加速度缓慢ꎬ在计算区域内SCF最大值为5.13ꎬ最小值为3.20ꎬ增加了66.45%ꎻ③在工况5即撑杆遭受正㊁负平面内弯矩共同作用时ꎬSCF先随着β的增加而缓慢增加ꎬ从β为0.3时的3.65ꎬ增加到β为0.4时的最大值4.48ꎬ增加了22.74%ꎬ然后SCF随着β的增加而降低至2.57ꎬ降低了42.63%ꎻ④在其他工况时ꎬSCF随着β的增加基本保持不变ꎬ可近似地认为SCF与β无关ꎻ⑤撑杆承受轴向载荷作用下的SCF值比承受弯矩载荷作用下的SCF值大ꎬ其中又以撑杆均承受轴向拉伸作用时的SCF值为最大ꎻ⑥撑杆承受面内弯矩My作用时的SCF值较承受面外弯矩Mx作用时的SCF值大ꎮ综合以上分析可知ꎬKK型管节点的结构设计在满足其他要求以外ꎬ还应采用较小的βꎬ尤其应避免β的值超过0.4ꎬ即取相对较大的弦杆外径或相对较小的撑杆外径对管节点的疲劳性能是有利的ꎮ4.3㊀KK型管节点SCF对γ的敏感性分析固定无量纲参数α㊁β㊁τ㊁ξ和θ的值ꎬ改变γ的值ꎬKK型管节点SCF的分析结果如图9所示ꎮ图9㊀KK型管节点SCF随γ的变化Fig.9㊀VariationofSCFwithγofKKtubularjoints从图9可以看出ꎬ无量纲参数γ对KK型管节点SCF的影响为:①在工况1㊁2㊁5和6时ꎬSCF随着γ的增加而明显增加ꎻ②在工况3㊁4时ꎬ撑杆承受面外弯矩Mx的作用ꎬ此时SCF随着γ的增加基本保持不变ꎬ可近似地认为SCF与γ无关ꎻ③在工况2时ꎬ即撑杆均承受轴向拉伸的作用时ꎬ在所有的γ计算值内ꎬSCF值741第6期林海花ꎬ等:KK型管节点应力集中系数几何敏感性分析最大ꎬ在γ=24时达到最大值11.35ꎬ相比较于γ=12时的最小值6.39ꎬ增加了77.62%ꎻ④撑杆承受轴向载荷作用下的SCF值较承受弯矩载荷作用下的SCF值大ꎬ其中又以撑杆均承受轴向拉伸的作用时的SCF值为最大ꎻ⑤撑杆承受面内弯矩My作用时的SCF值较承受面外弯矩Mx作用时的SCF值大ꎬ且随着γ的增加ꎬ差值越来越大ꎮ综合以上分析可知ꎬKK型管节点的结构设计除了应该满足其他要求以外ꎬ还应采用较小的γꎬ即当弦杆的外径一定时ꎬ采用相对较厚的弦杆厚度对管节点的疲劳性能有利ꎮ4.4㊀KK型管节点SCF对τ的敏感性分析固定无量纲参数α㊁β㊁γ㊁ξ和θꎬ改变τ的值ꎬKK型管节点SCF的分析结果如图10所示ꎮ图10㊀KK型管节点SCF随τ的变化Fig.10㊀VariationofSCFwithτofKKtubularjoints从图10可以看出ꎬ无量纲参数τ对KK型管节点SCF的影响为:①在所有工况下ꎬSCF均随着τ的增加而增加ꎬ故增大弦杆与撑杆厚度的差值可降低SCFꎻ②在工况2时ꎬ即撑杆均承受轴向拉伸的作用时ꎬ在所有的τ计算值内ꎬSCF值最大ꎬ在τ=0.95时达到最大值10.87ꎬ相比较于τ=0.25时的最小值4.26ꎬ增加了155.19%ꎻ③撑杆承受轴向载荷作用下的SCF值较承受弯矩载荷作用下的SCF值大ꎬ其中又以撑杆均承受轴向拉伸作用时的SCF值为最大ꎻ④撑杆承受面内弯矩My作用时的SCF值较承受面外弯矩Mx作用时的SCF值大ꎬ且随着τ的增加ꎬ差值越来越大ꎮ综合以上分析可知ꎬKK型管节点的结构设计除了应该满足其他要求以外ꎬ还应采用较小的τꎬ即当弦杆的壁厚一定时ꎬ采用相对较薄的撑杆厚度对管节点的疲劳性能是有利的ꎮ4.5㊀KK型管节点SCF对ξ的敏感性分析固定无量纲参数α㊁β㊁γ㊁τ和θ的值ꎬ改变ξ的值ꎬKK型管节点SCF的分析结果如图11所示ꎮ图11㊀KK型管节点SCF随ξ的变化Fig.11㊀VariationofSCFwithξofKKtubularjoints从图11可以看出ꎬ无量纲参数ξ对KK型管节点SCF的影响为:①在工况1时ꎬSCF随着ξ的增加而明显增加ꎬ由ξ为0.1时的4.78增加到ξ为2.9时的11.81ꎬ增加了约147.07%ꎻ②在工况2时ꎬ即撑杆均承受轴向拉伸作用时ꎬSCF随着ξ的增加而明显减小ꎬ由ξ为0.1时的9.80减小到ξ为2.9时的5.24ꎬ减小了841海㊀㊀洋㊀㊀工㊀㊀程第38卷46.58%ꎻ③结合工况1和工况2ꎬ应综合考虑轴向载荷的作用ꎬ取一个合适的ξ值ꎬ以达到理想的SCFꎻ④根据工况3~6的结果ꎬ可以看出当撑杆承受弯矩载荷时ꎬξ对SCF的影响不大ꎻ⑤撑杆承受面内弯矩My作用时的SCF值较承受面外弯矩Mx作用时的SCF值大ꎮξ与撑杆之间的间隙相关ꎬ故综合以上分析可知ꎬKK型管节点撑杆之间的间隙取值ꎬ应综合考虑撑杆轴向载荷的作用以及生产施工等因素ꎮ4.6㊀KK型管节点SCF对θ的敏感性分析固定无量纲参数α㊁β㊁γ㊁τ和ξ的值ꎬ改变θ的值ꎬKK型管节点SCF的分析结果如图12所示ꎮ图12㊀KK型管节点SCF随θ的变化Fig.12㊀VariationofSCFwithθofKKtubularjoints从图12可以看出弦杆轴线与撑杆轴线的夹角θ对KK型管节点SCF的影响为:①在所有工况下ꎬSCF均随着θ的增加而增加ꎬ因此采用较小的θ是比较合理的ꎻ②在工况1㊁2㊁5和6时ꎬSCF随着θ的增加而明显增加ꎻ③在工况3和4时ꎬSCF随着θ的增加而略微增加ꎻ④在工况2时ꎬ即撑杆均承受轴向拉伸的作用时ꎬSCF值较相同θ下其他工况的SCF值大ꎬ由θ为30ʎ时的4.83增加到θ为60ʎ时的13.11ꎬ增加了171.43%ꎻ⑤综合比较工况3㊁4㊁5和6ꎬ撑杆承受面内弯矩My作用时的SCF值较承受面外弯矩Mx作用时的SCF值大ꎬ且随着θ的增加ꎬ差值越来越大ꎮθ不仅影响管节点的SCFꎬ还对桩腿的布置㊁加工和钢材用量等有较大影响ꎬ因此在KK型管节点的设计中ꎬ应综合考虑这些因素并在满足其他各项要求的前提下ꎬ减小弦杆与撑杆的夹角θꎬ以提高管节点的疲劳寿命ꎮ5㊀结㊀语KK型管节点是海洋工程桁架式结构中所采用的一种管节点形式ꎬ其应力集中系数SCF是对管节点进行疲劳分析的重要参数ꎮ利用ANSYS软件对KK型管节点的应力集中系数SCF进行了分析ꎬ给出了SCF在不同无量纲参数下的几何敏感性分析结果ꎬ对其进行总结提炼得到以下规律:1)对于撑杆ꎬ承受轴向载荷时的SCF值较承受弯矩载荷时的SCF值大ꎬ承受面内弯矩作用时的SCF值较承受面外弯矩作用时的SCF值大ꎻ2)在满足其他条件的前提下ꎬ取较小的α㊁β㊁γ㊁τ㊁θ对撑杆疲劳有利ꎬ即对撑杆取较小的直径和较小的厚度ꎬ而对弦杆取较大的直径和较大的厚度ꎬ且β尤其不应超过0.4ꎬ同时适当减小弦杆与撑杆的夹角对疲劳有利ꎻ3)ξ与撑杆之间的间隙相关ꎬSCF的大小与撑杆受载形式呈非线性关系ꎬ故ξ应综合考虑撑杆载荷的作用形式以及生产施工等因素来确定ꎻ4)管节点结构形式设计是一个综合性的设计ꎬ需要考虑结构布置㊁加工建造工艺㊁屈服强度㊁屈曲强度㊁疲劳强度以及经济性等ꎮ在满足其他条件的基础上ꎬ合理调整KK型管节点的几何参数ꎬ不仅可提高该类型管节点的疲劳寿命ꎬ同时还可以达到优化结构㊁降低成本的目的ꎮ参考文献:[1]㊀朱亚洲ꎬ孙承猛ꎬ林海花ꎬ等.自升式平台桁架式桩腿结构选型方法[J].哈尔滨工业大学学报ꎬ2016ꎬ48(10):155 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应力集中的分析
1.应力集中的现象及概念材料在交变应力作用下发生的破坏称为疲劳破坏。
通常材料承受的交变应力远小于其静载下的强度极限时,破坏就可能发生。
另外材料会由于截面尺寸改变而引起应力的局部增大,这种现象称为应力集中。
对于组织均匀的脆性材料,应力集中将大大降低构件的强度,这在构件的设计时应特别注意。
承受轴向拉伸、压缩的构件,只有在寓加力区域稍远且横截面尺寸又无急剧变化的区域内,横截面上的应力才是均匀分布的。
然而工程中由于实际需要,某些零件常有切口、切槽、螺纹等,因而使杆件上的横截面尺寸发生突然改变,这时,横截面上的应力不再均匀分布,这已为理论和试验所证实。
如图 2-31[a] 所示的带圆孔的板条,使其承受轴向拉伸。
由试验结果可知 : 在圆孔附近的局部区域内,应力急剧增大,而在离开这一区域稍远处,应力迅速减小而趋于均匀( 图 2 — 31[b]) 。
这种由于截面尺寸突然改变而引起的应力局部增大的现象称为应力集中。
在 I — I 截面上,孔边最大应力与同一截面上的平均应力之比,用表示称为理论应力集中系数,它反映了应力集中的程度,是一个大于 1 的系数。
而且试验结果还表明 : 截面尺寸改变愈剧烈,应力集中系数就愈大。
因此,零件上应尽量避免带尖角的孔或槽,在阶梯杆截面的突变处要用圆弧过渡。
在静荷作用下,各种材料对应力集中的敏感程度是不相同的。
像低碳钢那样的塑性材料具有屈服阶段,当孔边附近的最大应力达到屈服极限时,该处材料首先屈服,应力暂时不再增大。
如外力继续增加,增加的应力就由截面上尚未屈服的材料所承担,使截面上其它点的应力相继增大到屈服极限,该截面上的应力逐渐趋于平均,如图2-32 所示。
因此,用塑性材料制作的零件,在静荷作用下可以不考虑应力集中的影响。
而对于组织均匀的脆性材料,因材料不存在屈服,当孔边最大应力的值达到材料的强度极限时,该处首先断裂。
因此用脆性材料制作的零件,应力集中将大大降低构件的强度,其危害是严重的。
混凝土圆形骨料周边应力集中系数的解析法1)
混凝土是由水泥和粗、细骨料组成的复合材 料,一般根据特征尺寸和研究方法的侧重点不同
2016–04–28 收到第 1 稿, 2016–05–25 收到修改稿.
分别采用微观层次、细观层次和宏观层次进行分 析 [1-2] . 对于工程实际问题, 采用微观层次需要的计
1) 广东省教育厅 2014 年本科高校教学质量与教学改革工程项目 “土木工程实验教学示范中心”(粤教高函 (2014)97 号和粤教高函 (2014)107 号) 和广东省教育厅 2015 年本科高校教学质量与教学改革工程项目 “《混凝土房屋结构设计课程群》的建设与改革”(粤教高函 (2015) 173 号) 资助. 2) 于国友,教授, 博士,从事结构力学研究. E-mail: yugy@ 引用格式:于国友, 潘云锋. 混凝土圆形骨料周边应力集中系数的解析法. 力学与实践, 2016, 38(6): 636-640 Yu Guoyou, Pan Yunfeng. Analytical solutions for stress concentration factor around circular aggregates in concrete. Mechanics in Engineering, 2016, 38(6): 636-640
Abstract The different mechanical properties in mortar and in aggregates may lead to stress concentrations in concrete. However, as the distribution of aggregates is very complicated, a numerical analysis of concrete on micromechanical scales will involve a large computation and the difficulty of element meshing. Therefore, analytical solutions for the stress concentration factor caused by the existence of aggregates are derived in this paper based on a 2D model. Then, together with the superposition method, analytical solutions are used for the stress analysis in concrete of homogeneous media to approximate the real case, which makes the problem much easier. Analytical results are compared with those obtained by the FEM method for concretes with one aggregate and four aggregates, respectively, which verifies the accuracy of the method given in this paper. Key words concrete, circular aggregate, analytical solution, stress concentration, superposition method
桥梁K型管节点应力集中系数的数值解法
桥梁K型管节点应力集中系数的数值解法摘要:本文以桥梁结构中典型的K型管节点为例,详细说明了管节点结构处应力集中系数计算的有限元方法,分析并总结了管径、壁厚、角度等参数对应力集中系数的影响。
关键词:桥梁;管节点;应力集中系数1.概述随着经济社会的发展,人们对桥梁设计美观和轻型化的要求越来越高。
圆管桁架结构具有较高的强重比,在抗拉﹑抗压﹑抗弯﹑抗扭方面,具有卓越的性能且外形美观,因此越来越广泛地被应用在拱桥等现代桥梁设计中。
桥梁的外界荷载具有周期重复性的特点,在进行整体结构分析时,管节点处应力远低于材料的容许应力,但由于在管节点处存在应力集中现象,局部高应力的存在,就有可能在外界荷载反复作用下,管节点处形成微小的疲劳开裂,最后导致节点破坏。
因此疲劳破坏被认为是影响节点强度降低的最重要的因素之一,也是相关桥梁设计中需要特别重视的内容。
疲劳强度是由局部高应力控制的,因此有必要掌握节点应力分布情况,尤其是裂缝产生发展的区域,以便发展断裂力学预知疲劳寿命。
管节点的疲劳寿命一般通过S-N曲线方法确定,即在给定的实际应力循环幅值下,导致破坏所需的循环次数。
而应力集中系数SCF决定了实际应力循环幅值。
对于桥梁结构中的焊接管节点,采用应力集中系数和名义应力计算局部应力的幅值,进而根据外界荷载周期确定管节点的疲劳寿命。
本文以K型管节点为例、利用有限元软件ANSYS详细介绍了应力集中系数的计算方法。
桥梁结构中圆管结构多以桁架形式出现,构件以受轴力为主,本文主要分析了管节点轴力作用下的SCF计算。
2.管节点模型的建立2.1 管节点参数K型管节点的基本形式见图1,图1 K型管节点参数主要参数包括:D—主管外径T—主管壁厚d—支管外径t—支管壁厚θ—支管与主管夹角为分析不同参数的影响,定义如下参数,γ=D/2T,β=d/D,各参数的变化范围见表1。
表1 参数变化范围表应力集中系数SCF=σmax /σ0,本文取σmax为管体表面节点的最大主应力,σ0为名义应力。
应力集中分析
应力集中分析假设应力在整个横截面上均匀分布而且整个杆件就是均匀得,则有公式,F 为该截面上得拉内力,A为材料该截面得横截面积。
而实际上,构件并不就是如此理想得,由于某种用途,在构件上经常需要有些孔洞、键槽、缺口、轴肩、螺纹或者就是其她杆件在几何外形上得突变。
所以在实际工程中,这些瞧似细小得变形可能导致构件在这些部位产生巨大得应力,其应力峰值远大于由基本公式算得得应力值,这种现象称为应力集中,从而可能产生重大得安全隐患。
应力集中削弱了构件得强度,降低了构件得承载能力。
应力集中处往往就是构件破坏得起始点,就是引起构件破坏得主要因素。
同时,应力集中得存在降低了整个构件得材料利用率,因为可能为了一部分结构得稳定而采用较高得等级得材料,与此同时构件其她部分得强度并不需要如此高得性能。
因此,为了确保构件得安全使用,提高产品得质量与经济效益,必须科学地处理构件得应力集中问题。
一、应力集中得表现及解释(主要分析拉压应力)1、理论应力集中系数:工程上用应力集中系数来表示应力增高得程度。
应力集中处得最大应力与基准应力之比,定义为理论应力集中系数,简称应力集中系数,即(4) 在(4)式中,最大应力可根据弹性力学理论、有限元法计算得到,也可由实验方法测得;而基准应力就是人为规定得应力比得基准,其取值方式不就是唯一得,大致分为以下三种:(1)假设构件得应力集中因素(如孔、缺口、沟槽等)不存在,以构件未减小时截面上得应力为基准应力。
(2)以构件应力集中处得最小截面上得平均应力作为基准应力。
(3)在远离应力集中得截面上,取相应点得应力作为基准应力。
理论应力集中系数反映了应力集中得程度,就是一个大于1得系数。
而且实验结果还表明:洁面尺寸改变愈剧烈,应力集中系数就愈大。
2、几种常见表现[1]一块铝板,两端受拉,其中部横截面上得拉应力(单位面积上得力)均匀分布,记为,见图 1(a) , 此时没有应力集中。
图l( b ) 就是在其中部开了个小圆孔,这时在过圆孔中心得横截面上得拉应力分布不再均布 , 当小圆孔相对于板很小时,在小孔得边缘处得拉应力就是无小孔时得3倍,称小孔边得拉应力集中系数为3(理论集中系数)。
钢管相贯节点焊接应力集中系数对比分析
文章编号:1002-025X(2013)07堋1—)4钢管相贯节点焊接应力集中系数对比分析剧冠军(1.天津市汉沽区建设工程质量监督站,天津300480)摘要:焊接管相贯节点是钢管结构中的关键,节点的残余应力和应力集中是不容忽视的。
本文对圆钢管相贯节点在平面内弯矩作用下的足尺试验进行了介绍和数据收集。
通过分析和比对发现。
考虑焊接残余应力时所得到的SC F值更接近于试验得到的SC F值,同时也验证了数值模拟的可靠性。
这对传统试验结果和今后进一步研究钢管相贯节点的疲劳性能具有一定的参考和指导意义。
关键词:钢管;相贯节点;应力集中系数;对比分析中图分类号:T G404文献标志码:B0引言钢管相贯节点是由主管贯通,支管制成相贯线形状,并与主管直接焊接而成的节点,作为一种结构形式,具有广阔的应用前景。
而管节点在焊接过程中产生的残余应力是焊件产生变形和开裂等缺陷的主要原因.它会严重影响焊接结构的使用性能,也会引起结构的脆性断裂,更是影响相贯节点疲劳寿命的一个关键因素。
因此,对焊接结构的残余应力和应力集中的研究就显得尤为重要。
焊接钢管交汇处形成了空间三维结构,应力分布十分复杂[¨,节点的应力集中系数(St r e ss C on.cent r at i on Fact or s,SC F)的获取比较困难,随着钢管节点的尺寸越来越大,试件的足尺研究也越来越重要。
国外有很多专家都在从事这方面的工作,如J A Packer,J E H ender s on,J W a r deni er,F i de l i s R ut en.do M as hi r i,Paul G r undy等。
而本次所考虑的是圆钢管T形相贯节点,其他种类可作对比参考,在此不做过多说明,其几何模型简图和焊缝简图如图1和图2所示。
下面先概述S C F的产生,然后主要分析一个试件C2](简称S3试件)在焊接作用下SC F的变化。
为了简要说明,在此采用了多组试验中的一组的案、装置、过程和试验现象,将试验所得SC F收稿日期:2013-03—12值与规范值和考虑焊接时的有限元分析值[3]分别进行比较。
有限宽中心圆孔板应力集中系数数值实验
有限宽中心圆孔板应力集中系数数值实验冯美生,张红珠辽宁工程技术大学力学与工程科学系,辽宁阜新 (123000)摘 要:在anays 平台上,采用有限元方法对拉伸有限宽中心圆孔板应力集中问题进行了数值实验,定义了应力集中的特征参数,定量分析特征尺度的变化规律,研究应力集中系数与孔径尺度的关系见图3,并与解析解比较,给出了解析解的适用范围。
关键词: 应力集中,应力集中系数,圆孔,特征尺度,数值实验1 引言受力的弹性平面板具有小孔,则孔边的应力将远大于无孔时的应力,也远大于距孔稍远处的应力,这种现象称为孔边应力集中。
应力集中现象是局部现象。
在几倍于孔径以外,应力几乎不受孔的影响,应力的分布情况以及数值都与无孔时相同。
一般来说,集中的程度越高,集中的现象越是局部性的,就是说应力随着与孔的距离增大而越快的趋进于无孔时的应力。
应力集中的程度,首先与孔的形状有关,一般来说,圆孔孔边的集中程度最低。
另外集中系数还与相对孔径尺度有关。
基于ansys 平台,通过数值试验的方法,研究不同板宽,不同孔径时的孔边应力集中问题,并与弹性力学的解析解进行比较,研究应力集中系数与孔径尺度的关系。
2 实例分析2.1力学模型及假设如图1所示,平面带孔平板,孔位于板正中,假设板为各向同性完全弹性,板左端固定,右端受均布荷载q 0=10N/mm 作用,长为200mm ,厚为10mm ,泊松比为0.3,E=2.1×1011Pa,板宽和孔径变化,数值实验其应力集中时的特征参数。
定义一个描述板宽与孔径的相对尺度的特征参数,0B R ε=,定义应力集中系数max 0k q σ=,其中B 为板宽,R 0为孔半径,max σ为孔边最大应力,q 0为均布荷载。
2.2数值实验在ansys 平台上变化各种ε值,计算相应的k 值,进行相应的数值研究。
整个过程采用APDL 语言[1],基于命令流进行参数化处理。
正式试验前,已经用固定板宽和固定孔径的有限元模型在ansys 上进行了严格的精度计算和收敛性效验,网格划分的精度足够高,误差小于1%。
电测法测定压力容器应力集中系数
工业 , 2005 , (4) :29 - 30.
Characteristics and Application of Xylitol
ZHANG Feng2qing , ZHANG Li2jun , ZHOU Chang2min
( Shenyang Product Quality Supervision and Inspection Institute , Liaoning Shenyang 110022 , China ) Abstract : preparation , characteristics of xylitol and its application on foodstuff、 medicine 、 chemical industry , toothpaste were introduced in this paper. Key words : Xylitol ; Preparation ; Characteristics ; Application
第 37 卷第 1 期 2008 年 2 月
当 代 化 工 Contemporary Chemical Industry
Vol. 37 ,No. 1 February ,2008
电测法测定压力容器应力集中系数
孙 勇
( 沈阳理工大学 , 辽宁 沈阳 110168)
Ξ
摘 要: 电测法作为一种实验测定应力方法 ,普遍用于压力容器各点处的压力测定 。许多文 献还将其所测得的值与解析解或有限元解作了比较 ,得到了一致的或在趋势走向上一致的结论 。 但值得注意的是在压力容器变形不协调部位不仅应力值增加 ,同时主应力的方向也会改变 ,认为在 应用电测法测定压力容器应力最大值求应力集中系数时 ,存在一些不精确之处 。 关 键 词: 电测法 ; 应力 ; 应力集中系数 中图分类号 : TQ 051. 3 文献标识码 : A 文章编号 : 167120460 (2008) 0120090203
应力集中系数计算公式什么是应力集中应力集中的计算方法
应力集中系数计算公式什么是应力集中应力集中的计算方法应力集中是指结构或构件的局部区域的最大应力值比平均应力值高的现象。
应力集中能使物体产生疲劳裂纹,也能使脆性材料制成的零件发生静载断裂。
在应力集中处,应力的最大值(峰值应力)与物体的几何形状和加载方式等因素有关。
局部增高的应力随与峰值应力点的间距的增加而迅速衰减。
由于峰值应力往往超过屈服极限(见材料的力学性能)而造成应力的重新分配,所以,实际的峰值应力常低于按弹性力学计算得到的理论峰值应力。
应力集中对构件强度的影响对于由脆性材料制成的构件,应力集中现象将一直保持到最大局部应力到达强度极限之前。
因此,在设计脆性材料构件时,应考虑应力集中的影响。
对于由塑性材料制成的构件,应力集中对其在静载荷作用下的强度则几乎无影响。
所以,在研究塑性材料构件的静强度问题时,通常不考虑应力集中的影响。
但是应力集中对构件的疲劳寿命影响很大,因此无论是脆性材料还是塑性材料的疲劳问题,都必须考虑应力集中的影响。
在无限大平板的单向拉伸情况下,其中圆孔边缘的k=3;在弯曲情况下,对于不同的圆孔半径与板厚比值,k=1.8~3.0;在扭转情况下,k=1.6~4.0。
如下图所示的带圆孔的板条,使其承受轴向拉伸。
由试验结果可知:在圆孔附近的局部区域内,应力急剧增大,而在离开这一区域稍远处,应力迅速减小而趋于均匀。
这种由于截面尺寸突然改变而引起的应力局部增大的现象称为应力集中。
在I—I截面上,孔边最大应力ma某与同一截面上的平均应力之比,用a表示称为理论应力集中系数,它反映了应力集中的程度,是一个大于1的系数。
而且试验结果还表明:截面尺寸改变愈剧烈,应力集中系数就愈大。
因此,零件上应尽量避免带尖角的孔或槽,在阶梯杆截面的突变处要用圆弧过渡。
应力集中不仅与物体的形状及外形结构有关,还与选取材料有关,与外界应用环境也存在不可忽略的关系(如温度因素),另外,在加工过程中也可能导致应力的改变,例如回火不当引起二次淬火裂纹、电火花线切割加工显微裂纹、机械设计时也难免导致某部位的应力集中。
U形缺口应力集中系数的量化分析
1 模 型 和相应 的计 算公 式 简单 , 于应用 ; ) 便 2 具 有较 高 的准确 度 。 )
表 2 口= . 4 3时求出的应力集 中系数
3 应力集 中系数
由式 ( ) 9 可得 应力 集 中系数 K :
圭! 三
!
!
4. 1 7 7 1 2 4. 0 5. 4 5. 5 6_ 3 6- 9 7. 7 8. 29 7 7 28 68 58 4
总 第 15期 4
di1 .99 ji n 10 o:0 3 6 /.s .0 5—2 9 .0 0 .3 s 7 8 2 1.9 0 8 1
U 形缺 口应 力 集 中 系数 的量化 分 析
王 禾稼
( 治职 业技 术学院 , 长 山西 长治 摘 061) 4 0 1
要: 主要 阐述应用 圣维南原理和 曲杆应力公 式 , U形缺 口受拉板件 的应力集 中系数进行 分析 。了解 对
应力集 中系数的推导过程后 , 将能更好更全 面地 了解 应力集 中现象及圣维南 原理 。
关键 词 : 应力集 中系数 ; 圣维南原理 ; 曲杆
中图分 类号 :B 0 T31 文 献标 识码 : B 文章编 号 :05 2 9 (0 1 0 — 0 9 0 10 — 7 8 2 1 )9 08 — 2
曲杆 的轴线 半径 :
0
, 和 s 分别 为 : 则
图 1 受拉应力作用 的含缺 口板
e = 一
号R r [+一 oo
收 稿 日期 :00 1 1 2 1 —13 4
作者简介 : 王禾稼 (9 4一) 男 , 16 , 山西 闻喜人 , 讲师 , 事教 学工作 。 从
众所 周 知 , 用 有 限 单 元 法 可 以求 解 各 种 情 况 利 下 的应力 问题 , 因该 法 只能 给 出数值 解 , 但 故不 便应 用 于 结构 设计 。如果 针对 具体 结构 也 能给 出 闭合 近 似解 , 它将 具 有理 论价 值 和实 用价 值 。为此 , 文采 本 用 圣 维南 原理 和 曲杆应 力 公 式 , u形 缺 口受拉 板 对
表面粗糙度对表面应力集中系数影响的定量分析-6
表面粗糙度对表面应力集中系数和疲劳寿命影响分析*Effect of Roughness on Surface Stress Concentration Factorand Fatigue Life章刚**刘军刘永寿岳珠峰(西北工业大学工程力学系,西安710072)ZHANG Gang LIU Jun LIU YongShou YUE Zhufeng (Department of Mechanics, Northwestern Polytechnical University, Xi’an 710072, China)摘要把平板的表面形貌简化为半椭圆形微缺口,采用有限元法对不同表面粗糙度下应力场进行分析,以得到不同表面粗糙度R z时平板的表面应力集中系数,并预测出不同表面粗糙度的平板在不同存活率下的疲劳寿命,讨论表面粗糙度对疲劳寿命的影响。
采用回归方法建立了表面应力集中系数与微缺口中心间距、表面粗糙度之间的经验公式。
结果表明,在相同存活率下,表面粗糙度与平板的对数疲劳寿命呈二次曲线关系。
关键词表面粗糙度微缺口有限元应力集中系数疲劳寿命中图分类号V215.52 O346.23Abstract The surface topography of plate was simplified as micro semi-ellipse notches. Finite element method was used to analyze the stress field of the plate with different roughness and obtain the effect of roughness on surface stress concentration factor. Fatigue life of the plate was predicted with given survivability and the effect of roughness on fatigue life was discussed. Empirical equation that relates distance between notches and roughness to stress concentration factor was established by linear regression method. An approximate quadratic curve has been found to suit the relationship between the roughness and logarithmic fatigue lives plate with given survivability.Key words Roughness; Micro-notch; Finite Element; Stress Concentration Factor; Fatigue lifeCorresponding author: ZHANG Gang, E-mail:zg4117@, Tel:/Fax:+86-2988495540 The project supported by the National Science Foundation of China (No.10472094)Manuscript received 2007.*收稿日期2007,国家自然科学基金资助项目(10472094)。
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应力集中系数的量化分析
摘要本文主要阐述应用圣维南原理和曲杆应力公式,对U形缺口受拉板件的应力集中系数进行分析。
了解应力集中系数的推导过程后,将能更好更全面地了解应力集中现象及圣维南原理。
关键词应力集中系数圣维南原理曲杆
众所周知,利用有限单元法可以求解各种情况下的应力问题,但因该法只能给出数值解,故不便应用于结构设计。
如果针对具体结构也能给出闭合近似解,它将具有理论价值和实用价值。
为此,本文采用圣维南原理和曲杆应力公式,对U形缺口受拉板件的应力集中系数进行分析,计算结果与有限单元解很接近。
这种利用材料力学的方法推导应力集中系数,将能更好更全面地理解应力集中现象及圣维南原理。
1 计算模型
图1表示含缺口受应力σ0拉伸的扳件。
已知板件缺口尺寸a和底边半径r o。
设板的半长L与半宽b远大于a+r o,根据圣维南原理,设U形曲杆的I 区为缺口的应力集中影响区,该区的尺寸以r o和R0表示。
在AB截面上作用有轴力N和弯矩M (如图2所示),区II为无应力集中影响区,DC的宽度用c 表示。
图1 受拉应力作用的含缺口板
D
y
σ0
图2 AB 截面受力图
由图2所示,有如下关系 N =(a +R 0)σ
0 (1)
M =0.5(a +R 0)σ0(r 0+a ) (2) 2 沿截面AB 上的应力
根据材料力学的应力公式,沿AB 截面上的正应力
)--()
(从而
)
(-其中
)
(--点的应力为:
,曲杆Ⅰ区=由于)
()-(--)
()-(--分别为:
和,则曲杆的轴线半径-表示为:及变形前的半径作用下中性层的位置以曲杆在处纤维层的曲率半径,是曲杆Ⅰ中距中性层为这里,)
(--=)]}ln([){(8 )ln( 7 A 6 ])ln(2[21)( 5 ])ln(2[21
2 2
(4)
)ln(
3 0
000
000A 0A
00A 0A 0
02
02020000
00000000
00
001R r r R a r R a r R r R r r r y S r My r R N r r R r R r R r R e S r R r R r R r r R e S e r R R r R r
R r r M
y S My
r R N z z z z
++-=-==-==+=+=+==
σσρρρσ
这里,ρ是曲杆Ⅰ中距中性层为y 处纤维层的曲率半径,曲杆在M 作用
下中性层的位置以其变形前的半径r 表示为:
)
()-(-)-()--()
(-=
从而
)
(-其中
)
(--点的应力为:
,曲杆Ⅰ区=由于)
()-(--)
()-(--分别为:
和,则曲杆的轴线半径-表示为:及变形前的半径作用下中性层的位置以曲杆在处纤维层的曲率半径,是曲杆Ⅰ中距中性层为这里,)
(-
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02
02
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0000000
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+++
+-=-==-==+=+=+==σσσσρρρσ
3 应力集中系数
由式(9)可得应力集中系数K t :
11 1 10 }]
12ln 1[]ln 1[11{1 0000A )
()(其中
)()()()()()()+()+(=a r a R r a
a a a a a a a a K t ++==-+=--+--+-=βξξξβξξσσ
4 计算方法与结果
给定ξ值后,具体计算近似闭合解的关键在于如何确定β值。
β太小则曲杆外侧没有离开圣维南影响区,β太大则曲杆应力公式又不适用。
首先选取一系列β,可求得相应的应力集中系数近似解。
在与有限单元结果比较后,得到合适的β值。
表1给出了β的变化范围。
表1 根据有限元结果所得到的β值
由表1可知,随ξ的变化β值变化不大,其平均值约为4.3,在β确定后,由式(10)可得应力集中系数K t 值,由式(11),a =4.3(1+ξ)-ξ,计算结果见表2,应力集中系数的近似闭合解与有限单元解很接近。
该方法具有如下优点:
⑴模型和相应的计算公式简单,便于应用; ⑵具有较高的准确度。
表2 β=4.3时求出的应力集中系数
参考文献
1Timoshenko SP,Gere JM. Mechanics of Materials. Van Nostrand Reinhold Company:1972
2张行主编材料力学分析方法北京国防工业出版社。
1988。