地下室抗拔桩计算
地下室抗浮计算(抗拔桩、锚杆)
自重G
浮力F 抗拔力N 抗拔桩桩 锚杆数间距m
部位 底板 顶板
夹层 小计
地下室抗浮计算
板
梁
X向间距
Y向间距
项目 容重 厚度 小计
项目
8.4
12.7
宽度 高度 数量 宽度 高度 数量
自重 25.0 0.80 20.00 基础梁 0.00 0.00 0 0.00 0.00 0
面层 20.0 0.10 2.00
面层 0.0 0.00 0.00 地下一层次梁 0.00 0.00 1 0.00 0.00 1
回填 12.0 0.00 0.00
0.00
37.25
6.55
±0.00标高（m）
431.00m
抗浮设计水位(m)
437.00m
基底标高(m)
428.70m
水浮力（KN/m2）
计算浮力(KN)
需要计算抗浮！
抗拔力(KN)
0.00
自重 25.0 0.25 6.25 一层主梁 0.90 1.10 1 0.90 1.10 1
面层 20.0 0.00 0.00 一层次梁 0.40 0.95 2 0.40 0.95 2
覆土 18.0 0.50 9.00
6.55
自重 0.0 0.00 0.00 地下一层主梁 0.00 0.00 1 0.00 0.00 1
22.00KN/m2
基础梁、基础容重 取15.0
25.08KN/m2
0.00KN/m2 47.08KN/m2
83.00KN/m2 -40.07KN/ห้องสมุดไป่ตู้2
40.07KN N=1.05Fw-G 1068.8KN
160.3KN
4.0
抗拔桩抗浮计算
抗拔桩抗浮计算书一、工程概况：本工程±0.00相对标高为100.55m,依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98。
00m，即±0。
00以下2。
55m。
本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求,不需要进行抗浮计算；本工程副楼为地上三层，地下两层,对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下：二、浮力计算基础底板顶标高为:—（4。
5+5。
4+0。
4）=—10。
30m基础底板垫层底标高为：—(4.5+5.4+0。
4+0。
6+0。
15)=—11。
05m浮力为F浮=rh=10x（11.05—2.55)=85KN/m²1．主楼地上16层,能满足抗浮要求，不做计算；2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图)副楼地上3层部分,面积为401m²故上部三层q1=（486+550+550)x9。
8/401=38.76KN/m²地下一层面荷载为：q2=16KN/m²地下二层面荷载为：q3=14KN/m²基础回填土垫层：q4=15x0。
4=6KN/m²基础底板：q5=25x0.6=15KN/m²则F抗= q=38。
76+16+14+6+15=89。
76KN/m²F抗/F浮=89。
76/85=1。
056＞1。
05故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩副楼立面示意3。
对地上无上部结构的纯地下车库（下图阴影所示)：F抗=16+14+6+15=51 KN/ m²F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m²既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮三、抗拔桩计算依据《建筑桩基技术规范》第5。
4。
5条N k≤2T uk+Gp抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩,桩经采用d=600mm桩顶标高为筏板底标高：89。
50m，桩长L=15m。
依据《建筑桩基技术规范》，地质报告,抗拔系数λ=0.5 1）群桩呈非整体破坏时,基桩的抗拔极限承载力标准值- 1 -- 2 -Tuk=∑λi q siku i l i=0.5x70x1。
抗拔承载力计算2011
抗拔桩计算条件1：面积：A=8.0X9.3=74.4mm2设防水位标高为相对标高-1.640m，地下室底板的底标高为相对标高-5.100m 抗浮水位：H=5.100-1.640=3.460m抗浮自重：底板=25X0.5A=12.5A KN首层板=25X0.25XA=6.25A KN覆土=16X0.6A=9.6A KN柱=25X0.5X0.5X3.7=23.1KN桩台=25X2X2X1.1=110KN故F自重=(12.5A+6.25A+9.6A+133.1)X0.9=25.51A+119.79KN水浮力：F浮设=3.46X10A=34.6A KN现取用φ400的管桩为抗拔桩，抗拉特征值为F抗拔=150KN因为(F浮设-F自重)X1.2=F抗拔，即(34.6A -25.51A-119.79)X1.2=150n，10.908A-143.7=150n,n=(811.1-143.7)/150=5所以5根抗拔桩能满足抗拔要求。
条件2：面积：A=8.0X9.3X0.5=37.2mm2设防水位标高为相对标高-1.640m，地下室底板的底标高为相对标高-5.100m 抗浮水位：H=5.100-1.640=3.460m抗浮自重：底板=25X0.5A=12.5A KN首层板=25X0.25XA=6.25A KN覆土=16X0.6A=9.6A KN柱=25X0.5X0.5X3.7=23.1KN桩台=25X0.8X2X1.1=44KN侧壁=25X0.4X8X3.55=284KN故F自重=(12.5A+6.25A+9.6A+351.1)X0.9=25.51A+316KN水浮力：F浮设=3.46X10A=34.6A KN现取用φ400的管桩为抗拔桩，抗拉特征值为F抗拔=150KN因为(F浮设-F自重)X1.2=F抗拔，即(34.6A -25.51A-316)X1.2=150n，10.908A-379=150n,n=(405.77-379)/150=1所以2根抗拔桩能满足抗拔要求。
单桩抗拔承载力计算(含裂缝)
工程名称：项目名称：孔号：桩类型：输入砼强度C40Ap＝πd*d/4=0.785m 21.000m 砼fc ＝19.1N/mm 20m 砼f tk ＝ 2.39N/mm 20.000m 输入λ＝0(干作业)0.000m Up＝πd= 3.140m桩顶埋深0.000m地下水位标高27.390注：此表格仅当地下水位高于桩顶标高时适用R SK 摩阻力总计λu p ∑f si l i ＝G P 自重设计值A p γpl ＝F 浮浮力A p γ水l ＝γs =1.000KN 裂缝宽度＝0.192单桩抗拔承载力设计值Ra=R /+G -1.05F 浮0.0000混凝土抗拔圆桩抗裂计算0.00输入圆桩直径d=输入桩长l=输入桩顶绝对标高±0.00相对于绝对标高单桩抗拔承载力计算人信汇D地块K6(2-2剖面)纯地下室圆桩版本号：1.0.11000mm 2300KN 2.725mm输入受拉钢筋根数＝35根C40输入钢筋强度fy ＝300N/mm 250mm 实际C 取值＝50mmAte ＝πd*d/4＝785000mm 2As=17181mm 2Es ＝200000N/mm2=133.87mm 2=0.022N/mm 2=25mm=＝mm0.192（此值已根据规范要求与0.01作过比较）输入混凝土等级＝输入保护层厚度C ＝输入圆形截面直径D ＝（此值已根据规范要求与0.2和1作过比较）0.569783696输入轴力标准值N k ＝输入单根受拉钢筋直径＝=r c αSk sk A N =σtes te A A =ρ∑∑=iiiiieqdn d n d ν2skte tkf σρϕ65.01.1-=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=te eq Ssk cr d c E ρσϕαω08.09.1max 版本号：1.0.1。
桩基抗压抗拔验算,防水板和地下室外墙计算详细步骤
某地块保障性住房项目桩基础计算书Ⅰ、基础设计信息：1、本工程±0.00相当于绝对标高10.000m，底板面标高为-4.900m。
2、本工程场地内多处存在强风化夹中风化、微风化岩层，采用旋挖灌注桩,桩径选用800，桩身砼等级C30.3、本工程桩端持力层选用强风化砂岩为持力层(层序号6-2), 局部强风化砂岩厚度不满足13米时，直接以中-微风化为持力层（层序号6-3，6-4），中风化抗压强度f rk=5000 kP a，桩端进入持力层≥2米。
4、桩长选用≥13m.5、选取桩孔各土层信息根据地质报告中ZK121孔，6-2层层面绝对标高-14.02m；桩长17米，入强风化岩层7米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<1> -3.88 2.8 / /<3-1> 0.68 3.2 12 38.4<4-1> -1.32 2 50 100<6-1> -4.62 3.3 80 264<6-2> -14.02 9.4 140 1316根据地质报告中ZK116孔，6-3层层面绝对标高-6.55m；桩长13米，入微风化岩层土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<3-1> 0.45 5 12 60<4-1> -1.05 1.5 50 75<4-3> -3.05 2 75 150 <6-2> -5.05 2 140 280<6-3> -6.55 1.5 / /根据地质报告中ZK123孔，6-2层层面绝对标高-10.27m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.23 1 20 20<3-1> 2.53 2.7 12 32.4<4-1> 0.03 2.5 50 125<4-2> -1.77 1.8 25 45<6-1> -3.77 2 80 160<6-2> -10.27 6.5 140 910根据地质报告中ZK129孔，6-2-1层层面绝对标高-15.65m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.35 0.5 20 10<3-1> -0.65 6 12 72<4-1> -1.55 0.9 50 45<4-2> -2.95 1.4 25 35<6-1> -5.35 2.4 80 192<6-2-1> -15.65 10.3 / /Ⅱ、详细计算结果如下：1、单桩竖向承载力验算：a ）选取钻孔ZK116，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩长13mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1Q uk =π0.8×（12×4+50×1.5+75×2+140×2）+1×5000π×0.82/4 =1390+2512=3902KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNb ）选取钻孔ZK121，以强风化岩层为持力层，按摩擦桩计算，桩长按进入持力层7mp pk p i sik si rk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.6-2，取ψsi =1，ψp =1Q uk =π0.8×（12×3.2+50×2+80×3.3+140×7）+1500π×0.82/4 =3472.5888+753.6=4226KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNc ）选取钻孔ZK129，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩端进入持力层2.65mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1.40Q uk =π0.8×（12×5.65+50×0.9+25×1.4+80×2.4）+1.40×5000π×0.82/4 =853.5776+3516.8=4370KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KN综上，单桩竖向承载力特征值取R a =2000KN 。
地下室抗浮验算及抗拔桩设计方案(简版)
地下室抗浮验算及抗拔桩设计方案（简版）一、工程概况某超高层办公楼带商业裙房，地下为连通的3层大地库，抗浮水位为0.00，地库覆土厚度1.2米，方法论筏板底标高为-15.7米，试设计纯地库桩基。
二、计算模型对纯地库或进行抗浮验算：首先在PMCAD中按正常层楼建立3层地下室结构模型，其中恒载按现实情况输入，第2、3标准层活载取0，第1标准层活载取157（=10*15.7），活载分项系数为1.05，对该模型进行结构推算，若柱底轴力为正值，则仅需配置抗压桩，若轴力为负值，则需要配置抗拔桩，抗拔数为轴力绝对值除以抗拔单桩承载力特征值；三、抗浮水位概念《高层建筑岩土工程涌泉勘察规程》（JGJ72-2004）规定：“场地地下水抗浮设防水位的综合确定宜符合规章下列规定：1、当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可采用最高水位；并无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测最高稳定水位并结合比赛场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定；2、场地有承压水且与潜水漂流有水力联系时，应实测承压水水位并考虑其对抗浮设防水位的影响；3、只考虑施工期间的抗浮设防时，抗浮设防水位可按一个水文年的最高水位确定”。
四、地下水的类型和渗透性1、上层滞水：是指于埋藏在地表浅处，局部隔水透镜体的上部，且具有自由水面的地下水。
它的分布范围有限，其来源典型是由大气物资供应降水补给。
因此，它的动态变化，与气候、隔水透镜体厚度及分布范围等因素有关。
2、潜水：埋藏的地表以下第一稳定隔水层以上的具有自由水面在地下水称为潜水。
潜水一般埋藏在第四纪松软沉积层及基岩的风化层中。
3、承压水：承压水是指充满于两个稳定隔水层之间的含水层中的地下水。
它承受一定的静水压力。
在地面打井至承压水层时，水便在田新井中上升甚至喷出地表，已经形成所谓上升泉水。
由于承压水的上面存在隔水顶板的作用，它的区里埋藏区与地表补给区不一致。
因此，承压水的动态变化，受局部气候因素影响不明显。
抗拔桩设计计算
抗拔桩设计计算1、设计依据中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JＧＪ 94－９４2、计算条件图纸给出筏板面积:２180.8６m2,每平米浮力:１０ｔ/m2。
则筏板所受总浮力为:2１808、6ｔ。
2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值(5、２。
18—１)Uｋ――基桩抗拔极限承载力标准值;u i――破坏表面周长,对于等直径桩取u＝πd;qｓik――桩侧表面第i层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为45KPａ;λｉ――抗拔系数,按照表5.２、18—2取值。
本次计算λi=0.７5、ｌi――第i土层厚度,本次计算仅涉及粘质粉土⑥层,厚度10m、2、１桩径d=0。
6ｍ情况得单桩抗拔极限承载力标准值Ｕk=0、7５×45×０。
6π×１0 = 636.17(ＫＮ)=6３.６t2、2桩径d=０、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值Ｕｋ=0.75×45×０、４π×１0 = 424。
12(ＫＮ)＝42.4ｔ3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数(5.2。
１７-２)其中:γ０――建筑桩基重要性系数,按照表3。
3。
3确定安全等级,本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１;Ｎ――基桩上拔力设计值21８０8。
6t;Ｇｐ――基桩自重设计值。
γｓ――桩侧阻抗力分项系数,按照表５。
2、2取值1。
６7、3、１对ｄ=0.6m桩总桩数1、1×21８08、6≦6３。
６／1。
６7×ｎ + 0。
25×π×0、62×10 (根)计算置换率为桩间距(ｍ)3、2 对d=0。
４m桩总桩数1。
1×218０8。
6≦４２.4/1。
67× n ＋0.25×π×0。
42×10(根)计算置换率为桩间距(m)4、对上述抗拔设计进行抗压验算4。
1 单桩竖向承载力设计值(5.2。
抗拔桩抗浮计算(严选内容)
抗拔桩抗浮计算书一、工程概况：本工程±0.00相对标高为100.55m，依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98.00m，即±0.00以下2.55m。
本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求，不需要进行抗浮计算；本工程副楼为地上三层，地下两层，对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下：二、浮力计算基础底板顶标高为:-（4.5+5.4+0.4）=-10.30m基础底板垫层底标高为：-(4.5+5.4+0.4+0.6+0.15)=-11.05m浮力为F浮=rh=10x（11.05-2.55）=85KN/m²1．主楼地上16层，能满足抗浮要求，不做计算；2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图）副楼地上3层部分，面积为401m²故上部三层q1=（486+550+550）x9.8/401=38.76KN/ m²地下一层面荷载为：q2=16 KN/ m²地下二层面荷载为：q3=14 KN/ m²基础回填土垫层：q4=15x0.4=6 KN/ m²基础底板：q5=25x0.6=15 KN/ m²则F抗= q=38.76+16+14+6+15=89.76KN/ m²F抗/F浮=89.76/85=1.056＞1.05故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩副楼立面示意3.对地上无上部结构的纯地下车库(下图阴影所示)：F抗=16+14+6+15=51 KN/ m²F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m²既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮三、抗拔桩计算依据《建筑桩基技术规范》第5.4.5条N k≤2T uk+Gp抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩，桩经采用d=600mm桩顶标高为筏板底标高：89.50m，桩长L=15m。
依据《建筑桩基技术规范》，地质报告，抗拔系数λ=0.51） 群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值Tuk=∑λi q siku il i=0.5x70x1.884x15 =989.1 KNG p=AL γ=(25-10)x 41x ∏x 6.02x15=63.6 KN 则2T uk +G p =21.989+63.6=558.15 KN 综上考虑，Nk=500KN则抗拔桩数n=NF k1xAA1区域需要桩数n 1=500341353x =92.01 取≥93根 A2区域需要桩数n 1=50034112x =7.616 取≥8根A3区域需要桩数n 1=50034343x =23.32 取≥24根平面桩布置示意图如下平面桩布置示意图四、 桩对筏板冲切计算框架柱对于基础筏板h=600mm 时，冲切不满足的情况下，加设刚性上柱墩，经复核，满足冲切要求，详见基础计算书 对于桩冲切筏板，计算如下：抗拔桩承载力特征值R a=500KN即F L=500KN依据《混凝土结构设计规范》6.5.1条F L≤0.7βhηf t u m h0βh =1.0 ft=1.71N/mm²u m=4x1200=4800mm h0=600-50=550mmη1=0.4+βs2.1=0.4+22.1=1.0η2=0.5+uhms40α=0.5+4800455020xx=0.5+0.573=1.073η= min［η1η2］=1.0则0.7βhηf t u m h0=0.7x1.0x1.71x1.0x4800x550=3160KN ＞F L即桩冲切筏板满足要求五、桩间筏板局部抗浮计算对于桩间支座处筏板，按纯浮力进行配筋复核按无梁楼盖进行计算，桩为支座，l x=3.6m，l y=3.6m采用经验系数法：X、Y向M0=81q lx l y²=85x3.6x3.6²/8=495.72KN·m最大支座截面弯矩M=0.5M0=248 KN·m（柱上板带）A s=M/(0.9fy h0)=248x106/（0.9x360x550）=1392mm²（3.6m宽范围内）每延米：387 mm²＜基础筏板构造配筋=0.15xh=900 mm²即筏板配筋满足要求六、桩身配筋1）按正截面配筋率0.65%xA =1838mm²2）按轴心受拉，抗拔桩所需配筋百分比N=500x1000/360=1389mm²A s=fy综合取A s=8∅18=2036 mm²满足要求。
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850） 室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土） 地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m地下室底板面：-7.100 （建筑标高） 基础梁顶标高：-7.150 基础梁底标高：-8.250 桩顶标高 ：-8.150 底板厚 ：0.400m底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ） 低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600 桩型 ：PHC-AB400-80-25 抗压承载力 ：d R ＝1180 KN 抗拔承载力 ：`d R ＝480 KN 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯顶板面活载 ：235m KN（消防车荷载）底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯底板面活载 ：24m KN高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =⨯-承压计算:恒+活： ()()249.1084357.04.135.16.2345.28m KN=+⨯⨯+⨯+22299.465.6149.108m KNmKNmKN =-KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （每根柱脚荷载导算）94.111803.2289=（根） 取整数 2根结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN=+2228.33528.85m KNmKNmKN=-KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （每根柱脚水浮力）92.34207.1646=（根） 取整数4 根结论：每根柱脚需打桩4根。
地下室抗浮中抗拔桩如何验算与设计
地下室抗浮中抗拔桩如何验算与设计抗浮设计中常用的抗浮措施有结构配重、抗拔桩、抗浮锚杆等。
结构配重包括地下室顶板配重和地下室底板配重，原则上于抗浮荷载不太大的情况；当浮力较大时一般采用抗拔桩和抗浮锚杆等较小构件抗浮。
不同的抗浮措施有其各自的优缺点，适合不同的水文地质、工程地质条件。
当地质条件较差较佳或基础埋深不能增加时，极大结构工程师采用的抗浮措施是抗拔桩或抗浮锚杆。
此外不同的抗浮措施上部对上部结构中也会产生一定的影响，例如对高、低层间的沉降和结构底板内力的分布等，从而影响工程造价和建筑物用到的使用功能。
抗拔桩有等截面抗拔桩，扩底抗拔桩。
（1）等截面抗拔桩破坏模式归纳起来有沿桩土界面的剪切破坏、桩侧受热的倒锥形破坏和复合破坏3种（见下图）。
桩土界面的剪切破坏是界面既定工程中最常见的破坏模式，桩侧土体的倒锥形破坏往往发生在软岩中的短粗灌注桩，复合破坏发生在硬质粘土中的灌注桩，且桩侧面较为粗糙，桩与土体界面的粘结力较大，倒锥形部分的土体自重不至于破坏桩土界面的粘结力。
对等曲面抗拔桩抗拔力计算通常采用缆线沿桩、土界面的剪切破坏模式。
（2）扩底抗浮桩扩底抗浮桩相对于等曲率抗浮桩最小值而言，其受力机理更复杂，由于目前形成的基本共识包括：①扩底抗浮桩上浮时，桩应力摩阻力与扩大头挤压上部土体消除的侧的发展并不同步，在扩大头上部侧摩阻力以后发展到极限时，扩大头端部对土体的挤压应力只发展一小部分，同时，该部分应力还将随着桩体变形的增加而不断增大。
②扩底抗浮桩极限抗浮力随深度变化有一临界值h，当桩长＞h时，桩长的增加并不能导致极限抗浮力的显著增加，当桩长＜h时，极限抗浮力随桩长的增加而快速增大。
③扩底抗浮桩破坏时，其破裂面较等截面抗浮桩复杂，其破裂面不仅与土体性质、埋深和施工方法有关，还与扩大叶紫珠形式有关，主要用途其主要破裂面类型包括圆柱形破裂面、喇叭形破裂面及圆柱形冲剪式破裂面等。
因此对扩底抗浮桩抗拔力计算方法有圆柱面剪切法、圆柱形破裂面法和裂痕喇叭形破裂面法（见下图）。
桩身抗拔承载力计算(原始)
49.3 m 正负零绝对标高50.6 m 地下室底板底绝对标高=50.6-4.8-0.4=45.4 m 单桩抗拔承载力特征值计算:
上部结构自重(0.4+0.18)*25+(0.2+0.1)*20=20.5kN/m^2水浮力设计值10*(49.3-45.4)=39kN/m^2单桩抗拔承载力特征值((39-20.5)*8.2*8.2)/3=414.6466667kN
实取：450kN
抗拔桩桩芯砼高度计算(Φ500mm，内径Φ250mm):
桩内直径Φ250mm
桩芯砼灌注长度 2.5m
抗拔承载力设计值630 kN
桩芯砼強度等級C 30
桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值ƒn 0.35N/mm^2
桩芯砼抗拉计算值=0.321019108N/mm^2<ƒn=
0.35N/mm^2满足砼抗拉要求!
抗拔桩桩芯钢筋计算:
实配钢筋:25mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk 400N/mm^2
实配钢筋根数:6实配配筋面As 2943.75mm*mm 桩芯砼抗拉计算值=:214.0127389N/mm^2<ƒyk
400N/mm^2满足钢筋抗拉要求!
接桩节点焊缝计算
对接焊缝受拉强度设计值ƒtw 120N/mm^2
对接焊缝厚度8mm
桩直径Φ500mm
抗拔承载力标准值900 kN
对接焊缝抗拉计算值71.65605096N/mm^2<ƒtw
120N/mm^2
满足焊缝抗拉要求!抗浮水位设计标高(取场地左
下角兰景北路路面绝对标高)
桩身侧摩阻力计算(选最不利孔位ZK19)
450kN
满足抗拔要求!。
地下室抗浮、抗浮锚杆及抗拔桩计算
钢筋锚固长度(m) #NAME?
锚杆抗拉承载力计算
锚杆间距
≥1.5m
钢筋强度
HRB400
钢筋直径
22
钢筋根数
3
锚杆类型
永久型
抗拉安全系数
1.35
轴向拉力设计值Nd(KN)
#NAME?
锚固抗拔设计值Rt(KN)
#NAME?
工作条件系数
0.6 #NAME?
539.10
配筋计算钢筋强度来自HRB335钢筋直径
22
钢筋根数
10
正截面抗拉承载力（KN） #NAME?
是否满足
#NAME?
裂缝计算
混凝土强度 等效应力σs 应变不均匀系数ψ 等效直径deq 受拉钢筋配筋率 抗拉裂缝
C30 141.82 #NAME?
22 #NAME? #NAME?
150
锚杆长度(m)
10
锚杆抗浮标准值(KN)
#NAME?
抗拔承载力计算
锚杆抗拉承载力
土层名
极限粘结强度标准值 frbk（kPa）
抗拔系数λ
土层厚度
抗拔极限承载力标准值 Rk(KN)
粉质粘土
35
0.7
0
0.00
锚杆间距 钢筋强度
粉质粘土
55
0.7
0
0.00
钢筋直径
姜石
70
0.5
0
0.00
钢筋根数
残积土
λ
极限粘结强度标准 值frbk（kPa）
②
粘土
35
0.7
25
③
粉质粘土
32
0.7
22
桩径(mm)
④
粉质粘土
抗拔桩荷载取值计算公式
抗拔桩荷载取值计算公式引言。
在土木工程中，抗拔桩是一种常见的地基工程结构，它可以用来支撑建筑物或其他工程结构。
在设计抗拔桩时，需要计算桩的荷载承载能力，以确保其能够承受设计荷载。
本文将介绍抗拔桩荷载取值计算公式，以帮助工程师更好地设计和评估抗拔桩的承载能力。
抗拔桩荷载取值计算公式。
抗拔桩的荷载承载能力可以通过以下公式进行计算：Q = A σc + π D L τ。
其中，Q表示桩的荷载承载能力，A表示桩的横截面积，σc表示桩材料的抗压强度，D表示桩的直径，L表示桩的长度，τ表示土的抗剪强度。
该公式的第一部分A σc表示桩的端部承载能力，即桩材料的抗压强度乘以桩的横截面积。
而第二部分π D L τ表示桩的侧面承载能力，即土的抗剪强度乘以桩的侧面积π D L。
在实际工程中，桩的荷载承载能力还需要考虑其他因素，如桩的安全系数、土的压缩性、桩与土的侧摩擦力等。
因此，在使用该公式进行计算时，需要综合考虑这些因素，并根据实际情况进行修正。
应用举例。
为了更好地理解抗拔桩荷载取值计算公式的应用，我们举一个简单的例子来说明。
假设有一根直径为1m，长度为10m的抗拔桩，其材料抗压强度为10MPa，土的抗剪强度为5kPa。
我们可以使用上述公式来计算该桩的荷载承载能力。
首先，计算桩的横截面积A：A = π (D/2)^2 = 3.14 (1/2)^2 = 0.785m^2。
然后，代入公式计算桩的荷载承载能力Q：Q = A σc + π D L τ。
= 0.785 10 + 3.14 1 10 5。
= 7.85MPa + 157kN。
= 7.85MPa + 157kN。
因此，该抗拔桩的荷载承载能力为7.85MPa + 157kN。
结论。
抗拔桩荷载取值计算公式是设计和评估抗拔桩承载能力的重要工具。
通过该公式，工程师可以快速、准确地计算桩的荷载承载能力，从而为工程设计和施工提供重要的参考依据。
然而，需要注意的是，在实际工程中，桩的荷载承载能力还需要考虑其他因素，如安全系数、土的压缩性等，因此在使用该公式时需要进行修正和综合考虑。
抗拔桩计算公式范文
抗拔桩计算公式范文抗拔桩计算公式是用来计算桩身在外部荷载作用下的抗拔能力的公式。
在土木工程中，桩身需要有足够的抗拔能力来承受外部荷载的作用，以保证土体与桩身之间的相对稳定性。
下面将介绍两种常用的抗拔桩计算公式：极限状态设计法和安全系数法。
一、极限状态设计法：极限状态设计法是一种常用的计算桩身抗拔能力的方法，在设计过程中，要保证桩的极限状态强度安全系数不小于1.0。
极限状态设计法的计算公式如下：Qult = (Ap + As) * f * α * β其中Qult为桩身的极限抗拔承载力（单位：kN）；Ap为桩身的端面积（单位：mm²）；As为桩的侧面积（单位：mm²）；f为土体的抗拔强度（单位：kN/mm²）；α为桩的长度效应修正系数，取决于桩的长径比和地层类型；β为土体的加速度系数，取决于地震作用。
二、安全系数法：安全系数法是一种常用的计算桩身抗拔能力的方法，通过将荷载除以承载力的安全系数，来确保桩的安全工作状态。
安全系数法的计算公式如下：Qd = Qult / γf其中Qd为桩身的设计抗拔承载力（单位：kN）；γ为土体的安全系数，一般取1.4-2.0；f为荷载的工作状态系数，取决于桩的工作状态，一般取0.5-1.0；Qult为桩身的极限抗拔承载力。
以上是两种常用的抗拔桩计算公式，根据具体的工程情况和设计要求，还可以使用其他的公式进行计算。
在计算过程中，需要准确获取桩身的相关参数，如端面积、侧面积、土体抗拔强度等，并根据实际情况进行修正和调整，以确保计算结果的准确性和合理性。
抗拔桩水平承载力计算公式
抗拔桩水平承载力计算公式引言。
在土木工程中，桩基是一种常见的地基处理方式，用于承载建筑物或其他结构的重量。
在某些情况下，桩基需要抵抗水平力，这就需要计算桩的水平承载力。
本文将介绍抗拔桩水平承载力的计算公式及其应用。
1. 抗拔桩水平承载力计算公式。
抗拔桩水平承载力的计算公式可以通过以下步骤进行推导：步骤1，计算桩的侧面土压力。
根据土力学原理，桩的侧面土压力可以通过以下公式计算：P = Ks γ H。
其中，P表示桩的侧面土压力，Ks为土的侧向土压力系数，γ为土的单位重量，H为土的高度。
步骤2，计算桩的水平承载力。
桩的水平承载力可以通过以下公式计算：Qh = P As。
其中，Qh表示桩的水平承载力，As为桩的侧面积。
综合以上两个步骤，可以得到抗拔桩水平承载力的计算公式：Qh = Ks γ H As。
2. 计算公式的应用。
抗拔桩水平承载力的计算公式可以应用于以下几个方面：（1）桩基设计。
在土木工程中，设计师需要根据建筑物或其他结构的要求，计算桩基的水平承载力，以确保桩基能够抵抗水平力的作用。
（2）工程施工。
在桩基的施工过程中，施工人员需要根据桩的尺寸和土壤条件，计算桩的水平承载力，以确保桩基的安全性和稳定性。
（3）工程监测。
在工程施工完成后，监测人员需要对桩基的水平承载力进行监测，以确保桩基的实际承载力符合设计要求。
3. 计算公式的改进。
抗拔桩水平承载力的计算公式可以根据实际情况进行改进，以提高计算的准确性和可靠性。
例如，可以考虑土壤的非线性特性、桩的受力状态等因素，对计算公式进行修正和改进。
结论。
抗拔桩水平承载力的计算公式是土木工程中重要的计算工具，它能够帮助设计师、施工人员和监测人员对桩基的水平承载力进行准确计算和评估。
通过不断改进和完善计算公式，可以更好地保障桩基的安全性和稳定性，为工程的顺利进行提供保障。
关于抗拔桩抗浮计算
抗拔桩抗浮计算书一、工程概况：本工程±0.00相对标高为100.55m，依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98.00m，即±0.00以下2.55m。
本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求，不需要进行抗浮计算；本工程副楼为地上三层，地下两层，对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下：二、浮力计算基础底板顶标高为:-（4.5+5.4+0.4）=-10.30m基础底板垫层底标高为：-(4.5+5.4+0.4+0.6+0.15)=-11.05m浮力为F浮=rh=10x（11.05-2.55）=85KN/m²1．主楼地上16层，能满足抗浮要求，不做计算；2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图）副楼地上3层部分，面积为401m²故上部三层q1=（486+550+550）x9.8/401=38.76KN/ m²地下一层面荷载为：q2=16 KN/ m²地下二层面荷载为：q3=14 KN/ m²基础回填土垫层：q4=15x0.4=6 KN/ m²基础底板：q5=25x0.6=15 KN/ m²则F抗= q=38.76+16+14+6+15=89.76KN/ m²F抗/F浮=89.76/85=1.056＞1.05故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩副楼立面示意3.对地上无上部结构的纯地下车库(下图阴影所示)：F抗=16+14+6+15=51 KN/ m²F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m²既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮三、抗拔桩计算依据《建筑桩基技术规范》第5.4.5条N k≤2T uk+Gp抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩，桩经采用d=600mm桩顶标高为筏板底标高：89.50m，桩长L=15m。
依据《建筑桩基技术规范》，地质报告，抗拔系数λ=0.5 1）群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值- 1 -- 2 -Tuk=∑λi q siku il i=0.5x70x1.884x15 =989.1 KNG p=AL γ=(25-10)x 41x ∏x 6.02x15=63.6 KN 则2T uk +G p =21.989+63.6=558.15 KN 综上考虑，Nk=500KN则抗拔桩数n=NF k1xAA1区域需要桩数n 1=500341353x =92.01 取≥93根 A2区域需要桩数n 1=50034112x =7.616 取≥8根A3区域需要桩数n 1=50034343x =23.32 取≥24根平面桩布置示意图如下平面桩布置示意图四、 桩对筏板冲切计算框架柱对于基础筏板h=600mm 时，冲切不满足的情况下，加设刚性上柱墩，经复核，满足冲切要求，详见基础计算书对于桩冲切筏板，计算如下：抗拔桩承载力特征值R a =500KN 即F L =500KN依据《混凝土结构设计规范》6.5.1条FL≤0.7βh ηf tu m h 0βh=1.0ft=1.71N/mm ²um=4x1200=4800mmh 0=600-50=550mmη1=0.4+βs2.1=0.4+22.1=1.0- 3 -η2=0.5+uh ms 40α=0.5+4800455020x x =0.5+0.573=1.073 η= min ［η1 η2］=1.0则0.7βh ηf tu m h 0=0.7x1.0x1.71x1.0x4800x550=3160KN ＞F L 即桩冲切筏板满足要求 五、 桩间筏板局部抗浮计算对于桩间支座处筏板，按纯浮力进行配筋复核按无梁楼盖进行计算，桩为支座，l x =3.6m ，l y =3.6m采用经验系数法：X 、Y 向M 0=81q l x l y ²=85x3.6x3.6 ²/8=495.72KN ·m 最大支座截面弯矩M=0.5M 0=248 KN ·m （柱上板带）A s =M/(0.9fy h 0)=248x 106/（0.9x360x550）=1392mm ²（3.6m 宽范围内）每延米：387 mm ²＜基础筏板构造配筋=0.15xh=900 mm ² 即筏板配筋满足要求六、 桩身配筋1） 按正截面配筋率0.65%xA =1838mm ² 2） 按轴心受拉，抗拔桩所需配筋百分比A s=fyN=500x1000/360=1389mm ²综合取A s =8∅18=2036 mm ² 满足要求。
抗拔桩计算
Φ500抗拔桩计算
1.单桩抗拔承载力特征值
因为场地地质条件较均匀，取场地中的钻孔Z10计算。
查省标锤击桩规程的表5.2.8得抗拔桩摩阻力折减系数：砂土0.5i λ±=；黏性土0.7i λ±=；风化土0.5i λ±=。
承台底面标高为-（3.6+1.5）=-5.1
0.9ta p i i sia i R U q l Gp λξ=∑+ (DBJ/T 15-22-2008中的5.2.8条公式5.2.8) =3.14x0.5x[0.5x10x13.5]+0.9x(25-10)x3.14x0.1252x13.5 =115kN>110kN
所以单桩抗拔承载力满足要求。
2.抗拔桩桩身强度
因为Φ500 A 型125壁厚管桩桩身配10Ф9.0钢筋 800()5931.35 1.35 1.35a pc t B a A n A
A Q A R nA σ====
对于Φ500 A 型125壁厚管桩B R =377kN>110kN
所以抗拔桩桩身强度满足要求。
3.抗拔桩的桩顶填芯混凝土深度
L a =Q t /f n *U pn =100x103x1.35/0.3x3.14x(500-125*2)=573mm<2000mm
所以取a L =2000mm
4.抗拔桩的连接钢筋
A s =Q t /f y =100x103x1.35/360=375mm 2 (DBJ/T 15-22-2008中的5.3.2条公式5.3.2-2)
实配三级钢4条Φ20的的As=1256mm 2>375mm 2
所以Φ500抗拔桩连接钢筋实配三级钢4条Φ20满足要求。
计算表-地库抗拔桩500a
土层
土层名称
土层底标 高
深度 li
桩侧极限摩 阻力fs
1 2--1 2--2 2--3 3--1 3--2 4--1 4--2
5 6--1 6--2 7--1 7--2 7--3 桩长l=
杂填土 粉土夹粉质粘土
粉砂 粉土夹粉质粘土 粉质粘土夹粉土 淤泥质粉质黏土
粘土 粉质粘土 粉土夹粉质粘土
单桩（ 抗拔）竖向承载力计算表
工程名称： 桩类型：
室内地坪±0.00 桩顶标高
x 预应力管桩
4.3 -1.3
C103孔
桩长L= 室内外高差 桩端标高绝
混凝土等级C 80
桩外径(米)d1= 0.5 按桩Ap(m2)
0.1963
轴心抗压fc= 桩周长 (米)Up=
Rd<0.85fcAp =
1.57
4438.22 KN
0.28
抗拔系数
本段摩擦 力fsnli*Up
kpa
0 0.65 0.6 0.65 0.7 0.7 0.7 0.7 0.65
KN
0.00 0.00 47.50 39.82 36.29 65.31 142.94 126.45 68.41 0.00 0.00 0.00 0.00
总侧摩阻力Rs= Σqsa= 单桩自重设计值 Gp= 单桩抗拔承载力 特征值 R'd=Rsk/rs+Gp
因此，取单桩承 载力特征值Ra=
526.72 KN 21.02 KN
284.38 KN
200.00 KN
满足要求
粉质粘土
粉质粘土夹粉土
粉土
粉质粘土夹粉土 粉土夹粉砂
米
1.44 0.04 -2.56 -3.86 -4.96 -7.66 -9.66 -11.96 -15.36
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地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850）室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土）地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面：-7.100 （建筑标高）基础梁顶标高：-7.150基础梁底标高：-8.250桩顶标高 ：-8.150底板厚 ：0.400m 底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ）低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600桩型 ：PHC-AB400-80-25抗压承载力 ：＝1180 KN d R 抗拔承载力 ：＝480 KN `d R 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN 顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯顶板面活载 ： （消防车荷载）235m KN 底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯底板面活载 ： 24m KN 高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =⨯- 承压计算: 恒+活： ()()249.1084357.04.135.16.2345.28m KN =+⨯⨯+⨯+22299.465.6149.108m KN m KN m KN =- （每根柱脚荷载导算）KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （根） 取整数 2根94.111803.2289=结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN =+ 2228.33528.85m KN m KN m KN =- （每根柱脚水浮力）KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （根） 取整数4 根92.34207.1646=结论：每根柱脚需打桩4根。
坡道处抗拔计算: 坡道底板厚度取200mm 坡道底板恒载 ： 250.82005.02530.0m KN =⨯+⨯ 该处总的恒载：22210.3260.2350.8m KN m KN m KN =+()()()241.4060.745.560.710.3245.552m KN =+⨯+⨯+跨度跨度底板地下室顶板 （每根柱脚水浮力）()KN 8.2487260.745.54.841.408.85=+⨯⨯- （根） 取整数6 根，420为单桩有效预压应力92.54208.2487=通过计算得知，坡道处每根柱下打桩6根，其余每根柱下应打桩4根。
断习题电源，线缆敷设完毕，要进行检查和检测处束后进行高中资料试卷调出具高中资料试卷试验报告与相关技术资料，并且部电源高中资料试卷切除从而采用高中资料试卷主单桩有效预压应力计算: 环境类别：二a ，根据GB50010-2002中表3.3.4得管桩在地下不允许出现裂缝。
即，单桩承受的拔力设计值应小等于单桩有效预压应力设计值。
管桩采用上海市建筑标准设计《先张法预应力混凝土管桩》2000沪G502中PHC-AB400-80-25，相应设计参数：直径 400mm ； 壁厚 80mm ； 取PHC AB 型； 混凝土强度等级 C80 有效预压应力 5.30MPa 管桩有效截面积：()2228042424040041mm S =-⨯⨯=π环 总的有效预压应力： 取420KN KN N 42642624630.580424≈=⨯管桩桩身受拉承载力设计值计算: 管桩桩身轴向拉力设计值，KN ；p py A f N ≤N 预应力钢筋的抗拉强度设计值，MPa ；py f 预应力钢筋面积，p A 2mm KN N A f N p py 5755748459411420707.092≈=⨯⨯⨯⨯⨯=≤π通过计算比较得知，设计时，单桩承载力取420KN 。
试桩加长部分的摩阻力：s i si p d l f U R γ∑= m d U p 256.12.014.3=⨯==π2.911815.1156.3151.1=⨯+⨯+⨯=∑i si l f 端阻比=0.3，查DGJ08-11-1999中表6.2.4-2得83.1=s γ所以：KN l f U R s i si p d 6383.12.91256.1=⨯=∑=γ试桩时，单桩最大上拔力不应小于()KN 7736.163420=⨯+查所有设备高中资料试卷电力承台与桩连接验算: 混凝土填芯深度2000mm,内配纵向受力钢筋10根16，Ⅲ级钢。
详见《先张法预应力混凝土管桩》（2000沪G502）41页。
KN KN 42072410003601.20110>=⨯⨯ 满足要求。
桩与桩连接验算: 桩与桩通过钢板焊接进行连接。
钢板：Q235B ；焊条：E43型。
详见《先张法预应力混凝土管桩》（2000沪G502）33、34页。
焊缝验算：w t w f tl N ≤N 取420KN 焊缝高度： mm t 75.2=焊缝长度：mm d l w 124725.39440014.3=+⨯==π对接焊缝：2205mm N f w t 取KN N f tl N w t w 703703000205124775.2==⨯⨯=≤ 满足要求。
料试卷电气设备，在安Qimstar ®同济启明星软件桩基础设计计算软件Pile2006****计算书****工 程 名：C28抗拔设 计 单 位：计 算 人：计 算 时 间：2007年12月10日工 程 负 责 人：检 查：审 核：规 范：上海市地基基础设计规范(DGJ 08-11-1999)1.、土层数据 天然地面标高为3.65m 。
场地土层物理力学性质如下表：层号土层名称层厚(m )天然重度(kN/m 3)桩侧极限摩阻力标准值(kPa )桩端端阻力标准值(kPa )ϕ(︒)C k (kPa )1填土 1.3182粉质粘土 1.118.7153-1粉质粘土 3.618.2153-2粉质粘土 4.218.2185-1粘土9.217.3305-2粉质粘土 5.618426粉质粘土319.5657-1粉质粘土219.6807夹粉质粘土 1.519.6607-1粉质粘土11.519.6807-2粉砂2019.2100地下水位标高:3.15m 土层平均泊松比:0.42.、基础数据 基础型式:桩基础 室内地面标高┄┄┄┄┄┄┄┄ 4.85m 室外地面标高┄┄┄┄┄┄┄┄ 4.25m 、管路敷设技术通过管线敷设技术不仅可以解决吊顶层配置不规范高中资料试卷问题，而且可保障各类管路习题到位。
在管路敷设过程中，要加强看护关于管路高中资料试卷连接管口处理高中资料试卷弯扁度固定盒位置保护层防腐跨接地线弯曲半径标高等，要求技术交底。
管线敷设技术中包含线槽、管、电气课件中调试对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料试卷相互作用与相互关系，根据生产工艺高中资料试卷要求，对电气设备进行空载与带负荷下高中资料试卷调控试验；对设备进行调整使其在正常工况下与过度工作下都可以正常工作；对于继电保护进行整核对定值，审核与校对图纸，编写复杂设备与装置高中资料试卷调试方案，编写重要设备高中资料试卷试验方案以、电气设备调试高中资料试卷技术电力保护装置调试技术，电力保护高中资料试卷配置技术是指机组在进行继电保护高中资料试卷总体配置时，需要在最大限度内来确保机组高中资料试卷安全，并且尽可能地缩小故障高中资料试卷破坏范围，或者对某些异常高中资料试卷工况进行自动处理，尤其要避免错误高中资料试卷保护装置动作，并且拒绝动作，来基础底面标高┄┄┄┄┄┄┄┄ -3.4m7-1-39.357-2-59.35 桩型名称：桩型3 桩型：预制管桩 桩长：25m 桩径：400mm 桩内径：240mm 桩数：1 根据土层侧阻力、端阻力计算单桩承载力：层号厚度(m )fs (kN/m 3)3-2 3.15185-19.2305-20.6425-254263657-10.85807-1 1.15807夹 1.5607-10.5580 fp=0kPa γs =1.64,γp =1.02标准值：1328.1kN设计值：809.8kN 抗拔承载力设计值：809.8×0.6＝486KN 取值480KN 计算结构强度：2165.4kN端阻比：0Qimstar ®同济启明星软件桩基础设计计算软件Pile2006****计算书****工 程 名：C28设 计 单 位：计 算 人：计 算 时 间：2007年12月10日工 程 负 责 人：检 查：审 核：规 范：上海市地基基础设计规范(DGJ 08-11-1999)3.、土层数据 天然地面标高为3.65m 。
场地土层物理力学性质如下表：层号土层名称层厚(m )天然重度(kN/m 3)桩侧极限摩阻力标准值(kPa )桩端端阻力标准值(kPa )ϕ(︒)C k (kPa )1填土 1.3182粉质粘土 1.118.7153-1粉质粘土 3.618.2153-2粉质粘土 4.218.2185-1粘土9.217.3305-2粉质粘土 5.618428506粉质粘土319.56517007-1粉质粘土219.68045007夹粉质粘土 1.519.6607-1粉质粘土11.519.68045007-2粉砂2019.21006000 地下水位标高:3.15m 土层平均泊松比:0.44.、基础数据 基础型式:桩基础 室内地面标高┄┄┄┄┄┄┄┄ 4.85m 室外地面标高┄┄┄┄┄┄┄┄ 4.25m 、管路敷设技术通过管线敷设技术不仅可以解决吊顶层配置不规范高中资料试卷问题，而且可保障各类管路习题到位。
在管路敷设过程中，要加强看护关于管路高中资料试卷连接管口处理高中资料试卷弯扁度固定盒位置保护层防腐跨接地线弯曲半径标高等，要求技术交底。
管线敷设技术中包含线槽、管、电气课件中调试对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料试卷相互作用与相互关系，根据生产工艺高中资料试卷要求，对电气设备进行空载与带负荷下高中资料试卷调控试验；对设备进行调整使其在正常工况下与过度工作下都可以正常工作；对于继电保护进行整核对定值，审核与校对图纸，编写复杂设备与装置高中资料试卷调试方案，编写重要设备高中资料试卷试验方案以、电气设备调试高中资料试卷技术电力保护装置调试技术，电力保护高中资料试卷配置技术是指机组在进行继电保护高中资料试卷总体配置时，需要在最大限度内来确保机组高中资料试卷安全，并且尽可能地缩小故障高中资料试卷破坏范围，或者对某些异常高中资料试卷工况进行自动处理，尤其要避免错误高中资料试卷保护装置动作，并且拒绝动作，来基础底面标高┄┄┄┄┄┄┄┄ -3.4m7-1-39.357-2-59.35 桩型名称：桩型3 桩型：预制管桩 桩长：25m 桩径：400mm 桩内径：240mm 桩数：1 根据土层侧阻力、端阻力计算单桩承载力：层号厚度(m )fs (kN/m 3)3-2 3.15185-19.2305-20.6425-254263657-10.85807-1 1.15807夹 1.5607-10.5580 fp=4500kPa γs =1.83,γp =1.24 标准值：1893.6kN 设计值：1182.5kN 结构强度：2165.4kN 端阻比：0.3。