注 塑 机 液 压 系 统 设 计

机电工程学院
《液压与气压传动课程设计》
说明书
课题名称：注塑机液压系统设计
学生姓名：学号：
专业：班级：
成绩：指导教师签字：
2013年6月22日
课程设计任务
设计题目：注塑机液压系统设计
一、设计要求及任务
1．设计要求
（1）最大注射量：250 cm3/次；螺杆直径: d=40mm；螺杆行程：s1=200mm；最大注射压力p=160MPa；注射速度：vw=0.075m/s；螺杆转速：n=65r/min；螺杆驱动功率：Pm=5.5kW；注射座最大推力：Fz＝35(kN)；注射座行程：s2=250(mm)；注射座前进速度：vz1=0.075m/s；注射座后退速度：vz2=0.085m/s；最大合模力（锁模力）Fh=950 (kN)；开模力：Fk=49 (kN)；动模板（合模缸）最大行程s3=360 (mm)；快速合模速度：vhG = 0.25m/s；慢速合模速度：vhm =0.03m/s；快速开模速度：vkG =0.15m/s；慢速开模速度：vkm =0.035m/s；
（2）实现的工作循环：
1）准备工作：
料斗加料，螺旋机构将一定量的物料送入料筒，由桶外电加热器加热预塑，合上安全门。

2）工作循环：
合模—注射—包压—冷却—预塑—注射模后退—开模—顶出制品—顶出缸后退—合模
（3）液压系统原理方案设计；液压系统设计计算及元件选择；
（4）注塑机液压系统总图设计。

2．设计任务
（1）绘制液压系统原理图；
（2）系统零部件的计算与选型；
（3）按照要求编写设计说明书
目录
摘要 (Ⅰ)
第1章绪论 (4)
1.1 注塑机概述 (4)
1.2 注塑机的工作循环过程 (4)
1.3 注塑机对液压系统的要求 (4)
1.4 液压系统设计参数 (4)
1.5 注塑机液压系统原理图 (5)
第2章计算执行元件的主要结构参数 (7)
2.1 各液压缸的载荷力计算 (7)
2.2 液压系统主要参数计算 (8)
2.3 制定系统方案和拟定液压系统图 (10)
第3章液压元件的选择 (13)
3.1 液压泵的选择 (13)
3.2 液压阀的选择 (14)
3.3 液压马达的选择 (14)
3.4 确定油箱的有效容积 (15)
第4章液压系统性能验算 (16)
4.1 验算回路中的压力损失 (17)
4.2 系统总输出功率 (18)
4.3 冷却器所需冷却面积的计算 (18)
心得体会 (19)
参考文献 (20)
第1章绪论
1.1注塑机概述
注塑机是一种通用设备，通过它与不同专用注塑模具配套使用，能够生产出多种类型的注塑制品。

注塑机主要由机架，动静模板，合模保压部件，预塑、注射部件，液压系统，电气控制系统等部件组成；注塑机的动模板和静模板用来成对安装不同类型的专用注塑模具。

合模保压部件有两种结构形式，一种是用液压缸直接推动动模板工作，另一种是用液压缸推动机械机构通过机械机构再驱动动模板工作（机液联合式）。

注塑机工作时，按照其注塑工艺要求，要完成对塑料原料的预塑、合模、注射机筒快速移动、熔融塑料注射、保压冷却、开模、顶出成品等一系列动作，因此其工作过程中运动复杂、动作多变、系统压力变化大。

大型塑料注射机目前都是全液压控制。

其基本工作原理是：粒状塑料通过料斗进入螺旋推进器中，螺杆转动，将料向前推进，同时，因螺杆外装有电加热器，而将料熔化成粘液状态，在此之前，合模机构已将模具闭合，当物料在螺旋推进器前端形成一定压力时，注射机构开始将液状料高压快速注射到模具型腔之中，经一定时间的保压冷却后，开模将成型的塑科制品顶出，便完成了一个动作循环。

1.2注塑机的工作循环过程
合模—注射—包压—冷却—预塑—注射模后退—开模—顶出制品—顶出缸后退—合模，其中合模的动作又分为：快速合模、慢速合模、锁模。

锁模的时间较长，直到开模前这段时间都是锁模阶段。

1.3注塑机对液压系统的要求是
1)具有足够的合模力
2)模具的开、合模速度可调
3)注射座整体进退
4)注射压力和注射速度可调
5)保压及压力可调
6)制品顶出速度要平稳顶出速度平稳，以保证成品制品不受损坏。

1.4 注塑机液压系统设计参数
1.5 注塑机液压系统原理图
3
一电磁铁的得电分析
该注塑机各执行元件的动作循环主要依靠行程开关切换电磁换向阀来实现。

电磁铁动作顺序见下表
注：“＋”表示电磁铁通电；“－”表示电磁铁断电。

为保证安全生产，注塑机设置了安全门，并在安全门下装设一个行程阀19加以控制，只有在安全门关闭、行程阀19上位接入系统的情况下，系统才能进行合模运动。

系统工作过程：
(1)合模合模是动模板向定模板靠拢并最终合拢的过程，动模板由合模液压缸或机液组合机构驱动，合模速度一般按慢一快一慢的顺序进行。

具体如下：
1）动模板慢速合模运动当按下合模按钮，电磁铁1YA、l0YA通电，电液换向阀4右位接入系统，电磁阀6上位接入系统。

低压大流量液压泵A通过电液换向阀l 的M型中位机能卸荷，高压小流量液压泵B输出的压力油经阀4、阀13进入合模缸左腔，右腔油液经阀4回油箱。

合模缸推动动模板开始慢速向右运动。

此时系统
油液流动情况为：
进油路液压泵B→电液换向阀4（右位）→单向阀13→合模缸左腔；
回油路合模缸右腔→电液换向阀4（右位）→油箱
2）动模板快速合模运动当慢速合模转为快速合模时，动模板上的行程挡块压一下行程开关，使电磁铁5YA通电，阀1左位接入系统，大流量泵A不再卸荷，其压力油经单向阀11、单向顺序阀17与液压泵B的压力油汇合，共同向合模缸供油，实现动模板快速合模运动。

此时系统油液流动情况为
进油路（液压泵A→单向阀11→单项顺序阀17）＋（液压泵B）→电液换向阀4（右位）→单向阀13→合模缸左腔；
回油路合模缸右腔→电液换向阀4（右位）→油箱
3）合模前动模板的慢速运动当动模快速靠近静模板时，另一行程挡块将压下其对应的行程开关，使5YA断电、阀1复位到中位，泵A卸荷，油路又恢复到以前状况，使快速合模运动又转为慢速合模运动，直至将模具完全合拢。

(2)增压锁模当动模板合拢到位后又压下一行程开关，使电磁铁7YA通电、5YA 失电，泵A卸荷、泵B工作，电液换向阀5右位接入系统，增力缸开始工作，将其活塞输出的推力传给合模缸的活塞以增加其输出推力。

此时，溢流阀7开始溢流，调定泵B输出的最高压力，该压力也是最大合模力下对应的系统最高工作压力。

因此，系统的锁模力由溢流阀7调定，动模板的锁紧由单向阀10保证。

此时系统油液流动情况为
进油路液压泵B→单向阀10→电磁换向阀5（右位）→增压缸左腔；
液压泵B→电液换向阀4（右位）→单向阀13→合模缸左腔；
回油路增压缸右腔→油箱；
合模缸右腔→电液换向阀4（右位）→油箱。

(3)注射座整体快进注射座的整体运动由注射座移动液压缸驱动。

当电磁铁9YA通电时，电磁阀3右位接入系统，液压泵B的压力油经阀12、阀3进入注射座移动缸右腔，左腔油液经节流阀14回油箱。

此时注射座整体向左移动，使注射嘴与模具浇口接触。

注射座的保压顶紧由单向阀12实现。

此时系统油液流动情况为：
进油路液压泵B→单向阀12→注射座移动缸右腔；
回油路注射座移动缸左腔→电磁换向阀3（右位）→节流阀14→油箱。

(4)注射当注射座到达预定位置后，压下一行程开关，使电磁铁4YA、5YA通电，电磁换向阀2右位接入系统，阀1左位接入系统。

于是，泵A的压力油经阀11，与经阀17而来的液压泵B的压力油汇合，一起经阀2、阀18进入注射缸右腔，左腔油液经阀2回油箱。

注射缸活塞带动注射螺杆将料筒前端已经预塑好的熔料经注射嘴快速注入模腔。

注射缸的注射速度由旁路节流调速的调速阀15调节。

单向顺序阀
18在预塑时能够产生一定背压，确保螺杆有一定的推力。

溢流阀8起调定螺杆注射压力作用。

此时系统油液流动情况为
进油路（泵A→阀11）＋（泵B→单向顺序阀17）→电磁换向阀2（左位）→单向顺序阀18→注射缸右腔；
回油路注射缸左腔→电磁阀2（左位）→油箱。

(5)注射保压当注射缸对模腔内的熔料实行保压并补塑时，注射液压缸活塞位工作移量较小，只需少量油液即可。

所以，电磁铁5YA断电，阀1处于中位，使大流量泵A卸荷，小流量泵B继续单独供油，以实现保压，多余的油液经阀7溢回油箱。

(6)减压、再增压先让电磁铁1YA、7YA失电，电磁铁2YA通电；后让1YA、7YA 通电，2YA失电，使动模板略松一下后，再继续压紧，以排放尽模腔中气体，保证制品质量。

(7)预塑进料保压完毕后，从料斗加入的塑料原料随着裹在机筒外壳上的电加热器对其的加热和螺杆的旋转将加热熔化混炼好的熔塑带至料筒前端，并在螺杆头部逐渐建立起一定压力。

当此压力足以克服注射液压缸活塞退回的背压阻力时，螺杆逐步开始后退，并不断将预塑好的塑料送至机筒前端。

当螺杆后退到预定位置，即螺杆头部熔料达到所需注射量时，螺杆停止后退和转动，为下一次向模腔注射熔料做好准备。

与此同时，已经注射到模腔内的制品冷却成型过程完成。

预塑螺杆的转动由液压马达20通过一对减速齿轮驱动实现。

这时，电磁铁6YA 通电，阀1右位接入系统，泵A的压力油经阀1进入液压马达，液压马达回油直通油箱。

马达转速由旁路调速阀16调节，溢流阀9为安全阀。

螺杆后退时，阀2处于中位，注射缸右腔油液经阀18和阀2回油箱，其背压力由阀18调节。

同时活塞后退时，注射缸左腔会形成真空，此时依靠阀2的Y型中位机能进行补油。

此时系统油液流动情况为
液压马达回路：进油路泵A→阀1右位→液压马达20进油口；
回油路液压马达20回油口→阀1右位→油箱。

液压缸背压回路：注射缸右腔→单项顺序阀18→调速阀15→油箱。

(8)注射座后退当保压结束，电磁铁8YA通电，阀3左位接入系统，泵B的压力油经阀12、阀3进入注射座移动液压缸左腔，右腔油液经阀3、阀14回油箱，使注射座后退。

泵A经阀1卸荷。

此时系统油液流动情况为
进油路泵B→阀12→阀3（左位）→注射座移动缸左腔；
回油路注射座移动缸右腔→阀3（左位）→节流阀14→油箱。

(9)开模开模过程与合模过程相似，开模速度一般历经慢一快一慢的过程。

1)慢速开模电磁铁2YA通电，阀4左位接入系统，液压泵6的压力油经阀4进入合模液压缸右腔，左腔的油经液控单向阀13、阀4回油箱。

泵A经阀1卸荷。

2)快速开模此时电磁铁2YA和5YA都通电，A、B两个液压泵汇流向合模液压缸右腔供油，开模速度提高。

(10)顶出模具开模完成后，压下一行程开关，使电磁铁11YA得电，从泵B来的压力油，经过单向阀10，电磁换向阀21上位，进入推料缸的左腔，右腔回油经阀21的上位回油箱。

推料顶出缸通过顶杆将已经注塑成型好的塑料制品从模腔中推出。

(11)推料缸退回推料完成后，电磁阀11YA失电，从泵B来的压力油经阀21下位进入推料缸油腔，左腔回油经过阀21下位后回油箱。

(12)系统卸荷上述循环动作完成后，系统所有电磁铁都失电。

液压泵A经阀1卸荷，液压泵B经先导式溢流阀6卸荷。

到此，注塑机一次完整的工作循环完成。

二系统性能分析
1)由于该系统在整个工作循环中，合模缸和注射缸等液压缸的流量变化较大，锁模和注射后又系统有较长时间的保压，为合理利用能量系统采用双泵供油方式，液压缸快速动作（低压大流量）时，采用双液压泵联合供油方式；液压缸慢速动作或保压时，采用高压小流量泵B供油，低压大流量泵A卸荷供油方式。

2)由于合模液压缸要求实现快、慢速开模、合模以及锁模动作，系统采用电液换向阀换向回路控制合模缸的运动方向，为保证足够的锁模力，系统设置了增力缸作用合模缸的方式，再通过机液复合机构完成合模和锁模，因此，合模缸结构较小、回路简单。

3)由于注射液压缸运动速度较快，但运动平稳性要求不高，故系统采用调速阀旁路节流调速回路。

由于预塑时要求注射缸有背压且背压力可调，所以在注射缸的无杆腔出口处串联一个背压阀。

4)由于预塑工艺要求注射座移动缸在不工作时应处于背压且浮动状态，系统采用Y 型中位机能的电磁换向阀，顺序阀18产生可调背压，回油节流调速回路等措施，调节注射座移动缸的运动速度，以提高运动的平稳性。

5)预塑时螺杆转速较高，对速度平稳性要求较低，系统采用调速阀旁路节流调速回路。

6)由于注塑机的注射压力很大(最大注射压力达153MPa)，为确保操作安全，该机设置了安全门，在安全门下端装一个行程阀，串接在电液阀4的控制油路上，控制合模缸的动作。

只有当操作者离开模具，将安全门关闭时压下行程阀后，电液换向阀才有控制油进入，合模缸才能实现合模运动，以确保操作者的人身安全。

7)由于注塑机的执行元件较多，其循环动作主要由行程开关控制，按预定顺序完成。

这种控制方式机动灵活，且系统较简单。

8)系统工作时，各种执行装置的协同运动较多、工作压力的要求较多、压力的变化较大，分别通过电磁溢流阀7，溢流阀8、9，和单项顺序阀17、18的联合作用，实现系统中不同位置、不同运动状态的不同压力控制。

第2章 负载分析
2.1注塑机各液压缸的载荷力计算 2.1.1合模缸的载荷力
合模缸在模具闭合过程中是轻载，其外载荷主要是动模及其连动部件的起动惯性力和导轨的摩擦力。

锁模时，动模停止运动，其外载荷就是给定的锁模力。

开模时，液压缸除要克服给定的开模力外，还克服运动部件的摩擦阻力。

2.1.2注射座移动缸的载荷力
座移缸在推进和退回注射座的过程中，同样要克服摩擦阻力和惯性力，只有当喷嘴接触模具时，才须满足注射座最大推力。

2.1.3注射缸注射阶段负载
注射缸的载荷力在整个注射过程中是变化的，计算时，只须求出最大载荷力。

p d F W 24
π
=
式中，d ——螺杆直径，由给定参数知：d ＝0.04m ；p ——喷嘴处最大注射压力，
已知p ＝160MPa 。

由此求得Fw ＝201kN 。

各液压缸的外载荷力计算结果列于表l 。

取液压缸的机械效率为η=0.9，求得相应的作用于活塞上的载荷力，并列于表1中。

F=Fw/η=213.
2.1.4 进料液压马达载荷转矩计算
m N n P T M W ⋅=⨯⨯⨯==
80860
/6514.32105.523
π 取液压马达的机械效率为0.95，则其载荷转矩
m N T T m
W
⋅==
=
85095
.0808
η
2.2注塑机液压系统主要参数计算 2.2.1初选系统工作压力
塑料注射机属小型液压机，载荷最大时为锁模工况，此时，高压油用增压缸提
供；其他工况时，载荷都不太高，参考设计手册，初步确定系统工作压力为6.5MPa 。

2.2.2计算液压缸的主要结构尺寸
2.2.2.1确定合模缸的活塞及活塞杆直径
合模缸最大载荷时，为锁模工况，其载荷力为1050kN ，工作在活塞杆受压状态。

活塞直径
[]
)
1(4221ϕπ--=
p p F
D
此时p1是由增压缸提供的增压后的进油压力，初定增压比为5，则p1＝5×6.5MPa ＝32.5MPa ，锁模工况时，回油流量极小，故p2≈0，求得合模缸的活塞直径为
m m D h 203.010
5.3214.31010546
4
=⨯⨯⨯⨯= 取D h ＝0.22m 。

按表取d/D ＝0.7，则活塞杆直径dh ＝0.7×0.22m ＝0.154m ，取dh ＝0.16m 。

为设计简单加工方便，将增压缸的缸体与合模缸体做成一体(见图1)，增压缸的活塞直径也为0.22m 。

其活塞杆直径按增压比为5，求得
m D d h z 098.05
22.052
2===，取d z ＝0.1m 。

2.2.2.2注射座移动缸的活塞和活塞杆直径
座移动缸最大载荷为其顶紧之时，此时缸的回油流量虽经节流阀，但流量极小，故背压视为零，则其活塞直径为
m m p F D y 087.0105.6109.3446
4
1=⨯⨯⨯⨯==ππ，取D y ＝0.1m
由给定的设计参数知，注射座往复速比为0.085／0.075＝1.13，查表2—6得d/D ＝0.5，则活塞杆直径为：
d y ＝0.5×0.1m ＝0.05m
2.2.2.3确定注射缸的活塞及活塞杆直径
当液态塑料充满模具型腔时，注射缸的载荷达到最大值223kN ，此时注射缸活塞移动速度也近似等于零，回油量极小；故背压力可以忽略不计，这样
m m p F D s 209.0105.6103.22446
4
1
=⨯⨯⨯⨯=
=ππ，取D s ＝0.22m ；
活塞杆的直径一般与螺杆外径相同，取ds ＝0.04m 。

2.2.3计算液压马达的排量
液压马达是单向旋转的，其回油直接回油箱，视其出口压力为零，机械效率为0.95，这样 r m r m p T V m W M /108.0/95
.010*******.322333
5
1-⨯=⨯⨯⨯⨯==
ηπ 2.2.4计算注射缸在注射阶段的流量
A1=π/2 *[(Dy/2)-( d y /2)]=0.038m2 Q=A1 *v=2.7
2.2.5计算液压执行元件实际工作压力
2.2.5.1计算注射缸在注射阶段的压力
P1=F+P2A2/A1=5.9Mpa.
P1=2π T/q=0.3 Mpa.
按最后确定的液压缸的结构尺寸和液压马达排量，计算出各工况时液压执行元件实际工作压力，见表二。

表二液压缸的结构尺寸和液压马达排量
2.2.6计算液压执行元件实际所需流量
根据最后确定的液压缸的结构尺寸或液压马达的排量及其运动速度或转速，计算出各液压执行元件实际所需流量，见表三
表三液压缸的结构尺寸或液压马达的排量及其运动速度或转速
2.3 制定系统方案和拟定液压系统动作循环过程图
2.3.1制定系统方案
⑴执行机构的确定
本机动作机构除螺杆是单向旋转外，其他机构均为直线往复运动。

各直线运动机构均采用单活塞杆双作用液压缸直接驱动，螺杆则用液压马达驱动。

从给定的设计参数可知，锁模时所需的力最大，为950kN。

为此设置增压液压缸，得到锁模时的局部高压来保证锁模力。

⑵合模缸动作回路
合模缸要求其实现快速、慢速、锁模，开模动作。

其运动方向由电液换向阀直接控制。

快速运动时，需要有较大流量供给。

慢速合模只要有小流量供给即可。

锁模时，由增压缸供油。

⑶液压马达动作回路
螺杆不要求反转，所以液压马达单向旋转即可，由于其转速要求较高，而对速度平稳性无过高要求，故采用旁路节流调速方式。

⑷注射缸动作回路
注射缸运动速度也较快，平稳性要求不高，故也采用旁路节流调速方式。

由于预塑时有背压要求，在无杆腔出口处串联背压阀。

⑸注射座移动缸动作回路
注射座移动缸，采用回油节流调速回路。

工艺要求其不工作时，处于浮动状态，故采用Y型中位机能的电磁换向阀。

⑹安全联锁措施
本系统为保证安全生产，设置了安全门，在安全门下端装一个行程阀，用来控制合模缸的动作。

将行程阀串在控制合模缸换向的液动阀控制油路上，安全门没有关闭时，行程阀没被压下，液动换向阀不能进控制油，电液换向阀不能换向，合模缸也不能合模。

只有操作者离开，将安全门关闭，压下行程阀，合模缸才能合模，从而保障了人身安全。

⑺液压源的选择
该液压系统在整个工作循环中需油量变化较大，另外，闭模和注射后又要求
有较长时间的保压，所以选用双泵供油系统。

液压缸快速动作时，双泵同时供油，慢速动作或保压时由小泵单独供油，这样可减少功率损失，提高系统效率。

2.3.2拟定液压系统动作循环过程图
液压执行元件以及各基本回路确定之后，把它们有机地组合在一起。

去掉重复多余的元件，把控制液压马达的换向阀与泵的卸荷阀合并，使之一阀两用。

考虑注射缸同合模缸之间有顺序动作的要求，两回路接合部串联单向顺序阀。

再加上其他一些辅助元件便构成了250克塑料注射机完整的液压系统图，其动作循环表，见表4。

表4 注塑机液压系统动作循环表
第3章液压元件的选择
3.1液压泵的选择
3.1.1液压泵工作压力的确定
p P≥p l＋∑Δp
pl是液压执行元件的最高工作压力，对于本系统，最高压力是增压缸锁模时的入口压力，pl＝6.4MPa；∑Δp是泵到执行元件间总的管路损失。

由系统图可见，从泵到增压缸之间串接有一个单向阀和一个换向阀，取∑Δp＝0.5MPa。

液压泵工作压力为pP＝(6.4＋0.5)MPa＝6.9MPa
3.1.2液压泵流量的确定
q P≥K(∑q max)
由工况图看出，系统最大流量发生在快速合模工况，∑qmax＝7.5L/s。

取泄漏系数K为1.2，求得液压泵流量qK＝9L/s (216L/min)
选用YYB-BCl71/48B型双联叶片泵，当压力为7 MPa时，大泵流量为167.3L/min，小泵流量为54.1L/min。

3.1.3电动机功率的确定
注射机在整个动作循环中，系统的压力和流量都是变化的，所需功率变化较大，为满足整个工作循环的需要，按较大功率段来确定电动机功率。

从工况图看出，快速注射工况系统的压力和流量均较大。

此时，大小泵同时参加工作，小泵排油除保证锁模压力外，还通过顺序阀将压力油供给注射缸，大小泵出油汇合推动注射缸前进。

前面的计算已知，小泵供油压力为pP1＝6.9MPa，考虑大泵到注射缸之间的管路损失，大泵供油压力应为pP2＝(5.9＋0.5)MPa＝6.4MPa，取泵的总效率ηP ＝0.8，泵的总驱动功率为
P P
P
q
p
q
p
P
η
2 2
1 1+
=
＝27.313 kW
考虑到注射时间较短，不过3s，而电动机一般允许短时间超载25%，这样
电动机功率还可降低一些。

P＝27.313×100/125
＝21.85 kW
验算其他工况时，液压泵的驱动功率均小于或近于此值。

查产品样本，选用22kW 的电动机。

3.2液压阀的选择
选择液压阀主要根据阀的工作压力和通过阀的流量。

本系统工作压力在7MPa 左右，所以液压阀都选用中、高压阀。

所选阀的规格型号见表5。

3.3液压马达的选择
在前面已求得液压马达的排量为0.8L／r，正常工作时，输出转矩808N.m，系统工作压力为7MPa。

选SZM0.9双斜盘轴向柱塞式液压马达。

其理论排量为0.873L/r，额定压力为20 MPa，额定转速为8～l00r/min，最高转矩为3057N·m，机械效率大于0.90。

3.4确定油箱的有效容积
按下式来初步确定油箱的有效容积
V＝aqV
已知所选泵的总流量为221.4L/min，这样，液压泵每分钟排出压力油的体积为0.2m3。

参照表4—3取a＝5，算得有效容积为
V＝5×0.2m3＝1 m3
表示主要管路内径
第4章液压系统性能验算
4.1验算回路中的压力损失
本系统较为复杂，有多个液压执行元件动作回路，其中环节较多，管路损失较大的要算注射缸动作回路，故主要验算由泵到注射缸这段管路的损失。

4.1.1沿程压力损失
沿程压力损失，主要是注射缸快速注射时进油管路的压力损失。

此管路长5m，管内径0.032m，快速时通过流量2.85L/s；选用20号机械系统损耗油，正常运转后油的运动粘度ν＝28.5mm2/s，油的密度ρ＝918kg/m3。

油在管路中的实际流速为
s m d q v /55.3032.01085.2442
3
2=⨯⨯⨯=
=-ππ 2300398610
5.28032
.055.36
>=⨯⨯=
=
-νvd
R e 油在管路中呈紊流流动状态，其沿程阻力系数为： 25
.03164
.0e
R =
λ 求得沿程压力损失为：
MPa p 03.02
10032.03986918
36.353164.06
25.021=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=∆ 4.1.2局部压力损失
局部压力损失包括通过管路中折管和管接头等处的管路局部压力损失Δp2，以及通过控制阀的局部压力损失Δp3。

其中管路局部压力损失相对来说小得多，故主要计算通过控制阀的局部压力损失。

参看图2，从小泵出口到注射缸进油口，要经过顺序阀17，电液换向阀2及单向顺序阀18。

单向顺序伺17的额定流量为50L/min ，额定压力损失为0.4MPa 。

电液换向阀2的额定流量为190L/min ，额定压力损失0.3 MPa 。

单向顺序阀18的额定流量为150L/min ，额定压力损失0.2 MPa 。

通过各阀的局部压力损失之和为
⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛++⎪⎭⎫ ⎝⎛=∆2
221
,31501622.01901.443.1573.0501.444.0p
()MPa MPa 88.023.034.031.0=++=
从大泵出油口到注射缸进油口要经过单向阀13，电液换向阀2和单向顺序阀18。

单向阀13的额定流量为250L/min ，额定压力损失为0.2 MPa 。

通过各阀的局部压力损失之和为：
MPa p 65.023.034.02503.1572.022
,3=⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣⎡++⎪⎭⎫ ⎝⎛=∆ 由以上计算结果可求得快速注射时，小泵到注射缸之间总的压力损失为 ∑p1＝(0.03＋0.88)MPa ＝0.91MPa 大泵到注射缸之间总的压力损失为
∑p 2＝(0.03＋0.65)MPa ＝0.68MPa
由计算结果看，大小泵的实际出口压力距泵的额定压力还有一定的压力裕度，所选泵是适合的。

另外要说明的一点是：在整个注射过程中，注射压力是不断变化的，注射缸的进口压力也随之由小到大变化，当注射压力达到最大时，注射缸活塞的运动速度也将近似等于零，此时管路的压力损失随流量的减小而减少。

泵的实际出口压力要比以上计算值小一些。

综合考虑各工况的需要，确定系统的最高工作压力为6.8MPa ，也就是溢流阀7的调定压力。

4.2系统总输出功率
4.2.1求系统的输出有效功率：
⎪
⎪⎭
⎫
⎝⎛+=
∑∑==n i m j j j Wj i Wi t
c t T s F T P 111
ω 由前面给定参数及计算结果可知：合模缸的外载荷为95kN ，行程0.36m ；注射缸的外载荷为201kN ，行程0.25m ；预塑螺杆有效功率5.5kW ，工作时间15s ；开模时外载荷近同合模，行程也相同。

注射机输出有效功率主要是以上这些。

kW P c 33.3)15105.525.01001.236.0104.1(55
1
355=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=
总的发热功率为：
P hr ＝(15.3－3.33)kW ＝12kW
4.2.2计算散热功率
前面初步求得油箱的有效容积为1m3，按V ＝0.8abh 求得油箱各边之积： a ·b ·h ＝1/0.8m3＝1.25m3
取a 为1.25m ，b 、h 分别为1m 。

求得油箱散热面积为： At ＝1.8h(a ＋b)＋1.5ab
＝[1.8×l ×(1.25＋1) ＋1.5×1.25]m2 ＝5.9m2 油箱的散热功率为：
Phc ＝K1At ΔT
式中 K1——油箱散热系数，查表得K1取16W/(m2·℃)；。