住宅楼转换层施工方案
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住宅楼转换层施工专题方案
一:工程概况
住宅楼位于人民北路东侧,紧邻深圳中学,是一座融商业,办公,住宅为一体的综合性多功能建筑,地下室一层,为六级防空人防地下室及设备用房。一层为公寓门厅、管理用房和商铺,第二层为商铺,第二层和第三层之间设有结构转换层及空中花园,三至二十六层为公寓,总建筑面积15979.64平方米,建筑地面以上总高度为82.2米。
工程一层、二层的层高均为5.0米,它们的标高分别为-4.97m,9.97m。在楼面的标高14.770米处设置框支梁技术转换层,层高为4.8米,梁截面尺寸(b×h)为1000×2000, 800×1800, 600×1600, 框支层处梁、板、墙、柱砼强度等级均为C50。
由于转换层模板工程量大,框支梁钢筋密集,施工难度高,工艺复杂,故针对转换层的模板、钢筋、混凝土等工程编制专题方案,现首先来对模板及其支撑系统进行验算。
二:施工程序
弹线→连接转换层竖向钢筋→验收墙、柱钢筋
→柱筒体立模→校正竖向模板→支梁底模→绑扎框支梁梁钢筋→立梁侧模→搭设板支撑排架→绑楼板钢筋→验收→浇砼→养护。
三:主要分项工程施工方法
1:模板工程
①:采用18mm厚的胶合板和50×100的木枋配制模板,以活动钢管顶撑,φ48钢管与扣件,φ12螺栓作为模板支撑和固定系统。
②:梁底板面由18厚胶合板和沿纵向放置50×100的木枋组成,600mm宽梁立放4根,800mm 宽梁立放5根,1000mm宽梁立放6根。
③:梁侧模板用18厚胶合板,背枋用50×100的木枋,间距300mm,围檩由两根φ48钢管,φ12的对拉螺栓组成,对拉螺杆竖向,水平方向间距均为400mm,螺杆两端用双螺帽拧紧。
④:梁底板下支撑纵向间距根据梁宽来设置,600宽梁@500,下顶三排顶撑,800宽梁@500,下顶4排钢管顶撑,1000宽梁@500,下顶5排钢管顶撑,见600、800、1000宽截面简图如前所示:所有梁下口钢管顶撑设水平拉杆一道。
⑤:除框支梁下口位置外,三层(标高14.77米)楼面模板搭设钢管排架,排架间距为800×800mm,排架上下设水平钢管,中间沿高度设二道水平拉杆,并沿浇筑方向设剪刀撑,增强排架
的整体稳定性,梁板模支撑系统如下图所示:
2:梁模板验算
2.1:底板模板验算(该技术层最大梁截面为1000×2000mm,故验算本梁,其余梁略)梁模厚度验算:
底模采用18mm厚的胶合板,底楞用50*100的木枋,查“建筑施工手册”(第三版)第一本中“施工常用结构计算”表2- 54得木材设计强度和弹性模量如下:
fc=10N/mm2 (顺纹抗压)
fv=1.4N/mm2 (顺纹抗剪)
fm=13N/mm2 (抗弯)
E=9000N/mm2 (弹性模量)
假设木材的重力密度为5KN/m3。
2.2.底模验算(选用18mm厚)
2.2.1抗弯强度验算
2.2.1.1.荷载组合
底模自重:5×0.048×1.0×1.2=0.3KN/m
混凝土自重:24×1.0×2.0×1.2=57.6 KN/m
钢筋自重: 1.5×1.0×2.0×1.2 = 3.6 KN/m
施工人员及设备荷载 2.5×1.0×1.4=3.5 KN/m
振捣混凝土荷载 2.0×1.0×1.4 = 2.8 KN/m
=67.8 KN/m
合计: q
1
×0.9 =67.8×0.9 = 61.02 KN/m
乘以折减系数0.9 则q = q
1
2.2.1.2.抗弯承载力验算:底模下的楞木间距取200mm。
其受力简图如下所示:
结构静力计算表得(三跨):
弯矩系数Km=0.117
剪力系数Kv=0.617
挠度系数Kw=0.990
则 M=Kmql2
=0.117×61.02×0.202=0.286KN.m=0.286×106N.mm
W=bh2/6
=1/6×1.0×0.0182=0.54×10-4M3
重庆市机场专用快速路北段Ⅱ标段
σ=M/W=0.286×106/(0.54×10-4×109)=5.30N/mm2 故能满足要求。 2.2.2抗剪强度验算 V= Kvql=0.617×61.02×0.20=7.53 KN 剪应力: τ=3v/2bh = 3×7.53×103÷(2×1000×18) =0.63N/mm2< fv=1.4N/mm2 故满足要求。 2.2.3挠度验算 荷载不包括振捣混凝土荷载,则q 1 =65KN/m q= q 1 ×0.9=58.5KN/m ω=Kwql4÷(100EI)=0.990×58.5×2004÷(100×9000×1000×183×1/12)=0.21mm<[ω]=L/400=200/400 = 0.50 mm。 故能满足要求。 2.3楞木的验算 楞木支座即为钢顶撑,框支梁截面宽度为1000mm,沿梁宽方向设置6根木楞,木楞下面钢顶撑沿梁纵向间距@500,则单根木楞在200×500范围内线荷载为61.02/5=12.204KN/m。 M=Kmql2 =0.117×12.204×0.52=0.357KN.m=0.357×106N.mm W=bh2/6 =1/6×0.05×0.12=0.83×10-4M3 σ=M/W=0.357×106/(0.83×10-4×109)=4.30N/mm2 故能满足要求。 2.4侧向模板验算 2.4.1荷载计算 假设 T=32℃β 1=1.2 β 2 =1.15 V=1m/h 由于采用内部振捣器,新浇筑砼对模板侧面的标准值,按以下两式计算,并取其较小值. F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中F-新浇筑砼对模板的最大侧压力(KN/M2) γ c -混凝土的重力密度(KN/M3) t -新浇筑砼的初凝时间(H) t =200/(T+15) T为砼的温度 V-砼的浇筑速度(m/h) 取1m/h H-砼侧压力计算位置处新浇筑砼顶面的总高度(m) β 1 -缓凝型外加剂影响修正系数取1.2 β 2 -砼坍落度影响修正系数取1.15 F 1=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22×24×200÷ (32+15) ×1.2×1.15×11/2 =31.01KN/M2 F 2=γ c H=24×2=48KN/M2 取两者中较小值 F1=31.01KN/M2 乘以分项系数 F=31.01×1.2 =37.21 KN/m2