自锁托槽与传统托槽转矩性能的比较
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作者单位 ：０３０００１太原 ，有侵入槽 沟 ，曲线与传统 托槽 的相似 ，数值稍低于传统托槽 ，曲线拐点为转矩角为 １０。；Ｔ０一 ｍｖ主动 自锁托槽 的转矩力矩 最低 ，曲线拐点 不明显 ，在 １５。 时 曲度开始明显 ，之后与其余托槽 曲线相类似 。因此 ，施加相 同转矩 角 ，托槽负担 的转矩 力矩值 由高到低排列 ：传统金 属 托槽 用弹扎 圈弹扎＞传 统金 属托槽用结 扎丝结￣Ｌ＞Ｄａｍｏｎ Ｑ 被动 自锁托槽 ＞Ｔｏｍｙ主动 自锁托槽 。因此托槽不 同的结扎方 式对转矩的控制是有影响的 。
表 ３数据显示 ：不 同类型托槽与不 同型号 弓丝组合 时 ， 对上颌 中切牙产生转 矩移 动最适力值 时弓丝 的转矩角 度 ，可 以对 临床上起到参考作用。 ３ 讨 论 ３．１ 模拟转矩 的实验设计及转矩变化规律 ：在错聆畸形的临 床治疗 中对于牙齿转 矩的控制很难 掌握 ：不 同托槽类 型 ，不
采用析 因设计的方差分析得出 ：不 同托槽 问的转矩力矩 比较 Ｆ＝３７．８２４，Ｐ＜０．０ｌ，说 明不 同托槽 问的转矩力矩总的来 说 有差异 ．差异有统计 学意义 ；不 同弓丝间的转矩力 矩 比较 Ｆ＝２０３．８６１．Ｐ＜０．０１，说明不 同弓丝 间的转矩力矩总 的来说有 差异 ，差异有统计学意义 。
表 １ 不同托槽间的转矩力矩 比较 （Ｎ·ｍｍ）
２．２ 当转矩角增 加到 ２０。时转矩 力矩 的比较 ：见表 ２。 采用析 因设计的方差分析得出 ：不 同托槽 间的转 矩力矩
比较 Ｆ＝９６９．４５０，Ｐ＜０．０１，说明不同托槽 间的转矩 力矩总的来 说 差 异 有 统计 学 意 义 ：不 同 弓丝 问 的转 矩 力矩 比较 Ｆ＝ ２３５５．３６１，Ｐ＜０．０１．说明不同弓丝间的转矩力矩总的来说 差异 ：有统 计 学 意 义 。
表 ２数据显示 ：传统金属托槽用 弹扎 圈弹扎所产 生的转 矩力矩平均是 Ｔｏｍｙ主动 自锁托槽的 ４倍。０．０１８”ｘ０．０２５”镍 钛 方丝 到不锈 钢方 丝平均增 加 了 ２０４％．横 截面 积增加 到 ０．０１９”ｘ０．０２５”。转矩力矩平均增加 了 １２０％，此 比率适 用于所 有托槽类型 。弓丝型号改变所造成 的转矩增加量小 于弓丝材 质 的改变。在 自锁托槽 中 ，施加同一 角度 的转矩角 ，牙齿所负 荷的转矩力为被动 自锁托槽大于主动 自锁托槽 。 ２．３ 当转 矩 力 矩 为 ２０ Ｎ·ｍｍ 时 的 转矩 角 的 比较 ：见 表 ３。
中国药物与 ｌ临床 ２０１２年 ６月第 １２卷第 ６期 Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｒｅｍｅｄｉｅｓ＆Ｃｌｉｎｉｃｓ，Ｊｕｎｅ ２Ｏ１ ’Ｖ １．１２，
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医 · 疗 技 术 ·
自锁托槽与传统托槽 转矩 性能的 比较
杜 瑞 冯 云霞
近年来 ，大多学者对 自锁托槽的摩擦力和结扎方式进行 了大量研究 ，然而对于其转矩特性的研究却极少 Ｉｌ－。因此有必 要对不 同类型 自锁托槽的转矩性能控制进行研究 ，以期在 临 床治疗 中对牙齿转矩的控制提供依据 。 １ 材 料 和 方 法 １．１ 实 验 材 料 ：实 验 中 选择 ３种 不 同 类 型 的 ０．５６ ｍｍ槽 沟 系 统 的托槽 ：传统金属托槽 （ＯＰＡ—Ｋ系统 ，日本 Ｔｏｍｙ株式会 社 ）、Ｄａｍｏｎ Ｑ被 动 自锁 托 槽 （美 国 Ｏｒｍｃｏ公 司 ）、Ｔｏｍｙ主动 自锁托槽（日本 Ｔｏｍｙ株式会社 ）。分别选用 ３个牙位 的托槽 ： 右上颌侧切牙（１２）、右上颌 中切牙 （１ １）、左上颌中切牙 （２１）。 分别选用不 同材质（镍钛方丝 、不锈钢方丝 ），不同型号（０．４６ｘ ０．６４ ｍｍＺ，０．４８ｘ０．６４ ｍｍｚ英寸）的弓丝与之进行匹配 传 统托 槽 的结扎方式有 ２种 ：弹ｔＬ（结扎橡皮 圈）、结扎 （０．０２０ ｍｍ不 锈钢丝 ）。 １．２ 实验方法 ：用双源 ６４排螺旋 ＣＴ扫描 机 （Ｓｏｍａｔｏｍ Ｓｅｎ— ｓａｔｉｏｎ ６４）对托槽 和弓丝进行扫描 ，通过 ＭＳＣ．Ｍａｒｃ２００５软件 建 立三维立体几何模型 ，进行实体化 。托槽 间的弓丝长度保 持在 １０ ｍｍ不 变 ，托槽 宽度 ４ ｍｍ左右 ，即托槽 间距保持在 １４ ｍｍ。调整弓丝边缘与托槽槽 沟至水平位置 ，弓丝与托槽 间 为零转 矩。实验 中仅对右上颌 中切牙 （１１）施力 ，将托槽 围绕 槽 沟中心轴顺时针旋转 ２０。，从 正中位开始 ，每次旋转 １。，记 录转矩角／转矩力矩值。
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中国药物与临床 ２０１２年 ６月第 １２卷第 ６期 Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｒｅｍｅｄｉｅｓ＆ Ｃｌｉｎｉｃｓ．Ｊｕｎｅ ２０１２，Ｖｏ１．１２。Ｎｏ．６
由于上颌 中切牙转矩移动 的最适 力矩是 ２０ Ｎ·ｍｍ［ ．特 别测定对右 上颌 中切牙施加 ２０ Ｎ·ｍｍ力矩时托槽旋转 的角 度 。 １．３ 统计 学方法 ：采用统计学软件 ＳＰＳＳ１３．０进行分析 ，不同 组间 比较采用析 因设计 的方差分析 。四组托槽 间的转矩 力矩 比较采用秩和检验。Ｐ＜０．０５认为差 异有统计学意义。 ２ 结 果 ２．１ 不同托槽 、相同弓丝匹配时 转矩力矩 的比较 ：采用 秩和 检验对 ４组不同托槽 间的转矩 力矩进行 比较得 出：】，２＝７．９５２， Ｐ＜０．０５，可 以认 为 ４组 的转 矩力矩 有差别 。差异 有统计学 意 义 。见 表 １。数 据 显 示 ，０．０１８”ｘ０．０２５ 锈 钢方 丝在 与 不 同类 型 的托 槽 组 合 ，由于 不 同的 结 扎方 式 所 得 出 的转 矩 角 涛矩 力 矩的关 系。托槽转矩负荷变化 曲线显示 ．４条曲线的倾斜度基 本相似 ，即转矩角，转矩力矩 曲线特征是 由弓丝特 性所决定 的。传统托槽用结扎和弹扎所 产生 的曲线相似 ，拐点为转矩 角为 ９。，即弓丝与托槽 问的余隙角基本消除 ；Ｄａｍｏｎ Ｑ被动
表 ３数据显示 ：不 同类型托槽与不 同型号 弓丝组合 时 ， 对上颌 中切牙产生转 矩移 动最适力值 时弓丝 的转矩角 度 ，可 以对 临床上起到参考作用。 ３ 讨 论 ３．１ 模拟转矩 的实验设计及转矩变化规律 ：在错聆畸形的临 床治疗 中对于牙齿转 矩的控制很难 掌握 ：不 同托槽类 型 ，不
采用析 因设计的方差分析得出 ：不 同托槽 问的转矩力矩 比较 Ｆ＝３７．８２４，Ｐ＜０．０ｌ，说 明不 同托槽 问的转矩力矩总的来 说 有差异 ．差异有统计 学意义 ；不 同弓丝间的转矩力 矩 比较 Ｆ＝２０３．８６１．Ｐ＜０．０１，说明不 同弓丝 间的转矩力矩总 的来说有 差异 ，差异有统计学意义 。
表 １ 不同托槽间的转矩力矩 比较 （Ｎ·ｍｍ）
２．２ 当转矩角增 加到 ２０。时转矩 力矩 的比较 ：见表 ２。 采用析 因设计的方差分析得出 ：不 同托槽 间的转 矩力矩
比较 Ｆ＝９６９．４５０，Ｐ＜０．０１，说明不同托槽 间的转矩 力矩总的来 说 差 异 有 统计 学 意 义 ：不 同 弓丝 问 的转 矩 力矩 比较 Ｆ＝ ２３５５．３６１，Ｐ＜０．０１．说明不同弓丝间的转矩力矩总的来说 差异 ：有统 计 学 意 义 。
表 ２数据显示 ：传统金属托槽用 弹扎 圈弹扎所产 生的转 矩力矩平均是 Ｔｏｍｙ主动 自锁托槽的 ４倍。０．０１８”ｘ０．０２５”镍 钛 方丝 到不锈 钢方 丝平均增 加 了 ２０４％．横 截面 积增加 到 ０．０１９”ｘ０．０２５”。转矩力矩平均增加 了 １２０％，此 比率适 用于所 有托槽类型 。弓丝型号改变所造成 的转矩增加量小 于弓丝材 质 的改变。在 自锁托槽 中 ，施加同一 角度 的转矩角 ，牙齿所负 荷的转矩力为被动 自锁托槽大于主动 自锁托槽 。 ２．３ 当转 矩 力 矩 为 ２０ Ｎ·ｍｍ 时 的 转矩 角 的 比较 ：见 表 ３。
中国药物与 ｌ临床 ２０１２年 ６月第 １２卷第 ６期 Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｒｅｍｅｄｉｅｓ＆Ｃｌｉｎｉｃｓ，Ｊｕｎｅ ２Ｏ１ ’Ｖ １．１２，
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自锁托槽与传统托槽 转矩 性能的 比较
杜 瑞 冯 云霞
近年来 ，大多学者对 自锁托槽的摩擦力和结扎方式进行 了大量研究 ，然而对于其转矩特性的研究却极少 Ｉｌ－。因此有必 要对不 同类型 自锁托槽的转矩性能控制进行研究 ，以期在 临 床治疗 中对牙齿转矩的控制提供依据 。 １ 材 料 和 方 法 １．１ 实 验 材 料 ：实 验 中 选择 ３种 不 同 类 型 的 ０．５６ ｍｍ槽 沟 系 统 的托槽 ：传统金属托槽 （ＯＰＡ—Ｋ系统 ，日本 Ｔｏｍｙ株式会 社 ）、Ｄａｍｏｎ Ｑ被 动 自锁 托 槽 （美 国 Ｏｒｍｃｏ公 司 ）、Ｔｏｍｙ主动 自锁托槽（日本 Ｔｏｍｙ株式会社 ）。分别选用 ３个牙位 的托槽 ： 右上颌侧切牙（１２）、右上颌 中切牙 （１ １）、左上颌中切牙 （２１）。 分别选用不 同材质（镍钛方丝 、不锈钢方丝 ），不同型号（０．４６ｘ ０．６４ ｍｍＺ，０．４８ｘ０．６４ ｍｍｚ英寸）的弓丝与之进行匹配 传 统托 槽 的结扎方式有 ２种 ：弹ｔＬ（结扎橡皮 圈）、结扎 （０．０２０ ｍｍ不 锈钢丝 ）。 １．２ 实验方法 ：用双源 ６４排螺旋 ＣＴ扫描 机 （Ｓｏｍａｔｏｍ Ｓｅｎ— ｓａｔｉｏｎ ６４）对托槽 和弓丝进行扫描 ，通过 ＭＳＣ．Ｍａｒｃ２００５软件 建 立三维立体几何模型 ，进行实体化 。托槽 间的弓丝长度保 持在 １０ ｍｍ不 变 ，托槽 宽度 ４ ｍｍ左右 ，即托槽 间距保持在 １４ ｍｍ。调整弓丝边缘与托槽槽 沟至水平位置 ，弓丝与托槽 间 为零转 矩。实验 中仅对右上颌 中切牙 （１１）施力 ，将托槽 围绕 槽 沟中心轴顺时针旋转 ２０。，从 正中位开始 ，每次旋转 １。，记 录转矩角／转矩力矩值。
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中国药物与临床 ２０１２年 ６月第 １２卷第 ６期 Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｒｅｍｅｄｉｅｓ＆ Ｃｌｉｎｉｃｓ．Ｊｕｎｅ ２０１２，Ｖｏ１．１２。Ｎｏ．６
由于上颌 中切牙转矩移动 的最适 力矩是 ２０ Ｎ·ｍｍ［ ．特 别测定对右 上颌 中切牙施加 ２０ Ｎ·ｍｍ力矩时托槽旋转 的角 度 。 １．３ 统计 学方法 ：采用统计学软件 ＳＰＳＳ１３．０进行分析 ，不同 组间 比较采用析 因设计 的方差分析 。四组托槽 间的转矩 力矩 比较采用秩和检验。Ｐ＜０．０５认为差 异有统计学意义。 ２ 结 果 ２．１ 不同托槽 、相同弓丝匹配时 转矩力矩 的比较 ：采用 秩和 检验对 ４组不同托槽 间的转矩 力矩进行 比较得 出：】，２＝７．９５２， Ｐ＜０．０５，可 以认 为 ４组 的转 矩力矩 有差别 。差异 有统计学 意 义 。见 表 １。数 据 显 示 ，０．０１８”ｘ０．０２５ 锈 钢方 丝在 与 不 同类 型 的托 槽 组 合 ，由于 不 同的 结 扎方 式 所 得 出 的转 矩 角 涛矩 力 矩的关 系。托槽转矩负荷变化 曲线显示 ．４条曲线的倾斜度基 本相似 ，即转矩角，转矩力矩 曲线特征是 由弓丝特 性所决定 的。传统托槽用结扎和弹扎所 产生 的曲线相似 ，拐点为转矩 角为 ９。，即弓丝与托槽 问的余隙角基本消除 ；Ｄａｍｏｎ Ｑ被动