钢便桥计算书
钢便桥计算书正文(最终)
一、验算内容本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。
二、验算依据1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》；2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》；3、《装配式公路钢桥使用手册》；4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015；5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003；6、《路桥施工计算手册》；7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。
三、结构形式及验算荷载3.1、结构形式北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。
见下图：立面形式横断面形式3.2、验算荷载钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。
横向布载形式车辆荷载尺寸四、结构体系受力验算4.1、桥面板桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。
4.2、25a#工字钢横梁（Q235）横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。
其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。
计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。
(1)计算简图：(2) 强度验算：抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！(2) 挠度验算：f=M.L2/10 E.I=35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3=0.57mm<L/400=3.3mm，则挠度满足要求。
钢便桥计算书
钢便桥计算书狮子山施工钢便桥计算书中铁航空港集团峨米铁路项目经理部三分部二〇一六年八月第1章概述1工程概况1.1便桥设计方案本便桥设计全长为13m，纵向设计跨径为1跨11.5m，宽7m，采用上承式工字钢组合结构。
构成形式为：主要承重构件为10排I56b工字钢组成，排间距0.75m，长12m；桥面防滑花纹钢板，钢面板下设置I20a工字钢做为横向分配梁，间距根选取0.4m，与槽钢桥面板焊接；桥台采用混凝土桥台，基础和台身采用C25混凝土。
尺寸根据施工现场情况而定，基础为7.6m长，高0.5m，1.5m宽，桥台长7.2m，高3.5m，宽1.4。
本栈桥按容许应力法进行设计。
1.2 设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）(3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）(4)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）(5)《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.3 技术标准(1)设计桥长：13m，单跨11.5m(3)设计桥宽：净宽7m(4)设计控制荷载：设计考虑以下三种荷载：①汽车-20，根据《公路桥涵通用设计规范》，取1.3的冲击系数。
②50T履带吊机：履带接地尺寸4.5m×0.7m。
③挂车-100级平板车，根据《公路桥涵通用设计规范》，取1.3的冲击系数。
设计仅考虑单辆重车在桥上通行。
图1、汽车-20车荷载布置图图2、履带吊车荷载布置图3、挂车-100级加载布置图1.4自重荷载统计1）栈桥面层：桥面钢板，单位延米重31.42kg，长12m，中心间距30cm，总重：0.3142*12*23=86.72KN，沿桥跨方向均布线荷载为：86.72/12=7.23KN/m 2）横梁I20a，单位重27.9kg/m,即0.279kN/m，长7m，间距0.4m，总重0.279×7×30=58.59kN，沿桥跨方向总均布线荷载为：5.859 kN/m.3）纵梁I56b，单位重115 kg/m,即1.15kN/m，长12m，间距0.75m，总重1.15*10*12=138KN，沿桥跨方向总均布线荷载为：11.5kN/m.1.5行人荷载根据《公路桥涵设计通用规范》，取值3 kN/m。
16m钢便桥计算书
16m 钢桁架便桥验算本桥按三跨简直连进行验算，简图如下：ABCD5m6m5m验算内容分为两项：（一）纵向Ⅰ字钢的内力和挠度验算 （二）钢管桩承载力和稳定验算说明：本算例中 ①Ⅰ字钢采用3A 钢制成，弹性模量a 101.25MP ⨯，容许应力[]a 145MP 为σ。
容许剪应力[]a 85i MP 为τ②钢管桩采用外径300mm ，隔厚6mm 钢管，44.4kg/m③活载仅考虑罐车，以“三一重工”SY5250 GTB 型计算，空车重量12.5t ，加上38m ，砼20t ，并考虑其在行驶时对桥的冲击系数 1.2，合计 1.2×（12.5+20）≈39t ，前排分配6t,后两排轮分别承载16.5t ，如下图所示6t16.5t16.5t一、 纵梁内力和挠度验算纵梁采用“Ⅰ32a ”工字钢，上覆2cm 厚钢板作为行车道班（防滑型），护栏采用mm 38=Φ内钢管扣接，纵粱，钢管桩间分别设置剪刀撑，加强结构的整体稳定性。
内力计算（1）纵梁上恒载：①钢板kg 1004878502002.0216m 1=⨯⨯⨯⨯=②纵梁kg 4992m /kg 52166m 2=⨯⨯= ③护栏kg 45656.4218416m 3=⨯⨯+⨯=）（ ④其他kg 1000m 4=均布荷载m N /10310g 16m m q 41=⋅+=在均布荷载作用下N q q B 56705253Q 1=⋅+⋅=m N q BC ⋅=⋅⋅=92790641M 21（2）活载，简支梁跨中截面弯矩最大，剪应力支点处最大。
1、分别计算在以下几种情况下的跨中弯矩 ①：m N M ⋅=750738跨中2×0.65②：m N M ⋅=009738跨中2×0.65③：m N M ⋅=280500跨中可得：m N M ⋅=009738max 跨中2、分别计算在以下两种情况下纵梁的剪力最大值 ①：N Q B 7007282=CD16.5t 16.5t 6t②：N Q B 2990802=CD16.5t 16.5t 6t可得：N Q B 2990802=综上上所述得：最大剪应力a 85a 82.8102.676567052990804MP MP A Q i <=⨯⨯+==-τ 最大弯矩处应力a 145a 115106926927903879006MP MP M <=⨯⨯+==-ωσ 所以纵梁采用“Ⅰ32a ”工字钢满足结构受力要求。
下承式钢便桥计算书_secret
下承式钢便桥计算书1 概述1.1 设计说明本钢便桥主体结构中，纵向采用4排贝雷梁承载，桁架加强使用450型标准支撑架，最大跨径设置为15m，结合该河道通航要求，沿桥梁纵向设置纵坡；横向分配梁采用I32，基础采用φ420×6mm钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20号槽钢连接成整体。
钢便桥各墩基础布置结构形式如下图1。
1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》7）《钢结构计算手册》图1、钢便桥墩基础构造图（单位：cm）1.3 技术标准1）设计荷载：9m3混凝土罐车满载通行：考虑1.1的冲击系数及1.4的偏载安全系数后按60T计，对于各轴的承载力情况见图。
2）设计行车速度5km/h。
图2、罐车荷载布置2 荷载统计1）钢便桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg，则4.08kN/m。
2）面板加劲肋工12.6,单位重14.21kg/m，则0.14kN/m，间距0.24m 。
3）横向分配梁：I32a，0.53kN/m ，3.16kN/根，间距1.5m。
4）纵向主梁：321型贝雷梁，4kN/m。
5）桩顶分配主梁：2I32，1.054kN/m ，6.3kN/根。
3 上部结构内力计算3.1 桥面系由于本项目桥面系8mm面板与I12.6焊接成框架结构，其结构稳定可靠，在此不再对面板进行计算，仅对面板主加强肋I12.6进行验算，其荷载分析如下：1）自重均布荷载：0.305kN/m(面板+梁重)，电算模型自动附加在计算中，不另外进行添加。
2）施工及人群荷载：不考虑与梁车同时作用。
3）I12.6断面内间距为24cm，横向分配梁间距为1.5m，其受力计算按照跨径为1.5m的连续梁进行验算。
钢便桥设计计算书
西咸新区沛东新城红光路沣河大桥工程钢便桥设计计算书中国水电建设集团路桥工程有限公司红光路沣河大桥项目部二○一三年九月目录第一章概述 (1)1.1编制依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3工程地质 (1)第二章钢便桥设计及施工方案 (2)2.1钢便桥功能要求 (2)2.2钢便桥设计参数 (2)2.3钢便桥线路设计 (2)2.4钢便桥结构型式 (3)2.5钢便桥施工部署 (4)2.6钢便桥施工工艺 (4)附图4 (6)第三章施工组织 (11)3.1组织人员进场 (11)3.2组织设备进场 (11)3.3组织材料到场 (12)3.4施工组织安排 (12)3.5施工进度安排 (12)第四章安全技术保证措施 (12)4.1施工安全质量技术措施 (12)第五章质量保证措施 (14)第六章钢便桥运行、维护和检修 (15)第一章概述1.1编制依据1、《西咸新区沣东新城红光路沣河大桥工程图纸》2、《装配式公路钢桥多用途手册》（2001版）3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《钢结构设计规范》（GB 50017）5、《桩基施工手册》（2007版）1.2工程概况西咸新区沣东新城红光路沣河桥全长917m,起点桩号为K0+896,终点桩号为K1+813.00，单幅桥面宽27m，中央分隔带1m，全桥宽度55m。
桥梁工程包含咸阳端引桥、主桥及西安端主桥三部分，主桥跨越沣河，其上部结构为（55+5×100+55）变截面预应力连续箱梁，下部为矩形实心墩配钻孔灌注桩基础。
主桥9-12#桥墩位于沣河主河道，根据临建规划，在主桥上游侧搭设400m 的钢便桥，以解决汛期过水及施工期间左右岸的通行问题。
1.3工程地质桥址处ZK11钻孔从上到下地质土层情况详见附表1。
附表1 桥位地质土层情况表（ZK11）第二章钢便桥设计及施工方案2.1钢便桥功能要求钢便桥作为施工材料、机械设备转运的主要通道，同时作为施工人员上下班便道，因此钢便桥必须满足以下要求：①在工作状态下，钢便桥应满足车辆正常通行的安全性和适用性要求，并具有足够的安全储备。
钢便桥计算书(优质特享)
安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标临时钢栈桥计算书编制：批准：浙江兴土桥梁建设有限公司2012年2月7日目录1概述 (1)1.1设计说明 (1)1.2设计依据 (1)1.3技术标准 (2)1.4自重荷载统计 (2)1.5荷载工况建立 (3)1.6荷载组合： (3)2上部结构内力计算 (4)2.1桥面板内力计算 (4)2.2I22横向分配梁内力计算 (8)2.3321型贝雷梁内力验算 (13)2.4承重梁内力计算： (18)2.5钢管桩基础验算 (20)3计算结论 (26)蚌埠临时栈桥计算说明书1 概述1.1 设计说明本栈桥为安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标基础施工，根据施工现场的具体地质情况、水纹情况和气候情况，拟建栈桥合同段长30m，便桥宽度为4米。
栈桥两侧设栏杆，下部结构采用钢管桩基础，上部结构采用贝雷和型钢的组合结构。
栈桥的结构形式为横向四排单层贝雷桁架，两侧桁架间距分0.9m，中间桁架间距为1.5m，标准跨径为12m，边侧跨径为9m。
栈桥桥面系采用定型桥面板，面系分配横梁为I22a，间距为75cm；基础采用φ529×8mm以上钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20a号槽钢连接成整体。
1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》7）《钢结构计算手册》1.3技术标准1）桥面设计顶标高为+17.09米。
2）设计荷载：9m3砼罐车、履-50（最大吊重按10t考虑）。
3）验算荷载：（冲击系数已加入模型）①9m3砼罐车：罐车满载在计算模型中添加。
②50T履带吊机：履带接地尺寸4.5m×0.7m。
某贝雷梁钢便桥计算书
峃口隧道钢栈桥计算书1、工程概况本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。
便桥孔跨布置为10m+5*15m ，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m ，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1 为钢栈桥截面图）。
钢栈桥桥面系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 工字钢纵梁（间距0.3 m ）、I20 工字钢横梁（长7.2m ，间距0.75 m ）组成。
桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U 型螺栓固定。
贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。
本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m 的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。
基础上部墩身均采用φ630 mm （δ=8 mm ）钢管，采用双排桩横桥向各布置2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。
钢管桩顶设双I32 工字钢分配梁。
本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。
Ⅰ20工字钢@75cm321型贝雷梁双I32承重梁联结系平联预埋钢板钢筋混凝土基础加劲板10mm花纹钢板护栏Ⅰ10工字钢@30cm 人行道桥面宽度图1 钢栈桥截面图（单位：mm ）2、计算目标本计算的计算目标为：1）确定通行车辆荷载等级；2）确定各构件计算模型以及边界约束条件；3）验算各构件强度与刚度。
3、计算依据本计算的计算依据如下：[1] 黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. 北京: 人民交通出版社,2001[2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）[3] 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）[4] 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4、计算理论及方法本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.北京：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。
36m荷载60T钢便桥计算书（T.D.R）
36m荷载60T钢便桥计算书（T.D.R）321装配式公路钢桥计算书钢桥设计长度为36米。
采用三排双层加强型。
桥面净宽为标准式钢桥宽度4m。
荷载为汽60T.一、按36米跨度受力验算对于受力状况，按简支梁验算。
L=36米1、钢桥每米自重为61.3/3=20.44 KN/m。
2、活载查《装配式公路钢桥多用途使用手册》三排双层加强型【M】加强=9618.8kN.m【Q】=698.9kN考虑冲击系数=1.2 G=600KNMmax=1/8*q*L2+1/4*G*L*1.2=0.125*20.44*362+0.25*600*36*1.2=9791.28<2*【M】=19237.6 kN.m故，最大弯矩满足要求。
Qmax=qL/2+G*1.2=20.44*36/2+600*1.2=1087.92 kN <2*【Q】=1397.8 kN 故，剪力满足要求。
桥台设计时参考此支座反力值设计。
3、挠度验算：F=f1+f2+f3f1恒载=5.q.l4/384.E.I=5*20.44*364/384*2.1*6894390*10-3*2=15.44mmf2活载=1.2*G.L3/48.n E.I=1.2*600*363/48*12*2.1*6894390*10-3*2=2.01mmf3销子引起的挠度节数n=12 △L=0.159CM h=320CMtanθ=2n△L /h=0.0119θ=0.6832°R=h(L-n△L)/2n△L=301726.8f3销子=（R+h）（1-cosθ/2）*10=53.68mmF=(15.44+2.01+53.68)mm=71.13mm故，挠度满足要求。
二、横梁受力验算横梁为28#工字钢，计算长度为4.2m 汽车轮距取1.8m汽车总重为600 KN ,按3轴车计算得出轴压为200KN。
则轮压力为200/2=100KN正应力强度校核：Mmax= 1/4*100*4.2=105KN.mW Z=508cm3σ= Mmax/W=105*103/508=206.7 Mpa <[σ]=293 Mpa故，28号工字钢横梁满足正应力强度条件。
钢便桥计算书(midas Civil 2019建模)
钢便桥计算书(midas Civil 2019建模)1.1 受力模型及材料参数钢栈桥的验算采用有限元法，选取便桥的标准跨径作为计算模型，并利用midas Civil 2019计算程序建模进行验算。
1.1.1 跨径9m单排3根桩钢便桥结构模型图1.1-2为跨径为9m的单排3根桩便桥结构模型。
栈桥上部结构为贝雷梁结构，下部结构为钢管桩加型钢承重梁结构。
栈桥基础及桥墩全部采用φ630mm厚10mm的螺旋焊接钢管桩，钢管桩按单排3根桩桩布置。
横联及斜撑采用[20a槽钢，钢管桩顶设双拼I45a工字钢帽梁。
桩顶横梁上架设贝雷梁，采用单层3组每组2片总计6片贝雷架结构，每组贝雷架采用定制支撑架连接，相邻贝雷架组采用∠75×8角钢连接，间距为90+125+90+125+90cm形成主纵梁，贝雷梁上设按30㎝间距布置I25a工字钢分配横梁与桥面10mm厚钢板经焊接固定成型的6m宽模块。
1.1.2 材料参数铺装钢板厚度为10mm，材料为Q235钢。
分配横梁参数：材料为Q235钢，截面为I25a，长度为6m。
主梁参数：采用321型贝雷片，材料为16Mn钢。
贝雷梁支撑架参数：材料为Q235，材料为∠63×4角钢。
贝雷梁组间斜撑参数：材料为Q235，材料为∠75×8角钢。
桩顶横梁参数：材料为Q235钢，截面为2×I45a，长度为6m。
钢管桩参数：材料为Q235钢，管型截面为外径630mm，厚度为10mm，长度为13.4m。
根据《钢结构设计标准》GB-2017，钢材强度设计值可查表得：型钢材质均为Q235钢，其抗弯设计强度为215MPa，抗剪设计强度为125MPa。
贝雷片材质为16Mn钢，其容许弯应力为273MPa，容许剪应力为156MPa。
根据《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-2015，挠度计算可查表得：2.边界条件钢管桩的底部固结；桩顶横梁和钢管桩采用弹性连接(刚性)；桩顶横梁和贝雷片弹性连接(刚性)；贝雷片和分配横梁采用弹性连接(刚性)。
钢便桥计算书(专家论证过的)
临时便桥计算书目录目录 (1)临时钢便桥计算书 (2)1、编制依据及规范标准 (2)1.1、编制依据 (2)1.2、规范标准 (2)2、主要技术标准及设计说明 (2)2.1主要技术标准 (2)2.2设计说明 (2)2.2.1、桥面板 (3)2.2.2、纵梁 (3)2.2.3、工字钢横梁 (3)2.2.4、主梁 (3)2.2.5、桩顶分配梁 (3)2.2.6、基础 (4)2.2.7、附属结构 (4)3、荷载计算 (4)3.1、活载计算 (4)3.2、恒载计算 (4)4、结构计算 (5)4.1.1、材料力学性能参数及指标 (6)4.1.2、力学模型 (6)4.2工字钢横梁计算 (7)4.2.1、荷载计算 (7)4.2.2、材料力学性能参数及指标 (7)4.2.3、便桥力学模型 (8)4.3、主梁计算 (9)4.3.1、荷载计算 (9)4.3.2、材料力学性能参数及指标 (9)4.3.3.1、汽车荷载作用力学模型： (9)4.4、桩顶分配梁计算 (11)4.4.1、荷载计算 (11)4.4.2、材料力学性能参数及指标电动车 (11)4.4.3、力学模型 (12)4.4.4、承载力检算 (12)4.5钢管桩桩长度计算 (13)临时钢便桥计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、设计图纸（含土工试验报告等）（3）、现行施工安全技术标准（4）现场踏勘及测量资料、施工调查资料1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）（3）公路桥涵施工技术规范（JTG TF50-2011）（4）公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）（5）、起重设备安装工程施工及验收规范（GB50278-2010）（6）、路桥施工计算手册2、主要技术标准及设计说明2.1主要技术标准桥面宽度：6.0m振动锤：DZ-60型设计荷载：100吨桥跨布置： 9m+6m便桥全长：15m2.2设计说明莲花渠便桥设计荷载主要考虑结构自重，100吨汽车荷载（前轴重30吨，后轴重70吨），设计长度15m。
钢便桥计算书(midas Civil 2019建模)
第1章钢便桥计算书1.1受力模型及材料参数钢栈桥验算采用有限元法，选取便桥的标准跨径作为计算模型，利用midas Civil 2019计算程序建模进行验算。
1.1.1跨径9m单排3根桩钢便桥结构模型图1.1-2 跨径9m单排3根桩便桥结构模型桥型1：栈桥上部结构为贝雷梁结构，下部结构为钢管桩加型钢承重梁结构。
栈桥基础及桥墩全部采用φ630mm厚10mm的螺旋焊接钢管桩，钢管桩按单排3根桩桩布置。
横联及斜撑采用[20a槽钢，钢管桩顶设双拼I45a工字钢帽梁。
桩顶横梁上架设贝雷梁，采用单层3组每组2片总计6片贝雷架结构，每组贝雷架采用定制支撑架连接，相邻贝雷架组采用∠75×8角钢连接，间距为90+125+90+125+90cm形成主纵梁，贝雷梁上设按30㎝间距布置I25a工字钢分配横梁与桥面10mm厚钢板经焊接固定成型的6m宽模块。
1.1.2材料参数铺装钢板厚度10mm，材料Q235钢。
分配横梁参数：材料Q235钢，截面I25a，长度6m。
主梁参数：采用321型贝雷片，材料为16Mn钢。
贝雷梁支撑架参数：材料Q235，材料为∠63×4角钢。
贝雷梁组间斜撑参数：材料Q235，材料为∠75×8角钢。
桩顶横梁参数：材料Q235钢，截面2×I45a，长度6m。
钢管桩参数：材料Q235钢，管型截面（外径630mm，厚度10mm）长度为13.4m。
根据《钢结构设计标准》GB50017-2017，钢材强度设计值可查表得：型钢材质均为Q235钢，其抗弯设计强度a 215][MP =σ，抗剪设计强度[]a 125MP =τ。
贝雷片材质为16Mn 钢，其容许弯应力[]a 273MP =σ，容许剪应力[]a 156MP =τ。
根据《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-2015，挠度计算可查表得：2.边界条件钢管桩的底部固结；桩顶横梁和钢管桩采用弹性连接(刚性)； 桩顶横梁和贝雷片弹性连接(刚性)； 贝雷片和分配横梁采用弹性连接(刚性)。
钢便桥计算书
南平西芹大桥工程钢便桥及平台计算书一工程概况根据现场勘查并结合桥梁结构类型，西芹大桥主墩1#、2#采用“先堰后桩”施工工艺，即在双壁钢围堰下发后在钢围堰上搭设桩基施工平台，平台半径，钢围堰与岸侧采用钢便桥相连，南岸引桥3#、4#墩采用搭设钢便桥和桩基水上施工平台进行桥梁施工，根据桥梁走向和墩位位置，南岸钢便桥起点位于南岸现有浆砌护坡坡脚处，终于2#墩墩中心，便桥设置在桥梁上游一侧，在3#墩处拐入2#墩桥墩中心处，长度90米；北岸钢便桥起点位于1#墩河岸原便道处，终于1#墩钢围堰边缘，上下游承台各一个15米长钢便桥；南北岸钢便桥搭设总长度为90+15*2=120米。
临时施工便桥按照永久性进行设计施工，将抗拒五年一遇洪水，便桥钢管桩采用打入岩层，便桥设置顶标高为（常水位为61m～65m）。
钢钢便桥作为施工时汽车运输道路及吊机移动道路，水上平台作为桥梁下部施工时工作平台。
施工便桥设置在桥梁上游侧。
钢便桥桥面宽度按照布置，采用厚的钢板作为行车道板，桥面板下为间距30cm横向工字钢(I14)分配梁，分配梁下为纵向主梁，纵向主梁用三组6片贝雷桁架。
由于桥址所在地质均为裸岩，钢管桩植入难度大，便桥基础采用底宽3m、顶宽、长7m C25素混凝土中支墩基础，其中G2#、G3#支墩考虑到所处地势较高，水流较缓，基础上立Φ630mm×10mm 钢管桩作为支撑，每个墩使用双排2×2=4根钢管桩。
桩顶横向联结采用横垫梁2I36b。
钢便桥设计荷载：便桥设计按照单车通行设置，设计荷载汽-20，9m3混凝土运输车（总重400KN），500KN履带吊车，水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠左侧的贝雷桁架上）钢便桥设计满足《装配式公路钢桥制造及检验、验收办法》的有关技术要求。
本设计未设人行道荷载暂不考虑人群荷载。
计算按12米跨径简支梁计算和2跨（各12米跨径）连续梁计算。
二、设计依据本钢便桥使用“321”装配式钢桥（上承式），混凝土中支墩基础结合φ630×8mm钢管作为桩基础，满足钢便桥的使用功能要求。
4钢便桥计算书
4钢便桥计算书一、设计参数本段共有6座便桥，分别为:泾安河便桥21m、泾张河便桥21m、黄浦排水河便桥21m、大溪河便桥32m、南泄水河便桥21m,双干河便桥21m。
上部采用下承式贝雷结构，下部为钢管桩。
按60T承载力设计，限速5Km/h。
墩桩采用4根直径325mm壁厚8mm的钢管桩横向单排排列，桩距4.5米。
台桩采用相同型号的钢管桩4根呈2*2排列，横向中心距4.5米，纵向中心距离3米，盖梁采用2根28 #工字钢并焊而成，横梁间距为0.75m，均匀布置，施工便桥净宽4m。
1、水深按2m考虑;2、冲击系数采用1.3，钢管桩按摩擦桩设计。
3、土层侧摩阻力系数:28kpa(施工图中没有准确数值，参考其它)二、便桥承载力计算A、泾安河、泾张河便桥、双干河便桥、黄埔排河便桥、南泄水河便桥(10.5*2)跨径10.5米，上部结构为单层双排下承式贝雷结构。
主跨按简支梁控制计算，荷载组合:活载60吨+结构自重。
一)、每米恒载(10.5m计算)1.贝雷片重量2700×4×1.15/3=4140N/m(1.15为连接件扩大系数)2.横梁重量3600×3×1.15/3=4140N/m3.桥面板(2米) 9000×2×1.15/3=6900N/m合计15180N/m 为安全计，按L1=10.5m，简支梁计算:M跨中、恒=1/8×15180×10.52=209.199KN.mQ恒=1/2p=0.5×15180×10.5=79.695KN二)、每米活载考虑到集中力与汽车荷载布置的差异，冲击系数采用1.3M跨中、活=1/4pl=0.25×600×1.3×10.5=2047.5KN.mQ活=1/2p=0.5×600×1.3=390KN三)、强度验算在安全系数等于1.5条件下，单排单层贝雷片容许弯矩、剪力为M,788KN.m，Q=245KN考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片折减系数采用0.8 788×4×0.8=2521.6KN.m，209.199+2047.5=2256.699KN.m 245×4×0.8=784 KN，79.695+390=469.695KN跨径10.5米，承载力60吨，采用单层双排下承式贝雷结构是安全的。
便桥计算书精品
跨径11. 5米型钢钢便桥计算书一、便桥概况K2+005大桥，采用型钢便桥做为便道跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径11. 5m,桥面宽度为6m钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次米用的主要材料为：壁厚10伽、直径400 mm 钢管 桩 基础3根一 2根36a 型工字钢（双拼）下横梁-7栩700型钢纵梁一桥面［22a 槽钢 反扣。
钢管桩中心间距为250 cm ； 36a 型工字钢（双拼）下横梁每根长度为600 cm ； 纵梁采用7根H 型钢，排距为90cm 桥面系22a 型槽钢间净距3 cm 。
钢便桥断面图参见钢便桥立面图 钢便桥实物图参见钢便桥实物图二、计算依据及参考资料I HI II22a 豪钢700 Hi 畑■I1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-20XX ;2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-20XX ；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）;4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000 ）;5、《公路桥涵施工手册》&《路桥施工计算手册》6、K2+005大桥施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车自重+荷载（按栓搅车最大重量50t计算）；2、结构自重（按均布荷载计算）；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0. 9m）1、材料相关参数：ly=157. 8 cm 4, W=28. 2 cm 3, i y=2. 23 cm；容许抗弯应力f二215 MPa,容许抗剪应力fy=125 MPa E=206X 103MPa 自重24. 99 kg/m,截面积31.84 cm %2、荷载情况：后轴重50t的大型车辆，单轴重25吨，半边轮组重12.5吨；汽车冲击系数取1. 2 ;单个轮胎宽度为20 cm,单侧一组轮胎宽度为60 cm,单侧轮组面与3片槽钢接触；则每片槽钢受力为4. 2吨,轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
321型钢便桥计算书(333)
321型钢便桥荷载计算汽车荷载主要指标单车60吨 跨度30m1、横向分配系数:三排桁架重心=30 cmN 1=30+17+50+220/2=207cmN 2=30+420=450cmY Q =(N 2-N 1)/N 2=(450-207)/450=0.542、活荷载弯矩：计算图式如下：P 1=20t P 2=40t11.4m 3.6mY 1Y 215m30mY 2 =1/4*L=1/4*30=7.5Y 1=11.4*7.5/15=5.7M 活=（1+μ）Y Q （P 1 Y 1 + P 2 Y 2）=1.1*0.54*(20*5.7+40*7. 5)= 245.9t-m3、恒荷载弯矩：q=W/2L=47.5. /（2*30）=0.7 9t/m; （W为钢桥重量）M恒=1/8* q* L2=1/8*0.79*302=88.9t-m4、荷载总弯矩：M=M恒+M活=245.9+88.9=334.8 t-m ＜TSR=480.9t-m容许弯矩大于计算弯矩（480.9-334.8）/480.9*100%=30%所以，钢便桥采用三排上下加强321型贝雷，钢桥桁架弯矩满足要求。
5、活荷载剪力：计算图式如下：P2= 40 t P1=20 t30mY1=1Y2=（30-3.6）/30=0.88Q活=（1+μ）Y Q （P2 Y1+ P1 Y2）=1.1*0.54*（40*1+20*0.88）=34.2t6、恒荷载剪力：Q恒=47.5/4=11.9 t7、荷载总剪力：Q=Q恒+Q活=11.9+34.2=46.1 t＜TSR=69.9 t容许剪力大于计算剪力（69.9-46.1）/69.9*100%=34.0%所以，钢桥桁架剪力满足要求。
8、挠度验算(1).321型贝雷片截面特性:I=0.00577432m4 A=0.00508m2 E=210000000KN/ m23 片321贝雷片：EA=3200400KN EI=3637821KN.m2(2).挠度验算活载按40*0.54=14.8T，恒载0.79T/m，冲击系数按1.2考虑45mm(跨中)ｆ=45㎜<L/400=30000/400=75㎜满足要求。
刚便桥设计计算方案书
乐昌至广州高速公路——乳源河大桥钢栈桥设计计算方案书一、钢便桥设计要点（一）刚便桥设计结构体系钢便桥拟采用梁柱式钢管贝雷梁简支结构设计，跨径设计9m,横向钢管间距为 3m，每排 3 根，采用直径 529mm 钢管。
桥面宽 6m 设计，在钢管上横向布置 2 根 I36b 工字钢，纵向布置 3 组 6 排贝雷简支纵梁。
贝雷纵梁上横向铺设 20#槽钢，槽钢间距为 7cm，槽钢上铺设 5mm 防滑板做桥面系。
（二）支架纵梁纵向布置 3 组 6 排贝雷简支纵梁（布置图见附图），纵梁跨径为9m，纵梁端头剪切力最大，端头竖向采用 20#槽钢或工字钢 1.5m 范围进行加固处理。
54m 阶段设置一个制动墩，间距为 2m，6 根钢管组成。
（三）跨径 9m 验算1、竖向荷载计算A 、机械自重考虑 :W=60t=600KN; 即 W1=600KN/9m=66.6 KN/mB、钢板自重： W2=94.2/10*0.008=0.075KN/m 2C、I36b 工字钢自重： W3=65.689*1.0=0.65689 KN/mD、贝雷梁自重： W4=0.3*10/3=10KN/mE、人群及机具工作荷载：Q5=2.0 KN/m2、竖向荷载组合：A、q=机械荷载 +钢板自重 +贝雷梁自重 +人、机具荷载=66.6 KN/m+6.0*0.075 KN/m 2+6*10 KN/m+2.0*6=139.05 KN/m3、贝雷纵梁验算四跨等跨连续梁静载布置图q9m9m9m9m四跨等跨连续梁活载布置图9m 跨选用 3 组 6 排国产贝雷，最大跨按 9m 计算为最不利荷载，贝雷片布置间距布置110cm为一组 ,其力学性质：I=250500 cm4[M]=78.8 t.m[Q]=24.5 t（1）贝雷片在荷载作用下最大弯矩：Mmax=qL 2/8=139.05*92/8=1407.8813KN.m单片贝雷片承受弯矩：M=1407.8813/8=175.9852KN.m＜[M]=788KN.m 满足要求。
72米钢便桥科学计算书
^`钢便桥受力计算书 (1)1.1概述 (1)1.2计算范围 (1)1.3主要计算荷载 (1)1.4便桥主要控制计算工况 (1)1.5计算过程（手算） (1)§1.5.1活载计算 (2)§1.5.2桥面板计算 (2)§1.5.3 I12.6工字梁纵梁计算 (2)§1.5.4 I25a工字梁横梁计算 (3)§1.5.5 贝雷主梁计算 (5)§1.5.6 2根I32b桩顶横梁计算 (6)6电算复核 (7)钢便桥受力计算书1.1概述根据本便桥施工荷载要求，参照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）及《港口工程荷载规范》(JTJ254一98)。
由于本便桥使用时间较短，受自然条件影响较小，所以直接计算工作状态下荷载，风、雨等影响条件忽略。
便桥承受的荷载为自重、车辆荷载。
1.2计算范围计算范围为便桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：桥面板→I12.6工字梁纵梁→I25a工字梁横梁→顺桥向贝雷梁→横桥向I32b工字钢→钢管桩。
1.3主要计算荷载恒载：结构自重；活载：9立方混凝土罐车荷载；冲击系数：汽车（1.1）荷载组合：1、恒载＋汽车荷载1.4便桥主要控制计算工况①跨径为12m钢便桥在活载工况下的整体刚度、强度和稳定性；1.5计算过程（手算）本便桥主要供混凝土罐车、各种小型农用车走行，因而本便桥荷载按9立方米混凝土罐车荷载分别检算。
本便桥恒载主要为型钢桥面系、贝雷梁及墩顶横梁等结构自重。
并按以下安全系数进行荷载组合：恒载1.2，活载1.3。
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：临时结构容许应力可提高 1.3（组合Ⅰ）、1.4（组合Ⅱ～Ⅴ）。
本便桥弯曲容许应力取MPa 2031454.1=⨯，容许剪应力取MPa 119854.1=⨯。
§1.5.1活载计算活载控制设计为9m3砼运输车（按车与载总重35t 计），参考国内混凝土运输车生产厂家资料及规范汽车－20级荷载布置，单辆砼运输车荷载为3个集中荷载70kN 、140kN 和140kN ，轮距为4.0m 、1.4m ，计入冲击系数1.1后，其集中荷载为77kN 、154kN 和154kN 。
钢便桥计算书
钢便桥计算书编制：______________复核：______________审批：______________目录一、荷载组成 (1)1、恒载 (1)2、活载 (1)二、钢便桥面板计算 (1)1、荷载分析及计算工况 (1)2、10m3砼罐车作用下面板计算 (2)3、泵车作用下面板计算 (2)三、I12.6工字钢纵向分配梁计算 (3)1、荷载分析 (3)2、10m3砼罐车作用下I12.6工字钢纵向分配梁计算 (4)3、I25a工字钢横向分配梁计算 (5)四、贝雷梁计算(非通航孔) (6)1、工况分析 (7)2、贝雷梁受最大剪力工况分析 (8)3、贝雷梁抗弯计算 (9)4、贝雷梁抗剪计算 (9)五、贝雷梁计算（通航孔） (9)1、贝雷梁受最大弯矩工况分析 (10)2、贝雷梁受最大剪力工况分析 (10)3、贝雷梁抗弯计算 (11)4、贝雷梁抗剪计算 (12)六、钢管桩顶横向承重梁计算 (12)1、工况分析 (12)2、钢管桩顶横向承重梁计算 (13)七、伸缩缝处纵桥向承重梁计算 (13)1、工况分析 (14)2、伸缩缝处纵桥向承重梁计算 (14)八、钢管桩计算 (14)1、钢管桩入土深度计算 (14)2、钢管桩抗拔计算 (15)3、钢管桩稳定性计算 (15)一、荷载组成1、恒载：（1）8mm厚钢板：62.8kg/㎡（2）I12.6工字钢：18.1kg/m（3）I25a工字钢：38.1kg/m（4）贝雷片：270kg/片2、活载（1）10m³砼罐车总重：500kN前轴压力：80kN后轴压力：2×210kN轮距：1.8m轴距：4.0m+1.4m中、后轮着地宽度及长度：0.6×0.2m（2）47m泵车支腿荷载泵车支腿宽9.975m，长10.53m，泵车自重40t（3）公路I级荷载（车辆荷载）施工过程中运输材料用车按照公路-Ⅰ级荷载（车辆荷载）进行计算。
二、钢便桥面板计算桥面板采用8mm厚钢板，下设I12.6工字钢，工字钢间距24cm，则桥面板净跨径为24-7.4=16.6cm，桥面板与工字钢焊接连接。
BD23钢便桥计算书
BD23#便道钢便桥计算书一、便桥概况位于施工便道上有一宽9m的小溪，为方便施工车辆通行及材料吊装，准备在此处修建一跨度为15m的钢便桥。
上部采用2组三排单层加强贝雷桁架拼装，向上横向分配梁为I32a工字钢，纵向分配梁［20a槽钢上再铺一层1.0cm厚钢板作为桥面。
桥台基底承载力要求达到160kpa。
（详细请看图纸和材料表）二、主要计算荷载1、“80T”重车（如下图）2、结构自重160kN160kN240kN240kN三、构件自重①桥面护栏水平管钢管（Φ4.8*3.5mm）共60m=0.02466*3.8*(48-3.5)*60=030.4KG=0.3KNG①②桥面护栏主体槽钢（10#，1.1M/根）共12根重量=10.007*（1.1*12）=132.092KG=1.3KNG②③桥面花纹钢板（10mm厚）共75M2G=7.85*10*75=5887.5KG=59KN③④纵向分配梁20#槽钢【（6+9）m/根】共13根=13*15*0.23=44.85KNG④⑤横向分配梁I32a（6m/根）共31根=52.717*31*6=9805KG=100KNG⑤四、系数选取1、［20a槽钢S截=28.837cm2=28.837*102mm2Wy=24.2cm3=24.2*103mm3Iy=128cm4=128*104mm4自重G=22.637KG/M=0.23KN/ME=2.06*105MpaEI=263.68*109N*mm2[σ]=215Mpa [τ]=125 Mpa2、I32a工字钢S截=67.156cm2=67.156*102mm2Wx=692cm3=692*103mm3Ix=11100cm4=11100*104mm4自重G=52.717KG/M=0.527KN/ME=2.06*105MpaEI=22866*109N*mm2[σ]=215Mpa [τ]=125 Mpa3、2组单层3排加强型贝雷架自重G=3.4T/节=34KN/节EI=3637836*109N*mm2[M]=4809 KN*m [Q]=698 KN五、受力验算1、纵向分配梁［20a 槽钢（按简支计算跨径L=0.5m ）1）荷载情况：上部桥面附属结构和纵分配梁均匀传力给工字钢。
钢便桥计算书(新版)
钢便桥设计与验算1、项目概况钢便桥拟采用18+36+21m全长共75m钢便桥采用下承式结构，车道净宽 4.0m，主梁采用贝雷架双排双层，横梁为标准件16Mn材质I28a,桥面采用定型桥面板，下部结构为钢管桩〔φ529〕群桩基础。
2、遵循的技术标准及标准《公路桥涵设计通用标准》〔JTG D60-2004〕《公路桥梁施工技术标准》〔JTG F50-2001〕《钢结构设计标准》〔GB S0017-2003〕《装配式公路钢桥使用手册》《路桥施工计算手册》根据工程需要，该钢便桥只需通过混凝土罐车。
目前市场上上最大罐车为16m3。
空车重为16.6T混凝土重16*2.4=38.4T。
总重=16.6+38.4=55.0T。
16m3罐车车辆轴重3、主要材料及技术参数根据《公路桥涵钢结构及木结构设计标准》JTJ025-86，临时性结构容许应力按提高30-40%后使用，本表提高1.3计。
4、设计计算〔中跨桁架〕材料弹模(MP)屈服极限(MP) 容许弯曲拉应力(MP) 提高后容许弯曲应力(MP)容许剪应力(MP) 提高后容许剪应力(MP)参考资料 Q2352.1E+523514585设计标准 Q3452.1E+5345 210 273 120 156设计标准贝雷架 2.1E+5345240-245N/肢-按照钢便桥两端跨度需有较大纵横坡的实际需要，故每跨断开，只能作为简支架计算，不能作为连续梁来计算。
m简支梁4.1.2边跨计算简图中跨上部结构采用装配式公路钢桥——贝雷双排双层。
横梁为I28a。
43.47kg/m。
单根重5*43.47=217.4kg=2.17KN；纵梁和桥面采用标准面板：宽2.0m，长6.0m，重1.8T。
恒载计算列表如下：序号构件名称单件重〔KN〕每节〔KN〕纵桥向〔KN/m〕1 贝雷主梁2 横梁3 桥面板18 18 64 销子5 花架6 其他7 合计如上所述采用16M3的罐车，总重55.0T。
因钢便桥净宽 4.0M，罐车通过便桥时要求车辆居中行驶，故不考虑偏载的不利影响。
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安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标临时钢栈桥编制：______________________批准：______________________浙江兴土桥梁建设有限公司2012年2月7日目录1 概述 (1)1.1 设计说明 (1)1.2 设计依据 (1)1.3 技术标准 (2)1.4 自重荷载统计 (3)1.5 荷载工况建立 (3)1.6 荷载组合： (3)2 上部结构内力计算 (4)2.1 桥面板内力计算 (4)2.2 I22 横向分配梁内力计算 (9)2.3 321 型贝雷梁内力验算 (14)2.4 承重梁内力计算： (19)2.5 钢管桩基础验算 (22)3 计算结论 (28)蚌埠临时栈桥计算说明书1 概述1.1 设计说明本栈桥为安徽蚌埠至固镇公路改建工程 2 标基础施工，根据施工现场的具体地质情况、水纹情况和气候情况，拟建栈桥合同段长30m ，便桥宽度为 4 米。
栈桥两侧设栏杆，下部结构采用钢管桩基础，上部结构采用贝雷和型钢的组合结构。
栈桥的结构形式为横向四排单层贝雷桁架，两侧桁架间距分0.9m，中间桁架间距为1.5m，标准跨径为12m，边侧跨径为9m。
栈桥桥面系采用定型桥面板，面系分配横梁为122a，间距为75cm ;基础采用© 529 x 8mm以上钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用［20a号槽钢连接成整体。
1.2 设计依据1)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004 )2)《公路桥涵地基与基础设计规范》( JTGD63-2007 )3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025-86 )4)《公路桥涵施工技术规范》( JTG/T F50-2011 )5)《海港水文规范》( JTJ213-98 )6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》7）《钢结构计算手册》1.3技术标准1）桥面设计顶标高为+17.09米。
2）设计荷载：9m3砼罐车、履-50 （最大吊重按10t考虑）3）验算荷载：（冲击系数已加入模型）①9m3砼罐车：罐车满载在计算模型中添加。
②50T履带吊机：履带接地尺寸4.5m X）.7m。
4）河床高程为+9.6m左右。
5）河床覆盖层：粉质粘土15km/h，纵向行车间距不小于12m。
6）设计行车速度总150t每条覆带单位辱平.呼图2、履带吊车荷载布置1.4 自重荷载统计1）栈桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg，则4.08kN/m。
2）面板加劲肋工12.6,单位重14.21kg/m ,则0.14kN/m，间距0.24m 3）横向分配梁：122a , 0.33kN/m , 2.145kN/ 根，间距0.75m。
4）纵向主梁：321型贝雷梁，4.44 KN/m 。
5）桩顶分配主梁：2I40a，1.35kN/m ，8.11KN/ 根。
1.5 荷载工况建立工况一：50T 履带吊在栈桥上架设栈桥时工况二：9m3罐车满载在栈桥上行驶时1.6 荷载组合：1 ）组合一：自重荷载+履带吊荷载2）组合二：自重荷载+9m3罐车满载根据荷载组合，对栈桥最大跨径12m 进行整体模型进行移动荷载分析，如下图所示：图3、整体模型2上部结构内力计算2.1桥面板内力计算由于本项目栈桥桥面系采用框架结构，面板加强肋采用间距为24cm的112.6焊接成整体，其结构稳定可靠，在此对面板和纵梁进行验算，不另行考虑横肋的分配作用，其荷载分析如下：1）自重均布荷载：已自动加入电算模型中。
2 ）施工及人群荷载：不考虑与车辆同时作用。
3 ）轮压：汽车最大轴重按200kN计算，每轴2组车轮，则单组车轮荷载为100kN，车轮着地宽度和长度为0.5m X）.2m。
MIDAS/CHrllPLN 刃封PLT ggggSIG-X^5.^£3DDflr-DDi41.472&2»-0012 却6930013 4^127&-001——OWOOOe+OOO--------- 4.97091e 叩DZ-- -------l,45127*-00lM-3.479>&3e-00l--fl.473B2e-00l^.4G^DDe-0ni輾=斗閔避说】MW ; 3^67MEN ; 2456irfli曲程N(mm x2目期：W/pg/20[卫图4、桥面钢板平面最大剪切应力(T max=54.7Mpa )MIUA^/UvilP0sr・p 良oc 凸PLM ST£JPLT ST旳SIG^MIN 整鞫4,419436-00 3Z,l?905e-OOlO.OOOOOe-HDOO^.239314-001 -4.4Eg69e-001 话甫了目殊hQoi -S a S9G05s-001 ■l』"了“TOO-155569a+«0 ■1 •神M%T00 -€E：dh吕DT勰桝机MA* ■ 27®1M]IM ；2592单性i N/m m ^2目輒；02/DB/20I2图5、桥面钢板平面最大有效应力(c max=2.66Mpa )因50T履带吊考虑10T吊重与9m3砼罐车满载时60T单位重量相同，桥面板局部受力最大值相同，此处组合二应力值不再另行显示图5、组合一桥面纵梁弯曲应力(a max=38Mpa )hd裁I叩5T-P滋I55CRBEW STRESS3,7992064-0013.l«50l*0Dl241772^001 ：,72的側DOI :ffiil脣仙3圧九廿ODOQJOOIQMDDQ■bB6LE<4CCl■1.726«e+CCl•MTPSe+Kl■3.108Hie+CCL-3.Z9927«-HXl嗨EHtl®ll: EOT E Iff邸:N加《i"2艸OGjD呦：12图6、组合一桥面纵梁剪切应力(T max=1.94Mpa )图7、组合二桥面纵梁弯曲应力(° max=35.8Mpa )IW雅Ml叩ST寄讯肉耳BEAM STRESSL 33??7E+CDDL58337e+C0DL231WD0DODDJX IE+CDD —■52738^001BSrODl—-12219^1(■lK3?7e+iIC4£iB3E+OOLMAX I IL&5MIH L555tfi: NJmm A2曰軌严I询处2芒■£ •佚由M]DAS/CivilP05T-W：OiZE®3RE：EWd STRESS2.?275fe+®]■ ：27TOL?+aO]OJXOOCifr+®0■3.57B15e*D01辖二CBdl：专克世i!左W^x : life?HUH : 35SS出馭阳価m叫晒划I的如T.璋薛TOO图8、组合二桥面纵梁剪切应力(T max=1.82Mpa )(根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范第 1.2.10条有：对于临时结构有[o]= 145 X1.3 = 188.5Mpa , [ T = 85 X1.3 = 110.5Mpa )MIDAS/Civil POET-PR.XE 砧OR.DEFORMED EH APEX-DIF：=O.OOuE+OOONODE= 1Y-DIF：=O.OOUE+OOONODE= 1Z-DIF：=-1.931E+001NODE= 2730COME：.= 1.933E+001NODE= 2730系数=3.061E+001CBall: 50T®SfeMAX ; 2886MIN ! 2730文件；蚌埠MDIVI挨忻1单程：m m MlDASfCi-jilPCST-PRiXESSOR.BE^M STRESSB.28191&-C014.96915&-C0L _ 帰39EI.T^9I2E-OOI-E 28L00e-OOL-L LE94fie-ODO4-822021*000 SB-5J5GGE*00iMAX I LIG5MIN I j 莎tFmwB fifi: Nfmm A2 日帥3y08j2Dl?图9、组合一桥面板最大挠度MIDAS/CivilDEFORNIED 弓HAPEM-DTR- OXIOOE+OOONODE= 1Y-PTR- OXIOOE+OOON8B 1Z^DIR^1J664E+O01NODE= 2730COMB.s 1-671E-HJ01NOOE= 2730系竝=3S51E+O01CBdhMAX : 2386MIN ! 2730jt#: «®3OM^#T1Sft枚I mm日墉；02/tJ8/2012图10、组合二桥面板最大挠度fmax=19.1 mm v L/400=12000/400=30mm经电算模型综合分析可知，组合桥面板结构各部件强度及刚度均满足设计规范要求。
2.2 I22横向分配梁内力计算由电算模型分析可知，分配梁在工况一和工况二下分配梁最不利移动荷载布置分别如下图所示布置：工况二分配梁最不利荷载布置工况一分配梁最不利荷载布置□□CTQG -MTDAS/CivilBEAM STRESSCBalh SOT ®Wft MW i 1207 MINI : 1703s&U ： Njmm A 2目赫02/0S 證MTDAS/GivilPC 齐 PR C<E5 弓 ORSEAM STRESS2.75735&+001CBall: EOT MAK : 1641 MINI i 対2单较：NJim mBm ： D2fOa/2Q3l2图 13、组合一应力图(omax=23.3Mpa, t nax=43.4Mpa)3.71TO3e+000-2,91357e+-0(M— -5J82!23t*000-8,72Effi8eH-000 -1.16365e^001-h45442ft* 口 CM-l-7451ge+0(J1 -2^3595e+001SB-4.5434E+0Q14Jl^i2&+0Dl354773**001L97W7e+001 L18258e+001 3.94L99e+000 ——OXlOOOOe+OM^iuiBK7s+00i-43361 OerhOOi系15=4.5434E+0012^OI73»+OWOJOOOOOe+O OO-I J7DSBe*001-2-75«3»^0Q1i -354772e+001M1DASJ 口廿||POST-PROCESSORZ'^F^lXHDR^QXIQOE+QOQ NlOCE-JY-OIR=QJDQOE+QOONODE«1ZHD]R=5-900E-001NOOE"@Q4COMB,= 5.928E-001 NOD GOHlXlilE+QO3Balli 50T 駁帯检 MA^； s lies MIN : 604女件 «653OMter#fl 细检：m> mSW ： ce/oe/zois图14、组合一分配梁挠度MIDAS/GvllPC^T-PRQCE 阳 CR呂EAM STRESS ： 丸泊l92iaPOi-234159a-M»ls»=S.igiOE+OOlCBall; 9方琏耀车 MAX ■ L2C7 M]Nl i 怕的 tlT ： «^30MSrt 单收i| 目卿 C^/DBJZOISt7111^+001 l^lZSa+OGlSJ0S7&e+OQiO 3B t.n5Z5et-aM O.OOOOOe-n™^.4O170e-H»O ■■9.905305*000-1.440gEle-HX)lMIDAS^CiVilP051T-P 貢OOESH 艮REAM STRESS«#■!6-l»7^*00l647044a*OOL5438124*0013-7D580e*0ail2-2^348e-s-0017,411d4e-i-0DD ofloaaae-i-Doo ■2223>17e+00l■3.7C£79e+0fli £i国iiiMH3O-4-00 i -B.lST&a-i-aOl5.1530E+QOICB^h g弁附理EMAX iMIN : 99&宜伸：甘吟3OM戟畅N/mm ^2闾黔口可萌阳12图13、组合二应力图(omax=21.6Mpa, max=81.5Mpa)MlU^ijKjvinPOST・RROCE£SQRDEFORMED SHAPEN方向X4DIR=0£IOOE+000'NQOE=1Y-D1R=0£IOOE+CIOO»NODE=1Z-01R=>8^»E-OOiNiQOE=772COMB.-i.^ZKlOJNiCOE=77i6.749E+005CBall!弓育竝據雲MAK iMIN i 772Jt#;单嵌m m口曲n 鬥riftndfHT图14、组合二分配梁挠度（根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范第 1.2.10条有：对于临时结构容许应力均可提高 1.3，omax= Mpa<145 X1.3 = 188.5Mpa, max二Mpa <85 X1.3 = 110.5Mpa )fmax二0.88mm v L/400=6000/400=15mm故122a横向分配梁强度及刚度满足设计规范要求2.3 321型贝雷梁内力验算由电算模型对贝雷片的弦杆、立杆、斜撑分别进行受力分析:图15、组合一上下弦杆最大轴力：354KN 图16、组合二上下弦杆最大轴力：307.4KNVIIBEAM FORiZEH3.539S7e*0023.L«616e*00£2,?92^4e+0(E ——3,41673fr+0QE ——2.04501-rHJQQ ——|.67|i2^*Cil3S ------- B .Z97S8Dn-aDQLal- ?.Z3ES3a-KID]E.ED [474-KIDl 卜miMtMOHODCl■-SJlODOe+iMl3A3D7E-MJ01di b SOirjl* 矗茴用；磋左件：If曾3QM展挤单牧j kJMBWI; 02JDB/2012MIDAE/Otfil口"T-FP. □匚E芬匚咆BEAM FQR£E：袖.卯2 74943e+O022-423L3e*0023=0711?^&+<»2=■ 2-09762e+O027-9&595&-KJ014_71±^firH>011.7932Se+D0LJ-7725Jfr+flO5]azi9a&-H]>az■5£i4^3?e+00L帝It二4.13林十001CE^IhMAX ! l&B-MIN I GE®S3OM1SW盘尬；kN 帥”Q2jQBf2UL2MJDAS/avllPOET 和OCEEEORBEAM FORCE釉力1.14686« + 0025.19007«+0016,?1150e+0014.63293e+0012.3543S€+001OjOOOOOe+OOO----- 斗.48136e+001-------- &7S汨扣十001―-9Xl3850e+001M--1.13171e-i-CiO2^13SS56e+002阪题=3.7994E+001CB&IL EOT嚴荷楡MAX ：233MIM i 234女你薄烛mein極新•釧kNb E4A.m Jnortrn T图17、组合一斜杆最大轴力：136KNMIDASjCivilPOET-PFlOfE 呂呂ORREAfvl FO氏匚E抽办1.02^716+0028.223E3a+0016,lS059e+001斗.Of773Ee+0012.00411 e+OOiO.OOCOOa+OOO-244236e+00i■4ilE60e+001-£2eee4s+ooi■83620Se+001-l.O4353e+002-l^E0eGe+002瘵融=43L94E-MH1图18、组合二斜杆最大轴力：125.1KN 图19、组合一立杆最大轴力：165.5KN CBall! 9穴啟捷貶MAX t 233MIN ! Z34女件蚌歸20M挨新•tit kN日啊Q2iO8]2QlZMiDAS^CMIP05T-PFLOCE5 丸尺BEW FORCE■ 6.5624^e^-0034.416107«*001■ - 2.35971 a+00 0—■ O.OOOOOe+OOO■--l^MJOOaH-OOl斗35t+(xn = --4.£M571*+001--------- 6rl47O6en-D01 —--1»024^*+002--------- L234^fe+00^■ <4.佔liiUOQ：・-1轴5碍+0垃S&=3r60r?9E^001CBilii SQTffiWttMAK : 214 MIN i 33$ tftT曲如kN日的：o^/oejMi^图20、组合二立杆最大轴力：151.8KN贝雷梁内力计算：弦杆为2[10型钢，槽10型钢截面特性：A=12.7cm 2 lx=198cm4 Wx=39.7cm 3 ix=3.95cm b=0.53cm弦杆实际采用有效断面系数R=0.809，弦杆容许承受杆为[N]=R AO P[ o]=0.809*2*12.7*1.3*2100=563KN贝雷梁弦杆荷载作用最大轴力为N=354KN<[N]=563KN 斜杆为I8型钢，截面特性：A=9.53cm2 Ix=99KN.mWx=24.8cm 3 ix=3.95cm ly=12.8cm 4 Wy=4.9cm 3iy=1.18cm斜杆长度l o=89cm 长细比入二l o/iy=89/1.18=75.4查表得® =0.66[N]= [ o]=0.66*9.52*1.3*2100=171KN贝雷梁斜杆荷载作用最大轴力为N=136KN<[N]=171KN 立杆为18型钢，截面特性：A=9.53cm 2 lx=99KN.mWx=24.8cm 3 ix=3.95cm ly=12.8cm 4 Wy=4.9cm 3iy=1.18cm立杆长度l o=63cm 长细比入二10/i y=63/1.18=53.4查表得® =0.818[N]= [ o]=0.818*9.52*1.3*2100=212.6KN贝雷梁立杆荷载作用最大轴力为N=165.5KN<[N]=212.6KN贝雷梁最大挠度:MIDAS/Civil氏OCES 弓ORDEFORMED 毎HAPE2■力*1X-DIR=O.OOOE*OOCiNODE-1Y'DIR-O.OOOE+OOONQDE« 1Z-DIR=-1.207E4-001NODE=361COMB.= 1J653E+0O1NOD£=5fi4.969E+OOICBall: SOT履帯楡MAX : 107MUNj 261女fh科念3口啊栽析单也；im mti图21、组合一贝雷片最大挠度图22、组合二贝雷片最大挠度fmax=1.21 xi0-2m<<L/400=3 xi0-2m故贝雷梁强度及刚度满足设计规范要求。