【免费下载】防水板配筋计算
防水底板配筋计算
0.70 500
Ⅲ
计算结果 防水板及以上土重标准值 防水板的水浮力标准值 防水板荷载设计值 对X方向板的总弯矩计算Mx 对Y方向板的总弯矩计算My
柱下板带和跨中板带配筋面积 截面位置 柱下板带 跨中板带 边支座截面配筋 719.11 87.16 端跨配筋 跨中配筋 566.57 479.41 第一内支座配筋 1089.56 370.45 支座截面配筋 1089.56 370.45 内跨配筋 跨中配筋 392.24 326.87
20.55 53.00 53.65 247.11 414.79
柱下板带和跨中板带弯矩分配系数 截面位置 柱下板带 跨中板带 边支座截面负弯矩 0.33 0.04 跨中正弯矩 0.26 0.22 端跨 第一内支座截面 0.50 0.17 支座截面负弯矩 0.50 0.17 内跨 跨中正弯矩 0.18 0.15
板配筋计算公式
板配筋计算公式
板的配筋计算As计算公式是AS=M/(0.87*fy)，配筋是指为增强混凝土承载力而在混凝土中设置钢筋并进行设计、加工、配置的作业过程。
自然环境下配筋高强高性能混凝土的收缩徐变呈现早期发展较快，后期发展缓慢的特点，这与混凝土收缩徐变发展规律相一致。
配筋混凝土的收缩徐变均小于素混凝土的收缩徐变。
当配筋率较低时，其对收缩徐变的影响较小，在工程应用中，可以按素混凝土来对待；当配筋率较高时，其对收缩徐变的减小作用需进行具体的试验研究；通过对配筋混凝土的有限元分析以及和试验结果的对比可以得出，配筋混凝土的收缩应变分析中应考虑徐变的作用，忽略徐变的作用将对收缩应变产生较大的误差；配筋率的大小对徐变的影响也不同，配筋率越高，徐变越小，相同配筋条件下，不同加载龄期下混凝土徐变相近。
配筋的计算方法
配筋的计算原理柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max （三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
Mathcad - 裙房防水板配筋计算-700
裂缝计算另详。
方法二、《钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130-90》第3.3.4条经验系数法
by 0.5ly
bx 0.5lx p by 8 lx 1 c 3111.8kN m 3 x
2 2
X方向板总弯矩
Mx
pq ly 1 Mxq l c 2258.7kN m 8 2 x 3 x 当有柱帽时，根据第3.3.7条，内跨各板带弯矩可以乘以0.8的折减系数
关于底板无梁板结构计算方法，目前计算方法较多，尚未统一。各种方法的计算假定和原理有所不同，现取三种常 用方法进行计算比较，配筋取各做结果的较大值。
方法一、《全国民用建筑工程设计技术措施（混凝土结构）2009》9.2.4条经验系数算法
根据《全国民用建筑工程设计技术措施（混凝土结构）2009》9.2.4条，计算柱上板带配筋时，其配筋计算 的h0应取柱帽或托板的有效高度
αs
M上中y fc h0
2
0.027
γs
0.986
M上中y 1 2 As中 809 mm m γs fy h0
可见Y方向弯矩较大，控制设计。
根据李国胜，朱炳寅等效线弯矩理论，防水板传给柱墩的等效荷载设计值 p lx ly cx cy kN 388.689 m 2 cx cy
裙房地下室底板配筋计算
钢筋强度（III） 砼强度（C35） 柱网尺寸 取底板厚度 板上面层厚度 根据混凝土规范6.2.10条 本工程抗浮水压力 lx 8.4m h 700mm fy 360MPa fc 16.7MPa ly 8.4m 保护层厚度50mm h土 0.10m h0 h 65mm 635 mm
防水板配筋计算
无梁楼盖计算(育林防水板配筋计算)-----------------------------------------------------------------------1计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 22.04kN/m 2_恒载分项系数 : 1.20均布活载 : 0.00kN/m 2_活载分项系数 : 1.40板容重 : 0.00kN/m 3配筋条件:混凝土等级 : C35__纵筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0__保护层厚度 : 50mm弯矩调幅系数(%): 100.00 弯矩分配系数: 边支座 跨中 内支座 柱上板带 0.75 0.55 0.75 跨中板带 0.25 0.45 0.25 板柱冲切: 柱帽有无 : 有__箍筋级别 : HPB235 柱帽高度 : 500mm__柱帽位置 : 下反 柱帽配筋as : 25mm 位置 截面形状 柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋 左柱 方形 875 1755 ---- 配 中柱 方形 1755 1755 ---- 配 右柱 方形 1000 800 ---- 配 几何信息: 板厚: 400mm__板带宽: 4.800m 左柱: 500×500mm__中柱: 500×500mm__右柱: 500×500mm 柱帽影响: 不考虑柱帽对板带配筋的影响3 计算结果： 单位说明:(注意，等代框架计算结果转换为，按单位宽度的板输出) 弯 矩:kN.m/m_纵筋面积:mm 2/m_裂 缝:mm ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左 左柱帽边 中 右柱帽边 右 弯 矩: 0.000 0.000 -1.240 -0.081 -4.959 上部纵筋: 800 800 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0 0 0 上纵实配: E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 : (1026) (1026) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ---- : (0) (0) (0) (0) (0) 裂 缝: 0.000 0.000 0.001 0.000 0.006 ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左 左柱帽边 中 右柱帽边 右 弯 矩: -59.272 -8.943 96.743 -104.763 -162.866上部纵筋: 800 800 0 867 1370下部纵筋: 0 0 800 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 ---- E14@150 E18@150: (1026) (1026) (0) (1026) (1696)下纵实配: ---- ---- E14@150 ---- ----: (0) (0) (1026) (0) (0)裂缝: 0.073 0.011 0.315 0.367 0.377中截面:裂缝宽超过限值(0.315>0.300mm)右柱帽边截面:裂缝宽超过限值(0.367>0.300mm)右截面:裂缝宽超过限值(0.377>0.300mm)-----------------------------------------------------------------------------柱上板带--跨号: 3 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -125.005 -83.168 -34.487 -20.671 -12.789上部纵筋: 1040 800 800 800 800下部纵筋: 0 0 0 0 0上纵实配: E16@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150: (1340) (1026) (1026) (1026) (1026)下纵实配: ---- ---- ---- ---- ----: (0) (0) (0) (0) (0)裂缝: 0.332 0.227 0.041 0.024 0.015左截面:裂缝宽超过限值(0.332>0.300mm)-----------------------------------------------------------------------------柱上板带--跨号: 4 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -4.959 0.000 -1.240 0.000 0.000上部纵筋: 800 0 800 800 800下部纵筋: 0 800 0 0 0上纵实配: E14@150 ---- E14@150 E14@150 E14@150: (1026) (0) (1026) (1026) (1026)下纵实配: ---- E14@150 ---- ---- ----: (0) (1026) (0) (0) (0)裂缝: 0.006 0.000 0.001 0.000 0.000 -----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 1 左中右弯矩: 0.000 -0.413 -1.653上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190: (810) (810) (810)下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.000 0.001 0.002-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 2 左中右弯矩: -19.757 79.153 -54.289上部纵筋: 800 0 800下部纵筋: 0 800 0上纵实配: E14@190 ---- E14@190: (810) (0) (810)下纵实配: ---- E14@190 ----: (0) (810) (0)裂缝: 0.029 0.338 0.134中截面:裂缝宽超过限值(0.338>0.300mm)-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 3 左中右弯矩: -41.668 -28.216 -4.263上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190: (810) (810) (810)下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.062 0.042 0.006-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 4 左中右弯矩: -1.653 -0.413 0.000上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190: (810) (810) (810)下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.002 0.001 0.000-----------------------------------------------------------------------4 柱帽冲切：-----------------------------------------------------------------------柱1冲切验算柱左侧板的计算长度数据不合理!-----------------------------------------------------------------------柱2冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=26.448*(18.000-3.138)=393.083kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1650.561kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=26.448*(18.000-2.531)=409.118kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=2627.941kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=26.448*(6.240-2.531)=98.089kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=2627.941kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=26.448*(6.240-3.138)=82.055kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1650.561kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!-----------------------------------------------------------------------柱3冲切验算柱右侧板的计算长度数据不合理! -----------------------------------------------------------------------5所有简图：-----------------------------------------------------------------------【理正结构工具箱V5.7】计算日期: 2014-01-20 09:42:45 -----------------------------------------------------------------------。
防水板计算书范例
地下室JB2防水板计算书纯地下室部分：±0.00相当于黄海高程为：517.30； 抗浮水位标高：514.00底板面为-6.200相当于黄海高程：511.10； 底板厚度400mm ，底板底黄海高程为510.7； 顶板考虑梁柱自重板厚按250mm ； 水浮力 F=（514.00-510.7）X10=33kN/m2自重=25X （0.25+0.40）+16X0.8 +0.05x20=30.05kN/m2 （纯地下室部分增设抗浮锚杆）锚杆单位面积抗浮力6kN/m2， 每个独立基础下设置4根锚杆，单根锚杆抗浮力标准值120kN （120*4）/（8.4*8.4）=6.8kN/m2>6kN/m2，满足要求（30.05+6）/33=1.09整体抗浮满足要求计算参数：板厚400mm ，砼等级C30，钢筋采用级钢（HRB400） 计算过程： 1、 荷载计算扣除底板自重后水的浮力，即底板净反力设计值为()2292005.02540.00.1103.32.1m KN =⨯+⨯⨯-⨯⨯2、 内力计算地下室柱网尺寸取8.4X8.4米，基础宽度为2400mm 计算，按无梁楼盖计算，柱帽尺寸为C=2400mm 按无梁楼板经验公式求板的支座和跨中弯矩： 总弯矩：m KN c l ql M M x y OYOX ⋅=⨯-⨯⨯=-==1408)4.2324.8(4.82981)32(8122 中间区格：柱上板带负弯矩o M M5.01==0.5X1408=704m KN ⋅ 中间区格：跨中板带负弯矩==o M M 17.020.17X1408=240m KN ⋅中间区格：柱上板带正弯矩==o M M 18.030.18X1408=254m KN ⋅ 中间区格：跨中板带正弯矩==o M M 15.040.15X1408=211m KN ⋅ 边区格：柱上板带负弯矩==o M M 48.010.48X1408=676m KN ⋅ 边区格：跨中板带负弯矩==o M M 05.020.05X1408=71m KN ⋅ 边区格：柱上板带正弯矩==o M M 22.030.22X1408=310m KN ⋅ 边区格：跨中板带正弯矩==o M M 18.040.18X1408=254m KN ⋅3、 配筋计算取上述柱上板带负弯矩最大值计算板底支座筋，取上述跨中板带负弯矩最大值计算板底通长筋，取上述柱上板带及跨中正弯矩计算板面通长筋。
独基加防水板计算书
太原万达地下车库抗浮计算1.整体抗浮计算：抗浮设计水位785.500，基础底标高779.850，水头差h=785.500-779.850=5.65m，根据地基基础设计规范5.4.3条进行抗浮稳定性验算：Gk/Nw,k≥Kw=1.05Gk=1.7x18+0.2x25+1.45x20=64.6 ; Nwk=5.65x10=56.5Gk/Nw,k=64.6/56.5=1.14>1.05 满足要求2.独基加防水板配筋计算：（防水板下设置软垫层，防水板只抵抗水浮力，独基承担全部结构荷重并考虑水浮力影响）a.防水板计算：按无梁楼盖设计。
qwj=1.4x56.5-1.0x29=50.1 kN/m2。
lx=8.4 , ly=8.1 , bcex=4.2, bcey=4.05。
X方向板的总弯矩：Mx=qly(lx-2 bcex/3)2=50.1x8.1x(8.4-2x4.2/3)2= 1590.78Y方向板的总弯矩：My=qlx(ly-2 bcey/3)2=50.1x8.4x(8.1-2x4.05/3)2= 1533.96X方向柱上板带：跨中弯矩0.22x1590.78=349.98 As=3087 mm2支座弯矩0.50x1590.78=795.39 As=7014 mm2X方向跨中板带：跨中弯矩0.18x1590.78=286.34 As=2525 mm2支座弯矩0.17x1590.78=270.43 As=2385 mm2 b.独基配筋计算：柱子700x700，独基尺寸5500x5500，N=4826kN(设计值)，C30，fy=360N/mm2.防水板及以上土重1.45x20=29 kN/m2; 水浮力标注值5.65x10=56.5kN/m2，防水板的设计值为：qwj=1.4x56.5-1.0x29=50.1 kN/m2。
防水板传给独基的等效荷载计算：线荷载qe=50.1x(8.4x8.1-5.6x5.6)/2x(5.6+5.6)=82.04 kN/m线弯矩me=k.qwj.lx.ly=0.011x50.1x8.4x8.1=37.50 kN.m/m上部结构传给基础的平均净反力：pj=4826/5.6x5.6=153.9 kN/m2考虑水浮力时的独基净反力：pj1=153.9-4x5.6x82.04/5.6x5.6=95.3独基弯矩计算：考虑水浮力时弯矩分为两部分，一是由防水板抵抗水浮力引起的弯矩M11，二是由pj1引起的弯矩M12，即M=M11+M12。
防水板计算
防水板荷载计算1．防水板荷载计算：防水板厚450：抗浮设计水位：147.5车库底板底：150.55-3.6-3.5-0.45=143Q水=10x(147.5-143)=45Q自重=0.45x25=11.2545-11.25=33.75 (取34)2.抗浮计算：地下车库恒载：±0.00层：25.15-3.6层：8.02-7.1层：0.45x25=11.25∑=44.420.9x44.42=40< Q水=453.防水板计算：1）.按总弯矩系数法进行估算，确定合理板厚。
防水板厚450：q=34,lx=7.8,ly=6.1Mx=0.5qly (lx-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x6.1x (7.8-2x2.6/3)ˇ2/8=477 My=0.5qlx (ly-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x7.8x (6.1-2x2.6/3)ˇ2/8=316 内跨，负支座处：X向板带宽：6.1/2=3.05，Mkx=477/3.05=156，As=16@160（强度1130），16+16@100（裂缝）；Y向板带宽：7.8/2=3.9，Mky=316/3.9=81，As=14@150（强度1026），14@150（裂缝）；2）.按有限元SLABCAD进行计算，计算步骤如下：（1）PMCAD建模（PMCAD建模时须输入暗梁，才能进行网格划分）（2）satwe计算（3）SLAB楼板数据生成（4）楼板分析与配筋设计（5）板带交互设计及验算，取板带计算弯矩（其结果为标准值）。
3）。
用MORGAIN软件进行裂缝验算，进行合理配筋。
4.防水板考虑裂缝配筋计算结果：砼：C35,保护层厚度as’=40, 1000x450板底裂缝宽度w=0.2mm ，板顶裂缝宽度w=0.3mm钢筋数量、直径M(Mk)、Mk（板底）M(Mk)、Mk（板顶）12@1009114@20060 7214@1808714@15083 11416@200101(75) 122(90)16@18090 11716@150105 137 16@200+14@200182(135)16@200+16@200202 (150)16@200+18@200225(167)16@200+20@200240(178)16@200+22@200256(190)18@200124(92) 148.5(110)18@18011118@200+14@200205 (152)18@200+16@200227(168)18@200+18@200240(178)5.水浮力作用下独基配筋计算：1）. lx=7.8,ly=5.6,ax=ay=2.6(1).沿独立基础周边均匀分布的等效线荷载：Qe=q(lxly-axay)/2/(ax+ay)=120M1=120x1.05=127(2). 沿独立基础周边均匀分布的等效线弯矩：A=2.6,a/l=2.6/7.8=0.33，查表4.3.2，得k=0.052,则M2=me=kqlxly=0.052x34x5.6x7.8=77, (3).独基基础上部传来荷载：水浮力较大：pj=2100/2.6∧2-34=277M3=0.5x277x1.05ˇ2=152∑M=127+77+152=356As=1052 配筋14@1002）. lx=7.8,ly=7.8,ax=ay=3.0(1).沿独立基础周边均匀分布的等效线荷载：Qe=q(lxly-axay)/2/(ax+ay)=147M1=147x1.25=184(2). 沿独立基础周边均匀分布的等效线弯矩：a=3,a/l=3/7.8=0.385，查表4.3.2，得k=0.042,则M2=me=kqlxly=0.042x34x7.8x7.8=86, (3).独基基础上部传来荷载：水浮力较大：pj=2950/3ˇ2-34=394 M3=0.5x294x1.25ˇ2=230∑M=1.35x（184+86+230）=675As=2014 配筋16@100。
独立基础和防水板计算
基础h= 700
引起的独立基础附加配筋计算 a 2.8 防水板配筋计算 0.45 0.031 a/l k 0.333333 0.051666667 0.333333 0.051666667 0.5 0.025 0.55 0.019 me M11 As附加 65.6208 494.20224 2346.639 65.6208 494.20224 2346.639 0.6 0.015 0.65 0.011 0.7 0.008 0.75 0.8 0.005 0.003
Mx My 806.736
806.736
h0= 350 跨中板带 弯矩 配筋 58.89173 123.6494 198.4571 416.6815 177.4819 372.642 177.4819 372.642 135.5316 284.563 跨中板带 弯矩 配筋 58.89173 123.6494 198.4571 416.6815 177.4819 372.642 177.4819 372.642 135.5316 284.563
柱下板带 弯矩 配筋 239.6006 503.0667 188.7762 396.3556 363.0312 762.2222 363.0312 762.2222 130.6912 274.4 柱下板带 弯矩 配筋 239.6006 503.0667 188.7762 396.3556 363.0312 762.2222 363.0312 762.2222 130.6912 274.4
红色字体为手填项，其余自动计算
防水板荷载设计值qwj= 18 柱截面宽 C= 0.6
防水板引起的独立基础附加配筋计算 x向 y向 基本参数 柱距Lx 8.4 柱距Ly 8.4 基础宽ax 基础宽ay 2.8 2.8 qe 100.8 防水板配筋计算 0.4 0.039
防水板及独基附加钢筋计算2016
18.3 人防防水板的荷载设计值 7.56 520.53 520.53 跨中板带 x向配 y向弯 筋 矩
y向配 筋
64.263 -20.82 64.263 353.45 114.52 353.45 273.12 -88.49 273.12 273.12 -88.49 273.12 240.99 78.08 240.99
0.45 0.031 qe=
0.5 0.55 0.025 0.019 54.9 me=
0.6 0.65 0.015 0.011 29.28 柱边长=
0.7 0.75 0.008 0.005 0.7 独基高=
0.8 0.003 0.9
பைடு நூலகம்
4
防水板配筋计算过程
无人防防水板的荷载设计 x向的总弯矩设计值Mx y向的总弯矩设计值My 柱下板带 x向配 y向弯 筋 矩 跨中板带
弯矩分 x向弯 y向配 弯矩分 x向弯 截面位置 配系数 矩 筋 配系数 矩 边支座截面 负弯矩 0.33 -171.8 530.17 -171.8 530.17 0.04 -20.82 跨中正弯矩 0.26 135.34 417.71 135.34 417.71 0.22 114.52 第一内支座 端跨 截面负弯矩 0.5 -260.3 803.29 -260.3 803.29 0.17 -88.49 支座截面负 弯矩 0.5 -260.3 803.29 -260.3 803.29 0.17 -88.49 内跨 跨中正弯矩 0.18 93.696 289.19 93.696 289.19 0.15 78.08
顶板折算厚度 基础埋深
0.25 顶板覆土厚 1.2 防水板厚度
1.35 抗浮水位标高 1.8 建筑地面标高 0 0.3 建筑地面做法厚度 0 25 水容重 360 10 建筑地面做法容重 20
推荐-独基 防水板计算表格 精品
柱下板带
弯矩
配筋
158.5247 489.2739
124.8983 385.4885
240.189 741.3241
240.189 741.3241
86.46804 266.8767
Y向 端跨 内跨
截面位置
边支座截面负弯矩 跨中正弯矩
第一内支座截面负弯矩 支座截面负弯矩 跨中正弯矩
柱下板带
弯矩
配筋
218.2049 769.6822
171.919 606.4163
330.6135 1166.185
330.6135 1166.185
119.0209 419.8267
基础h= 600
引起的独立基础附加配筋计算
a 4.6
防水板配筋计算 0.45 0.031
a/l
k
0.657143 0.010571429
h0= 250
跨中板带 弯矩 配筋 38.96399 120.2592 131.3033 405.2572 117.4257 362.4251 117.4257 362.4251 89.67056 276.761
跨中板带 弯矩 配筋 53.63286 189.1812 180.7354 637.5146 161.6333 570.135 161.6333 570.135 123.429 435.3758
0.575
0.017
0.5 0.025
0.55 0.019
me 20.424 32.844
0.6 0.015
M11 As附加 694.9404 3899.778 752.0724 4220.384
0.65 0.011
防水板计算
条件：±0.00=46.4米，抗浮水位43.5米，地下两层，基础底标高-12米，覆土深2.4米。
CFG 地基处理，修正前地基承载力280KPa独立柱基础加防水板计算1. 防水板及其以上土重标准值：q sl =20*1.4=28KN/㎡ 防水板水浮力标准值：q sw =10*9.1=91 KN/㎡在地下水浮力控制的内力组合时，防水板的荷载设计值为：q wj =1.4*91-1.0*28=99.4 KN/㎡ 2. 柱网8.1*8.1米顶板覆土重：18*2.4=43.2 KN/㎡ 板厚500mm ：25*0.5=12.5 KN/㎡ 活荷载：10 KN/㎡ 地下二层顶：板厚400mm ：25*0.4=10 KN/㎡ 活荷载：2.5 KN/㎡ 面层荷载取1 KN/㎡基本组合式柱轴标准力：（43.2+12.5+0.5+10+10+2.5+1）*8.12≈5200 KN 基本组合式柱轴设计值力：5200*1.3=6760 3. 独立基础尺寸： 埋深：1.4米，f a =f ak +ηb γ(b -3)+ηd γm (d-0.5)=280+1.0*10*（1.4-0.5）=289KPa㎡1.182894.1*205200p G +F kK =+==A ，基础选用4.5*4.5，基础厚取800mm,H 0=750mm 。
冲切计算：A L =0.25(4500+700+2*750)（4500-700-2*750）=3.85㎡。
a m =(700+2*750+700)/2=1.46m Fl=pjAl=6760/4.52*3.85=1285KN βhp =1, f t =1.71Fl ＜0.7βhp f t a m h 0=0.7*1*1.71*1460*760/1000=1328 KN 满足。
4. 防水板传给独立基础的等效荷载计算m /2515.45.4*25.4*5.4-1.8*1.84.99)(2)(KN a a a a l l q q y x y x y x wj e =+=+-≈）（）（y x a a a =查表k=0.019m/m .1241.8*1.8*4.99*019.0m KN l l kq y x wj e ==≈5. 独立基础的其他荷载（1） 上部结构传给基础的相应于荷载效应基本组合时，作用在基础顶面的柱底轴向压力值N=6760KN ，则作用在基础底面的平均净反力值2m /3345.4*5.46760pKN j==（2） 水浮力较小（qw ≤qs+qa 或无水浮力作用）时，相应于荷载效应基本组合时，独立基础底面的平均净反力值：2m/3345.4*5.46760p KN j ==（3） 水浮力较大（qw ＞qs+qa ）时，用于基础设计的独立基础底面的平均压力设计值：2m/1105.4*5.45.4*4*251334pKN j=-=6. 独立基础沿柱边缘截面的基础底面弯矩设计值计算。
板配筋计算(工艺技巧)
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3300 mm; Ly = 6000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2 Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 30mm保护层厚度: c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 7.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 4.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3300 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-30=90 mm六、配筋计算(lx/ly=3300/6000=0.550<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0385+0.0056*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 6.040 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.040×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0633) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.063) = 0.0654) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.065/300= 231mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 231/(1000*120) = 0.193%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0056+0.0385*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 2.028 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*2.028×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0213) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.021) = 0.0214) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.021/300= 76mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 76/(1000*120) = 0.063%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0814*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 12.410 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*12.410×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.1293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.129) = 0.1384) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.138/300 = 494mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = 0.411%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0814*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 12.410 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*12.410×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.1293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.129) = 0.1384) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.138/300 = 494mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = 0.411%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 8.705 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.705×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0903) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.090) = 0.0954) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.095/300 = 338mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = 0.282%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 8.705 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.705×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0903) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.090) = 0.0954) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.095/300= 338mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = 0.282%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+4.000)*3.32 = 4.746 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+1.000*4.000)*3.32 = 4.746 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 4.746×106/(0.87*90*251) = 241.490 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*241.490) = -0.045因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*90) = 0.279%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.0×105*251*902/[1.15*0.200+0.2+6*7.143*0.279%/(1+3.5*0.0)] = 7.399×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 4.746/(4.746*(2.0-1)+4.746)*7.399×102= 3.700×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00246*(7.000+4.000)*3.34/3.700×102= 8.674mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3300/200=16.500mmfmax=8.674mm≤fo=16.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+4.000)*3.32= 4.746 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=4.746×106/(0.87*90*251)=241.490N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρt e=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*241.490)=0.6217) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.621*241.490/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2187mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0056+0.0385*0.200)*(7.000+4.000)*3.32= 1.593 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=1.593×106/(0.87*90*251)=81.066N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*81.066)=-0.327因为ψ=-0.327 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.200*81.066/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.0237mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ｑqk)*Lo2)= 0.0571*(7.000+4.000)*3.32= 6.840 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=6.840×106/(0.87*90*359)=243.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=359/60000 = 0.0060因为ρte=0.0060 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*243.333)=0.6257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.625*243.333/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2217mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0571*(7.000+4.000)*3.32= 6.840 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=6.840×106/(0.87*90*359)=243.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=359/60000 = 0.0060因为ρte=0.0060 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*243.333)=0.6257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.625*243.333/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2217mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0814*(7.000+4.000)*3.32= 9.751 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=9.751×106/(0.87*90*503)=247.580N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=503/60000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*247.580)=0.6337) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*8*8/(10*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.633*247.580/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2285mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0814*(7.000+4.000)*3.32= 9.751 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=9.751×106/(0.87*90*503)=247.580N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=503/60000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*247.580)=0.6337) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*8*8/(10*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.633*247.580/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2285mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
防水板配筋计算
防水板配筋计算无梁楼盖计算(育林防水板配筋计算)-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载: 22.04kN/m2_恒载分项系数: 1.20均布活载: 0.00kN/m2_活载分项系数: 1.40板容重: 0.00kN/m3配筋条件:混凝土等级: C35__纵筋级别: HRB400 配筋调整系数: 1.0__保护层厚度: 50mm 弯矩调幅系数(%): 100.00弯矩分配系数:边支座跨中内支座柱上板带0.75 0.55 0.75 跨中板带0.25 0.45 0.25板柱冲切:柱帽有无: 有__箍筋级别: HPB235 柱帽高度: 500mm__柱帽位置: 下反柱帽配筋as : 25mm位置截面形状柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋左柱方形875 1755 ---- 配中柱方形1755 1755 ---- 配右柱方形1000 800 ---- 配几何信息:板厚: 400mm__板带宽: 4.800m左柱: 500×500mm__中柱: 500×500mm__右柱: 500×500mm柱帽影响:不考虑柱帽对板带配筋的影响3 计算结果：单位说明:(注意，等代框架计算结果转换为，按单位宽度的板输出)弯矩:kN.m/m_纵筋面积:mm2/m_裂缝:mm----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: 0.000 0.000 -1.240 -0.081 -4.959 上部纵筋: 800 800 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 : (1026) (1026) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ---- : (0) (0) (0) (0) (0)裂缝: 0.000 0.000 0.001 0.000 0.006 ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -59.272 -8.943 96.743 -104.763 -162.866上部纵筋: 800 800 0 867 1370 下部纵筋: 0 0 800 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 ---- E14@150 E18@150 : (1026) (1026) (0) (1026) (1696) 下纵实配: ---- ---- E14@150 ---- ---- : (0) (0) (1026) (0) (0)裂缝: 0.073 0.011 0.315 0.367 0.377中截面:裂缝宽超过限值(0.3150.300mm)右柱帽边截面:裂缝宽超过限值(0.3670.300mm) 右截面:裂缝宽超过限值(0.3770.300mm)----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 3 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -125.005 -83.168 -34.487 -20.671 -12.789上部纵筋: 1040 800 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0 0 0上纵实配: E16@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 : (1340) (1026) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ---- : (0) (0) (0) (0) (0)裂缝: 0.332 0.227 0.041 0.024 0.015左截面:裂缝宽超过限值(0.3320.300mm)----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 4 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -4.959 0.000 -1.240 0.000 0.000 上部纵筋: 800 0 800 800 800 下部纵筋: 0 800 0 0 0上纵实配: E14@150 ---- E14@150 E14@150 E14@150 : (1026) (0) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- E14@150 ---- ---- ---- : (0) (1026) (0) (0) (0)裂缝: 0.006 0.000 0.001 0.000 0.000 ----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 1 左中右弯矩: 0.000 -0.413 -1.653上部纵筋: 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190 : (810) (810) (810) 下纵实配: ---- ---- ---- : (0) (0) (0)裂缝: 0.000 0.001 0.002 ----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 2 左中右弯矩: -19.757 79.153 -54.289上部纵筋: 800 0 800 下部纵筋: 0 800 0上纵实配: E14@190 ---- E14@190 : (810) (0) (810) 下纵实配: ---- E14@190 ---- : (0) (810) (0)裂缝: 0.029 0.338 0.134中截面:裂缝宽超过限值(0.3380.300mm)----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 3 左中右弯矩: -41.668 -28.216 -4.263 上部纵筋: 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190 : (810) (810) (810) 下纵实配: ---- ---- ---- : (0) (0) (0)裂缝: 0.062 0.042 0.006 -----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 4 左中右弯矩: -1.653 -0.413 0.000上部纵筋: 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190 : (810) (810) (810) 下纵实配: ---- ---- ---- : (0) (0) (0)裂缝: 0.002 0.001 0.000-----------------------------------------------------------------------4 柱帽冲切：----------------------------------------------------------------------- 柱1冲切验算柱左侧板的计算长度数据不合理!----------------------------------------------------------------------- 柱2冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力Fl=q*(A0-A1)=26.448*(18.000-3.138)=393.083kN 抗冲切力Ft=0.7βkftηumh0=1650.561kN 冲切力Fl抗冲切力Ft，不需要配筋!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力Fl=q*(A0-A1)=26.448*(18.000-2.531)=409.118kN 抗冲切力Ft=0.7βkftηumh0=2627.941kN 冲切力Fl抗冲切力Ft，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力Fl=q*(A0-A1)=26.448*(6.240-2.531)=98.089kN 抗冲切力Ft=0.7βkftηumh0=2627.941kN 冲切力Fl抗冲切力Ft，不需要配筋!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力Fl=q*(A0-A1)=26.448*(6.240-3.138)=82.055kN 抗冲切力Ft=0.7βkftηumh0=1650.561kN 冲切力Fl抗冲切力Ft，不需要配筋!----------------------------------------------------------------------- 柱3冲切验算柱右侧板的计算长度数据不合理!-----------------------------------------------------------------------5 所有简图：bd336x280();1785.959_1262.879-16-0-2477-16.jpg“ alt=“防水板配筋计算" /bd336x280();1785.959_1262.879-14-0-2573-14.jpg“ alt="防水板配筋计算" /----------------------------------------------------------------------- 【理正结构工具箱V5.7】计算日期: 2014-01-20 09:42:45 -----------------------------------------------------------------------。
独基+防水板计算
0.36
m
Ab--局部受压的计算底面积Ab ＝
3.24
m
fcc——素混凝土的轴心抗压强度设计值；为0.85 fc =
12.155 N/mm2
βl--混凝土局部受压时的强度提高系数；βl=(Ab/Al)0.5=
3.00
ω * βl * fcc * Al ＝
13127.40
kN
≥
Fl=
977.7kN
满足要求
0.7 0.008
0.3 0.059 0.75 0.005
0.35 0.048 0.8 0.003
0.4 0.039 0.85 0.001
0.45 0.031
0.5 0.025
0.55 0.019
0.6 0.015
沿独立基
础周边均
匀分布的
① 线荷载：
qwj*(LxLy
-axay）/
qe= （2*
（ax+ay）
4.27 m 306.40 Kpa
基础及基础上的土重Gk=
128.75
kN
基础底面处的平均压力值：pk = (Fk + Gk) / A =
145.75 Kpa ≤ fa= 306.40
满足要求
偏心作用：基础底面边缘的最大（最小）压力值：pkmax(min)=(Fk+Gk)/A±Mxk/Wx±Myk/Wk
kx= 0.014807
(防水板的 平均固端弯 矩系数，可 按下表取 值）
a= √ax*ay= 2.5
ky= 0.017545
0.60 0.55
0.015 0.65 0.011 0.60241 0.019 0.60 0.015 0.568182
a/l k
独基 防水板计算表格
0.
0.6 0.015
M11 As附加 694.9404 3899.778 752.0724 4220.384
0.65 0.011
0.7 0.75 0.8 0.008 0.005 0.003
Mx
My
533.7533 734.6966667
h0= 250
171.919 606.4163
330.6135 1166.185
330.6135 1166.185
119.0209 419.8267
基础h= 600
引起的独立基础附加配筋计算
a 4.6
防水板配筋计算 0.45 0.031
a/l
k
0.657143 0.010571429
0.575
0.017
0.5 0.025
柱下板带
弯矩
配筋
158.5247 489.2739
124.8983 385.4885
240.189 741.3241
240.189 741.3241
86.46804 266.8767
Y向 端跨 内跨
截面位置
边支座截面负弯矩 跨中正弯矩
第一内支座截面负弯矩 支座截面负弯矩 跨中正弯矩
柱下板带
弯矩
配筋
218.2049 769.6822
截面位置
边支座截面负弯矩
端跨
跨中正弯矩
第一内支座截面负弯矩
内跨
支座截面负弯矩 跨中正弯矩
0.35 0.048
0.4 0.039
柱下板带 跨中板带
0.33
0.04
0.26
0.22
0.5
0.17
0.5
0.17
0.18
水池侧壁及底板配筋计算程序
三、裂缝验算
短期弯矩MS (KN· m) ρ te=AS/0.5bh 71.00 0.0084 长期弯矩Ml (KN· m) ρ te实际取值(ρ te≥0.01) 36.00 0.0100 2 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm) 28.6 84.71 σ sk=MS/η h0AS (N/mm ) ψ =1.1-0.65ftk/ρ teσ sk -0.442 应变不均匀系数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0) 0.200 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 20 最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 0.05 最大裂缝宽度限值ω lim (mm) 验算ω max ≤ ω lim 0.20 满足
三、截面配筋
设计弯距M (KN· m) 截面抵抗矩系数α S=M/α 1fcbh02 1/2 γ S=(1+(1-2α S) )/2 钢筋面积AS=M/γ Sfyh0 (mm2) 99.00 0.0327 0.9834 729.5 钢筋直径d (mm) 钢筋间距s (mm) 2 钢筋实际配筋面积AS (mm ) 是否满足 20 =ESAS/ECbh0 短期刚度BS=ESASh02/(1.15ψ +0.2+6α Eρ ) (N· mm2) 长期刚度Bl=BS*MS/(MS+Ml) (N· mm2) 挠度限值 l0/200 3.77 挠度f=5MSl02/48Bl (mm) 验算f ≤ l0/200 0.030 1.45E+14 9.61E+13 35.0 满足
一、原始数据
板厚h (mm) 板长l (mm) 混凝土强度等级 500 7000 C30 受力钢筋强度设计值fy (N/mm2) 钢筋弹性模量ES (N/mm2) 构件受力特征系数α cr 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 300 2.0E+05 2.1 0.7
关于防水板配筋的优化设计
关于防水板配筋的优化设计壹图1为某别墅项目的独立柱基与防水板连接构造。
采用的是防水板上下部钢筋在独立柱基内拉通，基础下部另外附加钢筋补足的方式。
图1老司机带路基础下部钢筋利用防水板的拉通钢筋并通过附加钢筋补足的设计理念非常好，可以减少锚固搭接长度，但附加钢筋到基础边缘就可以了，再往外延伸一个l a长度就没必要了。
因为附加钢筋的数量一定是根据柱边弯矩计算得到的，到基础边缘时，弯矩已基本衰减到零，所以规范才允许基础边长超过2.5m时，配筋长度可以取0.9倍基础边长并交错布置。
此外，防水板上部钢筋在基础内贯通也欠妥，当基础尺寸较大时，浪费还是比较严重的。
实际上，防水板上部钢筋深入基础一个l a即可，超过l a的部分一点用处都没有。
贰再来看图2，为某项目的独立基础与防水板连接构造，与图1项目比较相似，只不过一个是阶形基础，一个是锥形基础。
图2老司机带路其防水板上部钢筋贯通整个基础的做法同样欠妥，伸入基础一个l a长度即可。
与上述图1项目相比，改进之处是基础底部附加钢筋没有伸出基础之外一个l a长度。
叁图3为某地块的墙下条形基础与防水板连接构造，基础下部钢筋也是采用防水板下部钢筋贯通并在基础范围内附加的配筋方式，防水板上部钢筋也没有贯通基础，而是进入基础一个长度后截断，但其却在基础顶面及侧面配置了Φ12@200的倒“U”形筋，并且沿条形基础纵向配置了Φ12@200的上部钢筋。
图3老司机带路从力学角度分析，单柱下的独立基础与混凝土墙下的条形基础都是下部受拉、上部受压，而且基础类构件一般均按单筋设计，因此基础上部只有受压区混凝土参与截面的静力平衡，并与受拉钢筋组成一对力偶共同抵抗截面所受弯矩。
因此从受力的角度不需要配置上部钢筋。
而且由于基础上部混凝土受压，也不会产生混凝土在拉应力下的结构性裂缝。
即便有可能在水化硬化期间发生塑性收缩裂缝，但因上表面没有受力钢筋，也不必担心受力钢筋的腐蚀问题。
此外，基础属于隐蔽工程，即便有一些表面的塑性收缩裂缝，也会被遮蔽掩盖，不会影响正常使用。
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无梁楼盖计算(育林防水板配筋计算)-----------------------------------------------------------------------1计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 22.04kN/m 2_恒载分项系数 : 1.20均布活载 : 0.00kN/m 2_活载分项系数 : 1.40板容重 : 0.00kN/m 3配筋条件:混凝土等级 : C35__纵筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0__保护层厚度 : 50mm弯矩调幅系数(%): 100.00 弯矩分配系数: 边支座 跨中 内支座 柱上板带 0.75 0.55 0.75 跨中板带 0.25 0.45 0.25 板柱冲切: 柱帽有无 : 有__箍筋级别 : HPB235 柱帽高度 : 500mm__柱帽位置 : 下反 柱帽配筋as : 25mm 位置 截面形状 柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋 左柱 方形 875 1755 ---- 配 中柱 方形 1755 1755 ---- 配 右柱 方形 1000 800 ---- 配 几何信息: 板厚: 400mm__板带宽: 4.800m 左柱: 500×500mm__中柱: 500×500mm__右柱: 500×500mm 柱帽影响: 不考虑柱帽对板带配筋的影响3 计算结果： 单位说明:(注意，等代框架计算结果转换为，按单位宽度的板输出) 弯 矩:kN.m/m_纵筋面积:mm 2/m_裂 缝:mm ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左 左柱帽边 中 右柱帽边 右 弯 矩: 0.000 0.000 -1.240 -0.081 -4.959 上部纵筋: 800 800 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0 0 0 上纵实配: E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150 : (1026) (1026) (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ---- : (0) (0) (0) (0) (0) 裂 缝: 0.000 0.000 0.001 0.000 0.006 ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左 左柱帽边 中 右柱帽边 右 弯 矩: -59.272 -8.943 96.743 -104.763 -162.866上部纵筋: 800 800 0 867 1370下部纵筋: 0 0 800 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 ---- E14@150 E18@150: (1026) (1026) (0) (1026) (1696)下纵实配: ---- ---- E14@150 ---- ----: (0) (0) (1026) (0) (0)裂缝: 0.073 0.011 0.315 0.367 0.377中截面:裂缝宽超过限值(0.315>0.300mm)右柱帽边截面:裂缝宽超过限值(0.367>0.300mm)右截面:裂缝宽超过限值(0.377>0.300mm)-----------------------------------------------------------------------------柱上板带--跨号: 3 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -125.005 -83.168 -34.487 -20.671 -12.789上部纵筋: 1040 800 800 800 800下部纵筋: 0 0 0 0 0上纵实配: E16@150 E14@150 E14@150 E14@150 E14@150: (1340) (1026) (1026) (1026) (1026)下纵实配: ---- ---- ---- ---- ----: (0) (0) (0) (0) (0)裂缝: 0.332 0.227 0.041 0.024 0.015左截面:裂缝宽超过限值(0.332>0.300mm)-----------------------------------------------------------------------------柱上板带--跨号: 4 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -4.959 0.000 -1.240 0.000 0.000上部纵筋: 800 0 800 800 800下部纵筋: 0 800 0 0 0上纵实配: E14@150 ---- E14@150 E14@150 E14@150: (1026) (0) (1026) (1026) (1026)下纵实配: ---- E14@150 ---- ---- ----: (0) (1026) (0) (0) (0)裂缝: 0.006 0.000 0.001 0.000 0.000 -----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 1 左中右弯矩: 0.000 -0.413 -1.653上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190: (810) (810) (810)下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.000 0.001 0.002-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 2 左中右弯矩: -19.757 79.153 -54.289上部纵筋: 800 0 800下部纵筋: 0 800 0上纵实配: E14@190 ---- E14@190: (810) (0) (810)下纵实配: ---- E14@190 ----: (0) (810) (0)裂缝: 0.029 0.338 0.134中截面:裂缝宽超过限值(0.338>0.300mm)-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 3 左中右弯矩: -41.668 -28.216 -4.263上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190: (810) (810) (810)下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.062 0.042 0.006-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 4 左中右弯矩: -1.653 -0.413 0.000上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@190 E14@190 E14@190: (810) (810) (810)下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.002 0.001 0.000-----------------------------------------------------------------------4 柱帽冲切：-----------------------------------------------------------------------柱1冲切验算柱左侧板的计算长度数据不合理!-----------------------------------------------------------------------柱2冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=26.448*(18.000-3.138)=393.083kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1650.561kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=26.448*(18.000-2.531)=409.118kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=2627.941kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=26.448*(6.240-2.531)=98.089kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=2627.941kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=26.448*(6.240-3.138)=82.055kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1650.561kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!-----------------------------------------------------------------------柱3冲切验算柱右侧板的计算长度数据不合理! -----------------------------------------------------------------------5所有简图：-----------------------------------------------------------------------【理正结构工具箱V5.7】计算日期: 2014-01-20 09:42:45 -----------------------------------------------------------------------。