粗纱

在这种方法中，加捻、卷绕同时进行，又因在喂入点 A至加捻点B的须条没有断开，属于连续式的非自由端 真捻成纱方法，生产率可比第一种方法提高数倍，例 如翼锭纺纱和环锭纺纱等。
第三种情况如图所示： A、B、C分别为喂入点、加捻点 和卷绕点，A、B点之间的须条 是断开的，B端一侧的纱尾呈自 由状态，当B以转速n如矢向回转 时，B端一侧呈自由状态的须条 在理论上也随n回转，没有加上 捻回，只在BC段的纱条上产生 自左下向右上的倾斜螺旋线捻回， BC段获得捻度T=n/V，即为成纱 捻度。
第三节
粗纱的加捻
一、加捻机构及其作用
（一）加捻机构的目的
1.加 捻 的 概 念
凡是在纺纱过程中，使纱条(须条、纱、线、丝) 绕其轴线扭转、搓动、缠绕、交结，使其获得捻回、 包缠、交缠、网络等都称为加捻。
2、加捻的目的
加捻是纺纱工程中最重要的一环。其主要目的是 将纤维条或长丝束捻合成具有一定物理机械性质和不 同结构形态的单纱或股线。具体来讲，加捻的目的在 于： 使纱条获得一定的机械性质； 使纱条获得一定的结构形态; 帮助纺纱过程的顺利进行。
一、假捻的形成过程 （一）静态假捻过程
假捻原理：
纱条A、C两端被握持，在纱条中间B点加捻，加捻 点两侧的纱条上获得数量相等、方向相反的捻回。 当加捻点被除去，在A、C两端轴向张力的作用下， 方向相反的捻回相互抵消，纱条上的捻回消失。这 种暂时存在的捻回称为假捻。
（二）纱条沿轴向运动时的假捻过程 生产上运用假捻，是在运动的纱条上选取一点作为 加捻点。 1. 两个加捻区时，根据稳定捻度定理： 输入段即AB段：n－T1V＝0， 输出段即BC段：－n+T1V=T2V, T2=0
3.罗拉握持距 应根据纤维品质长度而确定，并参照纤维的整齐度和 牵伸区中牵伸力的大小综合考虑，以不使纤维断裂或 须条牵伸不开为原则。 主牵伸区：皮圈架长度＋（15～17）mm浮游区长度 后牵伸区：纤维品质长度＋（12～15）mm浮游区长度 皮圈架长度：是指皮圈工作状态下，皮圈夹持须条的 长度，即上销前缘至小铁棍中心线间的距离，由所纺 纤维品种而定。 浮游区长度：指皮圈钳口到前罗拉钳口间的距离，为 计算方便，常以皮圈销前缘到前罗拉中心线的距离表 示。
αt只随tgβ的增减而增减，因此用αt度量纱条加捻程 度和用β角有同等的物理意义 。αt称为捻系数 。
捻度与捻系数的关系
(3)捻幅： 单位长度纱线加捻时，截面上任意一点在 该截面上相对转动的弧长称为捻幅 。 如下图示， 就是该纤维A1点在截面上的位移 弧长，称为捻幅，以P0表示。纱线截面内任意一点的 加捻程度都可用捻幅表示，捻幅的物理意义可理解为 纤维与轴线的倾斜程度，表示纤维变形和应力大小。 因此 捻幅的大小表示纱线截面内捻度与应力的分布状 态。
粗纱机的捻度计算：Tm=Ns / Vf（捻/米）
（2）捻系数： 纤维对纱条轴线的倾角β可表示不同特数或不同直 径纱条的加捻程度。但不易测量，故实际上应用中 采用捻系数αt这个指标。经推导，可得
tgβ δ 10 7 1 Tt 2π Nt
tgβ δ 107 αt 2 π
Tt α t 1 Nt
同时由于龙筋（悬锭式粗纱机为下龙筋，竖锭式粗纱 机为上龙筋）带着筒管相对锭翼作上下移动而引导粗 纱在筒管的轴向一圈紧挨一圈地紧密排列。 筒管与锭翼间有转速差才能卷绕 。
1.真捻、假捻的获得
2.应用
Leabharlann Baidu
第四节 粗纱卷绕成形
一、实现粗纱卷绕的条件
1、粗纱卷装结构 2、翼锭纺纱的卷装成形方式 粗纱管以圆柱形平行螺旋卷绕的方 式进行卷绕 。绕成的管纱形状中间 呈圆柱体，两端呈截头圆锥体。 属于长动程卷绕 。 由于锭翼围绕筒管作相对转动，从 而引导粗纱在筒管的径向一层挨一 层地进行卷绕；
BC段
式中η为捻回传递效率，因η<1，所以T1<T2,即AB 段捻度减小这种由于摩擦机件作用而使纱条某片段 捻度减小的现象称为捻陷。A为喂入点，B为捻陷点， C为加捻点。
结论： 捻陷使进入捻陷点之前一段纱条上的捻度减少，
但对输出的成纱最终捻度无影响。
（三）阻捻
C为加捻点，B为阻捻点，D为输出点。 CB段
4.钳口加压 在满足握持力大于牵伸力的前提下，主要根据牵伸型 式、罗拉速度、罗拉握持距及牵伸倍数、须条定量而 定。
5.皮圈原始钳口和上销弹簧起始压力
原始钳口：是指上、下销弹性钳口的最小距离，其 大小依据粗纱定量以不同规格的隔距块来确定。
上销弹簧的起始压力：是指上销处于原始钳口时的 片簧压力。以700～900cN/双锭为宜。起始压力过 大，形成死钳口，上销不能起弹性摆动的调节作用； 起始压力过小，上销摆动频繁甚至“张口”，起不 到弹性钳口的控制作用。 6.集合器口径 集合器要求前区口径与输出定量相适应，中区口径与 喂入定量相适应。
输入端的捻回称为假捻，产生假捻的机构称为假捻器。
.当纱条作轴向运动时，各加捻区纱条的稳定捻度和捻根
据以上推导，可以得出下列有关假捻的结论: 1、捻向取决于该加捻区出口处加捻器的转速和转向， 而与其它加捻器无关。 2、在两个握持点之间无论有多少加捻器和它们的转向 如何，最后一个加捻区的纱条稳定捻度都为零。
二、假捻效应 如前所述，通常称这个稳定捻度之为假捻器给纱条喂 入端的假捻效应。 如下图所示：
A为前罗拉钳口，是纱条的喂入点，纱条以速度V自 A向E运动，锭翼顶孔边缘B为捻陷点，又是假捻点， D为空心臂下端至压掌的转折处，E为压掌上纱条的 绕扣，F为管纱卷绕点，C、D、E均为阻捻点。
（三）真捻、假捻图
n T2 V
式中λ为捻回摩阻系数， λ ＝T2/T1，且λ＜1， 所以 T1>T2,即CB段的捻度增加。 这种因摩擦机件作用而使纱条某片段捻度增加的现象， 称为阻捻。
结论： 阻捻使输出阻捻点之前一段纱条上的捻度增加， 但对输出的成纱最终捻度无影响。
B为捻陷点，
C为加捻点
AB段为纺纱段（弱 捻段） 导纱角：前罗拉钳 口至锭翼顶孔连线 与水平线的夹角。
三、工艺配置
1.粗纱定量：一般在2～6g/10m，纺低特纱时，在 2～2.5g/10m 2.牵伸倍数及其分配 粗纱机的牵伸倍数根据细纱线密度、细纱机的牵伸能 力、熟条及粗纱定量、粗纱机的牵伸型式而定。双皮 圈牵伸型式不宜纺定量过重的粗纱，因定量过重，会 产生皮圈间须条分裂或分层现象。
一般5～8倍牵伸，后区E的分配应根据熟条中纤维排 列、纤维长度、细度情况尽可能避免临界E。
（三）粗纱捻系数的选择
三、粗纱机上的假捻及其应用
（一）捻回传递 在加捻过程中，靠近加捻点的纱条获得的捻回数较多， 远离加捻点的纱段捻回数较少。这说明捻回是由加捻 点向握持点(纱条喂入点)传递的。 捻回的传递方向总是与纱条的运动方向相反，且总是 由纱条的加捻点传向纱条的喂入点。
（二）捻陷
如图：在须条的喂入点A与加捻点C之间有一机件B与 纱条接触，由于B对纱条有摩擦阻力，在一定程度上 阻止了捻回自C向A的正常传递，结果使T1<T2,B点的 阻力越大，AB段的捻回越少，这种现象称为捻陷，B 为捻陷点。 ε：为捻陷程度 ε＝（T2-T1) / T2
第一种情况如图所示： A为须条喂入点，B为加捻点并以转
速n如矢向回转。加捻时，须条不作 轴向运动，而且不进行卷绕，AB段纱 条产生自左下向右上的倾斜螺旋线捻 回。这时，加捻和卷绕不同时进行， 属于间隙式的真捻成纱方法，生产率 低，例如走锭纺纱等。
第二种情况如图所示： A、B、C分别为喂入点、加捻点和 卷绕点，纱条以速度V自A向C运动， A、C在同一轴线上，当B以转速n 如矢向绕C回转时，则AB段纱条上 便产生自左下向右上的倾斜螺旋线 捻回，AB段获得捻度。 由于B和C在同一平面内同向回转， B、C两点可视作一体，BC段的纱 条只绕AC公转，不绕本身轴线自 转，没有获得捻回，故由C点卷绕 的成纱捻度T2等于由AB段输出的 捻度T1，即T2=T1=n/V。
（二）加捻的量度和捻向
1.捻向
纱条受到加捻作用后，其外层纤维会产生倾斜的螺 旋线捻回，螺旋线的倾斜方向称为捻向。分为S（左） 捻和Z（右）捻。 单纱大多为Z捻。当为股线时，将单纱捻向写在 前面，股线捻向写在后面，如ZS，SZ，ZZ。当有 第三次加捻时，第一个字母表示单纱捻向，第二个 字母表示初捻线捻向，第三个字母表示复捻线捻向， 如ZSZ，SZS。
n λ T1V 0
n T1 V λ
BD段 λ T V -T V 0 1 2
n T2 V
在图所示的情况下，摩擦力的作用阻止捻回向前传递 输出，摩擦点B两侧纱段捻度可以根据稳定捻度定理 求得，即
CB段
n λ T1V 0
n T1 V λ
BD段
λ T1 V -T 2V 0
第七章 粗纱
第一节 概述
一、粗纱工序的任务 1、牵伸 2、加捻 3、卷绕与成形 二、粗纱机的发展 三、粗纱机的工艺流程
悬锭粗纱机的开发应用，从原来的FA401型过渡 到FA458、FA423、FA415型粗纱机，车速达到 1000转/分 全自动· 控制型粗纱机：FA491、HY491、HY492 型，取消了成形机构。变速机构、摆动装置、差 动装置，车速达到1500转/分
2.加捻的量度 根据以上分析，捻回角的大小能够代表加捻程 度的大小，它对成纱的结构形态和物理机械性 质起着重要的作用。 实际生产中，因为捻回角难以测量，所以并不 直接采用捻回角表示加捻程度的大小，而是采 用捻度、捻系数、捻幅三个指标。
（1）捻度：单位长度内的捻回数。 特克斯制捻度(Tt)为10cm长度内的捻回数； 英制捻度(Te)为每英寸长度内的捻回数； 公制捻度(Tm)为一米长度内的捻回数。 相互间的关系为： Tt=3.937Te Te=0.254Tt=0.0254Tm Tm=39.37T 捻度可衡量同特纱条的加捻程度，但捻度不能衡量不 同特数或不同直径纱条的加捻程度。
2.多个加捻区时 可用稳定捻度定理求得各段纱条的捻度为： nc n b T1V 0 AB段 T1
BC段 nc n b T1V T2 V 0
CD段
VT2 n c VT3 0
V nc T2 V
T3 0
假捻效应：在运动的纱条上设加捻点，使输入端有捻， （在稳定状态下，假捻器的纱条喂入段存在稳定捻度， 其值等于该假捻器在单位时间内加给该纱段纱条的捻回 数与纱条运动速度之比），而输出端无捻，这种现象称 为假捻效应。
FA413型粗纱机
第二节 粗纱机的喂入牵伸机构
一、喂入机构及其作用
组成：分条器、
导条辊、导条喇叭
及其横动装置
二、牵伸机构
1、牵伸机构的组成及作用
组成：牵伸装置、加压装置、清洁装置
作用：牵伸 2、牵伸装置 双短皮圈和长短皮圈以及有无集束区的不同形式组合。
3、加压装置
4、清洁装置
（二）加捻卷绕机构的组成和作用
1.托锭式加捻卷绕机构
2.悬锭式加捻卷绕机构
3.封闭式加捻卷绕机构
二、加捻的实质和量度
• • • • •
（一）加捻实质 1.粗纱加捻的基本条件 （1）真捻的获得和形成过程 获得真捻的方法： 当须条一端被握持，另一端绕本身轴线 自转时，须条的外层纤维便产生倾斜的 螺旋线捻回，这是形成真捻的基本条件。 • 纱条上真捻的获得一般有三种情况：
在这种方法中，只要在B的一侧不断喂入呈自 由状态的须条或纤维流，就能连续纺纱，属于 连续式的自由端真捻成纱方法，生产率高，例 如转杯纺纱、无芯摩擦纺纱、静电纺纱等等。
2、加捻的实质和意义
当纱条两端受到张力时，由于纤维的包围角的
存在，使纤维对纱条产生向心挤压力，包围角越 大，向心挤压力越大。由于存在这个挤压力，使 外层纤维向内层挤压，改变了纱条的结构，增加 了纤维间的摩擦力，从而增加纱条的紧密度和强 力，并改变了纱条的物理机械性质。加捻后引起 纱条结构及其物理机械性质的改变，这就是加捻 的实质。
η： 为捻回传递效率 η=T1 / T2=1- ε
ε越大，阻止捻回的传递越严重， η越大，对捻回的传 递越有利。
由于B对纱条有摩擦阻力，在一定程度上阻止了捻回 自C向A的正常传递，摩擦点B两侧纱段捻度可以根 据稳定捻度定理求得，即 AB段
n1 T1V T2V 0,
T2 n V