钢结构屋架

课程设计说明书
课程设计任务书
设计题目三角形钢屋架课程设计
学生姓名
设计要求：
1.计算书内容包括：
选题（屋架形式）、选择钢材、选择焊接方法及焊条型号、荷载计算及内力组合、杆件截面设计、屋架节点设计。

2.施工图（用CAD绘制或手绘）
绘制与屋盖支撑相关联的钢屋架施工图，图面内容：
屋架索引图（画在图面左上角）比例：1：100-1：150
屋架正面图（画对称的半榀）比例：1：20或1：30或自定
上、下弦杆俯视图比例：1：10或1：15
必要的剖面图（端竖杆、中竖杆、托架及垂直支撑连接处）
屋架支座详图及零件详图、施工图说明、标题栏（写明题目、指导教师、姓名、班级、日期）
学生应完成的工作：
1.设计计算书一份；
2.绘制与屋盖支撑相关联的钢屋架施工图（1号图纸）一张；
3.图纸应叠成计算书一般大小，与计算书装订后上交。

参考文献阅读：
1.戴国欣主编.钢结构（第3版）[M].武汉：武汉理工大学出版社，2011.1.
2.张耀春主编.钢结构设计原理[M].北京：高等教育出版社，2004.8.
3.唐岱新，孙伟民主编.高等学校建筑工程专业课程设计指导[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2002.6.
4.陈志华编著.建筑钢结构设计[M]. 天津：天津大学出版社，2004.3.
5.周俐俐，姚勇等编著.土木工程专业钢结构课程设计指南[M]. 北京：中国水利水电出版社，知识产
权出版社，2007.5.
工作计划：
周一、周二完成截面及节点设计。

周三、周四绘制施工图。

周五、周六。

任务下达日期：2012年12月7日
任务完成日期：2012年12月15日
指导教师（签名）：学生（签名）：
三角形钢屋架课程设计
摘要：为了使我们对钢结构设计课程有更深刻的理解，我们开展了为期一周的课程设计任务。

三角形钢结构屋架作为工业厂房的主要结构，已经大量的应用于现实生活之中。

因为其具有诸多的特点，能够很好的满足人们对现代生产的要求，所以钢结构设计要趋向成熟。

通过设计，我们应该可以对课本的知识有更为深刻的理解。

关键词：课程设计三角形钢屋架结构
目录
1 设计背景 (5)
1.1 设计资料 (5)
1.2 屋架形式 (6)
2 设计方案 (6)
2.1 屋架尺寸 (6)
2.2檩条和支撑布置……………………………………………… .7
2.3檩条的设计 (8)
3 方案实施 (10)
3.1屋架节点荷载计算 (11)
3.2屋架杆件内力计算 (11)
3.3 节点设计 (12)
4 结果与结论 (24)
5 收获与致谢 (24)
5.1 收获 (24)
5.2 致谢 (24)
6 参考文献 (25)
7 附件 (25)
1 设计背景
1.1 设计资料
厂房长度114m，檐口高度15m。

厂房为单层单跨结构，内设有两台中级工作制桥式吊车。

拟设计钢屋架，简支于钢筋混凝土柱上，柱的混凝土强度等级为C20。

柱顶截面尺寸为400mm mm。

钢屋架设计可不考虑抗震设防。

厂房柱距选择：6m。

跨度24m。

400
图1 建筑平面示意图
三角形钢屋架
1）属有檩体系：檩条采用槽钢，跨度为6m，跨中设有一根拉条φ10。

2）屋架屋面做法及荷载取值（荷载标准值）：
永久荷载：波形石棉瓦自重 0.20 kN/m2
檩条及拉条自重 0.20 kN/m2
保温木丝板重 0.25 kN/m2
钢屋架及支撑重 (0.12+0.011⨯跨度) kN/m 2
可变荷载：雪荷载 0.55kN/m 2
屋面活荷载 0.40 kN/m 2
积灰荷载 0.30 kN/m 2
注：1、以上数值均为水平投影值；
1.2 屋架形式
尺寸如图所示
2 设计方案
2.1屋架尺寸
屋架计算跨度：0l =l －300=24000－300=23700mm
屋面倾角： '1a r c t a n
2148,s i n 0.3714,c o s 0.9285
2.5
ααα==== 屋架跨中的高度为：2370047402 2.5
h mm ==⨯ 上弦长度：0127632cos l l mm α
== 节间长度：'1276325535a mm == 节间水平投影长度：a='a cos α=2553×0.9285=2370mm
屋架几何尺寸见图2。

图2 屋架几何尺寸（单位：mm）
2.2檩条和支撑布置
根据屋面材料的最大容许檩距，可将檩条布置于上弦节点上，檩距为节间长度。

在檩条的跨中设置一道拉条。

根据厂房总长度114m，跨度为24m，有中级工作制吊车及第一开间尺寸5.5m等因素，可在厂房两端的第二开间和中间分别设置一道上弦横向水平支撑和下弦横向水平支撑，并在同一开间两榀相邻屋架的腹杆间设置两道垂直支撑（图3）。

上弦檩条可兼做系杆，故不另设系杆，在下弦跨中央设置一道通长的柔性系杆。

此外，在厂房两端的第一开间下弦各设置三道刚性系杆（见图3）。

图3 屋架支撑布置（单位;mm ）
（a ）上弦横向水平支撑；（b ）下弦横向水平支撑；（c ）垂直支撑
2.3 檩条的设计
选用[20 a 槽钢截面，由型钢表查得，自重22.63kg ／m ≈0.23kN m ，x W =1783cm ，y W =24.23cm ，x I =17804cm 。

1.荷载计算（对轻屋面，可只考虑可变荷载效应控制的组合）
永久荷载：（坡面）
波形石棉瓦： 0. 2×2.553=0.5106kN m
檩条和拉条： 0. 2kN m
保温木丝板重 0.25x2.553=0.63825 kN/m 2
k g =(0.5106+0.2+0.63825) x cos α
=1.35 x 0.9285 =1.25kN m
可变荷载：（檩条受荷水平投影面积为2.553×5=15.3182m ，没有超过602
m ,故屋面均布活荷载取0.52kN m ，去与雪荷载较大值为0.552kN m 。

）
q=雪荷载+积灰荷载=0.552kN m +0.32kN m =0.852kN m
k q =0.85×2.553cos α=0.85×2.553×0.9285=2.0kN m
檩条均布荷载设计值：
q =G k g γ+Q k q γ=1.2×1.25+1.4×2.0=4.3kN m
x q =q cos α=4.3×0.9285=3.99kN m
y q =q sin α=4.3×0.3714=1.60kN m
2.强度验算弯矩设计值（见图4）：
图4 弯矩图
x M =218x q l =18
×3.99×26=17.96kN m ∙ y M =21()82y l q -=18-×1.60×26()2
=-1.84kN m ∙ （因为在檩条的跨中设置了一道拉条）
檩条的最大应力（拉应力）位于槽钢下翼缘的肢尖处。

X X nx M W γ+y y ny M W γ=6317.96101.0517810⨯⨯⨯+631.8101.224.210
⨯⨯⨯=1582N mm ＜f=2152N mm 3.刚度验算
只验算垂直于屋面方向的挠度。

荷载标准值：
k g +k q =1.25+2.0=3.25kN m
()k k y q g += （k g +k q ）cos α=3.25×0.9285 =3.02kN m
v l =5385×3()K K y x
g q l EI +=3
545 3.026000384 2.0610178010⨯⨯⨯⨯⨯=1446＜1150 因有拉条，不必验算整体稳定性。

故选用[20 a 槽钢檩条能满足要求。

3 方案实施
3.1屋架节点荷载计算
1.永久荷载（水平投影面）
波形石棉瓦板 0. 22kN m
保温木丝板重 0.25 kN/m 2
檩条和拉条 0.2/2.37=0.082kN m 屋架和支撑自重 0.12+0.11L=0.12+0.011×24=0.382kN m k g =0.912kN m
2.可变荷载（水平投影面）
雪荷载 0.55 kN/m 2 积灰荷载 0.30 kN/m 2
k q =0.852kN m
3 .屋架上弦在檩条处的集中荷载
屋架上弦在檩条处的集中荷载设计值由可变荷载效应控制的组合为 F=（1.2×0.91+1.4×0.85）×6×2.37=32.45kN 3.2 屋架杆件内力计算
由于屋面坡度较小，风荷载为吸力，且远小于屋面永久荷载，故其与永久荷载组合时不会增大杆件的内力，因此不予考虑。

芬克式屋架在半跨活荷载作用下，腹杆内力不会变号，故只需按全跨永久荷载与全跨可变荷载组合计算屋架杆件的内力。

屋架杆件内力计算可用图解法或数解法进行。

本例屋架为标准屋架，可直接由建筑结构设计手册查得各杆件的内力系数，然后乘以节点荷载即为各相应杆件的内力。

分别如表2和图5
所示。

图5 杆件内力图（单位：kN ）
表2 屋架杆件内力计算表
杆件名称
杆件 内力系数 内力设计值（kN ）
上
弦
AB
-12.117 -393.2 BC -11.281 -366.1 CD -9.516 -308.8 DE -10.537 -341.9 EF -10.630 -344.9 下
弦 AG
+11.250
+365.1
GH +10.000 +324.5 HM +6.250 +202.8 腹
杆
BG 、LE -1.038 -33.7
CG 、DL
+0.837 +27.2 CH 、
DH -1.557
-50.5 HL +3.749 +121.7 LF +4.999 +162.2 FM
0.00
注：负为受压，正为受拉。

3.3 杆件截面设计
弦杆端节间最大内力为-393.2kN ，由焊接屋架节点板厚度选用表，可选用屋架中间节点板厚度为10mm ，支座节点板厚度为12mm 。

1.上弦杆（见图6）
整个上弦杆不改变截面，按最大内力计算。

图6 上弦截面
max N =-393.2kN ，ox l =255.3cm ，oy l =2ox l =2×255.3=510.6cm 。

选用2∟100×10组成的T 形截面，节点板厚为10mm ，查型钢表得 A=2×19.26=38.522cm ，x i =3.05cm ，y i =4.52cm
x λ=
ox x l i =
255.3
843.05
=＜[]150λ= y λ=
oy y
l i =
510.6
1134.52
=＜[]λ=150 根据max λ=y λ=113查表得ϕ=0.475，则
σ= N
A ϕ=322
393.210214.8/0.47538.5210
N mm ⨯⨯⨯=＜f =2152N mm
故选择截面合适。

2.下弦杆（见图7）
图7 下弦截面
下弦杆也不改变截面，按最大内力计算。

max
N=+365.1kN，屋架平面内的计算长度
取最大节间HM长度，即
ox
l=497.7cm。

因屋架下弦在跨中央设有一道通长的系杆，故屋
架平面外的计算长度取侧向固定点间的距离，即
oy
l=1185cm。

选用2∟80 x7组成T形截面，由型钢表查得
A =
n
A=2×10.86=21.722
cm,
x
i=2.46cm，
y
i=3.67cm
x
λ= ox
x
l
i
=
479.7
202.3
2.46
=＜[]350
λ=
y
λ= oy
y
l
i
=
1185
323
3.67
=＜[]λ=350
σ=
n
N
A
=
3
2
365.110
21.7210
⨯
⨯
=168.22
N mm＜f=2152
N mm
故所选截面合适。

3.腹杆
（1） BG、LE杆
N=－33.7kN,
oy
l=0.9l=0.8×142.7=128.4cm，
选用单角钢∟56×8，A=8.3762
cm，
yo
i=1.087cm。

λ=
128.4
1.087
o
y
l
i
==117＜[]λ=150
根据λ=117，查表得ϕ=0.453，则
单角钢单面连接计算构件稳定性时强度设计值折减系数为
r γ==0.6+0.0015λ=0.6+0.0015×117=0.775
N A ϕ=3233.7100.4538.36710
⨯⨯⨯=88.92N mm ＜r γf =0.775x215=166.72N mm 所选截面合适。

（2）CG 、DL 杆
N=+27.2kN ，l =230.1cm
选用∟50×5单角钢截面，A=4.82cm ，yo i =0.98cm ，则
o l =0.9l =0.9×230.1=207.1cm
λ=
0yo l i =207.10.98
=211<[]λ=350 单角钢单面连接计算构件稳定性时强度设计值折减系数为
r γ=0.85
N A =3
227.2104.810
⨯⨯=56.72N mm ＜r γf =0.85×215=182.82N mm 故所选截面满足要求。

（3）CH 、DH 杆
N=-50.5kN ，l =285.4cm
选用2∟50×5 双角钢截面，A=2x4.8=9.62cm ，x i =1.53cm ，y i =2.45cm
ox l =0.8l =0.8×285.4=228.3cm
oy l =l =285.4cm
x λ=
ox x l i =
228.3
1491.53
=＜[]150λ= y λ=
oy y
l i =
285.4
116.52.45
=＜[]λ=150 根据λ=149，查表得ϕ=0.311，则
σ=n N A ϕ=32
50.5100.311x9.610
⨯⨯=1642N mm ＜f =2152N mm
故所选择的截面合适。

（4）HL 、LF 杆
两根杆件采用相同的截面，用按最大内力max N =162.2kN 计算，ox l =l =343.7cm ，
oy l =2ox l =2×343.7=687.4cm
选用2∟45×6，A=2×5.08=10.162cm ，x i =1.36cm ，y i =2.28cm 。

x λ=
343.7
1.36
ox x l i =
=253＜[]λ=350 y λ=
687.4
2.28
oy y
l i =
=302＜[]λ=350 σ=n N A =3
2
162.21010.1610
⨯⨯=159.62N mm ＜f =2152N mm 所选截面合适。

（5）FM 杆。

N=0, l =474cm
对有连接垂直支撑的屋架WJ —2，采用2∟56×5组成十字形截面，并按受压支撑验算其长细比。

o l =0.9l =0.9×474=426.6cm ，xo i =2.17cm
λ=
0xo l i =426.6
2.17
=197＜[]λ=200 故满足要求。

对不连接垂直支撑的屋架WJ —1，选用∟56×5单角钢，并按受拉支撑验算其长细比，yo i =1.10cm 。

λ=0yo l i =426.61.10
=387＜[]λ=400故满足要求。

屋架各杆件截面选择情况见表3。

表3 屋架杆件截面选择杆
件名称杆件
编号
内力设
计值
（kN）
计算长度（mm）
选用截面
截面
面积A
（cm2）
杆
件
受
力
类
型
长细比
容许长
细比
[]λmin
ϕ
计算
应力
σ
(N/mm2
)
杆件端部
的角钢肢
背和肢尖
焊缝（mm）
填
板
数
(
每
节
间
) ox
l
oy
l
x
λ
y
λ
上弦AB、BC、
CD、DE、
EF、
-393.2 2553 5106
2∟100×
10
38.52
压
杆
84 113 150 0.475 214.8 — 1
下弦AG、GH
HM
365.1 4977 11850 2∟80×7 21.72
拉
杆
202.3 323 350 —168
5—90
5—50
2
腹杆BG、LE -33.7 1284 1284 ∟56×8 5.69
压
杆yo
λ=117 150 0.453 88.9 5—50
5—50
2 CG、DL 27.2 2071 2071 ∟50×5 4.8
拉
杆yo
λ=211 350 —56.7 5—50
5—50
CH、DH -50.5 2283 2854 2∟50×5 9.6
压
杆
149 116.5 150 0.311 169
5—80
5—50
HL、LF 162.2 3437 6874 2∟45×6 10.16
拉
杆
253 302 350 —159.6
5—80
5—50
2 FM
0（压）4266 4266 2∟56×5 10.84
压
杆yo
λ=195.7 200 ——5—50
5—50
7 0（拉）4266 4266 ∟56×5 5.42
拉
杆yo
λ=384.3 400 ——5—50
5—50
3.4节点设计
本例只选择几个有代表性的、重要的节点进行计算，其余节点的计算过程从略，可参见屋架施工图。

1.屋脊节点（见图8）
腹杆LF与节点板的连接焊缝，查表得w
f
f=1602
N mm（以下同），取肢背和肢尖的焊脚尺寸分别
为
1f
h=5mm和
2
f
h=5mm，则杆端所需的焊缝长度分别为
肢背：
1
l=
1
w
l+10=1
1
20.7
FL
w
f f
K N
h f
⨯⨯
+10=
3
0.67162.210
20.75160
⨯⨯
⨯⨯⨯
＋10=107mm
故取
1
l=110mm。

图8 屋脊节点（单位：mm ）
故肢尖：2l =2w l +10=2220.7FL w f f K N h f ⨯⨯+10=3
0.33162.21020.75160⨯⨯⨯⨯⨯＋10=57.8mm
取2l =60mm 。

拼接角钢采用与上弦杆等截面，肢背处削棱，竖肢切去V=t+f h +5=16mm ，取V=20mm ，并将竖肢切口后经热弯成型用对接焊缝焊接。

拼接接头一侧所需的焊缝计算长度为
w l =40.7w f f N
h f ⨯⨯=3344.91040.75160
⨯⨯⨯⨯=153.9mm
取w l =160mm
拼接角钢的总长度为
l =2（w l +10）+d=2（160+10）＋50=390mm
上弦杆与节点板的塞焊缝，假定承受节点荷载F ／2，验算从略。

上弦肢尖与节点板的焊缝连接按弦杆内力EF N 的15%计算，且考虑由此产生的偏心弯矩作用（偏心距e=72mm ）。

设肢尖焊缝焊脚尺寸f h =5mm ，节点板总长度为660mm ，则节点一侧弦杆焊缝的计算长度为
w l =（660／2）／cos α-20-10＝（660/2）/0.9285－20－10=325mm 焊缝应力为
f τ=0.1520.7f w N h l ⨯=30.15344.91020.75325
⨯⨯⨯⨯⨯=22.72N mm
f σ=2
0.15620.7f w
Ne h l ⨯⨯=320.15344.910656
20.75325⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=30.22N mm 22(
)()f f f στβ+=2
230.2()(22.7)1.22
+=33.52N mm ＜w f f =1602N mm 由以上计算结果可知，因弦杆与节点板的连接焊缝受力不大，且连接长度较大，故可按照构造进行满焊，不必计算。

2.下弦拼接节点（见图9）
图9 下弦拼节点（单位：mm ）
屋架跨度24m 超过运输界限，故将屋架分为两个运输单元，在屋脊节点G 和下弦节点H 处设置工地拼接。

腹杆杆端与节点板的焊缝连接按HL.CH 和HD 中最大内力
HL N =121.7kN 计算。

设肢背和肢尖的焊脚尺寸均取f h =5mm ，则杆端所需的焊缝长度分别为
肢背：1l =1w l +10=111020.7HL w f f k N h f +⨯⨯=3
0.67121.71020.75160⨯⨯⨯⨯⨯+10=83mm
故1l 取90mm 。

肢尖：2l =2w l +10=221020.7HL w f f k N h f +⨯⨯=3
0.33121.71020.75160⨯⨯⨯⨯⨯+10=46mm
故2l 按构造取50mm 。

拼接角钢采用与下弦杆相同截面，肢背处削棱，竖肢切去V=t+f h +5=17mm 。

按拼接焊缝与杆件等强度原则，接头一侧所需的焊缝计算长度为
w l = 40.7w
f f
Af
h f ⨯⨯=221.721021540.75160⨯⨯⨯⨯⨯=204mm 故w l 取210mm 。

节点板长度l =2（w l +10）+10=2（210+10）+10=450mm
下弦与节点板连接的焊缝长度为450mm 。

h f =5mm 。

焊缝所受的力为下弦与节点板的连接焊缝按弦杆内力GH N 与HM N 的内力差计算，N ∆=324.5-202.8=121.7kN 。

受力较大的肢背处所受的焊缝应力为：
3
075121.710==24.720.76440
τ⨯⨯⨯⨯⨯N/mm 2<160 N/mm 2
焊缝强度满足要求 3.上弦节点D （见图10）
图10 上弦节点D （单位：mm ）
各腹杆杆端与节点板的焊缝计算从略，节点板的形状和尺寸如图10所示。

设肢背和肢尖的焊脚尺寸均取f h =5mm ，则杆端所需的焊缝长度分别为
肢背：1l =1w l +10=111020.7DH w f f k N h f +⨯⨯=
3
0.67491020.75160⨯⨯⨯⨯⨯+10=39.3mm 故1l 取40mm 。

肢尖：2l =2w l +10=221020.7DH w
f f k N h f +⨯⨯=3
0.33491020.75160⨯⨯⨯⨯⨯+10=24.4mm 故2l 按构造取30mm 。

上弦肢背塞焊缝承受檩条传来的集中荷载（节点荷载）F ，取节点板缩进肢背5mm ，
f h =t ／2=4mm ，则f σ=
20.7f f w F
h l β⨯⨯=332.45101.2220.74⨯⨯⨯⨯⨯
（300-8）=16.32N mm ＜0.8w f f =1282N mm
肢尖与节点板的焊缝承受弦杆的内力差为
N ∆=N DC -N DE =-308.8+341.9=33.1kN
偏心距e=72mm ，且节点板长度较大，故可不作计算，按构造要求布置焊缝进行满焊即可满足条件。

4.支座节点。

（见图11）
图11 支座节点（单位：mm ）
屋架支撑与钢筋混凝土柱上，混凝土强度为C20，ce f =102N mm 为便于施焊，取下弦轴线至支座底板上表面的距离为160mm ，并设置图12所示加劲肋。

下弦杆端与节点板的焊缝取肢背和肢尖的焊缝尺寸分别为1f h =6mm 和2f h =6mm ，则所需焊缝长
度为：
肢背：1l =1w l +12= 120.7AG w
f f k N h f ⨯⨯+12=3
0.67365.11020.76160⨯⨯⨯⨯⨯+12=194mm 故1l 取200mm 。

肢尖：2l =2w l +12=2220.7AG w
f f k N h f ⨯⨯ +12=3
0.33365.11020.76160⨯⨯⨯⨯⨯+12=102mm 故2l 按构造取110mm 。

上弦杆端与节点板的焊缝，由于焊缝长度较大，可不必计算，按构造要求即可。

(1)支座底板计算。

支座反力为
R=5F=5×32.45=162.25kN
支座底板尺寸取a ×b=250mm ×250mm,采用M22锚栓，并用图示U 形缺口。

柱顶混凝土的压应力为：
3
F 162.2510==A 250250
δ⨯⨯=2.569N/m 2
底板的厚度按屋架反力作用下的弯矩计算。

支座节点板和加劲肋将支座底板分成四块，每块板均为两相邻边固定支撑而另两相邻边自由的板。

两支撑边之间的对角线长度为：
1a =221212(125)(125)22
-+-=168mm 两支撑边之间的交点到对角线的垂直距离为：
1b =1a ／2=84mm
1b ／1a =84／168=0.5，查表得β=0.058，则
M=21a βδ=0.058×2.596×168×168=4294.6N mm
底板所需厚度（f 按厚度t 在16~40范围取值）： t=6M f
=10.9mm 故取t=20mm
(2)加劲肋与节点板的连接焊缝
加劲肋与节点板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似，如图12所示。

图12 加劲肋计算简图（单位：mm ）
假定一块加劲肋的受力为屋架支座反力的1／4，即
V=R ／4=
162.254
=40.56kN M=Ve =3125640.56102-⨯⨯=3241310⨯N.mm 加劲肋厚度采用10mm ，焊脚尺寸f h 取6mm ，焊缝计算长度为w l =180-15×2=138mm
则焊缝应力为：
f σ=2226()()20.720.7f f w f w
M V h l h l β+⨯⨯⨯ =33
222624131040.5610()()1.2220.7613820.76138
⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ =822N mm ＜w f f =1602N mm
加劲肋、节点板与支座底板的连接焊缝。

图10所示切口宽度为15mm ，两条节点板和四条加劲肋焊缝的总长度为:
w l ∑=2（250-12）+4（125-6-15-12）=844mm
f σ=0.7f f w R h l β⨯∑=3162.25101.220.76844
⨯⨯⨯⨯=37.52N mm ＜w f f =1602N mm 故满足要求。

其余各节点的计算过程从略。

4 结果与结论
通过一周忙碌的设计，在老师的细心的指导和同学们的大力帮助下，我完成了课程设计任务。

通过对课题的深入研究，使我渐渐的明白的设计思路。

通过大量的计算，比较，圆满的完成课程设计的任务。

并且比较符合实际的施工要求。

但是还有一些细节上存在多多少少的毛病。

5 收获与致谢
5.1 收获
通过一周的紧张而又愉快的设计工作，圆满的完成了课程设计任务。

听过设计，使我明白了书本上的知识和实际的知识还是有比较大的出入的。

不能只简单的学习课本，学习课本的目的也是为了更好的运用于实际生产之中，所以在深刻的学习课本之后，更要把课本与实际联系起来，才能使我们对实际工作有更好的把握。

同时在设计任务中，使我更好的懂得团结的重要性。

现代社会，一定要学会团结合作共同努力。

5.2 致谢
在设计任务完成过程之中，我得到了陈老师的细心指导，可是毫不夸张的说，如果没有陈老师的指导，我是很难完成任务的。

再此我要向我们辛勤的老师致谢，来表达我对老师的感激之情。

还有我要感谢我们的同学们，他们也是不厌其烦的给我大量的讲解，在此我也要感谢他们。

6 参考文献
[1]戴国欣主编.钢结构（第3版）[M].武汉：武汉理工大学出版社，2011.1.
[2]张耀春主编.钢结构设计原理[M].北京：高等教育出版社，2004.8.
[3]唐岱新，孙伟民主编.高等学校建筑工程专业课程设计指导[M]. 北京：中国建筑工业出版社，
2002.6.
[4]陈志华编著.建筑钢结构设计[M]. 天津：天津大学出版社，2004.3.
[51]周俐俐，姚勇等编著.土木工程专业钢结构课程设计指南[M]. 北京：中国水利水电出版社，知
识产权出版社，2007.5.
[6]陈绍蕃主编.房屋建筑钢结构设计[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2010.1.
7. 附件
附件见图纸。

指导教师评语：
课程设计报告成绩：，占总成绩比例：
课程设计其它环节成绩：
环节名称：，成绩：，占总成绩比例：
环节名称：，成绩：，占总成绩比例：
环节名称：，成绩：，占总成绩比例：
总成绩：
指导教师签字：
2012年12月15 日本次课程设计负责人意见：
负责人签字：
2013年1月日。