基于Excel平台的矩形渡槽槽身优化设计及优化机理研究
永圣渡槽矩形槽身混凝土预制施工方法
永圣渡槽矩形槽身混凝土预制施工方法张士菊;郑国;陈崇德【摘要】在永圣渡槽槽身施工中,对混凝土预制矩形槽身的施工特点、工艺流程、操作要点、质量与安全控制及环境保护措施均做了深入的研究、探索与实践,提前了工期,确保了工程质量,取得了较好的经济效益.【期刊名称】《水电与新能源》【年(卷),期】2018(032)001【总页数】4页(P10-13)【关键词】矩形渡槽;预制施工;质量安全;漳河水库灌区【作者】张士菊;郑国;陈崇德【作者单位】湖北省漳河工程管理局,湖北荆门 448156;湖北省漳河工程管理局,湖北荆门 448156;湖北省漳河工程管理局,湖北荆门 448156【正文语种】中文【中图分类】TV672+.3湖北省漳河水库灌区四干渠永圣渡槽20世纪60年代中期建成并投入运用，渡槽结构型式为简支梁式、桁架及双悬臂式相结合的结构型式，槽身为U型薄壳。
经过50多年的运行，混凝土碳化和钢筋锈蚀严重，已无法满足灌区安全运行需要，亟待拆除重建。
由于渠道水力要素已经确定，渡槽进、出口段衔接等原因，渡槽拆除重建只能在原址进行，且施工期只能在本年度农业灌溉结束后至次年农业灌溉开始前，工期相对较短(一般为180 d)，现浇混凝土槽身工期难以满足要求，因而采用定型钢模预制渡槽混凝土矩形槽身，再吊装就位的重建方案。
渡槽设计参数。
桩号：23+000-23+600；槽身型式：矩型；断面尺寸(宽×高)：3.25 m×2.5 m；跨度：15 m；糙率：0.016；纵坡：0.0012；设计流量：11.24 m3/s，加大流量13.49 m3/s；设计水深1.95 m，加大水深2.20 m。
施工总工期控制在2016-10-10至2017-04-07日，在180 d完成全部施工任务。
1 槽身混凝土预制件施工方法1.1 槽身混凝土预制件施工概述定型钢模预制混凝土矩形槽身，包括地胎模制作、钢筋制作安装、定型钢模安装拆除、混凝土浇筑、槽身吊装等5个主要工序。
大型多侧墙联体式矩形渡槽槽身优化设计研究
调合理将是其安全设计 的突 出问题 。只从 某单 一因素 出发进 行研究 ， 不足以反映其 实际情况 。笔 者以多种安全控 制 因 素为约束条件 ， 建立结构 优化 模型 ， 较全 面地反 映结构实 际情
况 ， 采 用 复 合 形 法 进 行 寻 优搜 索 。 并
２ ２ 目标 函数 ．
张静 娜 ， 马秋 娟 ， 文英 马
（ 北 工 程 大 学 水 电 学 院 ， 北 邯 郸 ０ ６２ ） 河 河 ５ ０ １
摘
要： 应用 复合形法对大型多侧墙 联体 式矩形渡槽槽 身进行 了多因素约 束条件优化设计研 究 ， 出 ： 指 采用 多因素优化
设计可得到结构适 用性 、 安全性 、 经济合理性协调一致的设 计方 案 ； 横梁布置间距 对槽 身优 化方案有一定影 响， 当减小 适 横梁问距 ， 可有效加大槽身跨径 ； 由于槽身重力大 ， 平原地 区基本风压较小 ， 因此槽身横 向抗风稳定具有足够的安全度 。
— —
收 稿 日期 ：０ ７ ０ ２０ —１－ ９６ 作 者简 介 ： 静 娜 （ ９ ２ ） 女 ， 北 石 家 庄人 ， 士 研 究 生 ， 张 １８ 一 ， 河 硕
（ 横 梁弹性支 承及横 梁截 面形式 ｂ Ｊ
图 １ 槽身力学模 型
主要 从事水工结构方面的研 究工作 。
形 相 容关 系 ， 纵 横 梁 轴 交 点 处 挠 度 一 致 性 进 行 双 向 梁 系 的 按
考 虑到 施 工 、 行 期 间 槽 身 结 构 的 安 全 性 、 用 性 将 受 到 运 适
多种因素 交互 影响 ， 立如下 约 束条 件 ： 满 足水 力学 条件 建 ① ［ ］一Ｑ≤０ ［ ］ Ｑ分别为渡槽规划设 计流量 和输水能力 ， Ｑ ，Ｑ 、 具
大型多侧墙联体渡槽槽身多因素优化设计研究
本 文钢 筋 按 最 小 配 筋 率 Ｐ ０ ０３３ 置 ， 中预 应 力 筋 按 ４ ％ 、 ＝ ．０ 配 其 ２
表述 为： 槽身整体视 为具有 纵横双 向挠 曲的空问结构 ， ① 纵横
梁 系满 足 变 形 相 容 关 系 ， 纵 横 梁 轴 交 点 处 挠 度 一 致 性 进 行 水 按 荷 载 分 配 ； 荷 载 分 配后 ， 向 视 为 由 ｎ一１ “ ” 截 面 的 中 ② 纵 条 干 形 收稿 日期 ：０７—１ ２０ ２一ｌ ８
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第３பைடு நூலகம்９卷 第 ５期
２ ８年 ３ 月 ０ ０
人 民 长 江
Ｙａ ｇｚ Ｒｉｅ ｎ ｔｅ ｖｒ
Ｖｏ ．９． １ ３ Ｎｏ．５
Ｍａ ． ２ ０ ｒ， ０８
文章 编 号 ：０ １ １９ ２０ ）５ ０２ ３ １０ —４７ （０ ８０ —０４ —０
２ 力学模型
如图 １ 所示 ， ｎ孔多侧墙联 体槽 身由 ｎ一１ 中隔墙（ 条 以下 称 中墙 ） ２条边墙在底板处连接成 整体 ； 和 沿槽长等问距布置若
矩形渡槽设计计算说明书模板
工程名称: 哈密市五堡镇五堡大桥渡槽工程设计阶段：施工阶段渡槽计算书计算：日期：2015.09.01哈密托实水利水电勘测设计有限责任公司2015.09.011 基本资料五堡大桥渡槽定为4级建筑物，设计流量Q设=1.2m³/s ，加大流量Qm=1.56m³/s。
，渡槽总长25.6m，进口与上游改建梯形现浇砼渠道连接，出口与下游改建矩形现浇砼渠道连接。
2 渡槽选型与布置2.1 结构型式选择梁式渡槽的槽身是直接搁置于槽墩或槽架之上的。
为适应温度变化及地基不均匀沉陷等原因而引起的变形，必须设置变形缝将槽身分为独立工作的若干节，并将槽身与进出口建筑物分开。
变形缝之间的每一节槽身沿纵向是两个支点所以既起输水作用又起纵向梁作用。
根据支点位置的不同，梁式渡槽有简支梁式双悬臂梁式和单悬臂梁式三种型式。
单悬臂梁式一般只在双悬臂梁式向简支梁式过渡或与进出口建筑物连接时使用。
简支梁式槽身施工吊装方便，接缝止水构造简单，但跨中弯矩较大，底板受拉对抗裂防渗不利。
简支梁式槽身常用的跨度为8-15m。
本设计采用简支梁式槽身，跨度取为12.8m。
梁式渡槽的槽身采用钢筋混凝土结构。
2.2 总体布置渡槽的位置选择是选定渡槽的中心线及槽身起止点的位置。
本设计的渡槽的中心线已选定。
具体选择时可以从以下几方面考虑：（1）槽址应尽量选在地质良好、地形有利和便于施工的地方，以便缩短槽身长度、减少工程量、降低墩架高度；（2）槽轴线最好成一直线，进口和出口避免急转弯，否则将恶化水流条件，影响正常输水；（3）跨越河流的渡槽，槽轴线应与河道水流方向尽量成正交，槽址应位于河床及岸坡稳定、水流顺直的地段，避免位于河流转弯处；2.3 结构布置根据渠系规划确定，选用钢筋混凝土简支梁式渡槽进行输水，槽身采用带拉杆的矩形槽，支承结构采用单排架型式，两立柱之间设横梁，基础采用整体板式基础支撑排架。
渡槽全长25.6m，采用等跨布置方案，一跨长度为12.8m。
预应力钢筋混凝土渡槽矩形槽身设计
预应力钢筋混凝土渡槽矩形槽身设计发布时间：2022-10-13T06:13:49.891Z 来源：《建筑实践》2022年第11期作者：陈洋段东旭[导读] 黄口堰水库扩建工程是湘江流域水力开发的重点工程之一陈洋段东旭宜昌市水利水电勘察设计院有限公司，湖北宜昌，443001摘要黄口堰水库扩建工程是湘江流域水力开发的重点工程之一，过溢洪道渡槽是水库灌区左干渠的重要引水输水建筑物之一。
过溢洪道渡槽25m大跨度段槽身采用预应力钢筋混凝土结构进行设计，本文论述了预应力槽身段断面拟定、承载能力计算及抗裂验算方法，以期为类似工程作参考。
关键词渡槽抗裂预应力Design of prestressed reinforced concrete rectangular aqueductChen Yang Yang Sheng Qian(Yichang Water Resources and Hydropower Survey and Design Institute Ltd，Yichang, Hubei，443001) Abstract：Huang KouYan reservoir extension project is one of the key engineering for the hydraulic development of the Xiangjiang Basin，the spillway aqueduct is one of the important water conveyance structure of left trunk in reservoir irrigation area. The span of 25m section of spillway aqueduct adopt the design of prestressed reinforced concrete structure，this article discusses the prestressed aqueduct section preparation、carrying capacity calculation and crack resistance checking method，in order to make a reference for similar projects. Keywords：Aqueduct；Crack；prestress1 工程概况过溢洪道渡槽于2017年新建于湖南省郴州市永兴县悦来镇，渡槽轴线进口位于右干渠桩号0+310.639，出口桩号为0+410.639，槽身全长100m，共分10跨，其中穿越溢洪道段为最大跨度段，跨长25m。
基于多目标优化的箱梁渡槽结构设计研究
基于多目标优化的箱梁渡槽结构设计研究
赖成联;刘潇;刘惠娟;祝通华;谢开仲
【期刊名称】《广西大学学报（自然科学版）》
【年(卷),期】2024(49)2
【摘要】针对箱梁渡槽所受水荷载远大于同等跨径箱梁桥所受汽车荷载导致槽身纵向受力突出的问题,在渡槽结构设计中统筹考虑箱梁纵向应力储备和造价,构建了以截面尺寸、钢筋用量等6个参数为设计变量,以渡槽边缘正应力和造价为目标函数,以槽身挠度、法向应力等9个验算指标为约束条件的多目标优化模型,并基于支持向量机近似模型和NSGA2遗传算法求解多目标优化模型的Pareto最优解集,然后综合专家打分、COWA算子、博弈论综合赋权与TOPSIS法从Pareto最优解集中选出最佳方案。
结果表明:与初始方案相比,最佳方案的渡槽边缘正应力储备提高了17.55%,渡槽上部结构总造价降低8.84%;与有限元分析相比,该方法在保持较高计算精度的同时节省了65.42%的计算时间成本。
【总页数】13页(P219-231)
【作者】赖成联;刘潇;刘惠娟;祝通华;谢开仲
【作者单位】广西水利电力勘测设计研究院有限责任公司;中国水电基础局有限公司;广西水利电力职业技术学院土木建筑工程学院;广西大学土木建筑工程学院【正文语种】中文
【中图分类】TV672.3
【相关文献】
1.箱梁渡槽结构优化分析
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5.预应力混凝土连续箱梁渡槽横向结构设计
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混凝土结构：4-1 渡槽槽身横向结构设计
跨中截面内力计算：
底板自重 侧向水压力 槽内水重
标准值 g4k=γ砼bh=25×1×0.3=7.5 kN/m 计算值 g4=g4k=7.5 kN/m 标准值 q4k=γ水bH3=10×1×1.65=16.5 kN/m 计算值 q4=1.15q4k=1.15×16.5=18.98 kN/m 标准值 q5k=γ水bH3=10×1×1.65=16.5 kN/m 计算值 q5=1.15q5k=1.15×16.5=18.98 kN/m
人群荷载：
标准值 q3k=q1kb=2×1=2 kN/m
设计值 q3=γQ q3k=1.2×2=2.4 kN/m
4）内力计算
取l0=1.1l=1.1×0.8=0.88m
M=γ0ψ[(g3＋q3)l02/2]=0.9×1.0×[(2.89＋2.4)
×0.882/2]=1.84 kN·m
5）配筋计算（按单筋设计） C20混凝土，fc=10N/mm2,Ⅰ级钢筋，fy=210N/mm2，
在槽身内转角处及排架立柱与横梁连接处加设补角（设计时忽略其影响）结构布置 图如图1所示。
2.荷 载
（1）荷载标准值：钢筋混凝土重度γ砼=25kN/m3；水的重度γ水=10 kN/m3 栏杆自重g1k=0.5 kN/m2（折算均布荷载）；人群荷载q1k=2 kN/m2；风荷载 q2k=0.25 kN/m2，施工荷载q3k=4.0 kN/m2。
（2）侧墙设计
按受弯构件计算
1）尺寸拟定 取侧墙顶部厚度为h上=200mm（按规范要求 不小于80mm和l/30
=2950/30 = 98 mm）； 侧墙底部厚度为h下=300mm（要求不小于150mm）；纵向取单位宽度 b=1000 mm。 2）计算简图：按固接于底板上的悬臂板计算见图4。
矩形梁式渡槽设计
＼目 、＼ 简 型 式 项
支
．
等 臂 腰 式
等 臂 腰 式
１ 营 式 回 —５ １ １ｌＩ ｌ 竣圈 ０ Ｉ — ｌ Ｉ ｛● Ｉ ０ Ｉ ０ Ｉ ． ｌ ． Ｌ 一 ５７ ＾ ．
可用板桩截断 ， 并插 入不 透水 层至少 １０ ； ． ｍ 若不透水层 埋藏
很深 ， 则板桩 的深度 一般采用 ０ ６～１０倍水头 。木板桩厚约 ． ． ８—１ ｃ 宽约 ２ ３ ｃ 一般长 ３～ ｍ， ２ｍ， ０～ ０ｍ， ５ 最长 ８ ， ｍ 可用 于砂 土地基 ， 但现在用得 不 多 。钢 筋混凝 土板 桩使 用较 多 ， 般 一 在现场 预 制 ， 约 １ 厚 ０～１ｃ 宽 ５ ５ ｍ， ０～６ ｃ ， 度 为 １ ０ｍ 长 ２～ １ｃ 桩的两侧 做成 舌槽 形 ， ５ ｍ， 以便 相互 贴 紧 ， 用于 各 种地 可
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２０ ０ ７年 第 ５期 （ ３ 第 ５卷 ）
黑
龙
江
水
利
科
技
Ｎｏ ５． ０ ． ２０ ７
Ｈ ｉ ｎｊ ｎ ｃ ｎｅａｄＴ ｃ ｏｏｙｏ Ｗａ ｒ ｏｓｒａｃ ｅ ｏｇ ａｇＳｉ ｃ ｎ ｅｌ ｌｇ ｆ ｔ ｎｅｖｎｙ ｌ ｉ ｅ ｎ ｅＣ
２ 板桩
板桩长度视地基透水层 的厚度而定 。当透水 层较薄 时 ，
渗墙 等方法已成功地用于水 闸建设 。
５ 排 水及 反滤 层
排水 一般采用粒径 １～２ｍ 的卵 石 、 石或 碎 石平铺 在 ｃ 砾
许营渡槽任务书——矩形槽身排架支撑讲解
毕业设计任务书设计题目：许营渡槽矩形槽身排架支撑所在学院：_______________ 所学专业：水利水电工程指导教师：_______________ 姓名：__________________ 班级：__________________学号：__________________目录1毕业设计目的2设计基本要求3设计成果及具体要求4时间安排5基本资料6个人设计任务1毕业设计目的本毕业设计是本专业教学大纲所规定的重要教学内容，是学生在校期间进行最后一次理论结合实际的较全面和基本的训练，是对几年来所学知识的系统运用和检验，也是走向工作岗位之前的最后一次的过渡性练兵。
通过这次毕业设计要求达到以下基本目的。
（1）巩固、加强、扩大和提高以往所学的有关基础理论和专业知识；（2）培养学生综合运用所学的知识以解决实际工程问题的独立工作能力，并初步掌握进行水利枢纽和水工建筑物的设计思想、设计程序、设计原则、步骤和方法；（3）培养学生使用有关设计规范、手册、参考文献以及分析计算、绘图、概算和编写设计说明书等项能力的基本技能训练；（4）通过毕业设计使学生了解我国现行的基本建设程序，建立工程设计的技术和经济的政策正确观点；（5）因此，要求每个同学在长达15 周的毕业设计中，抓紧时间，遵守纪律，努力学习工作，认真踏实，一丝不苟，实事求是，举一反三，充分发挥个人的主动性和创造性，独立的和高质量的完成本次设计，以便在今后的生产实践中当一名出色的工程师，为我国的水利事业也是为国民经济的基础设施和基础产业而做出贡献。
2设计基本要求（1）设计者必须发挥独立思考能力，创造性地完成设计任务，在设计中应遵循设计规范，尽量利用国内外先进技术与经验；（2）设计者对待设计计算、绘图等工作应具有严肃认真一丝不苟的工作作风，以使设计成果达到较高的水平；（3）设计者必须充分重视和熟悉原始资料，明确设计任务，在规定时间内圆满完成要求的设计内容，成果包括：设计说明书一份（按规范格式）A1 图纸4-5 份（文本版+光盘）。
渡槽优化设计
浅谈渡槽优化设计摘要:文章以输水渡槽施工投资最小为目标函数建立数学模型, 对输水渡槽的槽身断面进行了优化对比,以边坡系数为设计的变量,将常用输水渡槽槽身断面形状设计计算的显式方程用于渡槽断面的优化设计,采用差分进化法对实用经济断面进行了分析。
关键词:输水渡槽;优化设计;渡槽是跨越山谷、洼地、河流、道路、等的架空输水建筑物,由槽身、支架、支座等组成的输水系统,是渠系建筑物中应用最广的交叉建筑物之一。
在保证渡槽设计的合理性、实用性、经济性和安全性的前提下,减少人力、物力和财力去进行渡槽的设计,寻求一种经济合理、使用方便、高效的渡槽优化设计方法,具有显著的经济效益。
1模型的建立1.1建模思路输水渡槽常用的断面形式有矩形、梯形、弧形底梯形、弧形坡脚梯形和u形等,断面的选择主要依据当地工程习惯和经验。
通常所说的渡槽水力最佳断面指在流量一定时,过水断面面积最小、湿周最短的断面形式,这样能节省用料和用工,减少沿程水头损失。
满足水力最佳断面设计的渡槽断面往往是窄深式的,虽然工程量小,但不便于施工及维护,不能达到经济的目的。
实际上工程“最佳”应该从经济、技术和管理等方面进行综合考虑,因此应求一个宽浅的断面,使其水深和底宽有一个较广的选择范围,以适应各种情况,而在此范围内又能基本上满足水力最佳断面的要求,即采用实用经济断面。
笔者从优化设计渡槽槽身形状入手,分析影响渡槽施工总投资的因素,以渡槽建设的总投资最小为目标函数建立模型。
1.2目标函数的确定在满足各项设计要求(约束条件)的前提下,使其投资费用最小: 式中:z为总投资额; z1为渡槽槽体投资; z2为施工准备费用。
由于施工准备费用(如施工预备费、地基处理费等)对某一工程投资来说变化不大,因此重点研究在渡槽设计流量q、渡槽糙率系数n、渡槽纵比降i一定时,渡槽槽身断面的优化比选设计。
2常用渡槽断面设计2.1水力计算基本公式过水断面面积、湿周等都是渡槽断面几何尺寸的参数。
U型渡槽结构计算和配筋计算EXCEL表格
一 基本资料及已知条件 参数槽身宽度D=2(m)a b c B t 0.20.150.150.2250.15 跨宽比l/D= 5.85因此可以按梁法计算槽身内力二 槽身纵向内力计算１ 槽壳横截面几何力学参数计算y 1=∑Aiyi/A= 1.044(m)I-轴至槽底的距离y2y 2=H-y1=0.806(m)重心轴至槽壳圆心轴的距离 K=y 1-f=0.494(m)截面惯性矩 I=∑A i y 2+∑I i =0.334m 40.4600.8880.0660.048 则Sl=0.2482 求作用在槽身上的均布荷载q计算中，人群荷载取2.5kN/m 2,钢筋混凝土重度r h =25kN/m 3,水重度r=9.81kN/m3受拉区面积对截面形心轴的静面距Sl=2tR 2(sinx-xcosx)+S6+S7其中：cosx=K/R= sinx=(1-cosx 2)1/2=S6=todo(y 2-to/2)=S7=2*0.5toso(y 2-to)=槽壳重：Gk=277.500kN 71.600kN 人群荷载：Gz=q 人eL=60.000kN 设计水深是水重： Gw1=213.191kN 校核水深是水重： Gw２=232.026kN 作用于槽身的均布荷载为：设计水深时： q 设=51.858kN/m 校核水深时： q 校＝53.427kN/m3 槽身纵向跨中弯矩，正应力及总拉力计算跨中弯距设计水深作用下：M设=q设l 2/8=887.348kN.m校核水深作用下：M 校＝q 校l 2/8=914.206kN.m 1375.389kN.m 1279.888kN.m故以槽中通过设计水深为控制情况．跨中截面圆弧纵向正应力：σlmax =My 2/I=2138.387kN/m 2 =2.138N/mm 2受拉区总拉力Z＝657.269A=3180.334斜截面强度及抗裂验算设计水深Q＝295.588kN KQ=443.382kN 校核水深Q＝304.535kN KQ=426.349kN取设计水深为控制情况 1.25M设＝斜截面强度计算 1.2M校＝σ＝0.710<0.778R L /K Z =0.778斜截面抗裂验算σZL ＝0.730< 1.680R L /K f = 1.680满足斜截面抗裂要求三 槽壳横向内力计算沿槽中水流方向取1.0m长槽身计算槽壳的横向内力 １ 设计水深时的内力计算 （１）求均匀化拉杆的轴向力X11>:计算槽顶集中力G 0和槽顶荷载对直段顶部中点的力矩M 0槽顶结构重：Gd=拉杆重＋桥面板重=由ＳＤＪ２０－７８＜水工钢筋混凝土结构设计规范＞查得钢筋混凝土结构构件设计水深时：KM=1.55*M 设＝校核水深时：KM=1.4*M 校＝槽顶结构重力，槽壳顶部加大部分的重力及槽顶人群荷载之和为：G0＝ 6.608kN/mM0=0.169kN.m/m2>:计算直段上的剪力T1=q*(y1B2/2-B3/6)（t+a)/I= 1.332kN/mT2=q*[ty1(f2/2-Bf+B2/2)-t(f3/6-B2f/2+B3/3)+(t+a)(y1B-B2/2)(f-B)]/I=T=T1+T2= 5.907kN/m3>:计算形变位β＝h/R=0.419λ=K/R=0.460δ11=R3(0.333β3+1.571β2+2β+0.785)/EI t= 2.388(m/kN)4>:计算载变位△1G0=-G0R3(0.571β+0.5)=-6.067 (m)△1M0=M0R2(0.5β2+1.57β+1)=0.342 (m)△1h=-γh tR4(0.571β2+0.929β+0.393)=-4.417 (m)△1W=-γ(-0.008h5+0.04h4h1-0.082h3h12=0.083h2h13)-γR[h13(0.262h+0.167R)+h13R(0.5h+0.3 =-4.689 (m)△1τ=qtR6(0.214β-0.294λβ-0.264λ+0.197)/I+TR3(0.571β+0.5)+T1aR2(0.5β2+1.57β+1 =9.573 (m)5>:计算X1X1=-△1p/δ11= 2.202(kN/m) (拉力） (2) 各截面的弯矩M及轴力N计算圆弧部分弯矩M h=－γh tR2[f/R(1-cosυ)+sinυ-υcosυ]=-0.101Mw=-γ[0.5*(h12R+RR02)sinυ-(0.5*RR02υ+RR0h1)cosυ+h13/6+RR0h1]=Mτ=qtR4[sinυ-υcosυ+λ(υ2-3.1415927υ+2cosυ+3.1415927sinυ-2)]/2I+TR(1-cosυ)+ =0.245M G0=-G0R(1-cosυ)=-0.242M X1=X1(h+Rsinυ)= 1.604M M0=M0轴力N G0=G0cosυ= 6.383N h=γh tR(f/R+υ)cosυ= 3.012N W=γR02υcosυ-0.5*γ(R02+h12)sinυ-γh1R0(1-cosυ)=-0.088Nτ=-qtR3[υcosυ+(1-3.1415927λ)sinυ-2λ(cosυ-1)]/2/I-Tcosυ=N X1=X1sinυ=0.5702 校核水深时的内力计算T1=q*(y1B2/2-B3/6)（t+a)/I= 1.373kN/mT2=q*[ty1(f2/2-Bf+B2/2)-t(f3/6-B2f/2+B3/3)+(t+a)(y1B-B2/2)(f-B)]/I=T=T1+T2= 6.086kN/mβ＝h/R=0.419λ=K/R=0.460δ11=R3(0.333β3+1.571β2+2β+0.785)/EI t= 2.388(m/kN)△1G0=-G0R3(0.571β+0.5)=-6.067(m)△1M0=M0R2(0.5β2+1.57β+1)=0.342(m)△1h=-γh tR4(0.571β2+0.929β+0.393)=-4.417(m)△1W=-γ(-0.008h5+0.04h4h1-0.082h3h12=0.083h2h13)-γR[h13(0.262h+0.167R)+h13R(0.5h+0.3 =-5.617(m)△1τ=qtR6(0.214β-0.294λβ-0.264λ+0.197)/I+TR3(0.571β+0.5)+T1aR2(0.5β2+1.57β+1 =9.880(m)X1=-△1p/δ11= 2.462kN 由以上计算可知，在υ=15度截面上正弯矩最大，在υ=90度截面上负弯矩最大．故按两截由于校核水深和设计水深作用下强度安全系数不同，分别计算如下：端肋的体积：V＝0.762m3一个端肋重：p＝19.057kNkN结果：空槽总重＝387.213kN21.379水 重＝232.026kN408.592人群荷载＝60.000kN总体积：12.62810425弯矩118.2593750.1745928490.1932693741987.24558496.9223.125f2R0R2R l R0R L 0.552 1.075 2.31 1.1561.24124761to do so x0.150.60.491 1.093人群荷载（kN/m2）rh（kN/m3）r（kN/m3）计算长度L（m）2.000259.8112L11.700构构件的强度安全系数：基本荷载组合K=1.55,特殊荷载组合K=1.4.则2.268L H11.41850.0001084.4791073.329拉杆长度拉杆宽度拉杆高度2.0000.2000.200人行道板高度人行道板宽度人行道板长度0.080 2.200 1.7604.574kN/mh h1Ro R0.4500.120 1.000 1.07562h+0.167R)+h13R(0.5h+0.393R)+h1R0R(0.57h+0.5R)+R02R(0.215h+0.197R)]0.5)+T1aR2(0.5β2+1.57β+1)/2t fγh I0.150.55250.334-0.097sinυ-2)]/2I+TR(1-cosυ)+0.5*aT1=-8.1494.713kN/mh20.20062h+0.167R)+h13R(0.5h+0.393R)+h1R0R(0.57h+0.5R)+R02R(0.215h+0.197R)] 0.5)+T1aR2(0.5β2+1.57β+1)/20.393截面上负弯矩最大．故按两截面来计算槽身所需的钢筋面积，υ0.261799。
矩形渡槽设计计算说明书(新)
工程名称: 哈密市五堡镇五堡大桥渡槽工程设计阶段：施工阶段渡槽计算书计算：日期：2015.09.01哈密托实水利水电勘测设计有限责任公司2015.09.011 基本资料五堡大桥渡槽定为4级建筑物，设计流量Q=1.2m³/s ，加大流量Q m=1.56m³/s。
，设渡槽总长25.6m，进口与上游改建梯形现浇砼渠道连接，出口与下游改建矩形现浇砼渠道连接。
2 渡槽选型与布置2.1 结构型式选择梁式渡槽的槽身是直接搁置于槽墩或槽架之上的。
为适应温度变化及地基不均匀沉陷等原因而引起的变形，必须设置变形缝将槽身分为独立工作的若干节，并将槽身与进出口建筑物分开。
变形缝之间的每一节槽身沿纵向是两个支点所以既起输水作用又起纵向梁作用。
根据支点位置的不同，梁式渡槽有简支梁式双悬臂梁式和单悬臂梁式三种型式。
单悬臂梁式一般只在双悬臂梁式向简支梁式过渡或与进出口建筑物连接时使用。
简支梁式槽身施工吊装方便，接缝止水构造简单，但跨中弯矩较大，底板受拉对抗裂防渗不利。
简支梁式槽身常用的跨度为8-15m。
本设计采用简支梁式槽身，跨度取为12.8m。
梁式渡槽的槽身采用钢筋混凝土结构。
2.2 总体布置渡槽的位置选择是选定渡槽的中心线及槽身起止点的位置。
本设计的渡槽的中心线已选定。
具体选择时可以从以下几方面考虑：（1）槽址应尽量选在地质良好、地形有利和便于施工的地方，以便缩短槽身长度、减少工程量、降低墩架高度；（2）槽轴线最好成一直线，进口和出口避免急转弯，否则将恶化水流条件，影响正常输水；（3）跨越河流的渡槽，槽轴线应与河道水流方向尽量成正交，槽址应位于河床及岸坡稳定、水流顺直的地段，避免位于河流转弯处；2.3 结构布置根据渠系规划确定，选用钢筋混凝土简支梁式渡槽进行输水，槽身采用带拉杆的矩形槽，支承结构采用单排架型式，两立柱之间设横梁，基础采用整体板式基础支撑排架。
渡槽全长25.6m，采用等跨布置方案，一跨长度为12.8m。
改进粒子群算法在矩形渡槽结构优化中的应用
标 准控制 ， 并要求最大挠 度不 超过允许 值 ， 按规 范要求 计算 结 构承载能力 ， 并对 配筋 率的 上、 限进行 控制 ； 横 向结构 的侧 下 ② 墙 及底板 和拉杆允许开裂 ， 但应严格控制最大 裂缝 宽度不超 过 允许值 ， 按限裂设 计 ， 同时应 满 足承 载力 ， 并对 配筋 率进 行控
第 ３ 第 ３期 ３卷
２ｌ ０ １年 ３月
人 ３ Ｍａ ．． ０ｌ ｒ ２ ｌ
ＹＥＬ Ｌ０Ｗ ＲＩ ＶＥＲ
【 利水 电工 程 】 水
改 进粒 子 群 算 法在 矩 形 渡 槽 结 构 优 化 中 的应 用
乔 一 帆
（ 海 大 学 水 利 水 电学 院 ， 苏 南京 ２ ０ ９ ） 河 江 １０ ８
关 键 词 ： 渡槽 ；优 化 设 计 ；粒 子 群 算 法 ；Ｌｇｓｃ映射 ；惯 性 因子 ； 自适 应’ ｏｉｉ ｔ 函数
文 献 标 识 码 ： Ａ ｄｉ１．９ ９ ｊｉ ｎ １０ —３ ９２ １． ３０ ９ ｏ：０ ３ ６／．ｓ ．０ ０１７ ．０ １０ ．４ ｓ 中 图分 类 号 ：Ｔ ６ ２ Ｖ ７
粒 子群 优 化 （ ａｔ ｌ Ｓ ａｍ Ｏ ｔ ｚｔ ｎ Ｐ Ｏ） 法 是 一 种 Ｐ ｒｃ ｗ ｒ ｐｉ ａｉ ，Ｓ 算 ｉｅ ｍｉ ｏ
计 变 量 均 按 等 间 距 （ ． １ｍ） 散 变量 处理 ， ０ ０ 离 即几 何 尺 寸 单 位 精 确 到 ｃ 。 ｍ 。
模 拟群体智能行 为的 自适 应概 率优化 技术
， 其原 理简 单 、
易 于实 现 ， 泛 应用 于 目标 优 化 、 式 识 别 、 程 规 划 、 器 人 广 模 流 机
渡槽毕业设计
渡槽毕业设计新建的渡槽使用矩形拱式渡槽，拱跨87m，共两跨，槽底宽为4.0m，侧墙高3.92m，设有间距为1.5m，高为0.1m的拉杆，考虑到交通要求，还设有1m 宽的人行板。
本设计布置等跨的间距为15m的单排架共12跨，与渐变段连接处使用浆砌石槽台。
排架与地基的连接使用整体基础。
槽身、排架、拱圈与基础使用预制吊装形式。
引言0.1、研究背景及意义渡槽是输送渠道水流跨越河渠、道路、山冲、谷口等的架空输水建筑物，是灌区水工建筑物中应用最广的交叉建筑物之一，除用于输送渠水外还可排洪与导流等之用。
我国幅员辽阔，但水资源十分短缺，且由于地形与气候的影响，水资源在时空上分布不均匀，有一半的国土处于缺水或者严重缺水状态。
不管是资源性缺水还是工程性缺水，工程手段作为优化配置的方法之一，要紧就是在水源处修建取水工程，然后通过输水工程把水送到不一致的用户，如南水北调工程、引滦入津、引滦入唐、引黄济青、引黄入晋与东北的北水南调工程等等都是如此。
渡槽便是其中一种重要渠系建筑物。
本次毕业设计为白莲河灌区龙潭冲输水渡槽的初步设计。
目的在于培养我们熟悉并初步掌握水利工程的设计内容、方法与步骤，通过设计，能够较熟练地运用与巩固有关专业课、专业基础课及基础课所学的理论知识，并锻炼运用所学理论去解决实际水利工程问题的能力，并提升编写设计说明书、进行各类计算与绘制水利工程图的能力。
0.2、国内外关于渡槽设计课题的研究现状与进展趋势世界上最早的渡槽诞生于中东与西亚地区。
公元前29 世纪前后,埃及在尼罗河上建考赛施干砌石坝,坝高15 m,坝长450m,是文献记载最早的坝,并建渠道与渡槽,向孟菲斯城供水。
公元前700 余年,亚美尼亚已有渡槽。
公元前703 年,亚述国王西拿基立(Sennacherib)下令建一条483 km 长的渡槽引水到国都尼尼微。
渡槽建在石墙上,跨越泽温的山谷。
石墙宽21 m ,高9 m ,共用了200 多万块石头。
渡槽下有5个小桥拱,让溪水流过。
矩形渡槽水力设计
6、进出口槽底高程计算
6.1 已知数据
进口前渠底高程（m）：▽
=267.48
3
出口前渠底高程（m）：▽
=266.8
4
上游渠道水深（m）：h
= 3.744
1
下游渠道水深（m）：h
= 3.744
2
槽中水深（m）：h=3.35
进口水面降落（m）：Z
=0.297
1
沿程水面降落（m）：Z
=0.554
2
出口水面回升（m）：Z
=0.099
3
6.2 计算
进口槽底高程（m ）：▽1=▽3+h 1-Z 1-h=
267.577进口槽底抬高（m ）：y 1=▽1-▽3=
0.097出口槽底高程（m ）：▽2=▽1-Z 2=
267.023出口渠底降低（m ）：y 2=h 2-Z 3-h=0.2950.072
出口渠底高程（m ）：▽4=▽2-y 2=266.728
-0.072 验证：▽3-▽4=0.752B=
4.75(m)H= 3.8(m)水力计算结果
计算的▽4较规划值仅小I132（m）,
满足要求，不再改变槽身布置尺寸
亲：您最终的计算结果是
说明：颜色代表您应根据设计资料或自
己的假设值手动填入数值！
其他单元格均可以根据相应
的公式自动算出结果，为避
免无意破坏公式，其他单元
格均被加密锁定！
提示，先假设一个B,然后将进出口渐变段计算完
毕，这时候返回来可以填写渡槽长度L
出口断面
进口断面。
南水北调中线工程矩形渡槽设计与施工方案研究
中 图法 分 类 号 ： Ｖ ７ Ｔ ６
Байду номын сангаас
文献标志码 ： Ａ
南 水北 调 中线 一 期 工程 总干 渠 陶岔 至鲁 山段 ， 全 长约 ２ ０ ｋ 拟 建 ６座 大 型 矩 形 渡 槽 ， 身 段 总 长 ４ ｍ， 槽 １５ ０ｎ， ４ ｌ单座 渡槽长 度最 长为 ７ ０ ｍ， ２ 最短 为 ６ 槽 ０ｍ，
作者 简 介 ： 三 鸿 ， ， 谢 男 工程 师 ， 士 ， 要 从 事 大型 桥 梁 结 构 工程 的设 计 与 研 究 。Ｅ— ａｌｃ ｓ ｊ ＠ｙｈｏ ｃｒ ｅ 硕 主 ｍ ｉ ｊ ｊｔ ： ｗ ｙ ｃ ａｏ ．ｏ ．ｎ ｎ
南水 北 调 中 线 工程 矩形 渡 槽 设计 与 施 工 方案 研究
谢 三 鸿， 岭 ， 世 平 尤 李
（ 江 勘 测 规 划 设 计研 究 院 交 通 设 计 处 ， 北 武 汉 ４ ０ １ ） 长 湖 ３０ ０
摘要 ： 南水 北调 中线 一 期 工 程 陶岔 至 鲁 山段 穿越 平原 河流 区 ， 架设 渡 槽 作 为输 水 建 筑 物 。 由 于 渡槽 架线 长 、 需
体 结构 断面尺寸 大 、 荷载大 、 沉降 变形影 响 因素较为复
杂， 从减少 不均 匀沉 降对槽 体结构应 力影 响 ， 少施工 减
难 度 ， 化结构 受力 条件 的角度 出发 ， 支结构 较为有 简 简 利； 尽管 简支 结 构跨 中 弯矩 较 连 续 结 构 大 （ 同跨 度 而 言 ） 但 由于截 面 中性 轴 靠 近底 部 ， 大弯 矩在 渡 槽底 ， 较
力 工字梁 承重 的梁槽 组合结 构 ， 结构 受力体 系 明晰 ， 该
降， 经经 济 技 术综 合 比较 ， 渡槽 采 用 双 线 单 槽 布 置 形
滚河渡槽槽身结构计算分析
滚河渡槽槽身结构计算分析
路书杰;储威威
【期刊名称】《吉林水利》
【年(卷),期】2016(000)003
【摘要】鄂北水资源配置工程是国务院确定的172项重大水利工程之一,滚河渡槽是鄂北水资源配置工程熊河水库灌区东干渠上的一座关键性建筑物.本文分析了滚河渡槽槽身结构,用工程实例论述了梁式矩形渡槽断面拟定、承载能力计算及抗裂验算方法,可作为类似工程参考.
【总页数】4页(P11-14)
【作者】路书杰;储威威
【作者单位】中国葛洲坝集团股份有限公司勘测设计院, 湖北武汉 430223;中国葛洲坝集团股份有限公司勘测设计院, 湖北武汉 430223
【正文语种】中文
【中图分类】TV314
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1.索河涵洞式渡槽槽身方案比选 [J], 王美斋;杨顺群;宋海印;刘许超
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5.河沟头渡槽50m跨预应力引槽箱梁槽身结构设计 [J], 徐江;蒙进;杨卫中;杨元红
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面。该优 化 方 法 可有 效 减 少混凝 土使 用 方量且优 化过 程 简单 快捷 ，能为矩形 渡槽 的设 计及 优化 提供 一
定参考。 关键词 ：矩形渡槽 ；槽身优化 ；Ｍ ｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｏ ｆ ｔ Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 平台；规划求解；优化机理
ｄ ｏ ｉ ：１ ０ ． １ ３ ９ ２ ８ ／ ｊ ． ｃ ｎ ｋ ｉ ． ｗ ｒ ａ ｈ ｅ ． ２ ０ １ ７ ． ０ ５ ． ０ １ ０
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ｐ ｏｐ ｒ ｅ ｒ ｔ ｙ ｎｄ ａ ｇ ｅ ｏ ｍｅ ｔ ｉ ｒ ｃ ｌ ａ ｒ ｅ ｑ ｕ ｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ａ ｓ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ａ ｉ ｎ ｔ ｃ ｏ ｎ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｂ ｙ ｍｅ ａ ｎ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｐ ｌ ａ ｆ ｔ ｏ ｒ ｍ ｏ ｆ Ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｏ ｆ ｔ Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ ａ ｎ ｄ ｉ ｔ ｓ ｐ ｒ ｏ ｇ ｒ ａ ｍｍｉ ｎ ｇ ｓ ｏ ｌ ｖ ｅ ｒ ｆ ｕ ｎ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ， ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｎ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｉ ｓ印 ｐ ｌ ｉ ｅ ｄ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ａ ｑ ｕ ｅ ｄ ｕ ｃ ｔ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｃ ｎａ ａ ｌ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｏ ｆ Ｄ ｏ ｎ ｇ ｈ ｅ Ｓ ｕ ｂ － ｍａ ｉ ｎ Ｃ ａ ｎ ｌ ａ ｏ ｆ Ｌ ｉ ｙ ｕ ｔ ｎｇ ａ Ｒｅ ｓ ｅ ｖｏ ｒ ｉ ｒ ｉ ｎ Ｋａ ｉ ｘ ｉ ａ ｎ Ｃ ｏ ｕ ｎ ｔ ｙ ｏ ｆ Ｃ ｈ ｏ ｎ ｇ ｑ ｉ ｎ ｇ ，ｆ ｒ ｏ ｍ ｗｈ ｉ ｃ ｈ ｔ ｈ ｅ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｉ ｔ ｏ ｎ ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｓ ｍ ｏ ｆ ｈｅ ｔ ｏ ｐ ｉ ｔ ｍａ ｌ ｖ ａ ｉ ｒ ｂｌ ａ ｅ ｉ ｓ ｄ ｅ ｅ ｐ ｌ ｙ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ ．Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｈ ｏ ｗ ｓ ｔ ｈ ａ ｔ ｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ａ ｔ ａ ｌ ｌ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ａ ｉ ｎ ｔ ｓ ａ ｒ ｅ ｓ ａ ｉ ｔ ｓ ｉ ｆ ｅ ｄ，ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｔ ｉｃ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｒ ｏ ｍ ｔ ｈ ｅ ｗｉ ｄ ｔ ｈ ｏ ｆ ｈｅ ｔ ｓ ｉ ｄ ｅ — ｗａ ｌ ｌ ｏ ｎ ｈｅ ｔ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｓ ｔ ｈ ｅ ｍａ ｘ ｉ ｍｕ ｍ，ｗ ｈ ｉ ｌ ｅ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｔ ｒ ｉ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｒ ｏ ｍ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｉ ｃ ｋ ｎ ｅ ｓ ｓ ｏ ｆ ｈｅ ｔ ｓ ｕ ｐ ｐ ｏ ｒ ｔ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｏ ｐ ｉ ｔ ｍｉ ｚ ａ ｉ ｔ ｏ ｎ ｉ ｓ ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｎ ｉ ｍｕ ｍ，ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｎ ｔ ｈ ｅ ｃ ｒ ｏ ｓ ｓ － ｓ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｃ ｎ ａ ｂ ｅ ｒ ａ ｐ ｉ ｄ ｌ ｙ ｏ ｐ ｉ ｔ ｍｉ ｚ ｅ ｄ ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ｒ ｅ ｇ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｗ ｉ ｄ ｔ ｈ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｉ ｄ ｅ － ｗ ａ ｌ １ ．Ｔ ｈｅ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍｅ ｈｏ ｔ ｄ ｃ ａ ｎ ｅ ｆ ｅ ｃ ｔ ｉ ｖ ｅ ｌ ｙ ｒ ｅ ｄ ｕ ｃ ｅ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｎ ｃ ｒ ｅ ｔ ｅ ｖ ｏ ｌ ｕ ｍｅ ｔ ｏ ｂ ｅ ｕ ｓ ｅ ｄ ｉｔ ｗ ｈ ａ ｓ ｉ ｍｐ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｒ ａ ｐ ｉ ｄ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ｏｃ ｒ ｅ ｓ ｓ ，ｆ ｕ ｒ ｔ ｈ ｅ ｍｏ ｒ ｒ ｅ ，ｃ ａ ｎ ｐ ｏ— ｒ ｖ ｉ ｄ ｅ ａ ｃ ｅ ｒ ｔ ａ ｉ ｎ ｒ ｅ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏｒ ｆ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｒ ｅ ｃ ｔ ｎｇ ａ ｌ ｅ ａ ｑ ｕ ｅ ｄ ｕ ｃ ｔ ａ ｓ ｗｅ ｌ １ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ：ｒ ｅ ｃ ｔ ａ ｎ ｇ ｕ ｌ ａ ｒ ａ ｑ ｕ ｅ ｄ ｕ ｃ ｔ ；ｏ ｐ ｔ ｉ ｍａ ｌ ｄ ｅ ｓ ｉ ｎ ｇ ｏ ｆ ａ ｑ ｕ ｅ ｄ ｕ ｃ ｔ ｂ ｏ ｄ ｙ；Ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｏ ｔ ｆ Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ ｐ ｌ ａ ｔ ｆ ｏ ｍ ；ｐ ｒ ｌ ｎｎ ａ ｉ ｎ ｇ ｓ ｏ ｌ ｖ ｉ ｎ ｇ；ｏ ｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
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摘
要 ： 以矩 形渡槽 槽 身断面优 化设 计 为 目标 ，选择应 用 广泛 的矩 形渡槽 为 案例 ，基 于渡槽基 本 体型
及 相 关设计 规 范 ， 以其 力 学性 能 、稳 定性 能、 几 何要 求 为 约 束 条件 ，借 助 Ｍ ｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｏ ｆ ｔ Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ平 台及 其
ｖ ｉ ｎ ｇ ｍｅ ｈｏ ｔ ｄ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅ ｏ ｐ ｉ ｔ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｃ ｔ ａ ｎ ｇ ｌ ｅ ａ ｑ ｕ ｅ ｄ ｕ ｃ ｔ ｂ ｏ ｄ ｙ ｉ ｓ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｉ ｓ ｈ ｅ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｉ ｔ ｓ ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｃ ｌ ａ ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｎｃ ｅ ，ｓ ｔ ｂｉ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ
水利水 电技术
第４ ８卷
２ ０ １ ７ 年第 ５期
基 于 Ｅｘ ｃ ｅ ｌ平 台 的 矩 形 渡 槽 槽 身 优 化 设 计 及
优 化 机 理 研 究
焦雨起 ，卢晓春 ，熊勃勃 ，沈桑桑
（ １ ．三 峡大 学 水 利 与环境 学 院 ，湖北 宜 昌 ４ ４ ３ ０ ０ ２ ；２ ．河海 大 学 水利 水 电学 院 ，江 苏 南京 ２ １ ０ ０ ９ ８ ）
“ 规 划求解” 功能，建立 了矩形渡槽槽 身优化模 型的求解方法并使用该方法对重庆市开县鲤 鱼塘水库 东河 分干 渠 工程 灌 区渠 系渡槽 进行 了优 化 ，深入 分析优 化 变量 的优 化机 理 。 结果表 明 ，在 满足 各 项约
束 的条 件 下 ，侧 墙 宽度 对优化 的 限制 最 大 ，支座 厚 度 对优 化 限制 最 小 ，调 整 侧 墙 宽 度 可 最 快优 化 断
中图分类号 ：Ｔ Ｖ ６ ７ ２ ． ３
文献标识 码 ：Ｂ
文章编 号 ：１ ０ ０ ０ — ０ ８ ６ ０ （ ２ ０ １ ７ ） ０ ５ ・ ０ ０ ６ １ — ０ ７
Ｅｘｃ ｅ ｌ － ｂａ ｓ ｅ ｄ ｓ ｔ ｕ ｄｙ ｏ ｎ ｏ ｐｔ ｉ ｍａ ｌ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ ｒ ｅ ｃ ｔ ａ ｎｇ ｌ ｅ ａ Байду номын сангаасｕ ｅ ｄｕ ｃ ｔ ｂｏ ｄ ｙ ａ ｎｄ ｉ ｔ ｓ ｏｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍｅ ｃ ｈ ａｎ ｉ ｓ ｍ