周期折减系数
混凝土结构周期折减系数取值分析
混凝土结构周期折减系数取值分析摘要：简述周期折减的意义和重要性；通过估算结构中非结构构件与主体结构的刚度，找出周期折减系数取值的计算方法，并举例说明。
关键词：非结构构件；侧移刚度；周期与刚度Abstract: this cycle reduction of significance and meaning; Through the estimating structural components and central Africa the main structure of the stiffness, and find out the cycle reduction coefficient method, and give an example.Key words: the structure component; Lateral stiffness; Cycle and stiffness中图分类号：TU37文献标识码：A 文章编号：在进行多高层钢筋混凝土结构内力位移分析时，由于计算模型的简化，我们只考虑了主要结构受力构件（梁、柱、剪力墙和筒体等）的刚度，而没有考虑非承重结构的刚度，此时结构在弹性阶段的计算自振周期较实际自振周期偏长，按这一周期计算的地震力偏小。
因此在结构计算过程中，应根据具体情况，对计算自振周期进行折减，其目的是为了充分考虑非承重填充墙刚度对结构自振周期的影响。
因为自振周期小的结构，其刚度较大，相应吸收的地震力也较大。
若不做周期折减，则结构偏于不安全。
根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（结构）第8.8节规定，当考虑填充墙对结构周期的影响时，周期折减系数ψT可按下列规定取值：框架结构0.6～0.8；框架－剪力墙结构0.7～0.9；剪力墙结构0.9～1.0。
《高层建筑混凝土结构技术规程》3.3.17条的条文说明中描述：设计人员应根据实际工程情况（填充墙的数量和刚度大小）来取值。
周期折减系数
大家都知道：对于周期折减系数：
2 框架-剪力墙结构可取0.7～0.8；
3 剪力墙结构可取0.9～1.0。
考虑周期折减系数主要目的是为了考虑结构的填充墙的刚度，本人第一次接触到周期折减系数时，一直认为既然考虑了填充墙的刚度，那么结构总体的刚度就是变大，然后在地震来的时候，填充墙可以吸收
的地震力作用变小，这样，会使得结构构件配筋变小，更容易满足，这是我一个错误的理解，不知道大家有没有和我一样的。
实则不然，继续以框架结构为列，其基本自振周期T1（s）可按下式计算：T1=1.7ψT（uT）1/2
注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移；ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数。
这样的话，考虑了结构的填充墙的刚度之后，T1会减小
根据抗震规范第5.1.5条
水平地震力影响系数为α1 =（Tg/T1）0.9аmax
FEK总＝α1Geq=α10.85GE
可以得出T1减小，α1变大，会导致FEK变大，地震力作用变大，然而这部分地震力由框架（梁柱）承担，结构配筋变大，结构偏于安全。
那么，填充墙的刚度在这里面充当什么角色那？在计算自振周期的时候，考虑了他的刚度，导致结构自振周期减小了，然后就导致了地震力放大，当地震力放大之后，填充墙不考虑了，这部分地震力全由框架承担，假若这种情况下，框架都能承担的住的话，那结构真的来地震了，不就没问题了，也就是结构偏于安全了。
借用鲁烟的一句话，就是“填充墙引起地震力增大，但是墙这孙子只点火不灭火，增大的地震力还是梁柱框架承担啊”，再次谢谢鲁烟给我的帮助，解决了我的困惑，也希望大家能发表自己的看法。
(完整word版)周期折减系数
多层结构未强调周期折减，这是有一定道理的，因新规范的特征周期TG增长了，按结构自震周期的经验公式:1 框架结构可取 TI= 0.10X层数；2 框架-剪力墙结构可取TI= 0.08X层数；3 剪力墙结构可取 TI= 0.04X层数；这样，多层结构结构周期不折减地震剪力已经很大了，由其III，IV类土，五层以下房屋更为突出，如再折减，震剪力可超过ＡＭＡＸ，这显然是不合理的。
周期是否折减，要分析而定：一看周期长短，长--折，短--不折或少折，当自震周期和特征周期很接近，折减就不合理了。
二看剪重比，根据大小折或不折。
至于高层建筑结构：高规:3.1.17条规定得很清楚:当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数ψT可按下列规定取值:1 框架结构可取0.6～0.7；2 框架-剪力墙结构可取0.7～0.8；3 剪力墙结构可取0.9～1.0。
对于其他结构体系或采用其他非承重墙体时，可根据工程情况确定周期折减系数由于计算模型的简化和非结构因素的作用，导致多层钢筋混凝土框架结构在弹性阶段的计算自振周期（下简称“计算周期”）比真实自振周期（下简称“自振周期”）偏长。
因此，无论是采用理论公式计算还是经验公式计算；无论是简化手算还是采用计算机程序计算，结构的计算周期值都应根据具体情况采用自振周期折减系数（下简称“折减系数”）加以修正，经修正后的计算周期即为设计采用的实际周期（下简称“设计周期”），设计周期=计算周期×折减系数。
如果折减系数取值不恰当，往往使结构设计不合理，或造成浪费、或甚至产生安全隐患。
诚然，折减系数是钢筋混凝土框架结设计所需要解决的一个重要问题。
影响自振周期因素是诸多方面的，加之多层钢筋混凝土框架结构实际工程的复杂性，抗震规范[1]没有、也不可能对折减系数给出一个确切的数值。
许多文献中给出，当主要考虑填充墙的刚度影响时，折减系数可取0.6~0.7[4] [7]；根据填充墙的多少、填充墙开洞情况，其对结构自振周期影响的不同，可取0.50~0.90[2].这些都是以粘土实心砖为填充墙的经验值，不言而喻，采用不同填充墙体材料的折减系数是不相同的。
基于框架结构体系下周期折减系数的分析与研究
填充墙与主体脱开后，刚度贡献急剧退化，故考虑全部填充墙刚度后，夸大了其对计算结果的影响。
在设计时，应对填充墙刚度进行折减，取其弹性极限状态下刚度进行计算，依据参考文献部分研究结果，考虑填充墙20%的实际刚度贡献进行计算分析。
4不同计算模型下对比分析4.1填充墙刚度对整体结构的影响框架结构体系下的填充墙体在实际施工时，常采用与两侧柱刚性连接的方式（施工简便且易于操作），故在地震作用下，填充墙的实际刚度必然会对整体结构产生影响。
本节以实际工程为例，对模型1（考虑填充墙刚度）和模型2（不考虑填充墙刚度，示。
指标进行汇总，对比结果详见表1。
1 整体指标对比表自振周期周期比底层剪切刚度向平动扭转系数X 向Y 0.43020.7527.79x1057.06x100.55140.8034.54x105 4.65x10规范要求，因填充墙的布置不均匀，导致整体结构，故其自振周期较小。
模型1整体底层剪切刚度比匀作用，忽略了因上、下层填充墙布置不均匀，导不再适用。
同进行对比，从而得出考虑填充墙上、下层刚度突行对比分析：模型1：一层、三层填充墙较少，周楼统一取周期折减系数为0.65。
减系数的取值不同而发生变化，其只是通过周期折刚度共同受力。
而周期折减系数取值不同，各楼层算的各楼层等效侧向刚度也不相同。
故设计时对各2 各模型下等效侧向刚度表等效侧向刚度K二层三层K yij K Xij K yij Y 向X 向Y 向2.46x105 2.79x105 2.05x10结语以上分析表明，考虑填充墙刚度后，对整体结构的影响较为明显，而填充墙对结构的影响主要有以下几个方面：（1）受建筑平面布局及功能影响较大，结构设计时无法改变因填充墙布置不均匀，而造成的刚度分布不均匀。
（2）各楼层填充墙布置数量的多少，直接影响各楼层侧刚向刚度比的变化，严重时在地震作用下可能出现软弱层。
（3）因填充墙与主体框架刚性连接，进而对主体框架柱形成约束，填充墙有洞口部位处极易使框架柱形成短柱，在地震作用下发生剪切破坏，大大地降低了框架结构的延性。
自振周期折减系数
自振周期折减系数1 概念由于计算模型的简化和非结构因素的作用，导致多层钢筋混凝土框架结构在弹性阶段的计算自振周期（下简称“计算周期”）比真实自振周期（下简称“自振周期”）偏长。
因此，无论是采用理论公式计算还是经验公式计算；无论是简化手算还是采用计算机程序计算，结构的计算周期值都应根据具体情况采用自振周期折减系数（下简称“折减系数”）加以修正，经修正后的计算周期即为设计采用的实际周期（下简称“设计周期”），设计周期=计算周期×折减系数。
如果折减系数取值不恰当，往往使结构设计不合理，或造成浪费、或甚至产生安全隐患。
诚然，折减系数是钢筋混凝土框架结设计所需要解决的一个重要问题。
2 影响自振周期因素影响自振周期因素是诸多方面的，加之多层钢筋混凝土框架结构实际工程的复杂性，抗震规范没有、也不可能对折减系数给出一个确切的数值。
许多文献中给出，当主要考虑填充墙的刚度影响时，折减系数可0.6~0.7[2]；根据填充墙的多少、填充墙开洞情况，其对结构自振周期影响的不同，可取0.50~0.90。
这些都是以粘土实心砖为填充墙的经验值，不言而喻，采用不同填充墙体材料的折减系数是不相同的。
当采用轻质材料或空心砖作填充墙，当然不应该套用实心砖为填充墙的折减系数。
对于粘土实心砖外的其它墙体可根据具体情况确定折减系数。
结构计算分析总是要进行简化的，简化程度取决于当时的计算工具；简化是有条件的，而关键是简化模型尽可能符合真实受力模型。
多层钢筋混凝土框架结构的计算周期往往与其自振周期有较大出入，笔者认为，此偏差主要来自计算模型的简化，没有计入那些难于准确计算的因素造成的。
一分为二的说，没有计入的那些因素，常常使计算周期比自振周期长，在一定条件下也会使计算周期比自振周期短，主要表现为以下几方面：3 计算周期长的原因1.填充墙的刚度影响大多数多层钢筋混凝土框架结构的设计计算中，并没有计算填充墙、装修（饰）材料、支撑、设备等非结构构件的刚度。
周期折减系数
多层结构未强调周期折减，这是有一定道理的，因新规范的特征周期TG增长了，按结构自震周期的经验公式:1 框架结构可取 TI= 0.10X层数；2 框架-剪力墙结构可取TI= 0.08X层数；3 剪力墙结构可取 TI= 0.04X层数；这样，多层结构结构周期不折减地震剪力已经很大了，由其III，IV类土，五层以下房屋更为突出，如再折减，震剪力可超过ＡＭＡＸ，这显然是不合理的。
周期是否折减，要分析而定：一看周期长短，长--折，短--不折或少折，当自震周期和特征周期很接近，折减就不合理了。
二看剪重比，根据大小折或不折。
至于高层建筑结构：高规:3.1.17条规定得很清楚:当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数ψT可按下列规定取值:1 框架结构可取0.6～0.7；2 框架-剪力墙结构可取0.7～0.8；3 剪力墙结构可取0.9～1.0。
对于其他结构体系或采用其他非承重墙体时，可根据工程情况确定周期折减系数由于计算模型的简化和非结构因素的作用，导致多层钢筋混凝土框架结构在弹性阶段的计算自振周期（下简称“计算周期”）比真实自振周期（下简称“自振周期”）偏长。
因此，无论是采用理论公式计算还是经验公式计算；无论是简化手算还是采用计算机程序计算，结构的计算周期值都应根据具体情况采用自振周期折减系数（下简称“折减系数”）加以修正，经修正后的计算周期即为设计采用的实际周期（下简称“设计周期”），设计周期=计算周期×折减系数。
如果折减系数取值不恰当，往往使结构设计不合理，或造成浪费、或甚至产生安全隐患。
诚然，折减系数是钢筋混凝土框架结设计所需要解决的一个重要问题。
影响自振周期因素是诸多方面的，加之多层钢筋混凝土框架结构实际工程的复杂性，抗震规范[1]没有、也不可能对折减系数给出一个确切的数值。
许多文献中给出，当主要考虑填充墙的刚度影响时，折减系数可取0.6~0.7[4] [7]；根据填充墙的多少、填充墙开洞情况，其对结构自振周期影响的不同，可取0.50~0.90[2].这些都是以粘土实心砖为填充墙的经验值，不言而喻，采用不同填充墙体材料的折减系数是不相同的。
pkpm计算振型个数和周期折减系数
pkpm计算振型个数和周期折减系数pkpm计算振型个数和周期折减系数1. 计算振型数NMODE)《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；[耦联取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数应≥90％2.振型组合方法：(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC：《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联，规则结构用[非耦联补充验算3.周期折减系数TC)框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪：砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条2. 计算振型个数如何取计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。
对于一般工程，不少于9个。
但如果是2层的结构，最多也就是6个，因为每层只有三个自由度，两层就是6个。
对复杂、多塔、平面不规则的就要多选，一般要求“有效质量系数”大于90%就可以了，证明我们的震型数取够了。
这个“有效质量系数”最先是美国的WILSON教授提出来的，并且将它用于著名的ETABS程序。
《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.13-2条要求B级高度的建筑和复杂的高层建筑“抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的90%”－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－规范规定要求震型参与质量达到总质量的90%以上这句话怎么理解？一些概念，希望对你有帮助有关振型的几个概念振型参与系数：每个质点质量与其在某一振型中相应坐标乘积之和与该振型的主质量（或者说该模态质量）之比，即为该振型的振型参与系数。
一阶振型自振频率最小(周期最长),二阶,三阶....振型的自振频率逐渐增大.地震力大小和地面加速度大小成正比,周期越长加速度越小,地震力也越小。
框架结构自振周期折减系数
框架结构自振周期折减系数————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：由于计算模型的简化和非结构因素的作用，导致多层钢筋混凝土框架结构在弹性阶段的计算自振周期（下简称“计算周期”）比真实自振周期（下简称“自振周期”）偏长。
因此，无论是采用理论公式计算还是经验公式计算；无论是简化手算还是采用计算机程序计算，结构的计算周期值都应根据具体情况采用自振周期折减系数（下简称“折减系数”）加以修正，经修正后的计算周期即为设计采用的实际周期（下简称“设计周期”），设计周期=计算周期×折减系数。
如果折减系数取值不恰当，往往使结构设计不合理，或造成浪费、或甚至产生安全隐患。
诚然，折减系数是钢筋混凝土框架结设计所需要解决的一个重要问题。
影响自振周期因素是诸多方面的，加之多层钢筋混凝土框架结构实际工程的复杂性，抗震规范[1]没有、也不可能对折减系数给出一个确切的数值。
许多文献中给出，当主要考虑填充墙的刚度影响时，折减系数可取0.6~0.7[4] [7]；根据填充墙的多少、填充墙开洞情况，其对结构自振周期影响的不同，可取0.50~0.90[2].这些都是以粘土实心砖为填充墙的经验值，不言而喻，采用不同填充墙体材料的折减系数是不相同的。
当采用轻质材料或空心砖作填充墙，当然不应该套用实心砖为填充墙的折减系数。
对于粘土实心砖外的其它墙体可根据具体情况确定折减系数[4].通过笔者的粗浅分析和工程实践摸索，指出影响自振周期的一些主要因素，并对折减系数的取值提出建议，供结构工程师参考。
计算周期与自振周期存在差异的诸多因素结构计算分析总是要进行简化的，简化程度取决于当时的计算工具；简化是有条件的，而关键是简化模型尽可能符合真实受力模型。
多层钢筋混凝土框架结构的计算周期往往与其自振周期有较大出入，笔者认为，此偏差主要来自计算模型的简化，没有计入那些难于准确计算的因素造成的。
周期折减系数规范
周期折减系数规范
1、框架结构：0.6~0.7
2、框剪结构：0.7~0.8
3、剪力墙结构：0.9~1.0周期折减的目的是为了充分考虑框架结构和框架剪力墙结构的填充墙对计算周期的影响；对于框架结构，如填充墙较多，折减系数可以取0.6--0.7，填充墙较少时可以取0.7--0.8 对于框架剪力墙结构取0.8--0.9，纯剪力墙结构周期可以不用折减。
计算周期长的原因
大多数多层钢筋混凝土框架结构的设计计算中，并没有计算填充墙、装修（饰）材料、支撑、设备等非结构构件的刚度。
实际工程中，由于未考虑砖填充墙的刚度常常使计算周期比实测自振周期大很多。
填充墙的影响与填充墙的材料性能、数量、单片墙体长度、墙体完整性（开洞情况）、与框架的连接情况息息相关。
定性地说，填充墙的数量多、单片墙体长度大、墙体开洞少且小、与框架连接好，它对框架结构的刚度增加大，反之就小。
【结构设计】周期折减系数的思考
周期折减系数的思考结构周期减小，则地震影响系数α变大，既地震作用增大，但地震作用实际由填充墙和框架二者共同承受。
试验证实，填充墙先于主体结构破坏，在整个体系中起到斜压杆的作用，引起主体结构分配的内力和理想框架有很大不同，据“施楚贤”等论文介绍，满布的框架填充墙刚度甚至是纯框架的5~10倍。
所幸，墙体强度不高，先于主体破坏。
下面主要就是比较两者的大小：框架填充墙里的框架所承担的内力和纯框架在放大地震作用下的内力。
但前提条件缺有个缺陷，满布填充墙的框架的整体刚度是纯框架的若干倍，用一个0.7左右的周期折减系数能等代到相同的地震作用吗？传统观点认为“放大的地震作用全部赋予框架承担，使主体结构偏于保守”。
但现实却是，很难有满布的填充墙，由于填充墙的不均为分布，造成结构刚度的突变，整体体现在：有薄弱层和扭转不规则。
还有重要的一点就是，有填充墙的框架分配少了地震力和没有填充墙的框架分配多了地震力。
地震作用是比较典型的水平力，其它水平荷载作用下也是这个道理。
实质上，当结构填充墙未破坏时，我们设计采用的地震作用是“按无填充墙人为放大的地震作用”，承受这个地震作用的是“有填充墙框架的刚度”，这就存在个问题，地震作用大小是根据结构刚度来的，我们计算刚度和实际刚度是否一致？至少，要分为填充墙破坏前后两种状态，三步分析。
1.破坏前，众值烈度下，含墙框架的整体刚度所受地震作用，根据某种模型得到框架分担地震作用，由内力配筋。
2.破坏后，考虑残余填充墙影响，可以按现规范要求，做基本烈度下框架“弹性刚度”或“塑性刚度”下的内力和配筋。
3.按规范要求，做罕遇烈度下做不倒验算。
其中：一般建筑是，1下满足，3下不倒；要求高的建筑，要比较1和2取包络，且同时满足3。
这样基本就颠覆了现规范，但就自己的眼界看来，是比较合理的。
换个角度考虑：(众值烈度下)如果填充墙的刚度参与比较难实现，是否可以考虑在层模型里，设置一个逐层“层刚度放大系数”，让工程师根据具体墙体的分布直接针对不同层的刚度予以考虑。
周期折减系数讲解学习
周期折减系数
大家都知道：对于周期折减系数：
2 框架-剪力墙结构可取0.7～0.8；
3 剪力墙结构可取0.9～1.0。
考虑周期折减系数主要目的是为了考虑结构的填充墙的刚度，本人第一次接触到周期折减系数时，一直认为既然考虑了填充墙的刚度，那么结构总体的刚度就是变大，然后在地震来的时候，填充墙
构件）吸收的地震力作用变小，这样，会使得结构构件配筋变小，更容易满足，这是我一个错误的理解，不知道大家有没有和我一样的。
实则不然，继续以框架结构为列，其基本自振周期T1（s）可按下式计算：T1=1.7ψT（uT）1/2
注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移；ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数。
这样的话，考虑了结构的填充墙的刚度之后，T1会减小
根据抗震规范第5.1.5条
水平地震力影响系数为α1 =（Tg/T1）0.9аmax
FEK总＝α1Geq=α10.85GE
可以得出T1减小，α1变大，会导致FEK变大，地震力作用变大，然而这部分地震力由框架（梁柱）承担，结构配筋变大，结构偏于安全。
那么，填充墙的刚度在这里面充当什么角色那？在计算自振周期的时候，考虑了他的刚度，导致结构自振周期减小了，然后就导致了地震力放大，当地震力放大之后，填充墙不考虑了，这部分地震力全由框架承担，假若这种情况下，框架都能承担的住的话，那结构真的来地震了，不就没问题了，也就是结构偏于安全了。
借用鲁烟的一句话，就是“填充墙引起地震力增大，但是墙这孙子只点火不灭火，增大的地震力还是梁柱框架承担啊”，再次谢谢鲁烟给我的帮助，解决了我的困惑，也希望大家能发表自己的看法。
周期折减系数 规范
周期折减系数规范周期折减系数是用于计算不同周期下经济指标的统计数据的修正系数。
在经济统计中，周期折减系数是为了消除季节性因素对数据的影响，从而更客观地反映经济发展的趋势和变化。
周期折减系数的计算基于季节性调整的原理。
由于经济指标在不同季节会有周期性的波动，例如，零售销售额在圣诞节和假期季节会有明显的增长，而在其他季节则相对较低。
为了更好地分析经济数据的趋势，我们需要将这种季节性变动从数据中剔除。
这样，就需要使用周期折减系数进行数据的修正。
周期折减系数通常是通过历史数据的统计分析得出的。
首先，我们需要收集一段时间内的经济指标数据，例如几年或几个季度的数据。
然后，我们将这些数据进行季节性调整，通常使用移动平均法或指数平滑法进行调整。
通过将数据中的季节性因素剔除，我们可以得到一组调整后的经济指标数据。
接下来，我们计算每个周期的平均值，例如四个季度的平均值或十二个月的平均值。
然后，将每个周期的平均值除以总周期数的平均值，得到每个周期的周期折减系数。
周期折减系数通常是一个小于1的数值，表示该周期相对于总周期数的平均值的相对大小。
周期折减系数的作用是消除不同周期之间的季节性变动，使得数据更加平滑和稳定。
通过使用周期折减系数，我们可以更好地分析经济指标的长期趋势和变化，避免单纯依赖于原始数据的波动性。
另外，周期折减系数还可以用于预测未来的经济指标数据。
通过计算每个周期的折减系数，并结合当前的经济指标数据，我们可以得出预测未来经济发展的趋势和变化。
总之，周期折减系数是用于消除季节性因素对经济指标数据影响的修正系数。
通过使用周期折减系数，我们可以更客观地分析经济发展的趋势和变化，同时对未来的经济指标数据进行预测。
周期折减系数在经济统计中具有重要的意义，可以提高数据分析的准确性和可靠性。
pkpm计算振型个数和周期折减系数(精)
pkpm计算振型个数和周期折减系数pkpm计算振型个数和周期折减系数1. 计算振型数NMODE)《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；[耦联取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数应≥90％双向地震有扭转，单向地震也有扭转。
结构上某质点（层）有三个自由度：x,y,t,t就是转角反应，不同的是，当不计算扭转偶联的时候，就不考虑转角反应t。
双向地震、单向地震都不考虑扭转偶联的话，就是这样。
就是说，这个时候对于结构，不考虑其转角反应。
结构上的层质点只有2个自由度，要么是x, 要么是y。
最后求出来的地震效应也只是一个方向的反应，要么是x, 要么是y。
程序当然两个方向都算。
都是分开计算的，单独计算的。
当考虑扭转偶联的时候，结构和其上层质点就有三个自由度――不管是单向地震还是双向地震。
计算x方向的地震效应的时候，要考虑其它两个方向效应对x方向效应的影响，而不是只单独考虑x方向效应。
对y,t两个方向也同理。
扭转偶联的时候，单向地震的扭转效应，是考虑振型之间的组合效应。
双向地震扭转效应，是按x、y两个方向的方向组合，见抗规5.2.3-8式。
这个方向组合有一个0.85的系数，sap2k里面是没有这样的方向组合的，只有原始的SRSS组合，即系数是1.0。
etabs中文版里有修正的SRSS组合，是按中国规范的（其实仍是参考美日规范条文得来的）。
老版pkpm有偶联这个选项，设计者可选择偶联也可不选择。
新版没有这个选项，就是说，任何时候都是默认考虑偶联的。
因为考虑扭转效应，就必须进行偶联计算。
所以“扭转偶联效应”就是指“扭转效应”。
当不考虑偶联计算的时候，程序就没法进行扭转效应的分析，而只能人工对内力进行调整（或在程序里嵌套人工内力调整的步骤）。
2.振型组合方法：(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC：《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联，规则结构用非耦联补充验算3.周期折减系数TC)框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪：砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙 1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条计算振型个数如何取？计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。
周期折减系数对地震作用的影响
周期折减系数对地震作用的影响卢亚琴;马克俭【期刊名称】《贵州大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2011(028)001【摘要】框架结构、框架-剪力墙结构设计通常未考虑非承重填充墙对结构刚度的贡献,计算地震作用时,使地震影响系数中结构自振周期乘以周期折减系数来进行折减,从而使地震力放大.算例表明,周期折减系数减小0.1,框架结构和框架-剪力墙结构地震力分别增大约10%、5%-7%,层间位移角分别增大约11%、10%.周期折减系数取值不同不会影响上述两种结构的自振周期.建议,当填充墙较多时,框架结构和框架-剪力墙结构周期折减系数分别取0.65、0.75;填充墙较少时,周期折减系数分别取0.75、0.85.%Calculating the earthquake function, self oscillation cycle in the earthquake function factor multiplied the cycle reduction factor to carry out the discount to make seismic force bigger, due to the rigidity contribution for the non-load-bearing infilled wall to the structure usually doesnt considered during designing the frame construction and shear wall construction. Examples show that the cycle reduction factor of the frame construction and the shear wall construction respectively reduce 0.1, the seismic force respectively increase approximately 10y,5％ -7％, the angle of floor displacement respectively increase about 11％, 10％. The cycle reduction factor does not effect the self oscillation cycle of the above two kind of structures. Suggestions, the cycle reduction factor respectively take O. 65 and 0.75 when the infilled walls are many and respectively take 0.75and 0.85 when the infilled walls are little for the frame construction and shear wall construction.【总页数】4页(P101-103,107)【作者】卢亚琴;马克俭【作者单位】贵州大学空间结构研究中心,贵州贵阳550003;湖南大学土木工程学院,湖南长沙410082【正文语种】中文【中图分类】TU311.41;TU318【相关文献】1.基于曲率延性的弯曲型结构地震作用折减系数 [J], 李天翔;童根树;张磊2.双向地震作用下等延性强度折减系数反应谱研究 [J], 王丰;李宏男;伊廷华3.不同后续使用年限结构地震作用折减系数的探讨 [J], 孙魁;程绍革4.序列型地震作用下考虑损伤的强度折减系数 [J], 张永群;陈隽;孙潮旭5.建筑抗震设计地震作用折减系数的取值方法 [J], 周靖;赵卫锋因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
周期折减系数合理取值的探讨
出这样的结论。
如果采用其他品种水泥，由于水泥的特性不同，要视具体情况重新做试验，才能得出结论。
通过试验，本文作者认为施工现场对减水剂的储存和运输应严格管理。
对复配组分的减水剂，在没有确凿的试验证据下，严禁混杂使用。
在减水剂使用前，应先进行试验，确认减水效果后再大批量使用。
在使用中，应严格控制减水剂的掺量。
参考文献［1］蒋亚清，徐锋澄．混凝土外加剂应用中的若干关键问题［J ］.混凝土，2002（9）.［2］何廷树，詹美洲，等，复合使用高效减水剂控制大流动性混凝土坍落度损失［J ］.混凝土，2001（11）.［3］湖南大学等四院校.土木工程材料［M ］.北京：中国建筑工业出版社，2002.［4］李崇景，蔡丽朋.不同品种减水剂混合使用减水效果分析［J ］．建筑施工，2004，26（2）.!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!采用结构动力学的方法计算结构自振周期时，一般均不考虑填充墙的作用。
相关试验和理论研究表明，填充墙对结构基本自振周期有着不可忽视的影响。
因此在设计中应对计算自振周期乘以周期折减系数进行折减［1～3］，以较为真实地反映结构物的实际动力状况。
周期折减系数与填充墙的刚度呈负相关，填充墙总体的刚度越大，周期折减系数越小。
填充墙自身的刚度越小，相对布置的越少，其总体刚度也越小，周期折减系数应越大。
在设计中，周期折减系数取值偏大，会使结构物的地震作用偏小，设计偏于不安全；但取值偏小，会造成结构物的地震作用偏大，可能造成结构造价的上升。
因此，有必要探讨周期折减系数的合理取值，使结构设计安全可靠、经济合理。
1有关周期折减系数的规定和存在的问题1.1《高层建筑混凝土结构技术规程》的规定根据实际测试和试验研究，《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3-2002，以下简称《高规》）规定，当填充墙为实心粘土砖墙时，周期折减系数的取值如表1所示。
周期折减系数 规范
周期折减系数规范周期折减系数是指在建筑设计和结构计算中，为了考虑实际使用条件下的长期荷载作用，根据建筑物的设计寿命和折旧周期，对设计荷载进行合理的缩减。
在建筑设计中，为了确保建筑物在使用寿命内能够安全稳定地承受各种荷载的作用，需要进行结构计算和设计。
而传统的结构计算方法通常是基于短期荷载进行的，不考虑长期使用过程中荷载的变化和积累的影响。
为了解决这个问题，引入了周期折减系数的概念。
周期折减系数是根据建筑物的设计寿命和折旧周期来确定的，它是指在规定的时间内，建筑物所受到的荷载相对于设计荷载的缩减比例。
一般情况下，周期折减系数是根据建筑物使用年限和使用条件来确定的，不同类型的建筑物和使用场所具有不同的周期折减系数。
周期折减系数可以分为两类：一类是长期波动性荷载的周期折减系数，主要包括一些常量和可变荷载；另一类是变动性荷载的周期折减系数，主要包括永久荷载和可变荷载。
对于长期波动性荷载的周期折减系数，通常考虑的是建筑物使用寿命内荷载的变化和积累的影响。
比如，对于常量荷载，周期折减系数的大小取决于建筑物的使用年限，一般可以根据相关规范进行计算。
而对于可变荷载，周期折减系数的确定则需要考虑建筑物的使用条件和荷载的变化范围。
对于变动性荷载的周期折减系数，主要考虑的是建筑物使用过程中的荷载变化和积累的影响。
通常，永久荷载的周期折减系数取决于建筑物的折旧周期，可以根据建筑物的实际使用情况进行确定。
而可变荷载的周期折减系数则根据建筑物的使用条件和荷载的变化范围来确定。
在结构计算和设计中，周期折减系数的引入可以有效地考虑建筑物的实际使用条件和荷载变化的影响，提高结构的安全性和稳定性。
同时，合理选择周期折减系数也可以减少建筑物结构的材料和成本，提高设计的经济性。
总之，周期折减系数是在建筑设计和结构计算中考虑实际使用条件下的长期荷载作用的一种方法。
通过合理选择周期折减系数，可以更好地保证建筑物的结构安全和稳定性，提高设计的经济性。
周期折减系数
周期折减系数
日常生活中，我们会遇到很多有规律的现象，比如每年下雨的次数，每月消费支出等等，而这些现象背后有一个共同的规律，就是周期性波动。
周期性折减系数是周期性变化的一个指标，反映了一个物理数量的周期性减少规律。
周期性折减系数是由一个周期性变化的物理量的均化历史累计曲线和节点曲线之间的差与均化历史累计曲线的积分之比来表示的。
其中均化历史累计曲线是每次测量值与其前一次测量值的差累加而成的曲线，其图形相当于把峰值处扣除；节点曲线是连接测量节点的直线的曲线，其图形相当于将峰值处勾画出。
所以，周期性折减系数是由去除周期变化后的数据与未去除周期变化的数据之比得到的。
除此以外，另外一种定量分析波动的方法就是通过计算"平均折减率"（AAR）：它是指反映周期性波动的一种幅度指标，表达形式是：
AAR= (上期末数 - 下期末数) / 上期末数
值小于0，表示期末数与上期末数的差小于0，即下降；值大于0，表示期末数与上期末数的差大于0，即上升。
上述的周期折减系数与平均折减率只适用于周期性变化的物理量。
例如，在日常消费中，周期折减系数可以表示一段时间内消费水平的变化，以及它在上一期长期变化中的波动情况。
通过周期折减系数，可以对未来消费预测有较大帮助。
可以看出，周期折减系数是一个十分重要且有用的指标，它直观而又客观地反映了一段时期周期性变化的数量的情况，可以为我们在广泛的领域提供参考。
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首先要明白周期折减系数是做什么的：是由于建筑中隔墙作用使得结构的刚度增加周期变小。
然后要明白周期折减系数在什么时候起作用：我估计应该在结构算出周期后再乘以周期折减系数。
你这个周期折减系数从0.6～0.2，就是周期为原来的0.6～0.2倍，地震作用肯定要大了。
我估计你这个情况就恰恰说明了，地震作用力是在周期折减之后才计算的。
不知道你是多柔的结构，竟然周期折减这么大。
周期是不变的啊，因为模型里没有考虑填充墙墙，所以他的周期不会因为折减而变化的，之所以折减是因为考虑到填充墙的实际作用。
反应谱曲线里从0.1到特征周期这一段都是地震力最大的，然后开始下降，如果建筑的柔度很大的话，一下子折减太多，会使地震力加强很多的，可能不止一倍。
如果建筑的周期本来和特征周期差不多的话，那折减后的地震力就不会加强很多了。
WZQ中的周期是不考虑填充墙作用时的周期，是模型周期。
实际上建筑的自振周期是折减后的周期，PKPM计算地震力的周期也是折减后的。
周期折减系数实际上考虑的是墙体对周期的影响，墙越多周期越短。
一般0.6－1.0
在用pkpm做一个框架结构时，我做了一下比较，将SATWE中的周期折减系数从0.6调到0.2，算完后在WZQ.OUT中发现地震力增大了，这是对的，但周期却没变，不知道为什么，按理说肯定应该减小，请大家指教
SATWE在计算结构时，输出的周期值是真实解，因此周期值不会随着周期折减系数而变化。
而周期折减系数仅是对地震力放大，因此要看周期折减系数是否起作用，只要看地震是否放大即可。
按照楼主所说的，地震力放大，也就是证明了周期折减系数起作用了。