火炬计算书
火炬分液罐及火炬计算
按《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》编制0、说明a.能分离气体中直径大于300m m的液滴；b.存液量为罐容积的30%。
1、基本参数输入T(工况温度,K)313 P(工况压力，MPa)0.105ρ1(液密度，kg/m3)700.0ρ2(气体相对密度) 2.5d m(液滴直径，μm)300 Q n(标况下气量，m3/d)816000 g（重力加速度，m/s2）9.81 K1（系数，取2.5~3）3 2、过程参数（隐藏）T n(标况温度,K)273.15 P n(标况压力，MPa)0.1013 Z(压缩系数) 1.00ρgn(气体标况密度，kg/m3) 3.010ρg(工况下气体密度，kg/m3) 2.73 M(气体相对分子量)72.41 x 5.97 y 1.21 K67.53μ(气体粘度，mPa·s)0.0068 Ar（阿基米德准数）10938.56 3、卧式单流分液罐计算（双流式气量减半）Re（雷诺数）117.09 C（液滴在气体中的阻力系数） 1.06 V（液滴沉降速度，m/s）0.97 D1（卧式分液罐计算直径，m） 2.07 D（卧式分液罐选取直径，m） 2.00 L1（进出口管之间的距离，m） 6.00集油包设计当分液罐直径大于等于1.5m时，集油包直径不易大于分液罐直径的1/3；当分液罐直径小于1.5m时，集油包直径不易大于分液罐的半径，且不小于300mm；集油包高度不易小于400mm，并应满足仪表安装的要求。
4、立式分液罐计算D2（立式分液罐直径，m） 4.15h1（气体空间高度，m）4注，h1大于或等于1.5倍D2，且不小于3mh2（液面与筒体下端的距离，m） 1.5H（立式分离器筒体高度，m） 5.5。
火炬拉绳的设计计算
火炬拉绳的设计计算
周姝娟;黄绍岩
【期刊名称】《石油规划设计》
【年(卷),期】2011(022)002
【摘要】在工程设计中经常遇到高耸直立设备(如火炬、烟囱等)的计算,这种计算除了要进行强度和刚度计算外,还要计算目标物在受到风载荷作用下的稳定性.根据力学原理,介绍了火炬在拉绳作用下的设计计算步骤和方法.通过计算,确定拉绳和销子的直径、拉绳节螺杆、叉首螺杆却扣钢板的厚度和火炬筒体拉板厚度等,以满足油气处理厂火炬安全生产的需要,也可以应用于其他类似构筑物的设计.
【总页数】2页(P48-49)
【作者】周姝娟;黄绍岩
【作者单位】中国石化中原油田设计院;中国石化中原油田设计院
【正文语种】中文
【中图分类】TE42
【相关文献】
1.火炬设计计算 [J], 王功礼;梁月霞
2.火炬分液罐设计计算研究 [J], 马兴亮;王增辉;韩雪
3.火炬气总管及气液分离罐设计计算 [J], 裴志;曲友方
4.关于火炬两层拉绳计算公式的推导 [J], 马星;敬蜀龙
5.海上平台火炬臂长度设计计算实例分析 [J], 钟小侠;郑路;林洞峰;陈希;侯辰光
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地面火炬预算工程量
地面火炬（预算）工程量计算书
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地面火炬（预算）工程量计算书。
火炬设计计算
辐释射放热热量量×100
9. 5 9. 1 9. 7 11. 1 15. 6 15. 4 16. 9
21. 5 25. 3 28. 6 28. 5 29. 1 28. 0 29. 9
10. 3 11. 6 16. 0 16. 1 18. 7
19. 2 23. 2
注: 火焰中若存在大于 150 Λm 的烃类液滴 F 值将中的 Ρy、Ρ2 可从图 4、5 中查得。
主要参数的敏感性分析
响。公式中的 Ρy、Ρ2 直接与所选位置到火炬塔的距离有 关。对于一个确定的 H 2S 扩散浓度, 火炬栅栏可围住的 半径越大, 所要求的火炬塔高度便可越低。
计算火炬高度时需先假设一个 D 值, 然后进行试 算。公式中的热辐射系数 F 对D 值的影响较大。因为 F 值的大小不仅与燃烧气体的组分有关, 还与燃烧器 的直径大小有关, 所以选择不同尺寸的燃烧器可以调 整火炬的高度。Q 值的大小仅与燃烧气体的组分有关, Σ 值的变化受环境相对湿度的影响, 所以这两个系数 是不易人为改变或控制的。
简单方法主要是依据生产实践中对火焰的观察、 判断, 利用数学方法回归而产生的。 它主要考虑了风 速、风向对火焰中心位置的影响。而特殊方法同时考虑 了风速、风向、气体温度、分子量、低爆炸极限浓度等多 因素的影响。 两种方法相比较, 简单方法有一定的误 差, 特殊方法计算难度较大, 误差较小。 考虑到火炬高 度的确定除了受所选火焰中心位置的影响外, 还受到 辐射热系数 F 和通过大气辐射的 K 值、系数 Σ等因素 的影响, 所以对最终计算结果取整后的火炬高度, 简单 方法的误差所产生的影响就变得很小。 作者认为该方 法用于工程计算是可取的。
当用作单井井口平台时, 可采用 Sea Pony 型平 台, 如图 5 所示。它是 Seaho rse 平台的变型, 实际上就 是半座 Seaho rse 平台。
大港油田聚丙烯火炬工艺计算书
大港油田聚丙烯火炬பைடு நூலகம்案说明
1、火炬头直径：马赫数取0.2为DN800。 2、火炬筒直径：DN800。 3、火炬总高度：80m。 4、当火炬取DN800、总高度80m时：
★地面热辐射强度：热辐射率取0.2，不含太阳热辐射强度，数据如下： 地面最热点距火炬中心31.6m，最热点热辐射强度为2.44Kw/m2， 距最热点93.5m处为1.5Kw/m2，182m处为0.7Kw/m2。 ★地面噪声强度：火炬根部噪声强度为84dB。 5、卧式分液罐：单流式φ2000×6000mm。 6、卧式水封罐：不带挡液板φ2000×6000mm。 或采用火炬筒底立式水封罐：φ2000×3700mm。 7、氮气消耗：28Nm3/h。限流孔板孔径φ3mm。
2007/10/19
大港油田聚丙烯火炬方案说明
1、火炬头直径：马赫数取0.2为DN800。 2、火炬筒直径：DN800。 3、火炬总高度：80m。 4、当火炬取DN800、总高度80m时：
★地面热辐射强度：热辐射率取0.2，不含太阳热辐射强度，数据如下： 地面最热点距火炬中心31.6m，最热点热辐射强度为2.44Kw/m2， 距最热点93.5m处为1.5Kw/m2，182m处为0.7Kw/m2。 ★地面噪声强度：火炬根部噪声强度为84dB。 5、卧式分液罐：单流式φ2000×6000mm。 6、卧式水封罐：不带挡液板φ2000×6000mm。 或采用火炬筒底立式水封罐：φ2000×3700mm。 7、氮气消耗：28Nm3/h。限流孔板孔径φ3mm。
火炬计算书
0.24 0.03 0.24
计算分液罐中液滴沉降速度 液滴直径 阻力系最大事故排放
m 液滴密度 0.0003
Kg/m3 气体密度 1200
kg/m3 0.5
计算分液罐的直径 工况1 工况2 工况3 计算水封罐的直径 工况1 工况2 工况3
P614 体积流量 m3/h 火炬气温度 K K1系数 39000 303 66000 303 70000 303 2.6 2.6 2.6
工况1： 焦炉气 开车状态 取最大值的15% 工况2： 焦炉气转化气 工况2： 循环气 驰放气 计算火焰放出的能量 工况1 工况2 工况3 计算火焰长度 工况1 P596 马赫数
火炬气排放量kg/h 火炬气压力kpa 16794.38 100 2519.15 100 30566.25 100 27015.63 100
P617 体积流量 m3/h 火炬气温度 K 液面高度 39000 303 66000 303 70000 303 m
质量流量 kg/h 16794.38 30566.25 27015.63
火炬气温度K 303 303 303 303
绝热指数 1.1 1.1 1.1 1.1
平均分子量 火炬头直径 10.6 10.6 11.4 9.5
体积流量 m3/s 6.211591372 0.931738706
流速
m/s 31.65143297 4.747713152 50.95541401
正切值 0.149999943
液滴沉降速度m/s 3.38
操作压力 Kpa
液滴沉降速度 100 3.38 100 3.38 100 3.38
分液罐直径
P594 气体质量流量kg/h 气体低热值j/kg 16794.38 50000000 30566.25 50000000 27015.63 50000000
FPSO火炬塔温度场计算
广东造船2018年第1期（总第158期）50作者简介：吕木英（1985-），女，工程师。
主要从事海洋工程工艺设计工作。
收稿日期：2016-11-24FPSO火炬塔温度场计算吕木英（广州船舶及海洋工程设计研究院，广州 510250）摘 要：火炬系统是FPSO上重要的安全系统。
本文采用先进的火炬仿真计算软件Flaresim对FPSO火炬塔进行热辐射和温度计算，最终得出火炬塔不同高程的温度场分布。
关键词：辐射热强度；Flaresim；温度场中图分类号：U674.98 文献标识码：ACalculation of Temperature Field of FPSO Flare TowerLV Muying( Guangzhou Marine Engineering Corporation, Guangzhou 510250 )Abstract: Flare system is a very important safety system of FPSO. The advanced flare simulation and calculation software FLARESIM is used to calculate the radiation and temperature of FPSO flare tower, and to obtain the temperature field of different elevations for it.Key words: Radiation intension; Flaresim; Temperature field1 引言火炬系统是FPSO上重要的安全系统。
单火炬头的火炬系统，可根据API RP 521和美国雪弗龙设计手册进行手工叠加辐射热计算。
但对于多火炬头的火炬系统，通过手工叠加辐射热的计算方法已不适用。
本文采用先进的火炬仿真设计软件Flaresim，对某FPSO火炬塔的高低压火炬系统进行辐射热和温度场计算，确定火炬塔不同高程的结构温度，以便为火炬塔的结构计算提供重要的输入条件。
高架火炬系统的设计与计算
!针#术石油化工设计Petrochemical Design2018,35(3) 8 ~ 12高架火炬系统的设计与计算民(山东三维石化工程股份有限公司北京节能环保开发中心，北京100020)摘要：高架火炬系统是石油化工行业重要的安全设施。
通过介绍中石化某石化炼油厂新建高架火炬工程设计实例，对火炬系统工艺流程设计、火炬系统主要工艺计算、火炬筒体上的主要设备及火炬点火系统等进行了阐述。
重点介绍了火炬系统总管直径的计算和选取，以及火炬分液罐、火炬水封罐、火炬筒体的计算。
提供了高架火炬系统设计与计算的思路和方法。
关键词！火炬排放量分液罐水封罐设计计算doi：10. 3969/j.issn. 1005 - 8168.2018.03.003高架火炬（以下简称火炬）主要用于处理石化 设 的废气和 性气体或 状态下的可燃性气体。
的设计包 气排放管网和 置两部分。
的设计内容包气总管和各分 的设计；置的设内容包 #体、分、水封罐、点设备设计。
1工程概况中石化北京某分公司炼油厂1 〇〇〇万t/a炼 油系统改造项目新建了 5套装置，新建装置事故 气体排放量大，排放气体管道直径 ，炼油厂现有火炬设施的能力难以接纳新建5套装置 气体的 增量，且新建装置距现有火炬区较远，为保证新建装置正常生产运行及在气体，在 新建装置区东北方向约700 m处的山上新建一座高架火炬。
2设计依据2.1设计原则根据各装置事故状态火炬气排放量，在满足 相关 和 要 安全环保的前 ，确 定新建 设 模。
2.2基础数据新建5套装置包括%800万t/a常减压蒸馏I 装置、140万t/a延迟焦化装置、200万t/a加氢裂 化装置、5万m3/h制氢装置、第二套三废处理联合装置（包括6万t/a制硫装置、150 t/h污水汽提装 置及250 t/h溶剂再生装置）。
各装置火炬气最大 排放量 1。
从表1可看出％停电工况是新建火炬最大排 放工况，是低压排放状态，同的装置有：加氢裂化装置202 000 kg/h;制氢装置43 000 kg/h;三废装置17 158 kg/h(酸性气）。
火炬系统水封罐计算
火炬系统水封罐计算SGST 0017-20021 总则1.1 目的为规范石油化工企业火炬系统水封罐计算，特编制本标准。
1.2 范围1.2.1 本标准规定了石油化工企业火炬系统水封罐计算的一般要求、计算公式等要求。
1.2.2 本标准适用于石油化工企业火炬系统水封罐计算。
本标准适用于国内工程，对涉外工程应按指定标准执行。
2 计算要求2.1 一般要求2.1.1 水封罐能够分离气体中大于等于300 µm～600 µm的液滴。
2.1.2 不带挡液板的卧式水封罐的气体空间高度不小于950 mm。
2.1.3 带挡液板的卧式水封罐的直径不宜小于3 m。
2.1.4 带挡液板的卧式水封罐的分液端不考虑存液，挡液板顶端应高出最高水位200 mm。
2.1.5 挡液板上方气体通道面积应大于进气口截面积。
2.1.6 立式水封罐中气体的线速度取液滴沉降速度的80 %。
2.1.7 水封罐中的有效水量应满足水封罐进气立管长度3 m的充水量。
2.2 计算公式2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐（见图2.2.1）按式（2.2.1-1）和式（2.2.1-2）计算。
式中：D1——水封罐直径，m；h1——水封罐内的液面高度，m；b——系数，由表2.2.1查得；L1——水封罐进出口中心距离，m；T——操作条件下的气体温度，K；Q——气体体积流量，Nm3/h；K1——系数，一般取2.5～3；P——操作条件下的气体压力（绝对压力），kPa；V——液滴沉降速度，m/s。
图 2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐示意图表 2.2.1 系数 bh1/D1 b h1/D1 b h1/D1 b h1/D1 b0.02 0.005 0.28 0.229 0.54 0.551 0.80 0.8580.04 0.013 0.30 0.252 0.56 0.576 0.82 0.8780.06 0.025 0.32 0.276 0.58 0.601 0.84 0.8970.08 0.038 0.34 0.300 0.60 0.627 0.86 0.9140.10 0.052 0.36 0.324 0.62 0.651 0.88 0.9320.12 0.069 0.38 0.349 0.64 0.676 0.90 0.9480.14 0.085 0.40 0.374 0.66 0.700 0.92 0.9630.16 0.103 0.42 0.399 0.68 0.724 0.94 0.9760.18 0.122 0.44 0.424 0.70 0.748 0.96 0.9870.20 0.142 0.46 0.449 0.72 0.771 0.98 0.9950.22 0.163 0.48 0.475 0.74 0.793 1.00 1.0000.24 0.185 0.50 0.500 0.76 0.8160.26 0.207 0.52 0.526 0.78 0.8372.2.2 带挡液板的卧式水封罐（见图2.2.2）按式（2.2.2-1）至式（2.2.2-3）计算。
火炬塔架吊装吊耳计算书
吊耳及绳索计算书一、顶部主吊耳受力分析及核算塔架处于水平位置时，其端部吊耳受力情况如下图：吊耳1、2及溜尾吊车处于受力状态，吊耳3处于不受力状态。
塔架及其附件重量32吨，吊钩重1.8吨，吊绳重约1吨，合计总重约35吨。
吊耳板强度校核吊耳及筋板选用δ=16mm Q235B钢板，各部分尺寸见下图Gj=K*G，K=1.1为动载系数，G为塔架总重（包括吊钩、塔架本体、火炬筒体、工艺管线等所有部件）；Q=Gj/2=K*G/2，Q为单个吊耳承重，按极限情况考虑；设P为吊耳上的主绳扣受力，P1为P垂直向上的分解力，P2为P的水平分解力，θ为P与P2之间的夹角，已知吊耳1和2间距为3.6m，钢丝绳长度为15m，则θ=76.6°。
自平衡力系知：P 2= P1*ctgθ，P= P1/sinθ，P1=Q= K*G*9.8/2P2= K*G*ctgθ*9.8/2，P= K*G*9.8/2*sinθ；（1）吊孔截面承压力计算σ = P2 /(2rδ)≤[σ]＝35000*1.1*0.247*9.8/4*30*16=48.5N/mm²≤215N/mm²[σ]为Q235B钢板许用应力，经查GB50017-2003，16mm的Q235B钢板抗拉力为215N/mm²。
满足要求。
（2）吊孔截面拉应力计算r/R＝60/150＝0.4，查表K＝2.25σ=K×P1/4*90*16=P1/90*16 =134N/mm²＜215N/mm²弯曲应力：σ=M/W=P2×h/（δ2L/6+2δ2L22/6）=35000*1.1*0.247*9.8*75/（162×150/6+2×90×752/6）=40 N/mm²＜[σ]=215N/mm²故主吊耳满足要求。
二、吊索计算因现场配对使用钢丝绳规格为φ44mm×15m，共2根，依据吊点布置，一根钢丝绳挂两个吊点，一根钢丝绳挂一个吊点（折半使用），确保吊钩位于三角形中心。
1.2+反应热的计算+2024-2025学年高二化学人教版(2019)选择性必修1
H2O(g) 电解 H2(g)
1/2O2(g) ＋
化学键
键能/(kJ·mol1)
H-O 462.8
H-H 436.0
O=O 497.3
根据键能计算反应热：
ΔH = 反应物的总键能-生成物的总键能
= 2×462.8-1/2×497.3-436 = +240.95kJ·mol-1
学习任务3：利用化学键键能计算反应热
=+110.5 kJ·mol-1+241.8 kJ·mol-1-393.5kJ·mo =-41.2kJ·mol-1
再生能源（太阳能、风能等）发电 H2O(g)电解 1/2O2(g) ＋ H2(g)
学习任务3：利用化学键键能计算反应热
H2O(g)电解 1/2O2(g) ＋ H2(g)
已知：断裂1mol相应化学键需要的能量如下:
50.5 10
CO2、H2O
H2(g) -285.8 142.9
220
H2O
交流讨论：哪种燃料更有优势？请根据表格，分析说明理由
与丙烷相比，氢气热值更大，相同质量燃烧更持久，产物 绿色低碳，是最佳的火炬燃料。
目前氢气来源
学习任务2：利用盖斯定律计算反应热
焦炭与水蒸气反应、甲烷与水蒸气反应均是工业上制取H2的重要方法。 甲烷高温分解也可以获得H2，焦炭和甲烷与水蒸气的反应热可以直接测 定，请借助能量变化示意图，思考讨论如何获得甲烷分解的反应热。
2219.9kJ·mol－1
H2(g) + 1/2O2(g) = H2O(l) ΔH = -285.8kJ·mol-1
每1g C3H8燃烧产生的热量为：2219.9÷44 = 50.5 kJ
每1g H2燃烧产生的热量为：285.8÷2 = 142.9 kJ。
阻火器计算书
阻火器计算书
阻火器计算书应根据具体的应用场景和需求进行编写，以下是一个示例，供您参考：
阻火器计算书
一、阻火器选用
根据工程要求，选用金属网阻火器，型号为XXX。
二、阻火器参数
阻火器的主要参数包括阻火器壳体直径、阻火层高度、阻火层网眼直径等。
根据所选型号，这些参数分别为：
1. 阻火器壳体直径：XXXmm
2. 阻火层高度：XXXmm
3. 阻火层网眼直径：XXXmm
三、阻火性能计算
1. 火焰传播速度计算：根据气体燃烧学原理，火焰传播速度与气体温度、压力、组分浓度等因素有关。
在本工程中，假设火焰传播速度为XXXm/s。
2. 阻火时间计算：阻火时间是指火焰通过阻火层所需的时间。
根据阻火器尺寸和火焰传播速度，可计算出阻火时间为XXXs。
3. 阻火效率计算：阻火效率是指阻火器对火焰的抑制效果。
在本工程中，假设所需阻火效率为95%。
根据阻火时间和火焰传播速度，可计算出所需阻火层网眼直径。
四、结论
根据以上计算，所选型号的金属网阻火器能够满足工程要求，具有较高的阻火效率和较短的阻火时间。
建议在实际应用中，根据具体工况条件进行使用和维护。
地面火炬出口烟气热辐射强度计算方法
《节 能 技 术 》
Ｅ ＮＥＲ ＧＹ Ｃ ＯＮＳ Ｅ ＲＶＡ Ｔ Ｉ ＯＮ Ｔ Ｅ ＣＨｍ． Ｎ ｏ ． ２ ０ １
Ｊ ａ ｎ ． ２ ０ １ ７， Ｎｏ ． １
Ｔ ｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｓ ｔ ｈ ｅ ｉ ｌ ｕ ｆ ｎ ｅ ｎ ｔ ｉ ｌ ａ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｓ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｍ ａ ｒ ｌ ｒ ａ ｄ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｃ ｏ ｍｂ ｕ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｇ ａ ｓ ｅ ｓ ｆ ｒ ｏ ｍ ｒｏ ｇ ｕ ｎ ｄ ｌ ｆ ａ ｒ ｅ ｓ ， ａ ｄ ｏ ｐ ｔ ｓ ｔ ｈ ｅ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｍｂ ｕ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｇ ａ ｓ ｒ ａ ｄ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ，ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｅ ｓ ａ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ａ ｐ ｐ ｌ ｉ ｅ ｄ ｉ ｎ ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｉ ｒ ｎ ｇ，ｗ ｈ ｉ ｃ ｈ ｉ ｓ ｔ ｈ ｅ ｈｅ ｔ ｏ ｒ ｅ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ｂ ａ ｓ ｉ ｓ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅ ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｉ ｒ ｎ ｇ ｃ ｌｃ ａ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｒ ａ ｄ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｃ ｏ ｍｂ ｕ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｇ ａ ｓ ｅ ｓ ｆ ｒ ｏ ｍ ｒｏ ｇ ｕ ｎ ｄ ｌ ｆ ａ ｒ ｅ ｓ ．Ｗ ｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｉ ｓ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ，ｔ ｈ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｌ ｆ ｕ ｘ ｏ ｆ ｒ ａ ｄ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｎ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｍ ａ ｒ ｌ ｃ ｏ ｍｂ ｕ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｇ ａ ｓ ｅ ｓ
化工厂 火炬 参数
化工厂火炬参数
化工厂火炬是指化工生产过程中的燃烧设备，它通常用于燃烧
废气和废液，以减少对环境的影响。
火炬参数包括以下几个方面：
1. 温度，火炬燃烧时产生的高温对于有效燃烧有着重要的影响。
通常情况下，火炬燃烧温度需要达到一定的数百摄氏度，以确保有
害物质能够完全燃烧并转化为无害物质。
2. 燃料，火炬的燃料通常是天然气、液化石油气（LPG）或者
其他易燃气体。
燃料的选择会影响火炬的燃烧效率和稳定性。
3. 氧化剂，火炬燃烧需要氧气作为氧化剂，确保燃料能够充分
燃烧。
氧气的供应方式和氧气浓度都是影响火炬燃烧效果的重要参数。
4. 燃烧效率，火炬的燃烧效率是指燃烧过程中有害物质转化为
无害物质的程度，通常通过监测烟气中有害物质的排放浓度来评估。
5. 火焰稳定性，火炬的火焰稳定性对于燃烧过程的可靠性和安
全性至关重要。
火焰的形状、大小和颜色都是评估火炬性能的重要
指标。
6. 设计压力和流量，火炬的设计压力和流量需要根据化工厂产
生的废气和废液的特性来确定，以确保火炬能够有效处理这些废物。
综上所述，化工厂火炬的参数涉及到燃烧温度、燃料、氧化剂、燃烧效率、火焰稳定性以及设计压力和流量等多个方面，这些参数
的合理选择和控制对于化工生产过程中的环保和安全具有重要意义。
火炬气总管及气液分离罐设计计算
内火炬总管不超过其最高允许压力 下 ， 求 算装置 内火 炬总 管直
径 和气液分离罐尺寸。
在化 工装置 中， 通 常均会 设置 可燃 气排 放系 统 ， 包括 可排 燃气放 管道及根据是否带液设置气 液分离 罐 ， 分 液后 的干气送 装 置配套建设 的火炬 系 统或 已有 全 厂性 火 炬 系统 进 行燃 烧 。 装 置排放的可燃气或有毒气 （ 以下统称 火炬气 ） ， 包 括安全 阀超 压排 放 、 调节 阀控 制排放 、 密 闭取样 器 间歇排 放 、 开停 车 排放 、 事故 紧急排放等 ， 必须满 足这 些排 放 中最苛 刻工 况 的要求 ， 保 证装 置排放安全 。本 文就 某装 置 内设 置 的火 炬 总管和 气液 分 离罐的尺寸进行计算 。
有 全厂火炬系统燃烧处理 。装置 内设有一 根火炬 总管 ， 同时 由 于排放物料 中可能含有可燃液体 ， 因此在 火炬 罐 ， 分 液后 干 火炬 气 接 至界 区外 全 厂 火炬 总 管
上， 最后送全 厂火 炬燃 烧处 理。
１ ． １ 最 大火 炬 气排放 量
Ｐ ｅ ｉ Ｚ ｈ ｉ ， Ｑ ｕ ｔ ｏ ． ｆ ａ ｎ ｇ
（ Ｓ Ｉ Ｎ Ｏ Ｐ Ｅ Ｃ Ｎ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ｇ Ｅ ｎ ￣ｎ ｅ ｅ ｉ ｒ ｎ ｇ＆ Ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｉ ｎ ｃ ． ，Ｎ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ｇ ２ １ １ １ ０ ０， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
火炬气排放 的大体 流向是这样 的 ： 装置 内各排 放点一 装置 内火炬 总管一 装置 内气 液 分离 罐一界 区外 火炬 支管一 界 区外 火炬 总管一 全厂火炬 系统 液封 罐一 全 厂火炬 。要计 算装 置 内 火炬气 总管及 气液分离罐 的尺寸 ， 必须对 整个火 炬气输 送管道 的走 向了解 清楚。各管段走 向情况如下 ：
火炬计算的参数分析
火炬计算的参数分析弥勇;李文杰【摘要】通过对化工装置中火炬的计算,分析了火炬计算中影响高空火炬高度和直径的主要参数;对国内目前应用较少的地面火炬的计算进行了初步探讨.结果表明,影响火炬计算结果的最主要的因素为火炬气流量以及人为规定的热辐射强度等.在排放量为200t/h、热辐射强度为1.58 kW/m2要求下,高空火炬烟囱直径和高度分别约为0.82 m和60 m;地面火炬的安全距离必须大于30.3 m.【期刊名称】《化工生产与技术》【年(卷),期】2010(017)002【总页数】3页(P49-51)【关键词】火炬;高度;热辐射强度;安全距离【作者】弥勇;李文杰【作者单位】中国寰球工程公司,北京,100029;中国寰球工程公司,北京,100029【正文语种】中文【中图分类】TQ052.73火炬适用于处理石油化工厂、炼油厂发生事故时或者正常生产排放大量易燃、有毒、有腐蚀性的气体时的设计。
火炬系统通常由分离罐、密封罐和火炬筒体等组成。
按照燃烧器是否远离地面，型式可以分为高空火炬和地面火炬[1]。
环保的要求使得化工装置中对环境有危害的排放气的排放更加的严格，相应的规模扩大意味着火炬设计需要不断的完善。
在熄灭火炬、回收燃气、减少火炬数量等方面，国内相关设计者已经作了很多的工作。
本文针对火炬计算中的相关步骤，对影响火炬计算结果的相关参数进行严格地比较分析[2]。
高空火炬燃烧器远离地面，采用竖立的火炬筒体将燃烧器（火炬头）高架于空中，火炬气通过筒体进入燃烧器，然后进入大气。
当火炬设计处理量高于30 t/h时，采用高空火炬（减少地面热辐射强度，有利于热量扩散）。
现行的火炬计算执行标准有SH 3009—2001和HG/T 20570—95，2者的基本原理是一致的，本文采用HG/T 20570—95进行火炬的计算[3-4]。
计算实例参数：均取排放到火炬的气体的最大值。
火炬气的排放量为200 t/h，平均相对分子质量为20，温度为180℃，绝热指数为1，热值为 8 kJ/kg，火炬顶部内侧压力为103 kPa。
火炬系统设置
标准T/ES220028-2005火炬系统设置修改标记简要说明修改页码编制校核审核审定日期2005-04-15 发布2005-05-01 实施目次1 总则1.1 目的1.2 范围1.3 编制本标准的依据2 火炬系统设计2.1 火炬系统的分类2.2 火炬系统的组成2.3 火炬系统的设计原则火炬计算2.5 主要的辅助设备2.6 火炬系统的流程2.7 计算举例2.8 附图和附表3 符号说明1 总则1.1 目的火炬系统设置是保障石油化工厂和炼油厂的生产装置在开、停工或当发生事故时或在正常生产中排放的大量可燃、有毒、有腐蚀性气体进行迅速焚烧处理的安全措施。
1.2 范围本规定适用于处理石油化工厂、炼油厂生产装置当发生事故时或在正常生产中排放的大量可燃、有毒、有腐蚀性气体的火炬系统设计。
1.3 编制本标准的依据：化学工程学会《工艺系统工程设计技术规定》HG/T 20570.12-1995第12篇火炬系统设置；化学工程学会《化工厂火炬及排气筒塔架设计规定》HGJ 38-90；中国石油化工集团《石油化工企业排气筒和火炬塔架设计规范》SH3029-91；中国石油化工集团《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》SH3009-2001。
2 火炬系统的设计2.1 火炬系统的分类火炬型式可分为高空火炬和地面火炬。
2. 高空火炬由烟囱(包括牵索支撑和自由支撑两种)、火炬头、长明灯、辅助燃料系统、点火器及其它辅助设备组成。
2. 地面火炬不能用于有毒物质的焚烧。
地面火炬周围最小无障碍区的半径为76m～152m，且应设围墙以确保安全。
2.2 火炬系统的组成火炬系统通常由火炬气分离罐、火炬气密封罐、火炬烟囱、火炬管道四个部分组成。
2.3 火炬系统的设计原则处理不同的介质和不同工作条件有不同的火炬系统。
在开车、正常运行、停车和事故时排放的气体均要送火炬处理。
2.3.1 以各种情况下最大排放量来进行火炬系统处理能力的设计，同时要保证在一个宽的流量范围内系统运行良好。
SGST0017 火炬系统水封罐计算
设计导则SGST 0017-2002实施日期2002年10月18日中国石化工程建设公司火炬系统水封罐计算第 1 页共 5 页目 次 1 总则 1.1 目的 1.2 范围2 计算要求2.1 一般要求2.2 计算公式1 总则1.1 目的为规范石油化工企业火炬系统水封罐计算，特编制本标准。
1.2 范围1.2.1 本标准规定了石油化工企业火炬系统水封罐计算的一般要求、计算公式等要求。
1.2.2 本标准适用于石油化工企业火炬系统水封罐计算。
本标准适用于国内工程，对涉外工程应按指定标准执行。
2 计算要求2.1 一般要求2.1.1 水封罐能够分离气体中大于等于300 µm～600 µm的液滴。
2.1.2 不带挡液板的卧式水封罐的气体空间高度不小于950 mm。
2.1.3 带挡液板的卧式水封罐的直径不宜小于3 m。
2.1.4 带挡液板的卧式水封罐的分液端不考虑存液，挡液板顶端应高出最高水位200 mm 。
2.1.5 挡液板上方气体通道面积应大于进气口截面积。
2.1.6 立式水封罐中气体的线速度取液滴沉降速度的80 %。
2.1.7 水封罐中的有效水量应满足水封罐进气立管长度3 m 的充水量。
2.2 计算公式2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐（见图2.2.1）按式（2.2.1-1）和式（2.2.1-2）计算。
311121)1()(1007.5PVb K h D QT D --´=- （2.2.1-1）L 1=K 1D 1 （2.2.1-2）式中：D 1——水封罐直径，m ；h 1——水封罐内的液面高度，m ； b ——系数，由表2.2.1查得； L 1——水封罐进出口中心距离，m ；T ——操作条件下的气体温度，K ；Q ——气体体积流量，Nm 3/h ；1K ——系数，一般取2.5～3；P ——操作条件下的气体压力（绝对压力），kPa ；表2.2.1 系数bh 1/D 1b h 1/D 1b h 1/D 1b h 1/D 1b 0.020.0050.280.2290.540.5510.800.8580.040.0130.300.2520.560.5760.820.8780.060.0250.320.2760.580.6010.840.8970.080.0380.340.3000.600.6270.860.9140.100.0520.360.3240.620.6510.880.9320.120.0690.380.3490.640.6760.900.9480.140.0850.400.3740.660.7000.920.9630.160.1030.420.3990.680.7240.940.9760.180.1220.440.4240.700.7480.960.9870.200.1420.460.4490.720.7710.980.9950.220.1630.480.4750.740.793 1.001.0000.240.1850.500.5000.760.8160.260.2070.520.5260.780.8372.2.2 带挡液板的卧式水封罐（见图2.2.2）按式（2.2.2-1）至式（2.2.2-3）计算。
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项目名称：伴生气回收及综合利用工程记录编号：
火炬计算书
项目号：DD11002
专业：工艺
编制：
校对：
审核：
审定：
中国石化集团*****设计研究院
20** 年**月**日
目录
1 计算依据 (2)
2 基础数据 (2)
3 火炬高度和直径的计算 (2)
4 结论 (4)
1 计算依据
《油田油气集输设计技术手册》
2 基础数据
火炬系统排放气体的基础数据如下表：
气体分子量M = 36 kg/kmol
气体密度ρ= 1.6 kg/m3
排向火炬的气体流量Wv = 1250 Nm3/h
气体排放量W = 2000 kg/h
气体的温度T = 313 K
3 火炬高度和直径的计算
以在最大排放量时操作人员有时间从火炬底部撤离为火炬的设计基础，根据操作人员和设备的安全来选择火炬的位置和高度。
为了求得火炬底部位于地坪上任一点P处的热强度，其关系图如下图所示：
P点的热强度计算公式如下：
q=ε·Q/(4πR2)
由上面的关系图可知，R2= x2+H(H+120D)
因此P点的热强度可用下面的公式进行计算：
q=ε·Q/[4π(x2+H(H+120D))]
热辐射强度为22680kJ/(h·m2)时，人在8s后开始感到灼痛，因此当发生事故排除大量可燃气体到火炬时，应给操作人员提供撤离到安全地带的时间，并使其不致收到约高于16800kJ/( h·m2)的热强度。
假定火炬底部的热辐射强度不超过16800kJ/( h·m2)，即16800≥ε·Q/[4π(x2+H(H+120D))]
其中：H--火炬高度，m；
D--火炬直径，m；
q--热辐射强度，kJ/(h·m2)；
ε--火焰辐射率；
Q--火炬释放的总热量。
（1）火炬的火焰辐射率
ε=0.048·M1/2
其中：M--气体分子量
代入分子量数值，计算得ε=0.288
（2）火炬释放的总热量
Q=46200·W
其中：W--事故时气体最大排放量,kg/h；
代入气体排放量值，计算得Q= 9.24×107kJ/h
（3）火炬燃烧器直径
D2=W/690000·(T/M)1/2
其中：M--气体分子量
W--事故时气体最大排放量，kg/h；
T--气体温度,K；
D--燃烧器直径，m；
代入各项数值，计算得出D=0.092 m。
（3）火炬高度的计算
将以上ε，Q及D的数值代入公式：
16800≥ε·Q/[4π(x2+H(H+120D))] 中，
当x=0时，计算得出：
H≥6.58 m
4 结论
通过以上的计算得出，火炬直径为0.092m，火炬高度不小于6.58m。
因此选择直径为DN100，高度为10m的火炬满足要求。