B型船舶干舷计算书
干舷计算书
一、概述:本计算书依据中华人民共和国船舶海事局《船舶与海上设施法定检验规则》（2004）（以下简称《法规》），对国内航行船舶的有关规定，进行校核计算。
二、船舶主尺度:总长Loa: 57.60m垂线间长Lpp: 53.00 m型宽B: 11.00 m型深D: 4.80 m设计吃水d: 3.60 m三、法规定义尺度:船舶类型A型计算船长L：53.049 m型宽B: 11.00 m计算型深D1: 4.808 m方形系数Cb：0.7377四、最小干舷计算:夏季干舷按下式计算：F=F0+f1+f2+f3其中：F0——基本干舷，mm；f1——方形系数对干舷的修正值，mm；f2——有效的上层建筑和凸形甲板对干舷的修正值，mm;f3——非标准舷弧对干舷的修正值，mm。
1 基本干舷：该船为A型船舶，基本干舷计算中的K值按《法规》第3篇附录1查表并插值得：L=53.049 m K=118.03 则F0=K·D1=567mm。
2 方形系数对干舷的修正：Cb=0.7377 f1=0.6·F0·(Cb-0.68)=21mm3 上层建筑和凸形甲板对干舷的修正：f2=-C(80+4L)=-226mm其中：C=(1+E/L)·E/L=0.776E——封闭上层建筑的总有效长度=27.2m。
4 非标准舷弧面积对干舷的修正：4.1 本船实际舷弧面积aA,aF计算，aA=L×∑/（16×1000）=53.049×（1×146+3×102+3×0+1×0）/ （16×1000）=1.499aF=L×∑/（16×1000）=53.049×（1×0+3×0+3×25+1×147）/ （16×1000）=0.7364.2 标准舷弧面积：根据《法规》表2.3.2（4）查表并插值：A=18.468㎡4.3 首楼高度大雨标准高度以及舷弧而增加的舷弧面积：首垂线处的首楼的实际高度Hf=2.309m上层建筑标准高度 Ho=1.80mY=Hf- Ho=0.509mSf=Y·Lf/6=0.509×9.2/6=0.780㎡4.4 尾楼高度大雨标准高度以及舷弧而增加的舷弧面积：尾垂线处的尾楼的实际高度Ha=1.200m上层建筑标准高度 Ho=1.054mY=Ha- Ho=0.146mSa=Y·La/6=0.146×18/6=0.438㎡4.5 非标准舷弧面积对干舷的修正：f3=500·[(A-a)/L]·(1.5-l/L)=139mm其中：L=53.049m l=27.2 A=18.468㎡a=aA+aF+Sf+Sa=3.453㎡5 夏季干舷计算：F=F0+f1+f2+f3=567+21-226+139=501mm设计夏季干舷：F=4808-3600=1208mm大于《法规》要求值：F=501mm五其他干舷：夏季干舷F(X)=1208mm热带干舷F(R)= F(X)-T/48=1133mm夏季淡水干舷F(Q)= F(X)-△/40Tc=1130mm热带淡水干舷F(RQ)= F(R)-△/40Tc=1055mm。
干舷计算修改1
本船系按照中华人民共和国海事局《船舶与海上设施法定检验规则》对国内航行海船法定检验技术规则（2004），对“A”型船舶要求进行计算。
一、船舶主尺度总长L OA35.36 m垂线间长L PP32.00m型宽B 7.00m型深D 3.20m吃水d 2.80m二、规范定义尺度船型“A”型船长L 32.00m船宽B 7.00m型深D 3.20m计算型深Ds 3.208 m方形系数C b0.7146C b=▽/（L×B×d1）=0.7146式中：d1=0.85D=2.72m▽=435.4m3三、最小干舷计算1、基本干舷F0F0=K×Ds 由规范附表查得当L=32.00m时，K=105.2所以F0=K×Ds=337.48mm2、方形系数对干舷修正值f1f1 =0.6F0 (C b -0.68)当C b >0.68时，取C b=0.7146所以f1 =0.6F0 (C b -0.68)=0.6×326.96×(0.7146-0.68) =6.79 mm3、有效上层建筑和凸形甲板对干舷的修正值f2本船为封闭的有效上层建筑，有效长度为: E=8.5m，C=(1 + E/L)⨯E/L=0.337所以f2 = -C(80 + 4L)= -70.1mm4、非标准舷弧对干舷的修正值f3艏端舷弧修正=(0.168+0.419)×0.432/2=0.587 m2艉端舷弧修正=(1.113+1.078)×0.34/2=0.372 m2所以a=1.62+1.996+0.587+0.372=4.575m22）标准舷弧面积：当L=32m时，A=8.34m2a<A，实际舷弧不足，应增加干舷。
所以非标准舷弧面积对干舷的修正值f3f3=500（L aA-）（1.5-Ll）=72.36mm 其中l=8.5m 5、夏季最小干舷FF=F 0 +f 1 +f 2 +f 3 =337.48+ 6.79 –70.1+ 72.36 =346.53mm本船实际干舷为408mm ，大于356.53 mm ，满足规范要求。
6.8米 海巡艇《干舷计算书》
设计吃水: d = 0.450
三、最大装载时的最小平均干舷计算
1.最小平均干舷要求值 由4.8.3.2 规定 甲板艇的最小平均干舷应不小于下述二式计算值之中的大者： F = 0.2B F = 0.20 式中: B= m m 2.030 = m 0.406 m 0.406 m m
F = 0.2×2.03
6.8米 海巡艇《干舷计算书》 一、概述
FLS406-101-03JS
共 第
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本船干舷根据《内河船舶法定检验技术规则》（2011）第10篇第4章第8节的有关要求进行计算。
二、船舶主要参数
艇 宽: B = 2.030 0.986 m m m 船首端处干舷Ff = 船中部处干舷Fm = 船尾端处干舷Fa = 0.536 0.536 0.506 mm mm mm 计算型深: D1 =
2.实际最小平均干舷值 规范要求的最大装载时的最小平均干舷：F= 本船实际最小平均干舷 Fs = （Ff+Fm+Fa）/3 = （0.536+0.536+0.506）/3= 0.526
Байду номын сангаас
本船实际最小平均干舷大于规范要求的最小平均干舷，故满足《规则》要求。
干舷计算书
(3)舷弧对干舷的修正：f2 §4.1.4
查表§4.1.4.1得标准舷弧高度：
B级：Ysb=497.5mm Ywb=248.75mm
J1级：Ysb=697.5mm Ywb=348.75mm
J1级：f2=1/6(Ysb+Ywb)-1/3(Ys*Ls/L+Yw*Lw/L)
=1/6(697.5+348.75)-1/3(2500*20/49.5+1000*10/49.5)
=-229.67mm
J2级：f2=1/6(Ysb+Ywb)-1/3(Ys*Ls/L+Yw*Lw/L)
B级： F实=3300-2000+12=1312mm
J1级： F实=3300-2000+12=1312mm
J2级： F实=3300-2000+12=1312mm
四．结论：
F实 > F规 实际干舷满足规范对内河B、j1、j2级航区的要求。
J2级：Ysb=497.5mm Ywb=248.75mm
B级：f2=1/6(Ysb+Ywb)-1/3(Ys*Ls/L+Yw*Lw/L)
=1/6(497.5+248.75)-1/3(2500*20/49.5+1000*10/49.5)
=-279.67mm
机舱门槛高:250>=250(规范要求值),故不做修正。
货舱围板高:650>=350(规范要求值),故不做修正。
(5)最小干舷的确定：
B级： F=F0+f1+f2+f3=219+0.72+(-306.61)+0=-86.89mm
500吨油船干舷
本船航行于长江中下游，按《内河船舶法定检验技术规则》（2004）及2008修改通报中A 级航区的要求进行干舷计算。
一、船舶主要尺度总长Loa＝49.80 m 水线长Lwl＝48.75 m垂线间长Lpp＝47.80 m 计算船长L ＝48.75 m型宽 B ＝9.60 m 型深 D ＝3.40 m吃水d＝ 2.65 m 计算型深D1 = 3.408 m首舷弧Ys＝435 mm 尾舷弧Yw ＝425 mm首升高甲板Hs＝400 mm二、干舷计算1. 最小干舷F按《规则》4.1.1 ,船舶最小干舷应不小于按下式计算所得之值：F=F0＋f1+f2+f3mm；式中：F0－船舶的基本干舷，mm;f1－型深对干舷的修正值，mm;f2－舷弧对干舷的修正值，mm;f3－舱口围板高度及舱室门栏高度对干舷的修正值,mm。
2. 基本干舷F0按《规则》4.1.2,规定,由表F0＝361.25 mm。
3. 型深对干舷的修正值f1按《规则》,本船L/D1＝14.3f1＝60×（3.408-48.75/15）=9.48 mm。
4. 舷弧对干舷的修正值f2按《规则》取首舷弧Ysb=693.75 mm ；尾舷弧Ywb=346.875 mm。
按《规则》f2 =(Ysb+Ywb)/6-（Ys*Ls/L+Yw*Lw/L）/3-（hs*Ls/L+hw*Lw/L）/3=(693.75+346.875)/6-(435*12.425/48.75+346.875*17.205/48.75)/3-(400*5.775/48.75+0)/3 =79.88 mm5. 舱口围板高度及舱室门栏高度对干舷的修正值f3按《规则》，本船实际舱室及舱棚门槛高度为250 mm，则f3＝0mm6. 修正后的最小干舷为：F＝F0+f1+f2+f3＝450.61 mm三、结论本船实际干舷为758 mm,满足规范的要求。
船舶结构规范计算书
船舶结构规范计算书2.1 概述（1）本船为单甲板，双层底全焊接钢质货船；货舱区域设顶边舱和底边舱。
货舱区域主甲板、顶边舱、底边舱及双层底为纵骨架式结构，其余为横骨架式结构。
（2）本船结构计算书按CCS《钢质海船入级规范》（2006）进行计算与校核。
（3）航区：近海（4）结构折减系数：0.952.2 船体主要资料L96.235m 总长oa水线间长L92.780mW1L89.880m 两柱间长bp型宽B 14.60m型深D 7.000m设计吃水 D 5.600m计算船长L 不小于0.96Lwl=73.344m,不大于0.97Lwl = 89.997m取计算船长L = 89.900m 肋距s 艉~ Fr8, Fr127 ~ 艏0.60mFr8 ~ Fr127 0.650m 纵骨间距甲板及双层底下0.60~0.70m顶边舱及底边舱0.60~0.80m标准骨材间距 b s =0.0016+0.5 0.644m方型系数 b C （对应结构吃水） 0.820系数C = 0..412L+4 7.704b f =b F =1.00 d f =d F =1.00主尺度比 L/B=6.158 > 5B/C=2.09 <2.5货舱口尺度比No.1货舱 b 1=10.60 m L H1=25.35 m L BH1=32.20mb 1 /B=0.726 >0.6 L H1 / L BH1=0.726 > 0.7No.2货舱 b 2=12.60 m L H2=25.60 m L BH2=33.60mb 2 /B=0.863 >0.6 L H2 / L BH2=0.750 > 0.7本船货舱开口为大开口.主机功率 1544kW2.3 外板计算2.3.1 船底板 (2.3.1)（1）船舯部0.4L 区域船底板厚t 应不小于下两式计算值： (2.3.1.3)b F L s t )230(043.01+== 8.86mmb F h d s t )(6.512+== 9.35mm式中：s ——纵骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90mF b ——折减系数，取1d ——吃水，取5.60mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120实取 t = 10 mm（2）艏、艉部船底板(2.3.1.4) 在离船端0.075L 区域船底板厚t 应不小于下式之值:mm s sL t b19.9)6035.0(=+=式中： L ——船长，取89.90ms ——纵骨间距，取0.650mb s ——纵骨的标准间距，取0.644m实取 t=10mm2.3.2 平板龙骨(2.3.2) 平板龙骨宽度b 应不小于下式之值：=+=L b 5.39001214.65 mm(2.3.2.1) 2t t =+=底11.35 mm(2.3.2.2) 式中： L ——船长，取89.90m实取 平板龙骨 b=1800mm t =12mm2.3.3 舭列板(2.3.3.1) 舭列板处为横骨架式，其厚度应不小于船底板厚度(2.3.1.2)b F L Es t )170(1072.01+== 11.58 mm b F h d s t )(0.712+== 11.79 mm式中：E = 1+(s/S)2 = 1.0050, 其中, S 为船底桁材间距, 取2.900ms ——纵骨间距，取0.650mL ——船长，取89.90mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120F b ——折减系数，取1实取 t =12 mm2.3.4 舷侧外板(1) 3D/4 以上及顶边舱与底边舱间横骨架式舷侧外板厚度应不小于按下列三式计算所得之值: (2.3.4.3、 8.3.2.1)d F L Es t )110(1073.01+== 9.49 mm =+=)(2.422h d s t 7.53mm==L t 3 9.48mm式中： E = 1s ——肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF d ——折减系数，取12h ——C 5.0h 2==3.852且d h 36.02≤=2.016, 取2h = 2.016实取 t=14mm(2) 距基线D 41以下舷侧外板厚度t 不小于下式： (2.3.4.2) d F L Es t )110(1072.01+== 8.80mm =+=b F h d s t )(3.61210.62mm式中： E = 1s —— 肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF b ——折减系数，取1h 1——1h =0.26c=2.003, 且d h 2.01≤=1.120, 取h 1=1.120实取 t =12mm2.3.5舷顶列板 (2.3.6.1)宽度 b = 800+5L = 1249.5d F L s t )110(06.01+==7.72 mm)75(9.02+=L s t = 7.44mm式中:S=0.644 m d F =1实取: t=14mm2.3.6 局部加强(1)与尾柱连接的外板、轴包处的包板： (2.3.6.1)外t t 5.1== 14.025mm中t t == 9.35mm 实取t=16mm(2)锚链管处外板应予加强： (2.3.6.2)2+=外t t = 11.35mm 实取t=14mm2.4 甲板计算2.4.1 强力甲板(1)船中0.4L 区域纵骨架式甲板，不小于下式之值：(2.4.2.1) d F L s t )110(06.011+== 8.40 mm759.02+=L s t = 8.09 mm式中： s ——纵骨间距，取0.70mL ——船长，取89.90m1L =L , 取89.90md F ——折减系数，取1实取 t =14 mm(2)开口线以内及离船端0.075L 区域内强力甲板t 不小于下式之值(2.4.2.2) 759.02+=L s t = 7.51 mm式中： s ——横梁间距，取0.65 mL ——船长，取89.90m实取 t =10 mm2.4.2 甲板边板(2.4.3.1) 船中部4.0L 区域，甲板边板宽度，=+≥5008.6L b 1111.32 mm厚度t 不小于强力甲板厚度实取甲板边板t x b = 14 20002.4.3 平台甲板厚度t应不小于下式之值：(2.4.5.2) t = 10s = 6.50 mm式中：s——骨材间距，取0.650m实取t = 8mm2.4.4甲板开口(2.4.4.2) 货舱及机舱开口的角隅采用抛物线，货舱角隅板实取t=14mm机舱角隅板实取t=10mm2.4.5开孔平台(2.15.1.11)艏尖舱设开孔平台开孔平台甲板开孔面积 a = 0.1A = 0.07m2式中: A = 0.700 m2实取: a = 10.8 m2开孔平台甲板厚度t= 0.023L + 5 = 7.07 mm实取: t = 8mm开孔平台甲板横梁的不连带板的剖面积(隔档设)A = 0.13L + 4 = 15.69 cm2实取: L100x63x8 (每档设) A= 25.20 cm22.4.6 顶边舱斜板(8.6.2.1)斜板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值,且应不小于8mm:h s t 41= + 2.5 = 8.93 mms t 122= = 9.34 mm式中: h = h 1cos θ+ b 1sin θ= 2.8 x cos30°+ 3.7x sin30°= 4.275s = 0.778 m实取: t = 10mm2.5 双层底结构2.5.1中桁材 (2.6.2.1~2.6.2.3) 中桁材高度 30042250++=d B h = 900.2 mm中桁材厚度 t =0.00770h +3 =9.93 mm式中：B=14.6m d=5.6m 0h =900.2mm ≥700mm实取 0h =1050 mm t=12mm2.5.2 旁桁材 (2.6.10.2, 2.6.4.1)t =0.00770h +1 =6.93mm 实取: t = 10mm加强筋两端削斜其厚度与肋板相同,宽度为肋板高度的1/10B = 0.10h = 90.02 mm 实取: t=10mm b=100mm2.5.3 实肋板 (2.6.11.2, 2.6.5.1)(1)在机舱区域，至少每个肋位上应设置实肋板，货舱区每四肋位设置实肋板。
79.6m货船干舷计算书
一.说 明本船系一般干货船，按2004年《内河船舶法定检验技术规则》对敞口船的要求校核干舷。
二.主要数据航 区： A ，B 级总 长： Loa ＝79.60 M型 宽: B ＝13.80 M两 柱 间 长: Lpp ＝76.77 M型 深: D ＝4.70 M吃 水: A 级 d1＝3.95M吃 水: B 级 d2＝4.05M甲板边板厚度：12mm首舷弧起点到首垂线处距离：Ls ＝21.5 m 艏舷弧：Ys ＝706 mm 尾舷弧起点到尾垂线处距离：Lw ＝22.5 m 艉舷弧：Yw ＝813 mm 计算型深为：D1=D+t/1000=4.712M三.干舷计算1、基本干舷F 。
查表4.1.2.1有：F0A = 650F0B = 5002、型深对干舷的修正f1A 级：L/D1>15，不做干舷修正。
B 级：L/D1>15，不做干舷修正。
3、舷弧对干舷的修正f2查表4.1.4A 级航区标准艏舷弧 YsbA =800 mmA 级航区标准尾舷弧 YwbA =400 mmB 级航区标准艏舷弧 YsbB =600 mmB 级航区标准尾舷弧 YwbB =300 mmYs<Ysb 而Yw>Ywb ，所以：Yw=400 mmA 级：f 2=61(Ysb+Ywb)-31(Ys ×Ls/L+Yw ×Lw/L) =61(800+400)-31(706×21.50/76.30+400×22.50/876.30)=53.77 mmB 级航区舷弧对干舷的修正：B 级： f 2=61(Ysb+Ywb)-31(Ys ×Ls/L+Yw ×Lw/L)=61(600+300)- 31(706×22.50/76.30+813×22.50/76.30) =0.69 mm4、升高甲板对干舷的修正f22本船无升高甲板，5、舱口围板和舱室门槛高度对干舷的修正f3 因为舱口围板高度及舱室门槛高度满足最小规定 所以f3不做修正 f3=06、最小干舷计算：A 级：F=F0A+f1+f22A+f3FA = 650+53.77=703.77mm按4.1.1.1的要求，船舶允许的A 级最小干舷为： FA =703.77mmB 级：F=F0B+f1+f22B+f3FB = 500+0.690=500.69mm按4.1.1.1的要求，船舶允许的B 级最小干舷为： FB =500.69 mm实取：A 级干舷:fA = 750 mm >703.77 mm实取：B 级干舷:fB = 650 mm >500.69 mm干舷计算满足“规则”要求。
干舷、吨位、锚泊计算书
+ 2 61 . 86 4 61 . 86 2 62 . 88 4 63 . 62 + 1 46 . 3 2 24 . 8 3.1.2 梁拱容积 V12 V12= BL
2 h
3 2
63 . 28 2 58 . 52
3
1 2
5 . 201 ) 72 . 0 =3745.87m
3
借 通 用 登 （ ） 件 记
描 描
图 校
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2200 吨级近海货轮
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锚泊系泊设备计算书
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m2
锚泊系泊设备计算书
本计算书按“CCS”2001 年颁布《钢质海船入级与建造规范》进行计算。 1 主要尺度 总 长 LOA = 78.00 m
L B d1 2994 . 75 72 . 012 12 . 0 4 . 505 0 . 769
首 舷 弧 hs= 1.20m 尾 舷 弧 hw= 0.65m 3、最小干舷计算： 3.1 基本干舷 F0 的计算 §1.1.1 F0=KD1 =145.31×5.31=771.61mm 式中:系数 K 查本篇附录 2 得 3.2 干舷修正 3.2.1 方形系数对干舷的修正值 f1 计算 §2.1.1 f1=0.6 F0 (Cb-0.68) =0.6×771.61(0.769-0.68)=41.20mm 3.2.2 有效上层建筑对干舷的修正值 f2 计算 §2.2.6 f2= -C(80+4L) = -0.342(80+4×72.012)=-125.82mm 式中： C 1
干舷计算(2004)
31基本干舷1.11.1.1基本干舷o F 按下式计算：1KD F o = mm式中：K ——系数，按本章1.2、1.3及1.7确定；1D ——计算型深，m 。
1.2 A1.2.1A 型船舶是：(1)为载运散装液体货物而设计的一种船舶；(2)其露天甲板具有高度完整性，货舱仅设有小的出入口，并以钢质或等效材料的水密填料盖封闭；(3)载货的货舱具有较低渗透率。
1.2.2A 型船舶的K 值按本篇附录1查取。
1.3 B1.3.1凡达不到关于A 型船舶各项规定的所有船舶，应被认为是B 型船舶。
1.3.2B 型船舶的K 值按本篇附录2查取。
1.3.3船长超过100m 的任何B 型船舶如满足下列条件，则其K 值可减少，此减少值应不大于某一相应船长在附录1与2表中所列数值之差的60％，这类船称为B －60船舶：(1)对船员的保护措施是足够的； (2)排水装置是足够的；(3)在“位置l”和“位置2”的舱盖符合第2章2.5的规定，且具有足够的强度，并且对其密封装置和紧固装置应特别注意；(4)船舶当按本章1.4装载时，如按本章1.5规定的破损假定而引起任一舱或数舱进水(机器处所除外)，且假定其渗透率为0.7，应按本章1.6规定的合格平衡状态保持漂浮。
1.3.4船长超过100m 的任何B 型船舶如满足下列条件，则其K 值可减少，此减少值可以增大到某一相应船长在附录1与2表中所列数值之差的100％，这类船称为B －100船舶：(1)第2章4.1、4.2、4.4的要求； (2)本章1.3.3的要求；(3)本章1.5的要求(其中1.5.7除外)，但假定在船的全长范围内任一主横舱壁假定受损，从而使前后相邻的两个舱室同时浸水，但此项假定破损不适用于机器处所的限界舱壁。
1.4.1浸水前，船舶装载至夏季载重水线，并假定无纵倾。
1.4.2浸水前，船舶的重心高度按下述规定确定：(1)装载均质货物；(2)除本章1.4.2(3)述及的情况外，所有货舱，包括拟作部分装载的货舱应认为是满载的。
干舷计算书2012.5.3
d-------有关载重线对应的型吃水，m; d=0.90m =1000×(2.088-0.9)=1188mm 5 结论 本船实际 A 级航区干舷为 1188mm，大于“规则”所要求的最小干舷值 571mm， 满足 A 级航区的要求。 本船实际 B 级航区干舷为 1188mm，大于“规则”所要求的最小干舷值 465.4mm， 满足 B 级航区的要求。 本船实际 C 级航区干舷为 1188mm，大于“规则”所要求的最小干舷值 244.1mm， 满足 C 级航区的要求。
42.8m 旋转变幅式起重船
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干舷计算书
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江苏金泰船舶研究设计有限公司 江苏省造船公司设计研究中心
干舷计算书
JT710为长江下游航道专用码头囤船。本计算书按《内河船舶法定检验技术规则》 （2011）第四篇载重线[以下简称“规则”]校核其干舷及载重线勘划。 2．船舶主要尺度 总长 L 型宽 B 型深 D 计算型深 D1 设计吃水 d 甲板边板厚度 t 航区 3. 船型： 按规则“1.1.3.11”校准，本船为 B 型船舶，其干舷按 B 型船校核。 4．最小干舷计算（A 级航区） 按“规则” §4.2.1.1,最小干舷应不小于 F= F0+f1+f2+f3 F0—船舶的基本干舷，mm； f1—型深对干舷的修正值，mm； f2—舷弧对干舷的修正值，mm； f3—舱口围板的高度及舱室门槛的高度对于干舷的修正值，mm； 4.1 表 4.2.2.1 选取船舶的基本干舷（B 型船舶） ，进行插值计算得： F0=406.8mm 4.2 型深对干舷的修正值 f1 根据“规则” §4.2.3.1 L/D1 =42.8/2. 08=20.58>15， 则 f1=0 4.3 舷弧对干舷的修正值 f2 根据“规则” §4.2.4.2 42.80m 13.50m 2.08m D+0.008=2.088m 0.9m 0.008m 船中处
4500带顶边舱近海货船干舷计算书
4500带顶边舱近海货船干舷计算书4500吨近海货船干舷计算书 LC420-101-03JS一、概述本船干舷计算书按《船舶与海上设施法定检验规则》(1999)年(非国际航行海船法定检验技术规则)对航行于近海航区的B型船舶的要求。
二、主尺度垂线间长 L =88.11 m; pp型宽 B=14.1 m;型深 D=7.40 m;排水量Δ=6288.66 t;设计吃水 d= 6.06 m;主甲板边板厚度 t=14 mm; 三、计算尺度计算吃水 d=0.85D= 6.29 m 1计算型深 D=D+t/1000=7.412 m 13 计算排水体积 V=6435.5 m (0.85D处的排水体积)每厘米浸水吨数T= 10.26 t/cm计算方型系数Cb= V/LBD*0.85=0.81计算船长:因为L=87.32 ?L= 88.348 ppl(L为型深85%处的水线长的96%，L为型深85%的垂线间长) ppl计算船长L=88.348 m; ppl24500吨近海货船干舷计算书 LC420-101-03JS四、最小干舷计算公式为:F=F+f+f+f 01231、基本干舷F:F=KD=1193.6 mm; 001上式中:系数 K=161.04 计算型深 D=7.412 m; 12、方型系数对干舷的修正值f: 1f=0.6F0(Cb-0.68)=93.1 mm; 1上式中: 方型系数C=0.81 b3、上层建筑对干舷的修正:f=-C(80+4L)= -146.49 mm; 2上式中:船长L=88.348上层建筑的有效长度为:E=E+E= 23.57 m; 12首楼甲板的有效长度E= 6.62m 1尾楼甲板的有效长度E= 16.95m 2系数C=(l+E/L)E/L= 0.338 4、舷弧对干舷的修正f: 32船标准舷弧面积: A=41.64 m2船实际舷弧面积: a=a1+a2=20.57 m;2尾实际舷弧面积: a1=11.04 m ?1/3A=13.882首实际舷弧面积: a2=9.87 m ?2/3A=27.76舷弧对干舷的修正值f计算如下: 2f=500(A-a)(1.5-l/L)L=174.6 mm; 3上式中: 船长L=88.348封闭上层建筑总长度l=1+1=23.57 m; 1234500吨近海货船干舷计算书 LC420-101-03JS首楼甲板的总长度l= 6.62m; 1尾楼甲板的总长度l=16.95m 25、最小干舷F的计算:F=F+f+f+f= 1314.8 mm; 0123、本船实际干舷高度为h=D-d=1352mm >F=1314.8mm 1、按3.1.1要求夏季干舷h=1352?190+3.5L+0.035L2=747mm满足规范要求。
吨位、干舷、舾装计算书模板
一、主要尺度总 长L OA m垂线间长L PP m型 宽B m型 深D m计算型深D'm吃 水d m干舷mm （A 级）mm （B 级）首舷弧mm尾舷弧mm首升高甲板mm尾升高甲板mm二、干舷计算F O =575（A 级）F O =500（B 级）∵L/D1=55 5.01=10.98>15∴f1==60×( 5.01－55.00/15)=mm3、舷弧对干舷的修正值f2＝（-(Ys +Yw 式中：Ysb =725.00525Ywb =362.50262.5Ys =600Yw =mmf2＝(362.50)－（×27.50/55.00+300.00×27.50/55.00)=31.25f2＝(262.50)－（×27.50/55.00+300.00×27.50/55.00)=-18.75f 2.2=－500×11.81/+×13.07/55)=f 2.2=－500×11.81/+×13.07/55)=∵∴A 级航区：F=575+80.60+0＝mm B 级航区：F=500+80.60+0＝mm 725+55.00800800本计算书根据中华人民共和国海事局《船舶与海上设施法定检验规则》（内河船舶法定检验技术规则）（2004）的要求进行校核！-117.91525+600-67.91600)（B 级）（B 级）舱口围板高度及舱室门槛高度满足最小规定：31.25-18.75×（×（55.00300Ysb ＋Ywb)mm mm mm mm （A 级）（A 级）61058.12559.7555.014.406005003002、型深对干舷的修正1、基本干舷f 3不作修正，f 3=05、最小干舷：F0+f 1+f 2.2+f 3F0+f 1+f 2.2+f 480060（D1－L/15）/80.60mm 4、舱口围板高度及舱室门槛高度对干舷的修正：==-67.91587.69-117.91462.696131L Lw 61313131（A级）（A级）。
干舷计算书-详细设计
标记1概述：本船干舷按中华人民共和国船舶检验局《国内航行海船法定检验技术规则》（2004）及《修改通报》（2006）对“B ”型船舶进行核算。
2 主要尺度船 长 105.6m载重线船长 L 101.376m型 宽 B 42.0m型 深 D 8.0m满载吃水 d 5.5m排 水 量 ∆ 23859t结构吃水 1d 5.8m方形系数 B C 0.9997甲板边板厚度 δ 0.020m3 夏季干舷计算3210f f f F F +++=计算型深 18.00.028.02D =+= m 3.1 基本干舷10KD F =查表得：184.68K =0184.688.021481.1F =⨯= mm3.2 方形系数对干舷的修正100.6(0.68)0.61481.1(0.99970.68)284.1B f F C =-=⨯⨯-= mm3.3 上层建筑对干舷的修正)480(2L C f +-=式中：C ——系数，本船上层建筑不符合有效的条款，无首楼，故0C =20f = mm3.4 非标准舷弧面积对干舷的修正)5.1)((5003L l L a A f --=式中：0=l 0=a A 查表得59.8m 2359.800500()(1.5)424.72105.6105.6f -=⨯⨯-= mm3.5 规范要求的干舷值1481.1284.10424.722189.9F =+++=本船实际最小夏季干舷为802055002520-=mm ，满足法规要求。
3.6 夏季干舷F 同时不得小于下式22190 3.50.035190 3.5101.3760.035101.376904.5F L L =++=+⨯+⨯= mm 实际干舷为2520mm ，大于该值，满足要求。
4．淡水干舷本船实际最小夏季干舷为2520mm ，因此核定的实际淡水干舷为 23859102520102388404045.358F F T ∆=-⨯=-⨯=⨯淡mm 5．热带干舷按3.2.1和3.2.2，本船核定的实际热带干舷为5500252024054848d F F =-=-=热mm 6．热带淡水干舷本船核定的实际热带干舷为23859'102405102273404045.358F F T ∆=-⨯=-⨯=⨯热热mm 本船近海拖航无人，因此不计算最小船首高度。
48M 货船《干舷计算书》ABC
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技 术 设 计 JHC4048A-101-02JS
干舷计算书
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嘉兴金航船舶设计有限公司
《干舷计算书》
一、概述
JHC4048A-101-02JS
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本船干舷根据中华人民共和国海事局《内河船舶法定检验技术规则 》(2004)及其修通报 （2007、2008 ）对航行于内河 A 级航区敞口船的要求进行计算。
二、船舶主要参数
计算船长:L = 46.40 计算型深:D1= 3.210 设计吃水:d = 2.550 干 舷:Fs= 660 m m m mm 首 舷 弧: 尾 舷 弧: 首舷弧起点至首垂线处的距离: 尾舷弧起点至尾垂线处的距离: Ys Yw Ls Lw = = = = 450 220 12 12 mm mm m m
三、最小干舷计算
1.基本干舷 由4.1.2.1规定船舶的基本干舷F0由表4.1.2.1选取。 F0 = 250+(450-400)×(42.71-40)/11 #### mm 2.型深对干舷的修正 由4.1.3.1规定 f1 = 60(D1-L/15) mm 式中: D1 = 3.21 m L = 46.4 m 则: f1 = 60(3.21-46.4/15) = 7.0 mm 3.舷弧对干舷的修正 由4.1.4.2规定 f2 = 1/6(Ysb+Ywb)-1/3(YsLs/L+YwLw/L) mm 式中: Ysb= 250 mm Ls = 12 m Ywb= 125 mm Lw = 12 m Ys= 450 mm L = 46.4 m Yw= 220 mm 则: f2 = 1/6(250+125)-1/3(450×12/46.4+220×12/46.4) = 4.7 mm 4.舱口围板及舱室门槛高度对干舷的修正 由4.1.5.2规定,由于本船舱口围板和舱室门槛的实际高度不小于表4.1.5.1规定的标准高 度，故此项不作修正. 则: f3 = 0 mm 5.最小干舷 由4.1.1.1规定船舶最小干舷F应不小于按下式计算所得之值: Fb = F0+f1+f2+f3 mm 式中: F0= 250.0 mm f1= 7.0 mm f2= 4.7 mm f3= 0 mm 则: Fb =250.0+7.0+4.7+0 = 262 mm 本船实际干舷 Fs = 270 mm 大于 262 mm 满足《规则》要求
干舷计算(2004)
31基本干舷1.11.1.1基本干舷o F 按下式计算：1KD F o = mm式中：K ——系数，按本章1.2、1.3及1.7确定；1D ——计算型深，m 。
1.2 A1.2.1A 型船舶是：(1)为载运散装液体货物而设计的一种船舶；(2)其露天甲板具有高度完整性，货舱仅设有小的出入口，并以钢质或等效材料的水密填料盖封闭；(3)载货的货舱具有较低渗透率。
1.2.2A 型船舶的K 值按本篇附录1查取。
1.3 B1.3.1凡达不到关于A 型船舶各项规定的所有船舶，应被认为是B 型船舶。
1.3.2B 型船舶的K 值按本篇附录2查取。
1.3.3船长超过100m 的任何B 型船舶如满足下列条件，则其K 值可减少，此减少值应不大于某一相应船长在附录1与2表中所列数值之差的60％，这类船称为B －60船舶：(1)对船员的保护措施是足够的； (2)排水装置是足够的；(3)在“位置l”和“位置2”的舱盖符合第2章2.5的规定，且具有足够的强度，并且对其密封装置和紧固装置应特别注意；(4)船舶当按本章1.4装载时，如按本章1.5规定的破损假定而引起任一舱或数舱进水(机器处所除外)，且假定其渗透率为0.7，应按本章1.6规定的合格平衡状态保持漂浮。
1.3.4船长超过100m 的任何B 型船舶如满足下列条件，则其K 值可减少，此减少值可以增大到某一相应船长在附录1与2表中所列数值之差的100％，这类船称为B －100船舶：(1)第2章4.1、4.2、4.4的要求； (2)本章1.3.3的要求；(3)本章1.5的要求(其中1.5.7除外)，但假定在船的全长范围内任一主横舱壁假定受损，从而使前后相邻的两个舱室同时浸水，但此项假定破损不适用于机器处所的限界舱壁。
1.4.1浸水前，船舶装载至夏季载重水线，并假定无纵倾。
1.4.2浸水前，船舶的重心高度按下述规定确定：(1)装载均质货物；(2)除本章1.4.2(3)述及的情况外，所有货舱，包括拟作部分装载的货舱应认为是满载的。
船舶的设计原理 第11章船舶最小干舷与登记吨位
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总吨位作用（GT）：
1.表明运输船大小;
2.统计世界或一个国家或公司船舶拥有量;
3.计算造船或租船费用;
4.作为执行公约规则和配备安全设施依据;
5.有些国家用作造船补助金、航海冿贴、工资 计算标准;
6.船舶检验、登记、丈量的收费标准;
7.作为引水费、拖船费、进坞费等计算标准.
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课件建设
排水量吨：船舶浮在水面上时，排开水的重
量等于浮力，也等于船舶本身的重量。因此， 排水量吨也就等于船舶的重量。排水量吨在 军用舰艇上广泛应用，但在民船上除待拆船 舶用空载排水量吨(即轻吨，LDT) 作为买卖 废船的尺度外，很少实际用作新船度量单位。 只是在中国，对于非货运船舶类的拖船、渔 船、工程船等，往往使用满载排水量吨作为 表示船舶大小的单位。
经修正计算得到修正值f5 ，当舷弧不足时， 应增加干舷；当舷弧多余时，减少干舷，具 体的处理时，参见公约的详细说明。
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2.国际航行船舶的季节区最小干舷 热带区最小干舷：FR FX 418TX 冬季区最小干舷：FD FX 418TX 冬季北大西洋区：
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二、规范基本精神
规范的适用范围：规范定义的船长L≥24m、 总吨位在150吨以上的一般民用国际和国 内航行船舶。规范不适用于军船、 L＜ 24m 的新船、150吨以下的现有船舶和非 营业游艇及渔船等。
舾装数计算书
校 对 编 制 30000吨级散货船详 细 设 计舾装数计算书标记 数量 修改单号 签 字日 期 2会 签一、主要尺度船长L178.0 m型宽 B 27.60 m型深 D 13.9 m设计吃水9.6 m结构吃水 d 10.15 m排水量(结构吃水) ∆41054 t梁拱0.45 m二、舾装数N1、按“CCS”2006年钢质海船入级规范计算N = ∆2/3＋2Bh＋A/10=410543/2+2×27.6×22.8+968.324/10=2545式中：∆——型排水量(结构吃水)，∆=41054 tB ——船宽，B=27.60 mh ——从夏季载重水线到最上层舱室顶部的有效高度，h = a＋∑h I =8.8+（2.65+2.65+2.65+2.45+3.6）=22.8 m其中：a ——从船中夏季载重水线至上甲板的距离，a=8.8 mh I——各层宽度大于B/4的舱室，在其中心线处量计的高度.A ——船长L范围内夏季载重水线以上的船体部分和上层建筑以及各层宽度大于B/4的甲板室的侧投影面积的总和。
A=8.8×94.72+14.8×2.65+14.2×2.65+7×2.45+8.1×3.6+（1.5+3.6）×4.56/2=968.324 m2在计算h和A时，不必计及舷弧和纵倾，凡是超过1.5 m高度的挡风板和舷墙，均应视为上层建筑和甲板室的一部分。
2、“CCS”2006年钢质海船入级规范中有关锚设备的条款及相关规定（1）CCS《海船规范》规定，海船应根据以上舾装公式计算所得的数值，并根据船舶种类及航行水域按表2-4及表2-5配置艏锚及艏锚链。
表2-4 各类船舶按舾装数N选取锚泊及系泊设备的说明表2-5 海船的锚泊和系泊设备注：1.舾装数不超过50时，用外补法。
2.表列第三个艏锚为备用。
（2）关于艏锚的若干规定①每个艏锚的质量可以与表2-5中所列锚质量相差±7%，但艏锚的质量应不小于表列锚质量的总和。
干舷计算书
一、概述：本船为航行于内河A 、B 、C 级航区的货船，干舷按《船舶与海上设施法定检验规则》（2004）及2008修改通报对敞口船的有关要求进行核算。
二、主尺度：总 长 L 65.80 m船 长 L B P 63.50 m型 宽 B 13.10 m型 深 D 4.20 m设计吃水 d 3.50 m艏 舷 弧 0.675 m艉 舷 弧 0.560 m三、最小干舷计算：按§4.1.1及A 、B 级航区要求F = F 0 + f 1 + f 2 + f .1181 in1． 基本干舷F 0 ，按§4.1.2要求F 0A = 617.5 mm F 0B = 500 mm F 0B =250 mm2． 型深对干舷的修正值f 1 , 按§4.1.3要求L / D 1 = 63.5/4.212 = 15.07〉 15不需要进行修正.3. 舷弧对干舷的修正值f 2 , 按§4.1.4.2要求f 2 = 61 ( Y sb + Y wb ) – 31 (Y s LL S + Y w L L W ) mm 式中：Y sbA =767.5 mm Y wbA = 383.75mmY sbB =567.5 mm Y wbB =283.75mmY s = 675 mm Y w = 560 mmL s =28 m L w = 28 m当Y S < Y SB 而Y W > Y WB 时,则计算时Y S 取实际数值,而Y W 取Y WB 数值代入上式计算.∴ f 2A = 61(767.5 + 383.75) –31 (675×5.6328+ 383.75×5.6328)=36.26 mm∴ f 2B = 61 ( 567.5+283.75 ) –31 （675×5.6328 + 283.75×5.6328)= 0.96mm4. 甲板开口围板高度对干舷的修正值f 3 ,按§4.1.5要求本船舱口围板高为1200 mm ，表4.1.5.1规定为 650 mm ， 大于要求值。
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Fb = 5050 Reg. 40 Minimum freeboards B-60 reduction B-100 reduction FBB60 := 0.6⋅ ( FBB − FBA) FBB100 := 1 ⋅ ( FBB − FBA) FBB60 = 364.412 FBB100 = 607.354
Water tight openings The watertight openings are not assumed to be governing for the determination of the freeboard. Freeboard summary The following table presents the summary of the freeboards of the yacht carrier. The calculation of the freeboard is attached to this note. B-60 Summer Tropical Winter Winter North Atlantic Fresh Water summer Fresh Water Winter Freeboard [mm] 2846 2727 2965 2965 2741 2863 Draft [mm] 5702 5821 5583 5583 5807 5686 B-100 Freeboard [mm] 2597 2473 2721 2721 2487 2613 Draft [mm] 5951 6076 5827 5827 6062 5935
Cwa := 1 WPAa := ⋅ B⋅ Cwa WPAa = 3100 WPAf = 2618 Cwf = 0.844
WPAf := WPA − WPAa Cwf := WPAf Lll 2 ⋅B
2 3 Lll Lll Lll Lll ⋅ Fb := 6075 − 1875 + 200 2.08 + 0.609 ⋅ Cb − 1.603 ⋅ Cwf − 0.0129⋅ 100 100 100 d1
Reg. 29 Correction for L<100 N.A. Reg. 30 Correction for block coefficient Cor Cb := Cb + 0.68 1.36 Cor Cb = 1.026
Reg. 31 Correction for depth Lll 15 = 12.837 D = 8.5
Annex I - Chapter III - Freeboard Reg. 27 Types of ships B - Type ship 9. B-60 freeboard reduction Pending damage stability calculations 10. B-100 freeboard reduction Pending damage stability calculations Reg. 28 Freeboard tables Lll = 192.559 Table 28.1 A-type ships
14. Correction for variations from standard sheer profile Cor sheer := 0.75 − S1 2 ⋅ Lll Cor sheer = 0.665
15. Addition for deficiency in sheer FBSheer := ( FBSheer − s) ⋅ Cor sheer FBSheer = 122
D < L/15 => No correction Reg. 32 Correction for position of deck line N.A. Reg. 32-1 Correction for recess in freeboard deck N.A. Reg. 33 Superstructure height Lll = 192.559 Reg. 34 Length of supperstructure Ssup := 32.548 Reg. 35 Effective length of superstructures S1 := Ssup Reg. 36 trunks N.A. Hsuperstr := 2.3
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Reg. 37 Deduction for superstructures and trunks Lrelative := 1. 3. S1 Lll Lrelative = 0.169
FBsup100% := 1070 L1 := 0.1 L2 := 0.2 FBsup% := FB1% + Lrelative − L1 L2 − L1 FB1% := 7% FB2% := 14% ⋅ ( FB2% − FB1%) FBsup% = 12 % FBsup = 127
FBsup := FBsup100%⋅ FBsup% Reg. 38 Sheer 8. standard sheer profile FBSheer :=
192.559 Station Ordiante Factor After half Aft perp 1855 1 1/6L form A.P 823 3 1/3L form A.P 208 3 Amidships 0 1 Foreward Amidships 0 1 half 1/3L form F.P 415 3 1/6L form F.P 1647 3 WFD perp. 3709 1 Total aft 619 Total fwd Mean
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16. Deduction for excess sheer N.A. Reg. 39 Bow height: Water plane area (Calculated with GHS) Cw := WPA Lll⋅ B Lll 2 WPA := 5718 Cw = 0.922
N:\Projects\2006\06025 Stability booklet Yacht carrier\Reports\calc note freeboard rev C1.doc
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Freeboard calculation Yacht carrier
This sheet calculates the B-60 and B-100 freeboards of the Dockwise Yacht Carrier according to the International Convention on Load Lines (LL 1966). The vessel dimensions are according to general arrangement: RD0401 The hydrostatic properties are determined with the GHS model of the YC made by Dockwise. Main particulars Al Yacht Carrier Length waterline at 85%D 96% of water line length LPP Load line length Breadth Depth Thickness of deck plating Load line draught Volume at load line draught (calculated with GHS) Block coefficient Lwl := 197.559 Lwl96 := 0.96⋅ Lwl Lpp := 192.559 Lll := Lpp B ≡ 32.2 D := 8.5 tdeck := 0.048 m d 1 := 0.85⋅ D V := Cb := 32825.176 1.025 V Lll⋅ B⋅ d 1 d 1 = 7.225 V = 32025 Cb = 0.715 Lwl96 = 189.657
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L1 := 192 L2 := 193 FBA := FB1 + Lll − L1 L2 − L1
FB1 := 2530 FB2 := 2541 ⋅ ( FB2 − FB1 ) FBA = 2536
Table 28.2 B-type ships L1 := 192 L2 := 193 FBB := FB1 + Lll − L1 L2 − L1 FB1 := 3134 FB2 := 3151 ⋅ ( FB2 − FB1 ) FBB = 3144
1. Summer freeboard FBB60_summer := ( FBB − FBB60) ⋅ Cor Cb − FBsup + FBSheer FBB60_summer = 2846 DraftB60_summer := ( D + tdeck) ⋅ 1000 − FBB60_summer DraftB60_summer = 5702
CALCULATION NOTE
Introduction This calculation note describes the calculation of the B-60 and B-100 freeboards of the Yacht Carrier. The freeboard calculation is according to the International Convention on Load Lines (1996). The freeboard calculation and the calculation of the hydrostatic particulars are performed with the computer program GHS by Creative Systems. The main dimensions are according to drawing: general arrangement yacht carrier. Ref no. R0401 rev 12 Damage stability calculations will prove whether the B-60 and/or the B100 freeboard may be applied. Main particulars Length waterline at 85% Depth Length over all: Breadth (mld): Depth (mld): Design draught: Thickness of main deck plating 197.559m 209.030m 32.200m 8.500m 5.800m 0.020m