基于有限元ANSYS压力容器应力分析报告
压力容器应力分析报告
压力容器应力分析报告引言压力容器是一种用于储存或者输送气体、液体等介质的设备。
由于容器内的介质压力较高，容器本身需要能够承受这种压力而不发生破裂。
因此，对压力容器进行应力分析是非常重要的，它可以帮助我们判断容器的安全性并提供设计和改进的依据。
本报告旨在对压力容器进行应力分析，以评估其在工作条件下的应力分布情况，并根据分析结果提出相应的建议和改进措施。
1. 压力容器的工作原理和结构在进行应力分析之前，我们首先需要了解压力容器的工作原理和结构。
1.1 工作原理压力容器通过在容器内部创建高压环境来储存或者输送介质。
这种高压状态可以通过液体或气体的压力产生，也可以通过外部作用力施加于容器上。
容器的结构需要能够承受内部或外部压力的作用而不发生破裂。
1.2 结构压力容器通常由壳体、端盖、法兰、密封件等部分组成。
壳体是容器的主要结构部分，可以是圆柱形、球形或者其他形状。
端盖用于封闭壳体的两个端口，而法兰则用于连接不同部分的容器或其他设备。
密封件的选择和设计对于保证容器的密封性和安全性至关重要。
2. 压力容器应力分析方法在进行压力容器应力分析时，我们可以采用不同的方法和工具。
下面将介绍两种常用的应力分析方法。
2.1 解析方法解析方法是一种基于数学模型和理论计算的应力分析方法。
通过建立压力容器的几何模型和材料性质等参数，可以使用解析方程和公式计算容器内部和外部的应力分布情况。
这种方法适用于简单结构和边界条件的容器，具有计算简单、速度快的优点。
2.2 有限元方法有限元方法是一种基于数值计算的应力分析方法。
它将复杂的压力容器分割成有限个小单元，通过求解每个小单元的应力状态，再将它们组合起来得到整个容器的应力分布。
有限元方法可以考虑更多的几何和材料非线性，适用于复杂结构和边界条件的容器，具有更高的精度和可靠性。
3. 压力容器应力分析结果和讨论在进行压力容器应力分析后，我们得到了容器内部和外部的应力分布情况。
根据具体的分析方法和参数，以下是一些可能的结果和讨论。
压力容器ansys有限元分析设计实例
ANSYS应力分析报告Stress Analysis Report学生姓名学号任课教师导师目录一. 设计分析依据 (2)1.1 设计参数 (2)1.2 计算及评定条件 (2)二. 结构壁厚计算 (3)三. 结构有限元分析 (4)3.1 有限元模型 (5)3.2 单元选择 (5)3.3 边界条件 (6)四. 应力分析及评定 (7)4.1 应力分析 (7)4.2 应力强度校核 (8)4.3疲劳分析校核 (11)五. 分析结论 (11)附录1设计载荷作用下结构应力沿路径线性化结果(A) (12)附录2设计载荷作用下结构应力沿路径线性化结果(B) (13)附录3设计载荷作用下结构应力沿路径线性化结果(C) (14)附录4设计载荷作用下结构应力沿路径线性化结果(D) (16)附录5设计载荷作用下结构应力沿路径线性化结果(E) (17)附录6设计载荷作用下结构应力沿路径线性化结果(F) (19)附录7设计载荷作用下结构应力沿路径线性化结果(G) (20)附录8设计载荷作用下结构应力沿路径线性化结果(H) (21)一. 设计分析依据（1）《压力容器安全技术监察规程》（2）JB4732-1995《钢制压力容器——分析设计标准》（2005确认版）1.1 设计参数表1 设备基本设计参数1.2 计算及评定条件(1) 静强度计算条件表2 设备载荷参数注：在计算包括二次应力强度的组合应力强度时，应选用工作载荷进行计算，本报告中分别选用设计载荷进行进行计算，故采用设计载荷进行强度分析结果是偏安全的。
(2) 材料性能参数材料性能参数见表3，其中弹性模量取自JB4732-95表G-5，泊松比根据JB4732-95的公式（5-1）计算得到，设计应力强度分别根据JB4732-95的表6-2和表6-6确定。
表3 材料性能参数性能(3) 疲劳计算条件此设备接管a 、c 上存在弯矩，接管载荷数据如表4所示。
表4 接管载荷数据表二. 结构壁厚计算按照静载荷条件，根据JB4732-95第七章（公式与图号均为标准中的编号）确定设备各元件壁厚，因介质密度较小，不考虑介质静压，同时忽略设备自重。
基于ANSYS软件对压力容器开孔接管区的应力与疲劳分析
[环保#安全]DO I :10.3969/.j issn .1005-2895.2011.02.031收稿日期:2010-08-13;修回日期:2010-10-08作者简介:林国庆(1986),男,吉林农安人,硕士研究生,主要研究方向为压力容器的疲劳与可靠性。
E -m ai:l l gq0726@126.co m基于ANSYS 软件对压力容器开孔接管区的应力与疲劳分析林国庆,王茂廷(辽宁石油化工大学机械工程学院,辽宁抚顺 113001)摘 要:文章利用AN S Y S 有限元软件对压力容器开孔接管区进行应力分析,获得了开孔接管区的应力强度分布图,得到最大应力发生在筒体最高位置与接管的连接处,最大应力强度值为247.478M Pa 。
然后利用AN S Y S 进行疲劳寿命分析,将有限元方法与疲劳寿命分析理论相结合,得到累积使用系数均小于1,即开孔接管部位满足疲劳强度的要求,因此该容器是安全的。
通过此次分析再次证明了AN SYS 软件为压力容器实际工程应用中提供了可靠的、高效的理论依据。
图4表3参11关 键 词:压力容器;应力分析;疲劳分析;AN S Y S 软件;开孔接管区;累积使用系数中图分类号:TQ055 文献标志码:A 文章编号:1005-2895(2011)02-0116-04Stress Analysis and Fati gue Anal ysis of Pressure V esselOpeni ng Tubi ng Based on ANS Y S Soft wareL I N Guo -qing ,WANG M ao -ti n g(School o fM echan ica l Eng ineer i ng,L iaon i ng Shi hua U n i versity ,Fushun 113001,Ch i na)Abst ract :In t h is paper ,the app lication o f ANSYS finite ele m ent soft w are to anal y sis the stress of nozzle op ening pressurevessel to obtain t h e nozzle op ening stress intensity d istribution,t h e greatest stress is a t t h e hi g hest position in t h e cy linder connected w ith t h e op ening tubing and the m ax i m um stress i n tensity is 247.478M Pa ,then using theANSYS finite ele m ent s oft w are to ana l y sis the fatigue life of the nozzle o p en i n g pressure vessel ,w hich co m bined the finite ele m entm ethod w ith t h e fatigue li f e theory.A t last obta i n ed the cum ulati v e coeffic i e n ts w ere less than 1,that is to say that the nozzle opening pressure vessel partsm eet the requ ire m ents of fati g ue strength ,result in the contai n er is sa fe .Through theoretic ana l y sis and the resu lt of finite -ele m ent analysis is proved thatANSYS so ft w are is acceptable and e ffi c ien.t A t the sa m e ti m e it prov i d es the t h eo retic support to present pressure vesse l eng i n eeri n g .[Ch ,4fig .3tab .11re.f ]K ey w ords :pressure vessels ;stress analysis ;fatigue ana l y sis ;ANSYS soft w are ;no zzle openi n g ;cum ulati v e coeffic i e n ts 0 引言压力容器是石油、化工、机械、核工业、航天、轻工、食品、制药等多种工业中广泛使用的承压设备。
基于ANSYS的压力容器应力分析
基 于 ＡＮＳ ＹＳ的压 力 容 器 应 力 分 析
龙 志勤 ， 志刚 王
（ 东石 油化 工学院 力学实验 中心 ， 广 广东 茂名 ５ ５ ０ ） ２ ００
摘 要 ： 压力容器的设计过程 中， 用 Ａ Ｓ Ｓ 在 利 Ｎ Ｙ 有限元软件进行应 力分析 ， 获得 了压力容 器的最 大应 力和应 变， ＮＳ Ｓ分析 结果与 Ａ Ｙ
图 １ 有限元模型 图 ２ 整体变形
ห้องสมุดไป่ตู้
工作 温度 ４ ｏ ０Ｃ； 压力 容器壳体材料 密度 ７８ ０ｋ／ ０ ｇ ； ｍ
物 料 密度 １ ８ ｇｍ ； ０ｋ／ ３ ０
３ 结果 分析
３ １ 整 体 变 形 分析 ．
在鞍座处 ， 一端采用 固支约束 ， 另一端采用简支约束 ； 壳体 材料 为 ｏＣ ｌＮ ｌ ，屈服强 度 １７Ｍ ａ ｏ ｒ９ ｉ０ ７ Ｐ ，抗 拉强度 ４ ０ＭＰ ， ８ ａ 弹性模量 ２×Ｉ Ｐ ， Ｉ Ｍ ａ 泊松 比 ０３ Ｙ ．； 不考虑 容器两端 的封头 ，在容 器与封头相连接 的横 截面 上作用着等效轴 向拉力 ， 其数值为 ８ ７Ｍ ａ ． Ｐ ； ５
压力 容器是石油 化工 、 机械 、 轻工 、 品等多种工 业领域 食
中广泛使 用的承压容器设备。 压力 容器的设计 ， 目前可分为规 则设计和分析设计两种。 规则 设计的理论基础 ， 是材料力学 和板壳理论 ， 以弹性失 效为设计 准则【 Ｉ Ｊ 为容器只有处 于弹性阶段才是安全 的 ， 。认 如 果容器 内某点 的最 大应力 达到或超 出材料 的屈服极限 ，就认 为容器失效。按这种方法设计 的容器 ， 是偏于安全 的， 设计结 果 比较保 守。 分析设计 的理论基础 ， 板壳力学 、 是 弹塑性理论及 有限元
ANSYS基础教程——应力分析报告
ANSYS基础教程——应力分析关键字：ANSYS 应力分析 ANSYS教程信息化调查找茬投稿收藏评论好文推荐打印社区分享应力分析是用来描述包括应力和应变在内的结果量分析的通用术语，也就是结构分析，应力分析包括如下几个类型:静态分析瞬态动力分析、模态分析谱分析、谐响应分析显示动力学，本文主要是以线性静态分析为例来描述分析，主要内容有：分析步骤、几何建模、网格划分。
应力分析概述·应力分析是用来描述包括应力和应变在内的结果量分析的通用术语，也就是结构分析。
ANSYS 的应力分析包括如下几个类型:●静态分析●瞬态动力分析●模态分析●谱分析●谐响应分析●显示动力学本文以一个线性静态分析为例来描述分析步骤,只要掌握了这个分析步骤，很快就会作其他分析。
A. 分析步骤每个分析包含三个主要步骤:·前处理–创建或输入几何模型–对几何模型划分网格·求解–施加载荷–求解·后处理–结果评价–检查结果的正确性·注意！ANSYS 的主菜单也是按照前处理、求解、后处理来组织的；·前处理器(在ANSYS中称为PREP7)提供了对程序的主要输入；·前处理的主要功能是生成有限元模型，主要包括节点、单元和材料属性等的定义。
也可以使用前处理器PREP7 施加载荷。
·通常先定义分析对象的几何模型。
·典型方法是用实体模型模拟几何模型。
–以CAD-类型的数学描述定义结构的几何模型。
–可能是实体或表面，这取决于分析对象的模型。
B. 几何模型·典型的实体模型是由体、面、线和关键点组成的。
–体由面围成，用来描述实体物体。
–面由线围成，用来描述物体的表面或者块、壳等。
–线由关键点组成，用来描述物体的边。
–关键点是三维空间的位置，用来描述物体的顶点。
·在实体模型间有一个内在层次关系，关键点是实体的基础，线由点生成，面由线生成，体由面生成。
·这个层次的顺序与模型怎样建立无关。
压力容器管板的ANSYS有限元分析
用ANSYS软件进行压力容器管板的有限元分析序言压力容器管板是压力容器重要部件，根据管板结构的特点，它直接影响着管箱的承压能力。
它的变形情况及应力分析对整个箱管结构的应力分析起着决定性的作用。
然而J摺佣解析法对压力容器管板所受的应力和应变情况分析，解析误差太大。
采用ANSYS有限元分析软件建立压力容器管板的有限元模型，加载求解进行应力场分析对算出压力容器管板的最大应力泣变，利用ANSYS的有限元分析和计算机图形学功能显示三维应力等值面应移等值面，从而为压力容器管板机构的优化分析提供了充分的理论依据。
1基本分过程1.1创建有限元模型本文选用一种U型管式的压力容器来建模，管板材料选用20MuMo 锻件。
球形封头材料16MnR，材料的弹性模量E=20E+05MPa.泊松比为03，密度为7.8t/m3，设计压力P=31.4MPa，许用应力为196MPa。
在压力容器的应力的分析中，压力容器部件设计关心的是应力沿壁厚的分布规律及其大小，可采用沿壁厚方向的校核线代替校核面。
另外由于压力容器是轴对称结构，所以可选其一半结构来建模。
为了节省时间和存储空间，而又不影响分析结果，根据其结构，略去一些细节。
其中管孔对于管板强度的削弱，可以采用有效弹性模量E1和有效泊松比V1的概念将管板折算为同厚度的当量无孔圆平板，因此管板区域分为两大部分，1区按等效圆板来处理，而2区按实际悄况处理。
根据相关文献得到E1=054F,V1=0360综上所述，所得简化后有限元分析模型如图1所示:图1有限元分析模型1.2网格划分通常ANSYS的网格划分有两种方法，即自由划分和映射划分。
自由划分网格主要用于划分边界形状不规则的区域，分析稍度不够高，但要求划分的区域满足一定的拓补条件。
奕淞」分网格主要适合与敖钡臼形体，分析精度高。
鉴于压力容器管板的结构特点，本文同时采用了这两种方法。
在非边界区域采用醉编寸网格划分，在边界区域及梢度要求不是很高的区域采用自由网格划分。
压力容器ansys分析.
高压空气储气罐ANSYS 应力分析
压力容器是在冶金、化工、炼油、气体等工业生产中频繁使用，常常用来存储各类不同压力、温度、介质的气体，或被使用为干燥罐，蒸压釜、反应釜、缓冲罐、医用氧气瓶等等。
同时大部分罐都属于特种设备—压力容器，其制造和使用国家都有严格规范标准，特别是压力容器的疲劳强度和形体薄弱环节的研究对于特种设备的安全使用很重要，这里借助于ansys软件很直观精确地将其中一种压力容器—高压空气储气罐进行了疲劳分析之一—压力应力分析。
一、高压储气罐的设计条件：
①
建立几何模型
② 由于该容器形体的对称性，选择1/4 来分析：
三、加载求解
四、结果分析。
基于ANSYS的压力容器有限元分析及优化设计
317压力容器是一种能够承受压力的密闭容器，广泛应用于煤化工生产领域。
煤化工生产作业环境苛刻，需要其外壳具备较高的强度，保护内部电子元器件不被损坏。
为验证压力容器的耐压性能，需根据其工作条件设计压力容器，将机器人安装在压力容器内部，对压力容器进行加压以模拟其高压工作环境，检测外壳的耐压性能是否符合要求。
本文基于国标 GB150-2011中关于压力容器的规定，完成压力容器的各项参数的计算取值。
利用 ANSYS 有限元仿真软件对其进行校核，对该压力容器工作状态下的应力及变形情况进行分析，判断其结构强度及 O 形圈的密封效果是否符合要求[1]。
1 压力容器参数化设计 对实际工况进行分析，根据要求完成压力容器的初步设计，结构如图 1 所示。
图1 压力容器三维模型该压力容器主要由两部分组成：压力舱和平盖，两个部件通过螺栓连接，平盖挤压压力舱端面上的 O 形圈完成密封。
由于采用水作为介质进行加压维持压力舱内压力处于预定值，压力容器需经常浸泡在水环境中，容易腐蚀生锈，会对密封结构造成破坏，且存在安全隐患，因此采用不锈钢完成该压力容器的设计和制造。
平盖所承受的应力较大，工作时容易产生较大变形导致 O 形圈密封失效，因此平盖需采用高强度不锈钢材料。
20Cr13是一种常用的高强度马氏体不锈钢材料，具有高抗蚀性、高强度、高韧性和较强抗氧化性，被广泛应用于制造各种承受高应力的零件。
基于20Cr13的优良性能，选用该材料用于平盖的设计和制造[2]。
与平盖相比较，压力舱承受应力相对较小，选用 304 不锈钢用于压力舱的设计和制造。
基于国标 GB150-2011 关于压力容器的规定，对压力容器各部分的参数进行计算如下：（1）壳体厚度计算： 圆筒厚度计算公式如下：[]c ii c P D −=φσδ2P（1）式中，σ为圆筒壳体计算厚度（mm）；p c 为计算压力（MPa）；D i 为圆筒内直径（mm），[σ]i 为壳体材料的许用应力（MPa），φ为焊接接头系数。
基于ANSYS的压力容器应力分析
沿压力容器内壁施加压力P（P=12.0Mpa）， 在压力容器的封头处，法兰对压力容器的作用力 可以当做一个集中力F处理，（其中F=-81000 N 方 向向下）。施加载荷后的压力容器有限元模型如 图4所示。
图4 施加载荷
4 查看分析结果
压力容器受内部压力与外部机械载荷的综合 作用，这两类载荷在较长时间段内可以是固定不 变化的或者变化很小的，所以仅需要对压力容
5 沿内外壁的应力分布
在压力容器的应力分析中，通常所关心的是应 力沿壁厚的分布规律以及大小。从应力云图不能详 细的获得沿压力容器壁厚各个关键点的具体应力 值，也不容易直观的获得沿压力容器壁厚的各个关 键点的应力变化情况。所以需要沿压力容器壁定义 相应路径。为了具体比较和分析沿压力容器内壁和 外壁的应力分布情况，本文中分别沿压力容器内壁 创建路径Path-1,沿压力容器外壁创建路径Path-2。 应力沿压力容器壁厚分布如图7和图8所示。
从沿压力容器内壁（Path-1）应力分布图可以
【下转第5页】
图9 模具三维虚拟拆装单机版执行情况
3 结论
基于Solidworks软件进行了模具的三维建模，
利用Eon Studio软件实现了模具的虚拟拆装，并 通过Visual Basic6.0软件进行开发，实现了模块集 成，建立了模具虚拟拆装系统。该系统的实现为 设计的更改和优化提供了制造依据，也为实验教 学提供了分析工具和辅助手段。在一定程度上实 现了模具立体化教学，为学生自主学习能力的开 发提供了理论平台。
参考文献：
[1] 王岚.虚拟现实EONStudio应用教程[M].天津:南开大学 出版社,2007.
[2] 罗陆峰,文领,徐超辉.基于Eon Studio模具虚拟拆装系统 开发[J].煤矿机械,2012,33(6):263-265.
基于ANSYS的典型压力容器应力分析设计
基于ANSYS的典型压力容器应力分析设计基于ANSYS的典型压力容器应力分析设计2010年第3期（总第136期）【摘要】研究从工程实践应用需求出发，采用ANASYS9.0有限元软件对容器进行详细的应力分析计算，对不同类别的应力进行分类和强度评定。
应力强度满足分析设计标准，确保了容器的安全可靠性。
【关键词】应力；强度；压力容器；分析设计；有限元1研究的目的和意义过去，压力容器及其部件的设计基本采用常规设计法,以弹性失效准则为基础，材料的许用应力采用较大的安全系数来保证，一般情况常规设计仅考虑容器壁厚中均匀分布的薄膜应力，不考虑其他类型的应力，如局部高应力和边缘应力均不考虑等,常规设计不讨论由此而产生的多种失效形式。
分析设计以塑性失效和弹塑性失效准则为基础，并引入安全寿命的概念，对具有循环加载特征的部件进行疲劳分析。
比较详细地计算了容器和承压部件的各种应力，对应力进行分类，再采用不同的应力强度条件给予限制[1]。
本课题研究的目的是对石油化工生产中广泛使用的典型压力容器进行应力分析，应用ANSYS软件编写参数化设计程序，对典型压力容器中的筒体、椭圆形封头、锥形封头，开设人孔、接管等进行应力分析，为压力容器的分析设计提供一种比较通用的设计方法。
2钢制压力容器设计的两种规范GB 150－1998《钢制压力容器》是以弹性失效准则为理论基础，导出较为简单的适合于工程应用的计算公式，求出容器在载荷作用下的最大主应力，将其限制在许用应力值以内，即可确定容器的壁厚。
在标准所规定的适用范围内，按标准要求所设计、制造的容器是安全可靠的。
JB 4732－1995《钢制压力容器——分析设计标准》是以弹塑性失效准则为理论基础，应用极限分析和安定性原理，允许容器材料局部屈服，采用最大剪应力理论，以主应力差的最大值作为容器发生垮塌和破坏的依据。
标准要求对容器所需部位的应力作详细计算，并进行强度评定和疲劳分析。
3典型钢制压力容器设计案例分析3.1 设计条件3.1.1 压力容器设计结构尺寸参数本案例选择石油化工生产中的典型压力容器进行应力分析设计，如图1所示。
基于ANSYS_WORKBENCH的压力容器接管应力分析
图4 总体变形图
2.5 应力评定 如图3所示整体最大应力发生在接管连接处的
3 结论
（1）模型局部结构复杂，必须通过实体的划 分才能满足六面体方式的网格划分，采用局部细 化的方式将焊缝结构的网格细化。网格的划分质 量对最终的计算结果影响很大，常常会有成倍的
◆参考文献 [1] 韩敏.利用ANSYS软件对压力容器进行应力分析[J].煤矿
机械，2008，29(1)：73-74. [2] 范念青.基于ANSYS的压力容器的分析设计演示[J].中国
图2 网格划分
2.4 施加边界条件并求解 有限元分析的目的是了解模型对外部施加
载荷的响应。正确地识别和定义载荷，并有效地 实现仿真加载，是运用有限元分析工具的关键一 步。模型受到的载荷有内压、外压以及重力和支 撑力。考虑到重力和外压相对内压的影响较小， 可忽略不计。因此，只对筒体和接管内表面施加 设计压力载荷P=0.55MPa，对称面施加对称约束， 筒体端面施加轴向平面载荷，另一端面限制轴向 运动。接下来进入求解处理器对模型求解，得到 并显示第三强度最大切应力（Stress Intensity）云 图，如图3所示。图中应力大小分别用不同颜色表 示，其中红色表示应力值最大，蓝色表示应力值 最小，从图中可看出最大应力224.05 MPa出现在
（3）根据JB4732-95进行应力分类，不考虑 疲劳破坏的影响，接管的受力情况可分为一次和 二次应力的影响，一次加二次应力最大处129 MPa 满足分析设计的强度要求。
基于ANSYS的压力容器应力分析
区域 的应力 、 高应力 区的应 力不做精 细计算 ， 以具体 的结构形 式 限制 ， 在计算公 式中引入适当的系数或降低许用 应力等方法 予 以 控制 ， 这是一种 以弹性失效准则为基础 ， 按最大主应 力理论 ， 以长
基 于 Ａ Ｓ Ｓ的 力 容 器 应 力 分 析 ＮＹ 压
许 杰
摘
王毓 彬
王 斌
要： 通过 Ａ Ｓ Ｓ软件模拟 ， ＮＹ 得到模型在压 力载荷下的数值 计算结果 ， 选择 多条具有代表性的路径 ， 应力线性化 ， 得到
主要应力、 主要应 力 ＋次要应 力等各项指标 ， 与规 范进行 比较 ， 确保 了容 器的安全可靠性。
・
２４・ ４
第３ ８卷 第 ６期 ２０１２年 ２月
山 西 建 筑
Ｓ ＨＡＮ Ａ ＸＩ ＲＣＨＩＥＣ ＵＲ Ｔ Ｅ Ｉ
Ｖ０ ． ８ Ｎｏ ６ １３ ． Ｆ ｂ ２ ２ ｅ ． ０１
文章编号 ：０ ９６ ２ （ ０ ２ ０ — ２ ４０ １０ —８ ５ ２ １ ）６ ０ ４ —２
对于压力容器的应力分析 ， 重要 的是得到应力 沿壁厚 的分布
操 作 压 力／ ａ ＭＰ 设计 温 度 ／ ℃ 筒体 内 ｍｍ
一０ Ｏ４ ．４ １０ ５ ６ｏ ０
值 பைடு நூலகம்力 （ ） Ｆ 。
筒 体 外 径／ ｍｍ
腐 蚀 裕 量／ ｍｍ
６ ９５ ｏ ．
０５ ．
规律及大小 ， 可采用 沿壁厚方 向的“ 校核 线” 来代替校 核截面 。而
基 于弹性力学理论的有限元分析方法 ， 是一种对结 构进行离 散化 １ 压 力容 器的应 力分析 后再求解 的方法 ， 为了获得所 选“ 校核线” 上的应力分布 规律 及大 １ １ 模 型 以及 载荷 ．
压力容器有限元分析报告
有限元的分析简介随着科技的进一步发展，传统的分析方法已不能满足现在社会的需求，以及更不能满足一些问题的精确分析，而有限元的出现和应用给机电、土木、航天等工业领域带来了历史性的突破。
ＡＮＳＹＳ是有限元的应用软件，主要用于几何和网格划分、多物理场、结构力学、流体动力学、非线性结构、仿真过程及数据管理、显示动力学等多领域的应用有限元法是求解工程科学中数学物理问题的一种通用数值方法。
本书介绍有限元法的基本原理、建模方法及工程应用，强调理论与实践的结合。
全书包括两篇共16章，第1篇由第1～10章组成，介绍有限元法的基本理论和方法，容包括：有限元法基本理论、平面问题、轴对称问题和空间问题、杆梁结构系统、薄板弯曲问题以及热传导问题、结构动力学问题、非线性问题的有限元法。
有限元主要介绍有限元建模技术及基于ANSYS的有限元分析工程应用，容包括：有限元建模的基本流程、模型简化技术、网格划分技术、边界条件处理与模型检查以及基于ANSYS的有限元分析工程应用实例。
创新实践课题：压力容器的有限元应力分析与设计一、问题描述1、如图1所示为一台Ф700立式储罐，其手孔的直径为Ф88，材料为16MnR,设计压力为13.5Mpa，工作压力为12.3Mpa，弹性模量为201GPa，泊松比为0.3，要求利用有限元分析对此压力容器进行应力分析设计。
2、立式储罐用途：主要用于储存气体，如燃气等，因为储罐密封性能好且能承受较高的压力，所以将气体压缩成液体后，方便于储存在储罐。
二、设计基本参数如下表：壁厚34圆弧面直径18封头厚15立式储罐结构示意简图如下图所示：图1在压力容器的应力分析中，压力容器部件设计关心的是应力沿壁厚的分布规律及其大小，可采用沿壁厚方向的“校核线”代替校核截面。
该容器轴对称，所以只需考虑对储罐上半部分进行分析设计。
法兰上的螺栓力可以转化为一个集中力F,且F=82109N。
三、结构壁厚计算1.筒体厚度计算厚度： cm ic P KS D P -=2δ设计厚度： 12C C d ++=δδ 名义厚度：=n δ34mm 有效厚度：12C C n e --=δδ 2.椭圆形封头厚度 标准椭圆封头计算厚度： 0165.0⨯=i R δ 设计厚度： 12C C d ++=δδ 名义厚度：=n δ18mm 有效厚度：12C C n e --=δδ3.手孔厚度有限元建模分析本次分析采用ansys10.0建立有限元分析和应力设计一、GUI操作方式定义工作文件名和工作标题（1）定义工作文件名：执行change jobname，文件名命名为wuzu （2）定义工作标题：执行change title 命令，对文件的压力进行分析（3）关闭三角坐标符号定义单元类型和材料属性（1）选择单元类型：在elementtypes命令中选择strucral solid 和quad 8node82（2）设置单元选项：在element type option命令框中选择k3为axisymmertic（3）设置材料属性：在material number 命令框中设置 ex为2.01e11，prxy为0.3二、建立几何模型(1)生成矩形面，在by dimensios中设置三个矩形面数据如下：350 ，384 ，0,28044,146,795.3,846.3,44，62,600,742.8（2）生成部分圆环面：执行partial annulus 命令框中设置wpx,wpy,,theta1,rad,theta2,分别为0,280,355,8.75,373,63，0,280,355,67,.6,383,90（3）面叠分操作：执行booleans 下的areas命令A3和A5的面进行叠加（4）删除面操作：执行delete下的below命令，选择A6和A8的面（5）线倒角操作：执行lines下的lines fillet命令，选择要倒角的两条线在rad文本框中输入20，这则另一倒角的两条线，在RAD 文本中输入10（6）线生成面操作：点击by lines命令选择如下两组三条线生成两个面（7）面相减操作，在boolsean 下的areas 选择A10和A3两个面生成如下图（8）面向加操作：在boolsean 下的add aaread选择如下四个面生成如下图生成关键点：选择A2面中的L5在line ratio 选项框中输入 0.348生成关（9）生成关键点：在ratio下输入line ratio=0.348,生成关键点21.（10）生成线，拾取“15，20”“22，19”“14，17”“11，21”“3，13”“4，16”“5，12”“21，5”“24，18”关键点生成九条线。
基于ANSYS软件对压力容器开孔接管区的应力与疲劳分析
第２ ９卷 第 ２期 ２ １ 年 ４月 ０１
轻工 机 械
Ｌｉ ｈｔＩ ｄ ｓ ｒ ｇ ｎ ｕ ｔｙＭ ａ ｈ／ ｅ ｙ ｅ ｕｒ
Ｖ０ ． ９ Ｎｏ ２ １２ ．
Ａｐ ． ０１ ｒ２ １
［ 环保 ・ 安全 ］
Ｄ Ｉ ０３６／ ｉｎ１ ５ ８５２１．２０１ Ｏ ： ． ９ｊ ｓ ． ０－ ９． １ ． １ ９ ．ｓ ０ ２ ０ ０ ３
最大应力发生在简体最高位置与接管的连接处 ， 最大应 力强度值 为 ２７ ４ ８Ｍ ａ ４ ．７ Ｐ 。然后利用 Ａ Ｓ Ｓ进行疲劳寿命分 析， ＮＹ 将有限元方法与疲劳寿命分析理论相结合 ， 得到累积使用 系数 均小于 １ 即开孔接 管部位 满足 疲 劳强度 的要 求 ， ， 因此该
容器是安 全的。通过 此次分析再 次证 明了 Ａ Ｓ Ｓ软件 为压力容 器实际工程应用 中提 供 了可靠的 、 ＮＹ 高效的理论依 据。图
ａ ｄ ｔ ｅ ｒ ｓ ｌ ｏ ｎ ｔ — ｌｍｅ ｔａ ａｙ ｉ ｒ ｖ ｄ ｔ ａ Ｓ ｏｔ ａ ｅ ｉ ａ ｃ ｐ ａ ｌ ｎ ｆ ｃ ｅ ｔ ｎ ｈ ｅ ｕｔ ｆ ｉ ｅ ｅ ｎ ｎ ｌｓｓ ｉ ｐ ｏ ｅ ｔＡＮ ＹＳ ｓ ｆ ｒ ｓ ｃ ｅ ｔ ｂ ｅ ａ ｄ ｅ ｉｎ ．Ａｔ ｈ ａ ｉ ｔ ｆ ｅ ｉ ｓ ｈ ｗ ｉ ｅ ｓ ｍｅ ｔ ｔ ｍｅ ｉ
有限元例题分析报告
压力容器的应力分析报告1、分析目的应用ANSYS10.0进行压力容器的应力分析，从而肯定容器的最大应力和变形，为容器设计提供参考。
2、几何模型容器设计压力13.5MPa，工作压力12.3MPa，弹性模量201MPa，泊松比0.3。
图1 1/4容器模型图3、划分网格采用Plane82单元对模型进行有限元划分，包括907个节点，256个单元。
图2 网格划分3、边界条件1)对称条件约束在容器对称的部份施加固定位移载荷。
2)在线上施加面载荷容器经受内压力，故在线上施加面载荷P=13.5MPa。
3)施加集中载荷法兰上的螺栓力转化为一个集中力作用，故可在此处一节点上施加集中力，且F=82109N。
图3 对称位移和面载荷图4 集中力载荷4、静力分析结果1)变形分析图5 变形图图中蓝色单元为变形后的形状，白色单元是为变形的图形。
图6 节点X方向位移图由上图可知，最大的X向节点最大位移值为0.209×10-6mm，最小位移为0.188×10-8mm。
2）应力分析图7 等效应力散布图上图是容器的应力散布图，由图可知，最大应力为302.054MPa,小于容器材料的极限应力，故可知足利用要求。
图8 壁厚为34mm处的应力散布图由上图可知，应力随着壁厚由内而外的增加而减小；X向的应力也是如此，但转变幅度较大；Y向的应力却相反转变，但转变的范围较小。
5、结论对容器应力分析后，可得该容器知足应力要求，可安全利用。
三角桁架受力分析1、分析目的图1所示为一三角桁架，各杆件通过铰链连接，杆件材料参数及几何参数如表1和表2所示，桁架经受集中力F1=3500N，F2=2500N。
本桁架通过有限元计算，分析桁架的受力变形和应力情形。
2、几何模型桁架在ANSYS中可用平面图形表示，如图1所示。
图1 几何模型3、划分网格这次分析采用LINK1单元，对于每一个杆件赋值材料属性和几何属性。
每一个杆件作为一个单元处置。
共划分三个节点，三个单元。
基于ANSYS的高温高压压力容器筒体与封头应力分析
技术应用与研究2018·06113Chenmical Intermediate当代化工研究基于ANSYS 的高温高压压力容器筒体与封头应力分析＊向微媛 王咸鼎 朱攀 候亭波（北方民族大学化学与化学工程学院 宁夏 750021）摘要：压力容器在我国化工、纺织、石油冶炼等传统行业中是必不可少的关键装备。
在实际生产过程中，高温高压是工艺生产过程中会遇到的工况，会在压力容器筒体和封头连接处产生较大的应力集中，会影响压力容器正常工作。
本文借助于计算机有限元ANSYS15.0软件，对压力容器在高温高压条件下，筒体与封头连接处进行应力分析模拟，为压力容器设计提供一定的参考价值。
关键词：压力容器；高温高压；有限元ANSYS；应力分析中图分类号：T 文献标识码：AStress Analysis of Cylinder and Head of High-temperature and High-pressure PressureVessel Based on ANSYSXiang Weiyuan, Wang Xianding, Zhu Pan, Hou Tingbo(Chemistry and Chemical Engineering Department of Northern Nationalities University, Ningxia, 750021)Abstract ：Pressure vessel is an essential key equipment in traditional industries such as chemical industry, textile industry and petroleumsmelting in China. In the actual production process, high-temperature and high-pressure are the working conditions that will be met in the process of production, which will generate greater stress concentration at the connection between the cylinder and the head of the pressure vessel, and will affect the normal operation of the pressure vessel. In this paper, with the help of computer finite element ANSYS 15.0 software, the stress analysis and simulation of the connection between cylinder and head of pressure vessel under high-temperature and high-pressure conditions are carried out, which provides some reference value for the design of pressure vessel.Key words ：pressure vessel ；high temperature and high pressure ；finite element ANSYS ；stress analysis1.引言压力容器在我国能源化工、纺织等传统高能耗行业有着非常重要的作用，随着科学技术的进步和实际需求，生产许多产品时，其工况条件都是在高温高压环境下进行的，对压力容器筒体与封头所能承受的压力提出了更高的要求。
基于Ansys软件对压力容器的应力及疲劳分析_刘旭
基于 Ansys 软件对压力容器的应力及疲劳分析 刘旭
（沈阳鼓风机集团有限公司 110869） 摘 要：在往复压缩机配套的压力容器中，有很大一部分容器具有工作压力高，同时承受气体脉动
载荷的特点。文章选取出口缓冲罐，对于主要开孔区进行了应力分析、评定和疲劳分析。通过此次分析为 实际工程应用中压力容器的设计，提供了部分可靠、有效的理论依据。
2. 应力分析 2.1. 参数化建模
根据缓冲罐的结构，支撑部分采用可调节的楔形支座，不属于刚性支撑，所以只针对 筒体、封头及开孔区域建模。分别建立两个模型，由于结构的对称性，筒体开孔部分选取 1/4接管及1/2筒体及封头建立模型；由于轴对称特性，封头开孔部分建立平面模型。
筒体开孔部分，选用solid45号单元建模，对于筒体、封头及接管的截面施加对称面位 移约束，筒体及接管的内表面施加20.1Mpa的内压载荷，同时在接管端面施加轴向位移约
基于ANSYS的典型压力容器应力分析
图 １ 买体 模 型
２ 运用 Ａ Ｓ Ｓ有限元软件对压力容器进行应力分 ＮＹ 析
２１ ＡＮＳ ． ＹＳ软 件对 压 力 容器 模 型 的 设计 与 建 造
２３ 对 于 压 力容 器 的 热 应 力分 析 －
创建 ，创建完成后 通过 Ａ Ｓ Ｓ软件 自带 的 Ｃ Ｄ Ｃ Ｅ、 适合于分析复杂的元件的应力情况。 ＮＹ Ａ 、Ａ
Ｃ Ｍ数 据输入接 口实体模型导 人 Ａ Ｓ Ｓ软件 系统 中， Ａ ＮＹ 这样就节省了创建复杂模型 的时间 ， 提高 了设计的效率 ； 对于第二种通过 Ａ Ｓ Ｓ软件 自身来创 建实体模型 的方 ＮＹ 法 ，可以用来创建较为简单 的实体模型 ， Ｎ Ｙ Ａ Ｓ Ｓ软件 系 统中有非常方便 的菜单功能 ，设计师只需要运用相关 的 命令就可 以直接创建简单的实体模型 了，这种方法一般 用在简单 的建模设计当中 ， 有一定的局限性 ， 同时也非常 的方便 。 Ｎ Ｙ 软件 系统 中有两种建模 的方法 ：自顶而 Ａ ＳＳ
体模型和通过 Ａ Ｓ Ｓ Ｎ Ｙ 软件 自身来直接创建实体模型。 对 方法的实质都是就将实体模 型分解成为许 多个 “ 微元 ” ， 于第一种通过外接 口导入实体模型的方法 ，类似于将 已 这些 “ 元 ” 微 在应 力分析 的过程 中就从 当“ 传感器 ” 的作 经 做 好 的文 件 拷 贝进 入 电脑 中 ， Ｎ Ｙ Ａ Ｓ Ｓ软 件 可 以直 接 利 用 。 映射 网络 划分 能 够 将 实体 划 分 成 为 十分 规 则 的形 状 ， 用 它来 进 行工 作 。这 种方 法 适 用 于 比较 复 杂 的 结 构模 型 当然 这 也 要 求 实 体 在 划 分 前 本 来 就 具 有 规 则 的面 和 体 ；
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压力容器分析报告目录1 设计分析依据 (1)1.1 设计参数 (1)1.2 计算及评定条件 (1)1.3 材料性能参数 (1)2 结构有限元分析 (2)2.1 理论基础 (2)2.2 有限元模型 (2)2.3 划分网格 (3)2.4 边界条件 (5)3 应力分析及评定 (5)3.1 应力分析 (5)3.2 应力强度校核 (6)4 分析结论 (8)4.1 上封头接头外侧 (9)4.2 上封头接头内侧 (11)4.3 上封头壁厚 (13)4.4 筒体上 (15)4.5 筒体左 (17)4.6 下封头接着外侧 (19)4.7 下封头壁厚 (21)1 设计分析依据（1）压力容器安全技术监察规程（2）JB4732-1995 《钢制压力容器-分析设计标准》-2005确认版1.1 设计参数表1 设备基本设计参数正常设计压力MPa 7.2最高工作压力MPa 6.3设计温度℃0~55工作温度℃5~55工作介质压缩空气46#汽轮机油焊接系数φ 1.0腐蚀裕度mm 2.0容积㎡ 4.0容积类别第二类计算厚度mm 筒体29.36 封头29.031.2 计算及评定条件（1）静强度计算条件表2 设备载荷参数设计载荷工况工作载荷工况设计压力7.2MPa 工作压力6.3MPa设计温度55℃工作温度5~55℃注：在计算包括二次应力强度的组合应力强度时，应选用工作载荷进行计算，本报告中分别选用设计载荷进行计算，故采用设计载荷进行强度分析结果是偏安全的。
1.3 材料性能参数材料性能参数见表3，其中弹性模型取自JB4732-95表G-5，泊松比根据JB4732-95的公式（5-1）计算得到，设计应力强度分别根据JB4732-95的表6-2、表6-4、表6-6确定。
表3 材料性能参数性能温度55℃材料名称厚度设计应力强度弹性模型泊松比钢管20 ≤10mm 150 MPa 1.92×10³MPa μ=0.3锻钢Q345 ≤100mm 185 MPa 1.92×10³MPa μ=0.3钢板16MnR 26~36 188 MPa 1.92×10³MPa μ=0.3锻钢16Mn ≤300mm 168 MPa 1.92×10³MPa μ=0.32 结构有限元分析2.1 理论基础传统的压力容器标准与规范，一般属于“常规设计”，以弹性失效准则为理论基础，由材料力学方法或经验得到较为简单的适合于工程应用的计算公式，求出容器在载荷作用下的最大主应力，将其限制在许用值以内，即可确认容器的壁厚。
对容器局部区域的应力、高应力区的应力不做精细计算，以具体的结构形式限制，在计算公式中引入适当的系数或降低许用应力等方法予以控制，这是一种以弹性失效准则为基础，按最大主应力理论，以长期实践经验为依据而建立的一类标准。
塑性理论指出，由于弹性应力分析求得的各类名义应力对结构破坏的危险性是不同的，随着工艺条件的苛刻和容器的大型化，常规设计标准已经不能满足要求，尤其是在应力集中区域。
若不考虑应力集中而只按照简化公式进行设计，不是为安全而过分浪费材料就是安全系数不够。
基于各方面的考虑，产生了“分析设计”这种理念。
采用以极限载荷、安定载荷和疲劳寿命为界限的“塑性失效”与“弹性失效”相结合的“弹塑性失效”准则，要求对容器所需部位的应力做详细的分析，根据产生应力的原因及应力是否有自限性，分为三类共五种，即一次总体薄膜应力( Pm) 、一次局部薄膜应力( Pc) 、一次弯曲应力( Pb) 、二次应力( Q) 和峰值应力( F) 。
对于压力容器的应力分析，重要的是得到应力沿壁厚的分布规律及大小，可采用沿壁厚方向的“校核线”来代替校核截面。
而基于弹性力学理论的有限元分析方法，是一种对结构进行离散化后再求解的方法，为了获得所选“校核线”上的应力分布规律及大小，就必须对节点上的应力值进行后处理，即应力分类，根据对所选“校核线”上的应力进行分类，得出各类应力的值，若满足强度要求，则所设计容器是安全的。
按照JB4732-1995进行分析，整个计算采用ANSYS13.0软件，建立有限元模型，对设备进行强度应力分析。
2.2 有限元模型由于主要关心容器开孔处的应力分布规律及大小，为减少计算量，只取开孔处作为分析对象，且取其中较为关心的大孔进行分析校核。
分析设计所用的几何模型如图1所示。
在上下封头和筒体之间存在不连续的壁厚，由于差距和影响量较小，此处统一采用上下封头的设计厚度。
图1 压力容器模型2.3 划分网格在结构的应力分析中，采用ANSYS13.0中的solid187单元进行六面体划分，如图2所示。
图3~图5分别为上封头、筒体、下封头的有限元模型。
图2 压力容器有限元模型图3 上封头有限元模型图4 筒体有限元模型图5 下封头有限元模型2.4 边界条件模型只取开孔段作为分析对象，约束条件为: 筒体底部为固结，筒内施加内压，整体温度设定为55℃，整体受向下的重力，如图6所示。
图6 边界条件3 应力分析及评定3.1 应力分析在7.2MPa的设计压力下，压力容器的应力强度分布如图7所示。
内部应力强度如图8所示。
从图7、图8分析可知，应力主要集中于接头、开孔以及封头弯曲处。
以下将主要针对应力集中区域进行强度分析。
图7 应力强度图8 内部应力强度3.2 应力强度校核在设计载荷作用下的有限元模型进行应力强度分析，现对分析结果进行应力强度评定。
评定的依据为JB4732-1995《钢制压力容器-分析设计标准》。
应力线性化路径的原则为：（1）通过应力强度最大节点，并沿壁厚方向的最短距离设定线性化路径；（2）对于相对应力强度高的区域，沿壁厚方向设定路径。
设计工况（7.2MPa）下的评定线性化路径见图9~图11，线性化结果见附录1~7，具体评定如下表4.`图9 上封头评定路径图10 筒评定路径图11 下封头评定路径表4 应力强度证实表路径应力强度类型应力强度值/MPa应力强度许用极限/MPa评定结果线性结果A 一次局部薄膜应力强度SII 153.8 1.5Sm=282 通过附录1 一次+二次应力强度SIV 240.5 3Sm=564 通过附录1B 一次局部薄膜应力强度SII 141.8 1.5Sm=282 通过附录2 一次+二次应力强度SIV 174.1 3Sm=564 通过附录2C 一次局部薄膜应力强度SII 167.9 1.5Sm=282 通过附录3 一次+二次应力强度SIV 288.7 3Sm=564 通过附录3D 一次局部薄膜应力强度SII 73.88 1.5Sm=282 通过附录4 一次+二次应力强度SIV 177.2 3Sm=564 通过附录4E 一次局部薄膜应力强度SII 117.9 1.5Sm=282 通过附录5 一次+二次应力强度SIV 226 3Sm=564 通过附录5F 一次局部薄膜应力强度SII 281.9 1.5Sm=225 不通过附录6 一次+二次应力强度SIV 409.8 3Sm=450 通过附录6G 一次局部薄膜应力强度SII 136 1.5Sm=282 通过附录7 一次+二次应力强度SIV 247.5 3Sm=564 通过附录74 分析结论进油弯管需增加壁厚或者选用强度更高的材料。
附录4.1 上封头接头外侧PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG1 DSYS= 0***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 65832 OUTSIDE NODE = 65108LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.3095E+08 0.1217E+09 0.1575E+09 -0.4562E+07 -0.5633E+07 0.4286E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.1716E+09 0.1209E+09 0.1773E+08 0.1538E+09 0.1358E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2878E+08 0.3962E+08 0.6961E+08 -0.5587E+07 -0.2948E+07 0.4234E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.2878E+08 -0.3962E+08 -0.6961E+08 0.5587E+07 0.2948E+07 -0.4234E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.9673E+08 0.3937E+08 0.1924E+07 0.9480E+08 0.8270E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.1924E+07 -0.3937E+08 -0.9673E+08 0.9480E+08 0.8270E+08** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.5974E+08 0.1613E+09 0.2271E+09 -0.1015E+08 -0.8581E+07 0.8521E+08 C 0.3095E+08 0.1217E+09 0.1575E+09 -0.4562E+07 -0.5633E+07 0.4286E+08 O 0.2172E+07 0.8207E+08 0.8790E+08 0.1025E+07 -0.2685E+07 0.5227E+06 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2642E+09 0.1602E+09 0.2373E+08 0.2405E+09 0.2089E+09C 0.1716E+09 0.1209E+09 0.1773E+08 0.1538E+09 0.1358E+09O 0.8895E+08 0.8104E+08 0.2155E+07 0.8679E+08 0.8312E+08** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2811E+07 0.3018E+08 0.1030E+09 -0.4383E+07 -0.1327E+08 0.3888E+08 C -0.1887E+07 -0.5117E+07 -0.1999E+08 0.1399E+06 0.2935E+07 -0.6501E+07 O -0.8673E+07 0.1310E+08 0.5577E+08 -0.1213E+07 -0.9238E+07 0.1515E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1185E+09 0.2797E+08 -0.1050E+08 0.1290E+09 0.1147E+09C 0.3219E+06 -0.4770E+07 -0.2254E+08 0.2287E+08 0.2079E+08O 0.6095E+08 0.1133E+08 -0.1208E+08 0.7303E+08 0.6459E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.6255E+08 0.1915E+09 0.3301E+09 -0.1453E+08 -0.2185E+08 0.1241E+09 C 0.2907E+08 0.1166E+09 0.1375E+09 -0.4423E+07 -0.2698E+07 0.3636E+08 O -0.6501E+07 0.9517E+08 0.1437E+09 -0.1884E+06 -0.1192E+08 0.1567E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.3823E+09 0.1882E+09 0.1369E+08 0.3686E+09 0.3193E+09 55.00 C 0.1490E+09 0.1162E+09 0.1788E+08 0.1312E+09 0.1182E+09O 0.1480E+09 0.9250E+08 -0.8129E+07 0.1561E+09 0.1370E+09 55.00 4.2 上封头接头内侧PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG2 DSYS= 0***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 65118 OUTSIDE NODE = 65792LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.2875E+08 0.1579E+09 0.1366E+09 0.3146E+07 -0.1770E+08 0.1555E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.1681E+09 0.1289E+09 0.2631E+08 0.1418E+09 0.1268E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.2288E+07 0.1513E+08 -0.9214E+06 -0.2957E+08 -0.8940E+06 0.1769E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.2288E+07 -0.1513E+08 0.9214E+06 0.2957E+08 0.8940E+06 -0.1769E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.4056E+08 0.2355E+07 -0.3099E+08 0.7155E+08 0.6201E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.3099E+08 -0.2355E+07 -0.4056E+08 0.7155E+08 0.6201E+08** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2646E+08 0.1731E+09 0.1357E+09 -0.2642E+08 -0.1859E+08 0.3324E+08 C 0.2875E+08 0.1579E+09 0.1366E+09 0.3146E+07 -0.1770E+08 0.1555E+08 O 0.3104E+08 0.1428E+09 0.1376E+09 0.3271E+08 -0.1680E+08 -0.2141E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1896E+09 0.1313E+09 0.1443E+08 0.1751E+09 0.1545E+09C 0.1681E+09 0.1289E+09 0.2631E+08 0.1418E+09 0.1268E+09O 0.1628E+09 0.1265E+09 0.2212E+08 0.1407E+09 0.1265E+09** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.2802E+08 0.7015E+08 0.3489E+08 0.1126E+08 -0.3272E+08 0.2888E+07 C 0.4063E+07 -0.2083E+08 -0.9641E+07 0.4300E+06 0.9030E+07 -0.2299E+07 O -0.2077E+08 0.6375E+08 0.3106E+08 0.3320E+07 -0.2951E+08 0.4282E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.9026E+08 0.1683E+08 -0.3008E+08 0.1203E+09 0.1051E+09C 0.4493E+07 -0.4967E+07 -0.2593E+08 0.3043E+08 0.2697E+08O 0.8115E+08 0.1448E+08 -0.2159E+08 0.1027E+09 0.9028E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.1555E+07 0.2432E+09 0.1706E+09 -0.1516E+08 -0.5131E+08 0.3613E+08 C 0.3281E+08 0.1371E+09 0.1270E+09 0.3576E+07 -0.8666E+07 0.1325E+08 O 0.1027E+08 0.2066E+09 0.1686E+09 0.3603E+08 -0.4632E+08 0.2141E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.2731E+09 0.1481E+09 -0.8923E+07 0.2820E+09 0.2448E+09 55.00C 0.1422E+09 0.1239E+09 0.3077E+08 0.1114E+09 0.1035E+09O 0.2413E+09 0.1410E+09 0.3194E+07 0.2381E+09 0.2070E+09 55.00 4.3 上封头壁厚PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG3 DSYS= 0***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 49272 OUTSIDE NODE = 48686LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.5762E+08 -0.3263E+08 0.5386E+07 -0.2845E+08 0.5323E+08 -0.3732E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.9774E+08 0.2812E+07 -0.7018E+08 0.1679E+09 0.1458E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.8246E+08 0.5349E+08 0.6135E+08 -0.4608E+08 0.1814E+08 -0.6625E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.8246E+08 -0.5349E+08 -0.6135E+08 0.4608E+08 -0.1814E+08 0.6625E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1599E+09 0.3910E+08 -0.1731E+07 0.1617E+09 0.1456E+09C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.1731E+07 -0.3910E+08 -0.1599E+09 0.1617E+09 0.1456E+09** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1401E+09 0.2085E+08 0.6673E+08 -0.7453E+08 0.7138E+08 -0.1036E+09 C 0.5762E+08 -0.3263E+08 0.5386E+07 -0.2845E+08 0.5323E+08 -0.3732E+08 O -0.2484E+08 -0.8612E+08 -0.5596E+08 0.1763E+08 0.3509E+08 0.2893E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2575E+09 0.1390E+07 -0.3119E+08 0.2887E+09 0.2738E+09C 0.9774E+08 0.2812E+07 -0.7018E+08 0.1679E+09 0.1458E+09O 0.5260E+07 -0.6292E+08 -0.1093E+09 0.1145E+09 0.9977E+08** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1793E+05 0.4542E+07 0.1210E+08 -0.9771E+07 0.8742E+07 -0.8485E+07 C -0.8383E+06 -0.3266E+07 -0.6772E+07 0.5765E+07 -0.4293E+07 0.4571E+07 O 0.2142E+07 0.6671E+07 0.1298E+08 -0.1070E+08 0.7170E+07 -0.8071E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2435E+08 0.1700E+06 -0.7864E+07 0.3221E+08 0.2904E+08C 0.3935E+07 -0.1194E+07 -0.1362E+08 0.1755E+08 0.1563E+08O 0.2492E+08 0.3610E+07 -0.6740E+07 0.3166E+08 0.2796E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1401E+09 0.2539E+08 0.7883E+08 -0.8431E+08 0.8012E+08 -0.1121E+09 C 0.5678E+08 -0.3590E+08 -0.1386E+07 -0.2269E+08 0.4894E+08 -0.3275E+08 O -0.2269E+08 -0.7945E+08 -0.4298E+08 0.6930E+07 0.4226E+08 0.2086E+08S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.2786E+09 -0.1741E+07 -0.3249E+08 0.3110E+09 0.2969E+09 55.00C 0.8656E+08 0.3481E+07 -0.7054E+08 0.1571E+09 0.1361E+09O 0.2746E+07 -0.4023E+08 -0.1076E+09 0.1104E+09 0.9638E+08 55.004.4 筒体上PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= TONGS DSYS= 0***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 62861 OUTSIDE NODE = 59472LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.9535E+08 0.4923E+08 0.1197E+09 -0.9268E+07 0.3511E+06 -0.6336E+07S1 S2 S3 SINT SEQV0.1213E+09 0.9551E+08 0.4742E+08 0.7388E+08 0.6494E+08** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.6888E+08 0.2537E+08 0.3977E+08 -0.6378E+08 0.1063E+08 -0.7203E+07C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.6888E+08 -0.2537E+08 -0.3977E+08 0.6378E+08 -0.1063E+08 0.7203E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1164E+09 0.3821E+08 -0.2060E+08 0.1370E+09 0.1191E+09C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.2060E+08 -0.3821E+08 -0.1164E+09 0.1370E+09 0.1191E+09** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1642E+09 0.7460E+08 0.1594E+09 -0.7305E+08 0.1099E+08 -0.1354E+08 C 0.9535E+08 0.4923E+08 0.1197E+09 -0.9268E+07 0.3511E+06 -0.6336E+07 O 0.2647E+08 0.2386E+08 0.7988E+08 0.5452E+08 -0.1028E+08 0.8677E+06 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2109E+09 0.1538E+09 0.3364E+08 0.1772E+09 0.1567E+09C 0.1213E+09 0.9551E+08 0.4742E+08 0.7388E+08 0.6494E+08O 0.8664E+08 0.7352E+08 -0.2995E+08 0.1166E+09 0.1106E+09** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.9953E+06 0.6633E+08 0.1526E+08 -0.8254E+08 0.1203E+08 -0.4368E+07 C -0.1499E+08 -0.1079E+08 -0.6145E+07 0.1518E+08 -0.1492E+07 0.1905E+07 O 0.2096E+08 0.3066E+08 0.1161E+08 -0.7721E+07 -0.1279E+06 -0.9362E+06 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1238E+09 0.1399E+08 -0.5525E+08 0.1791E+09 0.1564E+09C 0.2438E+07 -0.5886E+07 -0.2848E+08 0.3092E+08 0.2771E+08O 0.3493E+08 0.1684E+08 0.1146E+08 0.2348E+08 0.2130E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1652E+09 0.1409E+09 0.1747E+09 -0.1556E+09 0.2301E+08 -0.1791E+08 C 0.8036E+08 0.3843E+08 0.1135E+09 0.5914E+07 -0.1141E+07 -0.4431E+07O 0.4743E+08 0.5452E+08 0.9149E+08 0.4679E+08 -0.1041E+08 -0.6848E+05 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.3150E+09 0.1689E+09 -0.3117E+07 0.3182E+09 0.2758E+09 55.00C 0.1141E+09 0.8055E+08 0.3761E+08 0.7653E+08 0.6644E+08O 0.1032E+09 0.8678E+08 0.3481E+07 0.9970E+08 0.9259E+08 55.004.5 筒体左PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= TONGZ DSYS= 0***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 59023 OUTSIDE NODE = 63007LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.1084E+09 0.4348E+08 0.8898E+08 -0.6526E+06 -0.5380E+08 -0.5203E+07S1 S2 S3 SINT SEQV0.1256E+09 0.1076E+09 0.7694E+07 0.1179E+09 0.1100E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.5152E+08 0.6348E+08 0.7522E+08 0.1480E+07 -0.5553E+08 0.4146E+07C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.5152E+08 -0.6348E+08 -0.7522E+08 -0.1480E+07 0.5553E+08 -0.4146E+07S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1252E+09 0.5185E+08 0.1312E+08 0.1121E+09 0.9864E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.1312E+08 -0.5185E+08 -0.1252E+09 0.1121E+09 0.9864E+08** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1599E+09 0.1070E+09 0.1642E+09 0.8279E+06 -0.1093E+09 -0.1057E+07 C 0.1084E+09 0.4348E+08 0.8898E+08 -0.6526E+06 -0.5380E+08 -0.5203E+07 O 0.5685E+08 -0.2001E+08 0.1375E+08 -0.2133E+07 0.1722E+07 -0.9350E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2486E+09 0.1599E+09 0.2256E+08 0.2260E+09 0.1973E+09C 0.1256E+09 0.1076E+09 0.7694E+07 0.1179E+09 0.1100E+09O 0.5887E+08 0.1186E+08 -0.2013E+08 0.7900E+08 0.6882E+08** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2352E+08 0.1675E+08 0.5711E+08 -0.1631E+07 -0.6331E+08 0.2876E+06 C -0.2928E+07 -0.1661E+07 -0.5356E+07 0.4859E+06 0.6743E+07 0.3608E+06 O -0.3862E+07 -0.4398E+07 -0.1870E+08 -0.3110E+07 -0.5399E+07 -0.2107E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1034E+09 0.2352E+08 -0.2955E+08 0.1329E+09 0.1159E+09C 0.3540E+07 -0.2984E+07 -0.1050E+08 0.1404E+08 0.1217E+08O -0.6846E+06 -0.5239E+07 -0.2104E+08 0.2035E+08 0.1850E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1834E+09 0.1237E+09 0.2213E+09 -0.8033E+06 -0.1726E+09 -0.7694E+06C 0.1054E+09 0.4182E+08 0.8362E+08 -0.1667E+06 -0.4706E+08 -0.4843E+07O 0.5299E+08 -0.2440E+08 -0.4946E+07 -0.5243E+07 -0.3677E+07 -0.1146E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.3519E+09 0.1834E+09 -0.6907E+07 0.3588E+09 0.3109E+09 55.00C 0.1158E+09 0.1040E+09 0.1114E+08 0.1046E+09 0.9925E+08O 0.5542E+08 -0.6003E+07 -0.2578E+08 0.8120E+08 0.7334E+08 55.004.6 下封头接着外侧PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= XIAJ DSYS= 0***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 64836 OUTSIDE NODE = 64238LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.9479E+07 0.2612E+09 0.8040E+07 0.2201E+07 -0.1005E+08 0.2806E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.2616E+09 0.3670E+08 -0.1958E+08 0.2812E+09 0.2577E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.1723E+09 -0.1823E+08 -0.3320E+07 -0.3935E+07 -0.3810E+07 -0.5005E+07C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.1723E+09 0.1823E+08 0.3320E+07 0.3935E+07 0.3810E+07 0.5005E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI -0.2311E+07 -0.1899E+08 -0.1726E+09 0.1703E+09 0.1626E+09C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.1726E+09 0.1899E+08 0.2311E+07 0.1703E+09 0.1626E+09** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.1629E+09 0.2430E+09 0.4720E+07 -0.1734E+07 -0.1386E+08 0.2306E+08 C 0.9479E+07 0.2612E+09 0.8040E+07 0.2201E+07 -0.1005E+08 0.2806E+08 O 0.1818E+09 0.2794E+09 0.1136E+08 0.6136E+07 -0.6241E+07 0.3307E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2438E+09 0.7007E+07 -0.1660E+09 0.4098E+09 0.3563E+09C 0.2616E+09 0.3670E+08 -0.1958E+08 0.2812E+09 0.2577E+09O 0.2799E+09 0.1878E+09 0.4979E+07 0.2749E+09 0.2424E+09** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.7484E+05 -7918. -1442. -1709. -1654. -2173.C 0.1144 0.2503E-01 0.4452E-02 0.2782E-02 -0.1260E-03 0.5651E-02 O 0.7484E+05 7918. 1442. 1709. 1654. 2173. S1 S2 S3 SINT SEQVI -1004. -8245. -0.7495E+05 0.7394E+05 0.7060E+05C 0.1148 0.2495E-01 0.4159E-02 0.1106 0.1018O 0.7495E+05 8245. 1004. 0.7394E+05 0.7060E+05** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.1629E+09 0.2430E+09 0.4718E+07 -0.1736E+07 -0.1386E+08 0.2305E+08C 0.9479E+07 0.2612E+09 0.8040E+07 0.2201E+07 -0.1005E+08 0.2806E+08O 0.1819E+09 0.2794E+09 0.1136E+08 0.6137E+07 -0.6239E+07 0.3307E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.2438E+09 0.7004E+07 -0.1661E+09 0.4098E+09 0.3564E+09 55.00C 0.2616E+09 0.3670E+08 -0.1958E+08 0.2812E+09 0.2577E+09O 0.2799E+09 0.1878E+09 0.4982E+07 0.2749E+09 0.2424E+09 55.004.7 下封头壁厚PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= XIAB DSYS= 0***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 51092 OUTSIDE NODE = 262583LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.9285E+07 0.9944E+08 0.1115E+09 -0.2204E+08 0.1019E+08 -0.3489E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.1313E+09 0.9366E+08 -0.4677E+07 0.1360E+09 0.1216E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2032E+08 0.9838E+08 0.1083E+09 -0.1691E+08 0.3118E+07 -0.2957E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0.2032E+08 -0.9838E+08 -0.1083E+09 0.1691E+08 -0.3118E+07 0.2957E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1204E+09 0.9785E+08 0.8691E+07 0.1118E+09 0.1023E+09C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.8691E+07 -0.9785E+08 -0.1204E+09 0.1118E+09 0.1023E+09** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2961E+08 0.1978E+09 0.2198E+09 -0.3894E+08 0.1331E+08 -0.6446E+08 C 0.9285E+07 0.9944E+08 0.1115E+09 -0.2204E+08 0.1019E+08 -0.3489E+08 O -0.1104E+08 0.1060E+07 0.3245E+07 -0.5129E+07 0.7070E+07 -0.5317E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2515E+09 0.1917E+09 0.4017E+07 0.2475E+09 0.2237E+09C 0.1313E+09 0.9366E+08 -0.4677E+07 0.1360E+09 0.1216E+09O 0.1170E+08 -0.4982E+07 -0.1345E+08 0.2515E+08 0.2216E+08** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.8972E+07 0.6805E+07 0.3698E+07 -0.6619E+06 -0.2460E+07 0.4222E+07 C -0.8141E+06 -0.1526E+07 -0.1713E+06 -0.1567E+05 0.2539E+06 -0.4170E+06 O 0.1397E+07 0.2492E+07 0.2571E+06 0.2811E+05 -0.4377E+06 0.7337E+06 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1196E+08 0.6741E+07 0.7727E+06 0.1119E+08 0.9697E+07C 0.6854E+05 -0.1003E+07 -0.1577E+07 0.1646E+07 0.1447E+07O 0.2587E+07 0.1724E+07 -0.1641E+06 0.2751E+07 0.2437E+07** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.3858E+08 0.2046E+09 0.2235E+09 -0.3960E+08 0.1085E+08 -0.6024E+08 C 0.8471E+07 0.9792E+08 0.1114E+09 -0.2205E+08 0.1044E+08 -0.3530E+08 O -0.9639E+07 0.3553E+07 0.3502E+07 -0.5101E+07 0.6632E+07 -0.4583E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.2524E+09 0.2001E+09 0.1423E+08 0.2382E+09 0.2168E+09 55.00 C 0.1312E+09 0.9226E+08 -0.5661E+07 0.1368E+09 0.1221E+09O 0.1230E+08 -0.3093E+07 -0.1179E+08 0.2409E+08 0.2113E+08 55.00。