过盈配合压装力计算
过盈配合压入力计算公式
10
-8
0.35
17
-15
有润滑 0.05-0.13
0.07 0.08 0.07 0.03-0.06
0.12-0.15
0.05-0.10
0.15-0.25
0.05-0.10
0.17
0.02
200-235 70-80 105-130 90-100 160-180
85 摩擦系数
无润滑 0.05-0.20
泊松系 线膨胀系数a
数
加热 冷却
0.30-0.31 0.24-0.25 0.24-0.26
11 -8.5
11
-9
10
-8
0.25
10
-8
0.28-0.29
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰铸铁HT150、HT200 灰铸铁HT250、HT300
可锻铸铁
非合金球墨铸铁
青铜 钢-钢
材料
摩擦系数
钢-铸钢
钢-结构钢 钢-优质结构钢
钢-青铜
钢-铸铁
铸铁-铸铁
钢-铝
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系数
弹性模量E*103 （N/mm2）
过盈配合压入力计算公式
1 结合直径（mm）
df
2 结合长度（mm） 3 最大过盈量（mm）
Lf δmax
4 包容件弹性模量（N/mm2)
Ea
5 被包容件弹性模量（N/mm2) Ei
6 包容件外径（mm）
da
7 被包容件外径（mm）
di
8 伯松系数
v
9 摩擦系数
μ
10 系数Ca
Ca
11 系数Ci
过盈压入力计算公式
计算结果
3067 1533
单位
N N
L μ
δmax
δmin
d1 d d2
E1
E2
v1
v2
(d1/ d)2
1 (d1 / d )2
C1
C1 1 (d1 / d )2 v1
(d / d 2)2
C2
C2
1 (d / d 2)2 1 (d / d 2)2
v2
C1/E1 C2/E2
C1 C2 E1 E2
8
0.11
0.04
mm
40
μm
0.02
mm
20
μm
10
mm
60
mm
70
mm
212000 210000 0.289 0.269
0.03
N/mm2 N/mm2
0.768142857
0.734693878
6.81
0.00000362 0.00003242
0.00003604
最大压力【压强 】
pmax
p max
max d (C1 C2) 103
比热 J/kg*℃
480 460 460 1300 535 500 385.2 390
1.13/1.15/1.05
1.02-1.08
1.4-1.2
2.1-2.3
尼龙6/66/1010
ABS树脂
弹性模量 E（MPa） 200000-235000 70000-80000 105000-130000 210000 212000 211000 69000
泊松比 v
0.3-0.31 0.24-0.25 0.24-0.26 0.269 0.289 0.277 0.33
过盈配合压入力计算
轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
压入力计算
8 计算与校核[21]8.1过盈配合装配压入力的计算在立式轴承压装机邀标文件的技术要求中明确指出锥轴承外圈与轴承孔配合为过渡配合，故采用过盈配合装配压入力的计算方法。
方法如下：过盈配合装配压入力的计算方法μπf f f L d p P max =其中：P —压入力，Nm ax f p —结合表面承受的最大单位压力，2/mm N f d —结合直径，mm f L —结合长度，mm μ—摩擦系数结合表面最大单位压力计算公式：)(maxmax iia a f f E C E C d p +=δ其中：m ax δ —最大过盈量，mma C 、i C —系数；a E 、i E —包容件和被包容件的材料弹性模量，2/mm N系数a C 、i C 计算方法如下：ν+-+=2222f a f a a d d d d Cν--+=2222if if i dd d d Ca d 、i d 分别为包容件外径和被包容件内径(实心轴i d =0)，mmν—泊松系数压装机所需的压力一般为压入力的3~3.5倍表8.1常用材料的摩擦系数表摩擦系数μ材料无润滑有润滑钢-钢0.07~0.16 0.05~0.13钢-铸钢0.11 0.07钢-结构钢0.10 0.08钢-优质结构钢0.11 0.07钢-青铜0.15~0.20 0.03~0.06钢-铸铁0.12~0.15 0.05~0.10铸铁-铸铁0.15~0.25 0.05~0.10表8.2常用材料弹性模量、泊松系数材料弹性模量E 泊松系数ν碳钢196~216 0.24~0.28 低合金钢、合金结构钢186~206 0.25~0.30灰铸铁78.5~157 0.23~0.27 铜及其合金72.6~128 0.31~0.42铝合金70 0.33轴承为标准件，采用轴承钢GCr15；压头的材料选用高级优质碳素工具钢T10A，其密度是7.85g/cm3，特点是容易锻造、加工性能良好、价格便宜，能够承受冲击、硬度高，应用于不受剧烈冲击的高硬度耐磨工具，如车刀、刨刀、冲头、丝锥、钻头、手锯条。
过盈量与装配力计算公式
过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f=πdlpf因需保证Ff≥F，故[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。
亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩Mf应大于或等于转矩T。
设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f=πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。
表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢0.11 0.08钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油0.125钢—结构钢0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净0.18钢—优质结构钢0.11 0.08在电炉中加热包容件至300℃0.14钢—青铜0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂0.2钢—铸铁 0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁 油压扩孔，压力油为矿物油0.1铸铁—铸钢 0.15~0..25 0.15~0.10 钢—铝镁合金 无润滑 0.10~0.153） 承受轴向力F 和转矩T 的联合作用 此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P 时的过盈量为Δ=pd(C 1/E 1+C 2/E 2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p ——配合W 问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；MPa ； d ——配合的公称直径，mm ；E 1、E 2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa ； C 1——被包容件的刚性系数C 2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。
过盈压入力计算公式
μm
0.015
mm
15
μm
0
mm
8
mm
15.8
mm
212000 1500 0.289 0.35 0.00
0.711
0.256369172
N/mm2 N/mm2
2.04
0.00000335 0.00135967
0.00136302
最大压力【压强 】
pmax
p max
max d (C1 C2) 103
备注
63 kg 20 kg
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰口铸铁(HT150/HT200) 灰口铸铁(HT250/HT300) 45 20CrMnTi 40Cr A356，ADC12/LY12
硅钢片
不锈钢1Cr18Ni9 紫铜（T2） 黄铜H62 橡胶/丁腈橡胶
尼龙6/66/1010
ABS树脂
弹性模量 E（MPa） 200000-235000 70000-80000 105000-130000 210000 212000 211000 69000
计算结果
630 197
单位
N N
L μ
δmax
δmin
d1 d d2
E1
E2
v1
v2
(d1/ d)2
1 (d1 / d )2
C1
C1 1 (d1 / d )2 v1
(d / d 2)2
1 (d / d 2)2
C2
C2 1 (d / d 2)2 v2
C1/E1 C2/E2
C1 C2 E1 E2
28.5
235-1280 抗拉150/200 抗拉250/300 355 835 785 216,154 350（常温） 310（200 250 70 290
过盈配合压入力计算
δ=0．０78,ｒ１=14.415,r2=２5.３8,r3=4４.5,L=115，f=0.１5
代入公式得:22．6T／26.７Ｔ——大值是按u1起作用算得
FT160A架体横臂压入力：
δ＝0.０5，r1=0,r2=1７,r3=２5,L=37,ｆ=0.１5
代入公式得:4.9Ｔ/5.8T——大值是按u１起作用算得
图： 圆柱面过盈联接
显然,上面求出的Δmin只有在采用胀缩法装配不致擦去或压平配合表面微观不平度的峰尖时才是合效的。所以用胀缩法装配时，最小有效过盈量δmin=Δmin但当采用压入法装配时；配合表面的微观峰尖将被擦去或压平一部分(下图）,此时接式(7－1１)求出的Δmｉn值即为理论值应再增加被擦去部分2μ,故计算公式为
胀 缩 法
联接零件材料
无润滑时f
有润滑时f
联接零件材料
结合方式,润滑
f
钢—铸钢
0．11
0．0８
钢—钢
油压扩孔，压力油为矿物油
0．125
钢—结构钢
0.１０
0.07
油压扩孔,压力油为甘油，结合面排油干净
0.1８
钢—优质结构钢
０．11
0.08
在电炉中加热包容件至30０℃ Nhomakorabea0.14
钢—青铜
0.１50.20
0.030．06
C1——被包容件的刚性系数
C2——包容件的刚性系数
d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径,mm;
μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。对于钢，μ=０.３;对于铸铁，μ=0．２5。
当传递的载荷一定时,配合长度l越短，所需的径向压力p就越大。当P增大时，所需的过盈量也随之增大。因此，为了避免在载荷一定时需用较大的过盈量而增加装配时的困难,配合长度不宜过短，一般推荐采用 l≈0.9d。但应注意，由于配合面上的应力分布不均匀，当ｌ>0．8d时,即应考虑两端应力集中的影响，并从结构上采取降低应力集中的措施。
过盈配合压配力计算方法
还应指出的是：实践证明，不平度较 小的两表面相配合时贴合的情况较 好，从而可提高联接的紧固性。
3. 过盈联接的强度计算
前已指出，过盈联接的强度包 括两个方面，即联接的强度及联接零 件本身的强度。由于按照上述方法选 出的标准过盈配合已能产生所采的径 向压力，即已能保证联接的强度，所 以下面只讨论联接零件本身的强度问 题。
式中：δmax——所选得的标准配合在 装配前的最大过盈量，μm；
Δ0——装配时为了避免配 合面互相擦伤所需的最小间隙。通常 采用同样公称直径的
间隙配合 H7／g6的最小间隙，μm，或从手册中 查取；
α1、α2——分别为被包 容件及包容件材料的线膨胀系数，查 有关手册；
℃。
t0——装配环境的温度，
6. 包容件外径胀大量及被包 容件内径缩小量（一般只需计算其最 大绝对值）
图：
压入法装配时配合表面擦去 部分示意图
式中：u——装配时留图所示可配合表
面上微观峰尖被擦去部分的高度之 和，取其为 0.4（RZ1＋RZ2），μm；
RZ1、RZ2——分别为被包容 件及包容件配合表面上微观不平度的 十点高度，μm，其值随表面粗糙度而 异，见表7—6
表： 加工方法、表面粗糙度及表面微 观不平度十点高度RZ
设配合面上的摩擦系数为f① ， 配合尺寸同前，则
因需保证Mf≥T．故得
[7-9]
Mf = π dlpf ·d/2
① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩 擦系数有差异，现为简化．取两者近 似相等．均以f表示。
配合面间摩擦系数的大小与配 合面的状态、材料及润滑情况等因素 有关，应由实验测定。表7－5给出了 几种情况下摩擦系数值，以供计算时 参考。
加工方法
精车或精镗，中等磨 铰，静磨，刮（每
过盈配合压入力计算公式
过盈配合压入力计算公式
过盈配合压入力计算公式主要有两种：公式一适用于轴与孔的过盈配合，公式二适用于轴与轴的过盈配合。
公式一（轴与孔的过盈配合）：
F = Fm + Fs + Fc
其中，
Fm为摩擦力，由公式Fm = μ * Fn计算得出，其中μ为摩擦系数，Fn为法向力；
Fs为弹性变形力，由公式Fs = E * δ计算得出，其中E为材料的弹性模量，δ为弹性变形量；
Fc为压入力，由公式Fc = K * δ计算得出，其中K为配合测量中的压入系数，δ为压入量。
公式二（轴与轴的过盈配合）：
1
F = Fm + Fs + Fa
其中，
Fm为摩擦力，由公式Fm = μ * Fn计算得出，其中μ为摩擦系数，Fn为法向力；
Fs为弹性变形力，由公式Fs = E * δ计算得出，其中E为材料的弹性模量，δ为弹性变形量；
Fa为紧配力，由公式Fa = P / A计算得出，其中P为紧配载荷，A 为配合的有效面积。
以上是常见的过盈配合压入力计算公式，具体的计算方法需要结合具体的配合参数和材料性质，以及实际情况进行计算。
2。
过盈配合压入力计算公式
1 结合直径（mm）
df
2 结合长度（mm） 3 最大过盈量（mm）
Lf δmax
4 包容件弹性模量（N/mm2)
Ea
5 被包容件弹性模量（N/mm2) Ei
6 包容件外径（mm）
da
7 被包容件外径（mm）
di
8 伯松系数
v
9 摩擦系数
μ
10 系数Ca
Ca
11 系数Ci
Ci
12 结合面最大单位压力（N/mm2) Pfmax
13
14 压入力（Kg）
P
注：1.仅填写（1-9）项绿色 部分即可；
2.被包容件为实心轴时 Di=0；
3.压装机所需的压力一般 为压入力的3-3.6倍
入力计算公式
#DIV/0! #DIV/0!
6 6 0.1 200 200 6 6.1 0.3 0.12
-60.80413
#DIV/0!
常用材料弹性模量、泊松系数和
0.12-0.15
0.05-0.10
0.15-0.25
0.05-0.10
0.17
0.02
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰铸铁HT150、HT200 灰铸铁HT250、HT300
可锻铸铁
非合金球墨铸铁
青铜 钢-钢
材料
摩擦系数
钢-铸钢
钢-结构钢 钢-优质结构钢
钢-青铜
钢-铸铁
铸铁-铸铁
钢-铝
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系数
弹性模量E*103 （N/mm2）
200-235 70-80 105-130 90-100 160-180
85 摩擦系数
无润滑 0.07-0.16
过盈配合压入力计算
轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
组件产品过盈配合分析
如何减小形位公差不良对压制产生的影响
• 圆柱度不良
1.适当减小有效配合长度 2.适当减小有效配合面积，增加容屑槽(压块内孔 或前盖外径增加容屑槽） 实际事例：0040047、0280009止口件外径设计环 形槽 内孔锥度不良 顺锥度：适当减小有效配合长度，增加前盖压入端 倒角长度 倒锥度：适当增大前盖外径尺寸以增加有效过盈量
公式中相关参数说明：
• Ca=(da* da+df*df)/( da* da-df*df)+ν • Ci=(df* df+di*di)/( df* df-di*di)-ν式中
• • •
• • •
δmax——最大过盈量(mm) Ea、Ei——包容件和被包容件的材料弹性模量； Ca、Ci——系数 da、di——分别为包容件外径和被包容件内径（实心轴 取di=0）(mm) ν——泊松比 弹性模量E/（kN/m㎡） 不锈钢 200~235 陶瓷 200 泊松比ν 不锈钢 0.30~0.31 陶瓷 0.25
• • • •
•
•
改善建议及方案：
• 从以上理论计算出的压入力数据可以看出，目前
同种类型的压块配合不同版本的前盖其压入力值 分布仍比较分散，当压块孔径公差集中分布在下 偏差时，即使前盖外径合格，仍会存在前盖无法 压入或压入力过大致使前盖变形组件同心度变大， 返修无法拔出的现象。而要解决此问题就是要控 制过盈配合两零部件的过盈量尽可能均匀一致， 要确保过盈量均匀一致一般采取两种措施：
影响组件压入力的主要因素
• 包容件及被包容件壁厚 • 包容件—压块 • 被包容件—插芯或前盖
同等条件下： 壁厚& ↑ 压入力 ↑ 实际事例：0460109 0330012等壁厚越薄要求过 盈量越大
过盈量与装配力计算公式
过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f=πdlpf因需保证Ff≥F，故[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。
亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩Mf应大于或等于转矩T。
设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f=πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。
表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢0.11 0.08钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油0.125钢—结构钢0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净0.18钢—优质结构钢0.11 0.08在电炉中加热包容件至300℃0.14钢—青铜0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂0.2钢—铸铁 0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁 油压扩孔，压力油为矿物油0.1铸铁—铸钢 0.15~0..25 0.15~0.10 钢—铝镁合金 无润滑 0.10~0.153） 承受轴向力F 和转矩T 的联合作用 此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P 时的过盈量为Δ=pd(C 1/E 1+C 2/E 2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p ——配合W 问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；MPa ； d ——配合的公称直径，mm ；E 1、E 2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa ； C 1——被包容件的刚性系数C 2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。
过盈配合所需压装力的计算
压装力max 压装力min
F1 F max pmax( dL)
F2
F min p min( dL)
101985.3195
10198.53195 0 0
轴向摩擦 N力 kg N kg
1MPa=10kg/ cm2 =100N/100 mm2=1N/m m2
C1 C2 E1 E2
0.00006934
最大压力【压强 】
pmax
最小压力【压强
】 计算结果
pmin
p max
max d (C1 C2) 103 5.448101368
Mpa
E1 E2
p min
min d (C1 C2) 103
0
Mpa
E1 E2
N/mm2 N/mm2
结合面正压力
p max( dL) 566585.1084 N
备注
计算参数
简化系数
简化系数 计算参数
中间参数
(d1/ d)2
C1
C1
1 (d1 / d )2 1 (d1 / d )2
v1
8.249411765
(d / d 2)2
0.5184
C2
C2
1 (d / d 2)2 1 (d / d 2)2
v2
3.50
C1/E1 C2/E2
0.00003750 0.00003184
序 号
名称
圆柱体过盈结合面压装力计算公式及用法【2014.8.3】
代号
公式
计算结果
单位
备注
序 号
名称
压装力max
压装力min
代号
公式
F max p max( dL) F min p min( dL)
过盈配合压入力计算公式
13
14 压入力（Kg）
P
注：1.仅填写（1-9）项绿色 部分即可；
压力一般 为压入力的3-3.6倍
力计算公式
60 11 0.027 235000 235000 72 0 0.3 0.12 5.845454545 0.70000 16.15625
410.194
10
-8
0.35
17
-15
有润滑 0.05-0.13
0.07 0.08 0.07 0.03-0.06
0.12-0.15
0.05-0.10
0.15-0.25
0.05-0.10
0.17
0.02
200-235 70-80 105-130 90-100 160-180
85 摩擦系数
无润滑 0.07-0.16
0.11 0.1 0.11 0.15-0.20
泊松系 线膨胀系数a
数
加热 冷却
0.30-0.31 0.24-0.25 0.24-0.26
11 -8.5
11
-9
10
-8
0.25
10
-8
0.28-0.29
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系
材料
碳钢、低合金钢、合金结构钢 灰铸铁HT150、HT200 灰铸铁HT250、HT300
可锻铸铁
非合金球墨铸铁
青铜 钢-钢
材料
摩擦系数
钢-铸钢
钢-结构钢 钢-优质结构钢
钢-青铜
钢-铸铁
铸铁-铸铁
钢-铝
常用材料弹性模量、泊松系数和线性膨胀系数
弹性模量E*103 （N/mm2）
过盈配合压入力计算公式
1 结合直径（mm）
过盈配合压装力计算
加工方法、表面粗糙度及表面微观不平度十点高度RZ 0.4 0.2 0.1 1.6 0.8 0.4
0.05 0.2
被包容件及包容件配合表面上微观 不平度的十点高度 RZ1（μ m） RZ2（μ m） 6.3 6.3 表面上微观峰尖被擦去部分的高度 之和（U）μ m 5.04
最小配合面轴向压力 Fmin（MPa） 103.56
最大过盈量 δ max（μ m） 150
摩擦系数 联接零件材料 钢—铸钢 钢—结构钢 钢—优质结构钢 钢—青铜 钢—铸铁 铸铁—铸铁
压入法 无润滑时f 0.11 0.1 0.11 0.15-0.20 0.12-0.15 0.15-0.25 油润滑时f 0.08 0.07 0.08 0.03-0.06 0.05-0.10 0.15-0.10
泊松比 钢μ 0.3 铸铁μ 0.25 套 0.3
泊松比选取值 轴 0.3
E（MPa） 1.72E+05
钢的弹性模量 E（MPa） E（MPa） 1.82E+05 1.92E+05
E（MPa） 2.02E+05
加工方法、表面粗糙度及表面微观不 粗糙度代号 Rz（μ m） 3.2 10 1.6 6.3 0.8 3.2
03铸铁025empa172e05钢的弹性模量empaempa182e05192e05empa202e05加工方法表面粗糙度及表面微观不粗糙度代号rz321016630832mm35空心轴mm内径外径015孔mm外径2535被包容件的刚性系数c127833333333560包容件的刚性系数c21731578947配合长度lmm28摩擦系数联接零件材料钢铸钢钢结构钢钢优质结构钢钢青铜钢铸铁铸铁铸铁01101011015020012015015025油润滑时008007008003006005010015010加工方法表面粗糙度及表面微观不平度十点高度rz04020116080400502被包容件及包容件配合表面上微观不平度的十点高度rz16363表面上微观峰尖被擦去部分的高度之和u最小配合面轴向压力fminmpa10356最大配合面轴向最小配合面轴向最大配合面轴向压力fmaxmpafimintfimaxt161153255060025010012005最小压出力4229641416最大压出力6581532773f0n13fif0n13fi
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加工方法、表面粗糙度及表面微观不平度十点高度RZ 0.4 0.2 0.1 1.6 0.8 0.4
0.05 0.2
被包容件及包容件配合表面上微观 不平度的十点高度 RZ1（μ m） RZ2（μ m） 6.3 6.3 表面上微观峰尖被擦去部分的高度 之和（U）μ m 5.04
最小配合面轴向压力 Fmin（MPa） 103.56
最大配合面轴向 最小配合面轴向 最大配合面轴向 压力 力（压入力） 力（压入力） Fmax（MPa） Fi min（t） Fi max（t） 161.15 3.25 5.06
0.025 0.1
0.012 0.05
最小压出力 4.229641416
最大压出力 6.581532773
F0（N）≥1.3*Fi F0（N）≥1.3*Fi
泊松比 钢μ 0.3 铸铁μ 0.25 套 0.3
泊松比选取05
钢的弹性模量 E（MPa） E（MPa） 1.82E+05 1.92E+05
E（MPa） 2.02E+05
加工方法、表面粗糙度及表面微观不 粗糙度代号 Rz（μ m） 3.2 10 1.6 6.3 0.8 3.2
最大过盈量 δ max（μ m） 150
摩擦系数 联接零件材料 钢—铸钢 钢—结构钢 钢—优质结构钢 钢—青铜 钢—铸铁 铸铁—铸铁
压入法 无润滑时f 0.11 0.1 0.11 0.15-0.20 0.12-0.15 0.15-0.25 油润滑时f 0.08 0.07 0.08 0.03-0.06 0.05-0.10 0.15-0.10
公称直径 d （mm） 35 空心轴mm 内径 外径
最小过盈量(μ m) 0.1
最大过盈量（μ m） 0.15 孔mm 外径
内径
25 35 被包容件的刚性系数C1 2.783333333
35 60 包容件的刚性系数C2 1.731578947
配合面摩擦系数 f 0.1
配合长度 l（mm） 28
最小过盈量 δ min（μ m） 100