40+72+43m曲线钢箱梁计算书
钢箱梁吊装计算书
钢箱梁安装计算书1、设计依据（1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）（4）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）（5）、《公路桥涵施工技术规范》（JTGJ F50-2011）2、支架设计2.1、结构分析内容与结论（1）、结构分析内容依据钢桁支架的结构设计构造大样图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢桁临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁节段吊装安置施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢桁支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值和钢桁支架屈曲稳定系数。
（2）、结构分析结论在短暂状况下，钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及公路钢结构箱梁节段最不利值作用下，钢桁支架的φ400x8mm钢管立柱、16#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢桁支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
2.2、支架结构及材料依据钢箱梁安装工程的特点，设计了钢桁支架，支架的尺寸位置根据匝道钢箱梁的分段和钢箱梁的断面尺寸确定。
本工程根据钢箱梁梁底宽尺寸确定2种支架，根据梁段的重量，最大分段重量在A匝道22～23#墩跨和C匝道2～3#墩跨，支架计算按照最不利状态取此部位支架计算。
2.2.1、支架结构钢桁支架的立柱采用10根φ400x8mm圆钢管，纵桥向设置2根，间距为3.0m；横桥向设置5根，间距分别为3.5m和2.25m，其平面尺寸11.5x3.0m。
相邻钢管间设置16#槽钢的一道斜撑；钢管的水平加劲杆采用16#槽钢，竖向间距为3.0m。
圆钢管支架顶横桥向设置两道长9.0m的2x32#工字钢，钢桁支架构造尺寸如图2.1所示。
40米箱梁模板验算书
---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------40米箱梁模板验算书中铁十一局集团密涿高速廊坊至北三县段 40 米箱梁模板设计计算书文水县天正安防设备有限公司 2019 年 8 月 20 日一、基本情况 1. 模板结构：40m 箱梁高度 2m，模板侧模由基本长度为 2.5m 节及端部1.25m 节模板螺栓连接拼接而成，含 3 个中隔板及 1 个端隔板，隔板间距 10m，每一节独立模板都由面板、横肋、背楞、支架主要构件组成，横肋间距按 300mm 布置，背楞、支架间距按850mm 布置。
模板支架上下设双槽钢用来布置对拉杆，对拉杆间距按600~850 布置。
2. 模板材料：面板使用 6mm 钢板，横肋使用 8#槽钢，背楞及支架使用 12#槽钢，对拉杆使用直径 22mm 圆钢制作，材质均为 Q235b。
3. 施工概况及假设：采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度 0.8m/h，混凝土入模温度约25℃，混凝土重力密度取 25KN/m 。
二、计算内容及依据 1. 计算内容：①模板面板、横肋、背楞、支架、拉杆强度；②模板面板、横肋、背楞、支架挠度。
2 计算依据：1 / 6①钢结构设计规范：GB50017-2003；②建筑工程大模板技术规程： JGJ74-2003；③全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-2004；④路桥施工计算手册；⑤建筑施工计算手册；⑥混凝土结构工程施工及验收规范：GB50204-92。
三、混凝土侧压力 1.新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：混凝土重力密度，取值 24KN/m ~25KN/m ； 0t 砼初凝时间，外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取 1.2,掺和取 1.0；砼坍落度影响修正系数，取 1.15; v砼浇筑速度； h砼一次性浇筑高度；取北方施工温度 T 为25℃，则 0t =200/（15+T） =5h 计算得 F1=33.94KN/㎡ F2=50 KN/㎡取两者中较小值，即 F=33.94 KN/m 2.混凝土侧压力设计值：F=F1分项系数折减系数F=33.94KN/㎡1.20.85=34.62KN/㎡ 3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册 17-78 表为 2KN/㎡，荷载设计值为 2KN/㎡1.20.9=2.4KN/㎡ 4.混凝土振捣产生的荷载查建筑施工手册8-1 表为 2KN/㎡，荷载设计值为 2KN/㎡1.20.9=2.4KN/㎡ 5.荷载组合：---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ F=34.62KN/㎡+2.4KN/㎡+2.4KN/㎡=39.38 KN/㎡四、模板分析验算 1 面板计算：1）计算简图：取 1mm 宽的板条作为计算单元，面板在混凝土浇筑时产生侧压力可看做以横肋为支点的多跨连续梁,纵肋跨度 L=300mm,面板厚度 6mm，按三跨计算。
钢箱梁的计算书
钢箱梁的计算书--kg
钢箱梁计算书 纵向计算—计算荷载
（1）恒荷载
1）一期恒载 一期恒载包括主梁自重，钢材密度7850kg/m3，由程序自动计算其自重，考虑到模型中 未包含横隔板、焊缝等构件重量，采用放大系数考虑。 2）二期恒载 二期恒载为钢筋混凝土栏杆、声屏障、18cm桥面铺装（10cm沥青桥面铺装＋8cm钢纤 维砼铺装）等，桥面铺装以均布荷载计入，合计：61.10kN/m。 （2）温度荷载 1）正温度梯度：按BS5400取值； 2）负温度梯度：取-0.5倍的正温度梯度； 3）整体温度：取整体升温01-2014办理，包括汽车冲击力。 （4）支座沉降 支座沉降量按10mm计算，程序自动组合最不利情形。
钢箱梁的计算书--kg
2015钢结构桥梁设计规范相应的计算书 需要计算的内容 1、整体刚度验算 2、支座最小反力计算（防止脱空开始的抗倾覆） 3、抗倾覆计算 4、预拱度计算 5、受弯构件正应力验算 1）受拉部位考虑剪力滞影响 2）受压部位同时考虑剪力滞及局部问题 3）对于顶板要求第一及第二体系叠加后验算 4）底板有压重时，底板也有第二体系，也应两个体系相加 6、受弯构件腹板剪应力验算 7、受弯构件腹板在正应力及剪应力共同作用时验算 8、受弯构件整体验算
按规范钢箱梁正应力计算数值小于270MPa即可，正应力需要将两个体系进行叠 加，这是由于建模的原因导致，叠加的原因再次进行阐述： 1）第一体系（主梁纵向计算）只是计算主梁，只考察了竖向荷载纵腹板传至支座横梁的 传力过程，纵腹板的力其实也不是连续荷载，而是隔板间距的集中荷载，但是可以简 化。 2）纵向计算中没有建立隔板，汽车荷载也是车道荷载，不是车辆的车轮荷载，你的模型 没有体现轮压作用在桥面板上先通过纵肋传至横隔板的这一纵向传力，因此需要建立 第二体系模型来进行补充。 3）纵向加劲肋及其上缘的桥面板是个朴实的劳模，首先将轮压荷载纵向传递给横隔板， 完成一次受力；接着在纵腹板纵向传力至支座横梁时，又一次作为主梁的横截面组成 部分参与抗弯上翼缘受力，第二次受力；
钢箱梁吊装简易计算书
钢箱梁吊装简易计算书（标准节段钢箱梁）1、吊装重量计算（1）钢箱梁自重：132.4T（2）滑轮组自量：18T（3）吊钩自重：10T（4）缆载吊机下钢绳重量（靠近索塔处取值）：8T缆载吊机吊装重量（1）+（2）+（3）+（4）：168.4T缆载吊机设计重量（取1.2倍冲击系数）：Q=168.4×1.2=202T每段钢箱梁采用2组吊点吊装，每组吊点传递给缆载吊机荷载：P=202/2=101T2、缆载吊机杆件内力计算（按单片桁架进行计算，计算简图见附图1）缆载吊机中梁部分由型钢组拼，按桁架结构进行计算，节点按铰支进行简化。
端梁由整体型钢组焊，计算时简化为桁架和刚体两部分进行计算（假定9’和8’杆件、3’和0’杆件组成不可变体系，1’、4’、5’、6’、7’与其铰接连接），缆载吊机自重简化为集中荷载均匀分布在各个节点上。
（1）缆载吊机支点反力计算Ra=1.8+0.6+0.6+0.3+0.5+0.5+0.5+0.5/2+50.5=55.55T （2）中梁与端梁连接铰点A、B水平向受力计算（忽略竖向受力）N A= -[1.8×（1.24+0.74/2）+0.6×（2.48+0.74/2）+0.6×3.84+50.5×3.35]/1.75=-100.6T由力的平衡条件知：N B =-N A=100.6T（3）各杆件受力计算（单位：T）中梁：N1=0 N2=4.5（拉） N3=-107.5（压）N4=104.3（拉） N5=-3.2（压） N6=-2.1（压）N7=-109（压） N8=107.5（拉） N9=-1.5（压）N10=1.1（拉） N11=-109.8（压） N12=109（拉）N13=-0.7（压） N14=-110（压） N15=109.8（拉）N16=0.7（拉） N17=-0.5（压）端梁：N1’=55.55×1.61/1.60=55.9（拉）N4’=55.2√2=78.1（拉）N5’=-（55.55 ×0.365）/1.68=-12.1（压）N6’=-（55.65×3.35+1.8 ×1.24）/1.73=-109（压）N7’=sin6.6×12.1-55.55=-54.2（压）3、强度校核（1）中梁上弦杆件受压，按压杆进行校核，对弱轴进行验算。
毕业设计箱梁计算书
箱梁##1等高等宽连续箱梁
汇总计算书
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编制日期：2011年11月20日
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1
计算资料
1.1 桥面布置
跨径布置：30 30 30 30 m
1.2
设计荷载
设计荷载
1.3 计算材料参数
2纵梁计算
2.1计算资料
汽车冲击系数表
2.1.1二期恒载
纵梁线形荷载表
2.2持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算
承载能力极限状态全梁抗弯强度最值验算汇总表
Md Mud Md Mud
特征断面最小配筋率验算汇总表
2.3持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算
2.4持久状况正常使用极限状态验算
持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表
2.5短暂状况应力验算
2.6钢束引伸量计算
第3号支座反力汇总表
31号横梁计算
3.1计算资料
3.2二期恒载
3.3持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算
承载能力极限状态全梁抗弯强度最值验算汇总表
Md Mud Md Mud
全梁最小配筋率最值汇总表
3.4持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算
3.5持久状况正常使用极限状态验算
混凝土持久状况标准效应组合应力最值汇总表
持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表
持久状况标准效应组合预应力钢筋应力最值汇总表
3.6短暂状况应力验算
3.7钢束引伸量计算
计算钢束示意图
3.8支座反力汇总
第1号支座反力汇总表
第3号支座反力汇总表。
中南大学桥梁工程课程设计40米简支箱梁计算书
中南大学CENTRAL SOUTH UNIVERSITY 混凝土桥课程设计计算说明书学生姓名曾琦指导教师于向东学院土木工程学院专业班级土木工程试验0901班完成时间 2012年6月13日目录1.计算说明..............................................................................................................1.1、结构体系....................................................................................................1.2、施工方法....................................................................................................2、模型及荷载.......................................................................................................2.1、计算模型....................................................................................................2.2、计算荷载....................................................................................................3、配筋面积估算...................................................................................................4、40m预应力砼简支梁计算报告书.....................................................................1 计算说明1.1 结构体系本桥为双线有碴简支箱梁桥，桥梁全长40m，支点间距38.5m，桥面宽12.6m （线间距为5.0m），采用预应力混凝土简支箱梁。
米钢箱梁计算书
米钢箱梁计算书(总7页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除目录1.工程概况........................................ 错误!未指定书签。
2.结构计算分析模型................................ 错误!未指定书签。
2.1.主要规范标准................................. 错误!未指定书签。
2.2.主要材料及力学参数........................... 错误!未指定书签。
2.3.计算荷载取值................................. 错误!未定义书签。
2.4.边界条件..................................... 错误!未指定书签。
2.5.计算模型..................................... 错误!未指定书签。
2.6.荷载组合........................................................................... 错误!未指定书签。
3.计算结果.................................................................................. 错误!未指定书签。
3.1.结构成桥内力图............................................................... 错误!未指定书签。
3.2.结构成桥应力验算........................................................... 错误!未指定书签。
3.3.主梁刚度验算................................................................... 错误!未指定书签。
钢箱梁（33+41+33）
钢箱梁（33+41+33）厦门疏港路立交工程钢箱梁计算书1.结构特点A匝道桥第二联为钢箱梁结构，桥跨布置为(33+41+33)=107m，桥面宽度为8m，单箱多室截面，道路中心线处梁高1960mm，箱宽7.74m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面为平坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：0.25+0.08*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：0.6+0.08*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=0.125λ=(1.06-3.2(b/2L)+4.5(b/2L)2)*b=219.1mm, 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-240x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=55.08 cm2I= 2499.4 cm4Yc=12.6 cm （距下翼缘）Wt=462.9 cm3Wb=198.4 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=21.48*1e-4*7.85e3*1.1=18.5 kg/mb)钢桥面板自重q2=0.014*b*7.85e3=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=0.08*b*2.4e3=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）Q4=0.08*b*2.6e3=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+0.4=1.43)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）轴重160kN ：P=16/2*1.4=11.2 t ，着地宽度0.76 m ，q=14.74 t/m, R1=5.41 t1367-837恒载+活载弯矩包络图（kg-m）5.3纵肋应力检算（未计入纵向体系应力）1）跨中上缘：σt=2258e2/462.9=487.8 kg/cm2下缘：σb=2258e2/198.4=1138.1 kg/cm22）支点上缘：σt=1562e2/462.9=337.4 kg/cm2下缘：σb=1562e2/198.4=787.3 kg/cm26.横肋设计6.1横肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定桥面板的有效宽度参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
Midas Civil计算书(钢箱梁)
（4）《钢结构设计规范》
（GB50017-2003）
（5）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
（JT40+60+40）计算书
（6）《公路桥涵施工技术规范》 （7）《钢结构工程施工质量验收规范》 （8）《铁路桥涵钢结构设计规范》
（JTG/T F50-2011） （GB 50205-2001） （TB 10002.2-2005）
处L为的计算跨径:边跨L/600 = 40000/600 = 66.7mm，中跨L/600=60000/600=100mm
2.5 复核计算标准、规范及其它依据
（1）《公路工程技术标准》
（JTG B01-2003）
（2）《公路桥涵设计通用规范》
（JTG D60-2004）
（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
图 4.1 活载正挠度
图 4.1 活载负挠度 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.1.5条规定：如果车辆荷 载在一个桥跨范围内移动产生正负两个方向的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大 绝对值之和，边跨和中跨最大挠度均位于跨中分别为：22.6mm、40.8mm结构刚度满足规范 要求。
钢箱梁—40 60 40钢箱梁计算书
1 设计要点1.1 总体设计达连坝大桥主桥为钢箱连续梁桥，跨径组合为（40+60+40）m，全长140m。
1.2 主桥上部结构设计概况（1）结构布置主桥为（40+60+40）m三跨钢箱连续梁桥，全长140m。
边中跨比为0.667。
桥梁横断面布置为：（0.5m防撞墙）+（14.75m车行道）+（0.5m防撞墙）=单幅桥总宽15.75m （2）钢箱梁主梁方案主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽15.75m，箱宽12.0m，悬臂长1.925m。
主梁中心高度2.4m，高跨比1/25。
1.3 主桥下部结构设计概况见施工图纸。
1.4 主要材料（1）混凝土C15：承台基础垫层C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁C40：支座垫石（2）钢材主体结构采用Q345qD；附属结构采用Q235B；（3）支座主墩：LQZ3000GD、LQZ3000DX、LQZ3000SX；过渡墩：LQZ1500DX、LQZ1500SX；（4）伸缩缝伸缩缝：D160型伸缩缝。
2 计算依据2.1设计规范及参考资料（1）执行规范：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）（2）参考规范及文献资料：《日本道路桥示方书·同解说》《钢桥、混凝土桥及结合桥》BS5400 （1978~1982）《公路钢结构桥梁设计规范—征求意见稿》《现代钢桥》（上册）（吴冲主编 2006年4月）《公路钢结构桥梁设计规范》( 征求意见稿)《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》2.2技术标准（1）公路等级：双向6车道，一级公路。
40m组合梁上部结构计算书
40m组合梁上部结构计算书一、概述一跨简支，标准跨径：40m，计算跨径38.5m，斜交角77°，主梁中心高1.8m，采用预弯钢-砼组合箱梁结构，钢箱梁中心高1.5m，采用Q345C钢材，现浇混凝土C50钢纤维混凝土，厚30cm。
桥型截面布置如下（单位：mm）：单幅桥主梁断面图1二、主梁材料及参数1．主梁Q345C钢，工厂预制。
Q345C钢物理－力学性能如下：弹性模量: E s＝2.06x105 MPa剪切模量: G s＝0.79x105 MPa质量密度: r＝78.5 kN/m3线膨胀系数: a s＝1.2 x10-5/℃泊松比: m s＝0.3应力松弛: s＝1.5%局部次要钢结构采用Q235C钢钢材基本容许应力（MPa）：钢材型号轴向应力[σ]弯曲应力[σw]剪应力[τ]Q345C 200（189）210（198.5）120（113.4）Q235C 140 145 85对于Q345C钢材，厚度δ≤16mm钢板采取上表括号外数值，对于16<δ≤25mm钢板，其屈服强度取σs＝324MPa，其相应的基本容许应力乘以折减系数324/343＝0.945，折减后见上表括号内数值。
2. C50混凝土抗压标准强度：f ck＝32.4MPa、抗压设计强度为f cd＝22.4MPa；抗拉标准强度：ft k＝2.65MPa、抗拉设计强度为f td＝1.83MPa；弹性模量Ec＝3.45x104MPa3．普通钢筋：R235钢筋的抗拉(抗压)设计强度：f sd=195MPa；HRB335钢筋的抗拉(抗压)设计强度：f sd=280MPa；三、荷载计算1、主梁自重边梁1＃、3＃梁宽5.1m、2＃梁宽4.8m一片钢箱梁自重（每延米）：q＝863.7*1.05/40＝22.67 kN/m现浇层自重（每延米）：1＃、3＃梁 q＝5.1*0.3*26＝39.78 kN/m2＃梁 q＝4.8*0.3*26＝37.44 kN/m2、二期恒载铺装自重（每延米）：1＃、3＃梁 q＝5.1*0.1*24＝12.24 kN/m2＃梁 q＝4.8*0.1*24＝11.52 kN/m地袱及盖板（每延米）： q＝16 kN/m栏杆（每延米）： q＝2 kN/m防撞墙（每延米）： q＝8 kN/mD500mm水管及支撑板： q＝2.9 kN/m（※钢箱梁、现浇层、附属构造具体尺寸详见施工图※）3、可变作用1）温度荷载简支梁整体温差按±30℃考虑，温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）的规定计算。
40米简支箱梁计算书
目录1 设计要求 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 设计基本情况 (1)1.3 主要技术标准 (2)1.4 主要设计指标 (2)1.5 梁部计算 (3)1.6图纸绘制要求 (4)2 计算说明 (4)2.1 结构体系 (4)2.2 施工方法 (4)3 模型及荷载 (4)3.1计算模型 (4)3.2 计算荷载 (4)4 全梁弯矩包络图 (5)5 支承反力结果 (6)6 计算成果 (6)6.1 混凝土截面应力验算 (6)6.2 混凝土正截面抗裂验算 (11)6.3 正截面抗弯强度验算 (11)6.4 活载作用下的竖向挠度验算 (11)6.5 恒载作用下的竖向挠度验算和反拱度设置 (12)6.6 梁端竖向转角和工后徐变验算 (12)6.7 使用阶段钢束应力验算结果 (12)7 施工阶段应力验算 (12)40m有砟简支梁桥设计说明书1 设计要求1.1 设计依据《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)；《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)；《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》(铁建设函（2005）285号)；1.2 设计基本情况(1)双直线40m有砟简支梁桥(线间距5.0m)(2)桥式结构及桥面布置:见CAD图1.3 主要技术标准1.3.1 设计荷载(1)恒载结构构件自重按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)第4.2.1条采用；C50混凝土容重取26kN/m3；二期恒载:190kN/m。
(2)混凝土收缩徐变环境条件按野外一般条件计算，相对湿度取70%。
根据老化理论计算混凝土的收缩徐变，系数如下：徐变系数终极极值：2.0（混凝土龄期6天）徐变增长速率：0.0055收缩速度系数：0.00625收缩终极系数：0.00017(3)设计活载a.列车纵向活载采用“ZK活载”，中-活载检算(注意根据规范进行折减)b.竖向动力冲击系数：按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)办理：其中冲击系数1+μ=1+α*6/（30+L），α=4*(1-h)≤2.0,L为桥梁跨度。
40+72+43m曲线钢箱梁计算书
40.625+72+72+43.625m连续钢箱梁上部结构计算书2017.07目录一、概述 (1)1.1桥梁简介 (1)1.2 模型概况 (1)1设计规范 (1)2参考规范 (1)3主要材料及性能指标 (2)4 整体模型概述 (2)二模型主要计算结果 (5)2.1 结构刚度 (5)1 车道荷载挠度值 (5)2 预拱度设置 (6)3 正交异形板桥面顶板挠跨比 (7)2.2 反力计算 (8)三钢箱梁验算 (9)3.1顶底板强度验算 (9)1计算第一体系 (9)2计算第二体系 (13)3.2 腹板验算 (18)1 厚度验算 (18)2 强度验算 (18)3 腹板纵向加劲肋构造验算 (19)4 腹板横向加劲肋构造验算 (20)5 腹板屈曲验算 (21)3.3 正交异性桥面板匹配性验算 (23)1 构造验算 (23)2 受压顶板纵肋刚度验算 (23)3 受压顶板横肋刚度验算 (24)4 桥面板匹配性验算 (24)3.4支承加劲肋验算 (24)3.5 屈曲计算 (25)1 整体稳定计算 (25)2 局部稳定计算 (25)四、结论 (26)建议： (27)一、概述1.1桥梁简介40.625+72+43.625m连续钢箱梁，跨中梁高2.5m，中墩处梁高4.2m。
梁宽由17.6m渐变至21.4m。
主梁线型为圆曲线，中心线位于半径R=326m的圆弧上。
顶板厚16~28mm，腹板厚16 ~18mm，底板厚16~28mm。
采用Q345C材质。
边支点横断面中墩处横断面1.2 模型概况1设计规范《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T 50283-1999）;《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）《桥梁用结构钢》（GB/T 714-2008）2参考规范《道路桥示方书·同解说》（日本道路协会，平成8年12月）3主要材料及性能指标主梁采用Q345C钢材，其主要力学性能见下表。
大型设计院跨高速公路顶推钢箱梁midas计算书
目录1. 纵向计算 (1)1。
1概算 (1)1.2设计参数 (4)1。
2.1 结构重力 (4)1.2。
2 基础变位作用 (5)1。
2.3 汽车荷载、人群荷载 (5)1.2。
4 汽车荷载冲击力系数 (5)1。
2.5 温度作用 (5)1.2.6 抗震要求 (5)1。
2。
7 桥梁设计基准期 (5)1。
2.8 桥梁设计使用年限 (5)1.2.9 桥梁设计安全等级 (6)1.2.10 环境类别 (6)1.2。
11 材料性能 (6)1。
3计算分析 (6)1。
3.1 支承反力 (6)1。
3.2 刚度 (6)1.3.3 内力 (7)1.3.4 截面 (8)1.3。
5 应力 (9)2。
普通横隔板计算 (10)2.1计算模式 (10)2。
2截面及截面特性 (10)2。
3设计荷载 (10)2.3.1 结构重力 (10)2。
3。
2 汽车荷载 (11)2。
4强度检算 (11)2。
5稳定检算 (12)3。
中支点横隔板 (12)3.1计算模式 (12)3.2强度检算 (12)3。
3稳定检算 (13)4. 端支点横隔板 (13)4。
1计算模式 (13)4。
2强度检算 (14)4。
3稳定检算 (15)5。
左侧悬臂托架 (15)5。
1计算模式 (15)5.2截面及截面特性 (16)5。
3设计荷载 (16)5。
3。
1 结构重力 (16)5。
3.2 汽车荷载 (17)5。
4内力 (17)5.5强度检算 (17)5。
5。
1 正应力 (18)5.5。
2 剪应力 (18)5。
5。
3 稳定检算： (18)6. 右侧悬臂托架 (18)6。
1计算模式 (18)6.2截面及截面特性 (18)6.3设计荷载 (19)6.3。
1 结构重力 (19)6.3.2 汽车荷载 (20)6.4内力 (20)6。
5强度检算 (20)6.5.1 正应力 (20)6.5.2 剪应力 (21)6。
5.3 稳定检算： (21)7. 支承加劲肋检算 (21)7。
1计算模式 (21)7.2强度核算 (21)7。
40m箱梁支架计算书152-153
长西双线40m预应力混凝土简支箱梁支架计算书一、工程概况该梁跨青春街，桩号为长西双线152#-153#，Lp=40m现浇箱型简支梁采用单箱单室斜腹板截面，等高度预应力混凝土箱梁，梁高4.0m，顶宽12.0m，梁底宽为5.74m，悬臂长2.65m。
箱梁顶板厚30cm，底板厚为30cm，腹板厚为50cm，支座处分别加厚至65cm、80cm、110cm。
悬臂端部厚20cm，根部厚60cm。
箱内顶板处设105cm×35cm梗胁，底板处设50cm×30cm 梗胁，粱端设有从墩顶进入的进人孔。
箱梁腹板设内径10cm通风孔，顶板设桥面泄水孔，底板设内径9cm泄水孔。
二、支架设计说明梁底距地面高差大，最大高差20.5米，该简支梁采用军用墩和钢管支架组合形式，箱体外模一次性立模成形，内、外模板均采用竹胶合板，砼在拌和站集中拌和，混凝土搅拌运输车运输，泵送入模，梁体砼一次连续浇注成型，浇注砼时在顶板预留天窗，作为底板混凝土布料用。
四根立杆组成一组，每组军用墩杆件相对梁体纵横组合为175cm*150cm，横桥向布置四组最大间距350cm，顺桥向布置七组间距560cm，垫梁采用250mm*255mm*14mm*14mm的H型钢，钢管规格统一采用外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm。
支架梁底端头顺桥向间距0.6m，横桥向间距为0.6m，其余位置为0.6m*0.9m，翼缘板下为0.9m*0.9m，水平步距为0.6m。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
三、设计依据长春联络线特大桥40m预应力混凝土简支箱梁设计图及有关文献四、受力分析1、支架受力计算整体结构从上而下分层计算。
新浇混凝土容重按26kN/m3计算。
荷载分析①每平米直接荷载：496.7×26/40.6/5.74=55.42kN/m2②模板自重（含内模、侧模及支架）以混凝土自重的5%计:55.42×5%=2.77kN/m2③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0 KN/M2④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0 KN/M2⑤振捣混凝土产生的荷载: 2.0 KN/M2计算强度q= 1.2×(①+②)+1.4×（③+④+⑤）2、底模检算底模采用δ＝18 mm 的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.30米的方木小楞上,按连续梁考虑。
40米箱梁预应力计算书共8页word资料
40m箱梁预应力体系施工用计算书一、基本数据和符号选用说明：1.P——预应力钢材的平均张拉力（N）。
2.L——预应力钢材长度（m）。
3.E g——预应力钢材弹性模量（N/mm2），取1.96×105Mpa。
4.A——钢绞线公称截面积，取140mm。
5.A y——预应力束钢绞线截面面积。
（A y=nA，n为钢绞线根数）6.θ——从张拉端至计算曲线孔道部分切线的夹角之和，以弧度计。
7.χ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。
8.κ——每米孔道局部偏差对摩擦影响系数，波纹管取0.0015。
9.μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，波纹管取0.2。
10.δcon——控制应力，锚下设计1395Mpa，1357.8 Mpa锚口及喇叭口应力损失按5%控制，锚外控制应力1464.75Mpa,1425.69 Mpa。
11.δi1、δi2——分别为第i段两端的预应力筋应力（N/mm2）。
12.δli ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的应力损失（N/mm2）。
13.Li——第i段线段预应力筋长度（mm）。
14.△L——理论伸长值（mm）。
15.δ——对应孔道两端的平均应力（N/mm2）。
16.Pj——预应力筋的张拉力（N）。
二、基本公式及推导公式：△L=PL/ A y E g→△L=δL/E g（根据平均应力法概念，即线段两端的应力平均值作为本段孔道张拉应力）由此推导出：△L=（δa+δb）L ab/2Eg+(δb+δc)L bc/2E g+…=∑（δi1+δi2）/2E gδL1=δcon（1—1/e kx +μθ）三、计算参考依据：1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85）。
2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—20）。
四、张拉伸长值的计算：根据JTJ041—20之规定，理论伸长值△L计算公式：△L=Pj L/A yEg［（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）］由平均应力法概念得出△L=（δi1+δi2）L i/2E g千斤顶工作锚和工具锚之间工作长度每端取0.7米。
40+72+40m连续梁0计算书分析
90+180+90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m，边跨处高度为4.5m，长度为6.8m，宽14.2m。
连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。
1．施工方案边跨现浇段长度6.8m,其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m，外挑部分长4.5m；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。
（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm，厚为10mm的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。
预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。
共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m，纵向柱间距4m。
外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m，宽2 m，厚1m，地梁内采用构造配筋。
（2）钢管支柱顶部设厚20mm钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。
钢管柱顶横向分配梁为两根I45a工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm焊接20cm，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。
（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。
（4）箱梁底模采用15cm竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm，在底板下的间距为30cm；方木下的纵向分配梁采用12m长I12.6工字钢，间距为75cm。
（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm，支撑采用φ48mm，厚3.5mm钢管进行支撑,支撑横向间距为60cm,纵向间距为60cm,步距为120cm，根据实际情况进行调整。
箱梁内侧模采用15 mm竹胶板，以10×10cm方木做为竖肋，以双根φ48mm钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为φ22mm的钢筋制成,竖向间距为60cm,纵向间距为60cm，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。
钢箱梁安装支架及吊装计算书
立交改造工程钢箱梁吊装构件计算书计算：复核：审核：第1本共1本，本册计9页目录1、工程概况 (1)2、计算依据 (2)3、计算参数 (2)4、安装支架计算 (2)5、扩大基础计算 (5)6、吊耳计算 (7)1、工程概况匝道桥支架基底原地面均为回填土层，须进行换填处理，确保基底承载力不小于120kPa。
先清除表面50cm厚回填土层，换填50cm厚毛碴，再浇筑C30级砼扩大基础，扩大基础为3m×3m×0.4m。
基础四周做好排水疏导，防止泡水软化降低承载力。
图1-1临时支架基础图临时支架标准节段立柱采用4根φ325×6mm钢管组成，立柱间距为2m×2m，联结系横、斜撑杆件采用角钢L125×125×10mm。
立柱顶端安装横向分配梁，采用热轧H型钢HW250×250×9×14mm制作。
支架布置在梁段对接接口附近的横隔板处。
图1-2临时支架标准节段图(1)临时支架先制作成单片，再组装为整体。
(2)临时支架调节段主要用于钢箱梁吊装时调节钢箱梁标高和安装结束后进行钢箱梁整体卸载。
调节段钢管高度为500mm左右，卸载时直接割除调节段钢管。
2、计算依据（1）武汉市三金潭立交改造工程设计图纸及地质资料；（2）《路桥施工计算手册》；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
3、计算参数本项目节段最大重量为47.7t。
（1）扩大基础钢筋混凝土自重24kN/m³；（2）钢材自重78.5kN/m³；（3）吊装构件与支架构件容许应力与弹性模量详见表1-1。
表3-1支架材料容许应力与弹性模量统计表名称容许弯曲应力(MPa)容许剪应力(MPa)弹性模量（MPa）备注Q235b170100 2.06×105Q345b240140 2.06×1054、安装支架计算钢箱梁安装时采取钢管临时支墩安装法，本工程现场用临时支墩为格构柱形式，主要由φ325×6mm的钢管通过L125×10连接而成的立体钢支墩。
高速铁路72m连续梁支架边跨直线段计算书
高速铁路72m连续梁支架边跨直线段计算书XXX标m连续梁边跨直线段支架计算书编制：复核：审核：项目负责人：二○一七年二月1工程概况 2 3支架结构 2 4计算依据 2 5荷载计算 2 5.1计算方法 3 5.2荷载取值 3 5.3荷载组合 36边跨直线段截面线荷载计算 47模板验算 77.1模板面板验算 77.2分配方木验算 88边跨直线段纵梁强度和刚度检算 88.1纵梁强度检算 98.2纵梁刚度检算 119边跨直线段横梁强度和稳定性检算 129.1横梁强度检算 129.2横梁刚度检算 1310边跨直线段钢管墩强度和稳定性检算 14 10.1钢管墩强度检算 1510.2钢管墩稳定性检算 1511边跨直线段支墩条形基础地基承载力计算 16m连续梁边跨直线段支架设计计算书1工程概况11#-14#墩梁部结构为（40+72+40）m连续梁，桥墩均采用圆端型实体墩，边跨直线段采用支架法浇筑，连续梁采用挂篮悬臂灌注法施工。
结构形式：11#-14#墩计算跨度为（40+72+40）m，梁高3.2m～6.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽12.6m，底宽6.7m。
2编制说明按照安全可靠、技术可行、经济合理的原则进行设计，为确保设计满足要求，需要进行纵横梁强度检算、刚度检算和钢管墩强度检算、稳定性检算。
3支架结构11#～14#墩（40+72+40）m连续梁边跨直线段支架采用梁柱式结构，钢管支墩均采用φ529、壁厚10mm螺旋钢管，钢管上下部均设置盖板，上、下盖板均为800×800×20mm钢板，横梁采用2I36a 工字钢，纵梁采用I28a工字钢，翼缘板支撑纵梁采用2I20a钢，纵梁一端支撑在墩顶上，另一端支撑在工字钢横梁降模结构上，模板采用方木+光面竹胶板。
4计算依据（1）《高速铁路桥涵工程施工技术规程》（Q/CR9603-2015）；（2）《新建合肥至安庆高速铁路施工图》;（3）《（桥）-L1》；（4）《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005/J460-2005）；（5）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）；（6）《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）；（7）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（8）《建筑施工计算手册》（第二版）。
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40.625+72+72+43.625m连续钢箱梁上部结构计算书2017.07目录一、概述 (1)1.1桥梁简介 (1)1.2 模型概况 (1)1设计规范 (1)2参考规范 (1)3主要材料及性能指标 (2)4 整体模型概述 (2)二模型主要计算结果 (5)2.1 结构刚度 (5)1 车道荷载挠度值 (5)2 预拱度设置 (6)3 正交异形板桥面顶板挠跨比 (7)2.2 反力计算 (8)三钢箱梁验算 (9)3.1顶底板强度验算 (9)1计算第一体系 (9)2计算第二体系 (13)3.2 腹板验算 (18)1 厚度验算 (18)2 强度验算 (18)3 腹板纵向加劲肋构造验算 (19)4 腹板横向加劲肋构造验算 (20)5 腹板屈曲验算 (21)3.3 正交异性桥面板匹配性验算 (23)1 构造验算 (23)2 受压顶板纵肋刚度验算 (23)3 受压顶板横肋刚度验算 (24)4 桥面板匹配性验算 (24)3.4支承加劲肋验算 (24)3.5 屈曲计算 (25)1 整体稳定计算 (25)2 局部稳定计算 (25)四、结论 (26)建议： (27)一、概述1.1桥梁简介40.625+72+43.625m连续钢箱梁，跨中梁高2.5m，中墩处梁高4.2m。
梁宽由17.6m渐变至21.4m。
主梁线型为圆曲线，中心线位于半径R=326m的圆弧上。
顶板厚16~28mm，腹板厚16 ~18mm，底板厚16~28mm。
采用Q345C材质。
边支点横断面中墩处横断面1.2 模型概况1设计规范《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T 50283-1999）;《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）《桥梁用结构钢》（GB/T 714-2008）2参考规范《道路桥示方书·同解说》（日本道路协会，平成8年12月）3主要材料及性能指标主梁采用Q345C钢材，其主要力学性能见下表。
钢材力学性能表4 整体模型概述1）整体模型简介对原桥进行合理简化，取平均宽度20m进行全桥等宽度建模。
整体模型采用Midas Civil 2015软件建立，主梁工划分为97个单元，150个节点，桥梁采用盆式支座，以弹性连接中输入各方向刚度模拟，支座径向布置，支座与主梁采用刚性连接。
计算模型如下图所示。
整体计算模型示意图2）计算剪力滞考虑剪力滞影响计算，根据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）5.1.8条，计算剪力滞有效分布宽度。
半幅顶板考虑剪力滞后有效宽度计算表由上面计算知道，剪力滞对中支点处梁体影响较大，应与考虑。
3）荷载恒荷载：包括自重和二期荷载。
横隔板和加劲肋重力以点荷载形式加在实际位置。
二期荷载包括7cm沥青铺装和3道防撞墙，均布荷载分别按52kN/m和30kN/m考虑。
温度作用：升温按25℃考虑，降温按-20℃考虑；由于中国规范未对钢箱梁桥温度梯度有明确规定，故按欧洲规范Eurocode（1991-1-5:2003）取用，包括温度梯度升温和温度梯度降温。
如下图所示。
温度梯度加载示意图汽车荷载：公路-I级；按5车道加载，考虑两种偏载工况。
经计算桥梁基频f=0.26<1.5，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）第4.3.2条，取冲击系数μ=0.05。
两种布载形式见下图。
偏载1布载偏载2布载制动力：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）第4.3.5条计算，均布于全跨。
q1=0.1*[10.5*(40.625+72+43.625)+360]*2.34/(40.625+72+43.625)=3kN/m离心力：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）第4.3.3条，离心力系数：由v=100km/h，R=326.0m算得C=0.24。
将离心力也均布于全跨，方向为径向向外。
q2=5*550*0.6*0.24/(40.625+72+43.625)=2.53kN/m4）荷载组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）的规定，运营阶段分析主要考虑一下5种荷载组合。
①组合一：恒载+汽车；②组合二：恒载+汽车+升温+正温度梯度+基础沉降+制动力+离心力③组合三：恒载+汽车+升温+负温度梯度+基础沉降+制动力+离心力④组合四：恒载+汽车+降温+正温度梯度+基础沉降+制动力+离心力⑤组合五：恒载+汽车+降温+负温度梯度+基础沉降+制动力+离心力二模型主要计算结果2.1 结构刚度1 车道荷载挠度值根据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）4.2.3条，桥梁汽车荷载作用下的最大向下竖向挠度为：偏载1：Dz=33.4+8.3=41.7mm＜72000/500=144mm，满足规范要求。
偏载2：Dz=29.4+7.3=36.7mm＜72000/500=144mm，满足规范要求。
两种偏载在汽车荷载作用下竖向位移包络图如下：偏1作用下竖向位移包络图（单位：mm）偏2作用下竖向位移包络图（单位：mm）2 预拱度设置根据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）4.2.4条，钢桥应设置预拱度，预拱度大小视实际需要而定，宜为结构自重标准值加1/ 2车道荷载频遇值产生的挠度值，频遇值系数为1.0。
自重标准值+1/2偏载1频遇值作用下竖向挠度（单位：mm）自重标准值+1/2偏载2频遇值作用下竖向挠度（单位：mm）由上图可见，自重+1/2偏载1作用下主梁挠度最大，因此以此工况作为预拱度设置依据。
详见下表：3 正交异形板桥面顶板挠跨比根据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）8.2.5条，正交异形板顶板的挠跨比D/L≤1/700。
查询“2计算第二体系”，局部模型挠度如下图所示。
正载作用最大挠度图D1/L=0.08/300=1/3750≤1/700，满足规范挠跨比要求。
D2/L=0.15/300=1/2000≤1/700，满足规范挠跨比要求。
偏载作用最大挠度图D1/L=0.16/300=1/1875≤1/700，满足规范挠跨比要求。
D2/L=0.1/300=1/3000≤1/700，满足规范挠跨比要求。
开口肋上方作用最大挠度图D1/L=0.26/450=1/1730≤1/700，满足规范挠跨比要求。
D2/L=0.1/450=1/1730≤1/700，满足规范挠跨比要求。
2.2 反力计算在恒载+偏载车道荷载标准组合作用下，支座反力包络值如下图所示。
恒载+偏1标准组合包络（max）作用下支座反力图（kN）恒载+偏1标准组合包络（max）作用下支座反力图（kN）三钢箱梁验算3.1顶底板强度验算1计算第一体系考虑到前面剪力滞的影响，这里需要对顶底板有效宽度进行调整，以支点截面为例，调整后的截面形状如下图所示。
中支点断面调整后形状示意图半横断面调整后截面特性调整后惯性矩: I’=[650843594156+220997×(1786-1516)2+832113637872+244606×(2066-1786)2+598287961080+198008×(1682-1786)2+598319120930+198019×(1682-1786)2+832160798913+244617×(2066-1786)2+737008477869+221652×(2081-1786)2+543167408983+193165×(1503-1786)2]=4885462504167 mm4调整前惯性矩：I=5510970000000mm4调整系数=I’/I=0.887为此，在模型中查询得到中支座处的正应力应放大：(1/0.887-1)×100%=12.7%基本组合包络（all）作用梁体顶板最大拉应力（MPa）基本组合包络（all）作用梁体顶板最大压应力（MPa）考虑中支座处放大12.7%，则顶板最大拉应力=95.58×1.127=107.74MPa，其他部位剪力滞引起的应力增大很小，可以忽略，则顶板的最大压应力70.33MPa。
由于顶板是正交异性板，在汽车荷载作用下，需要考虑第一和第二体系的叠加作用，所以尚需对顶板受压区进行第二体系计算。
见“2 计算第二体系”。
根据第二体系计算结果，中墩墩顶处顶板在车辆荷载（含冲击系数0.4）作用下最大拉应力为20.4MPa，两体系组合为1.1×（107.74+20.4×1.8）=158.90MPa＜270MPa，满足规范要求。
跨中处顶板在车辆荷载作用下最大压应力MPa，两体系组合为（尚未完成局部计算）基本组合包络（all）作用梁体底板最大拉应力（MPa）基本组合包络（all）作用梁体底板最大压应力（MPa）考虑中支座处放大12.7%，则底板最大压应力=88.6×1.127=99.85MPa＜275MPa，他部位剪力滞引起的应力增大很小，可以忽略，则底板的最大拉应力=131.7MPa＜275MPa。
底板应力满足规范要求。
2计算第二体系取第一体系中顶板应力较大的区段，进行第二体系应力计算。
取中墩墩顶区段进行计算，该区域长度4m，每隔1m设置1道横隔板，共计5道。
由对称性只取2m进行计算。
模型网格尺寸取50mm～60mm，对轮胎作用局部区域进行进一步细分。
整个模型共有单元272474个，节点239983个。
计算模型见下图。
有限元计算模型图边界条件共3类：1、支座处提供的支座约束，按实际位置布置，支座面积取400*400mm；2、正交异性钢桥面板第二体系约束，假定桥面支撑于两横隔板中间，因此对横隔板下方设置简支；3、对称约束。
边界条件设置图中墩墩顶支座约束表（以顺桥向为X，横桥向为Z）车辆荷载按正载和偏载进行加载。
正载偏载取最重轮重140kN进行加载，考虑70mm厚沥青铺装的扩散作用，并考虑冲击系数0.3，则加载荷载P=100000×1.4/（740×390）=0.485MPa。
工况设置见下表。
工况设置详表工况六- 靠近支座侧的两块横隔板之间开口肋工况一顶板顶面纵向应力图（MPa）工况一顶板底面纵向应力图（MPa）工况一顶板顶面mises应力图（MPa）工况一顶板底面mises应力图（MPa）工况二顶板顶面纵向应力图（MPa）工况二顶板底面纵向应力图（MPa）工况二顶板顶面mises应力图（MPa）工况二顶板底面mises应力图（MPa）工况三顶板顶面纵向应力图（MPa）工况三顶板底面纵向应力图（MPa）工况三顶板顶面mises应力图（MPa）工况三顶板底面mises应力图（MPa）工况四顶板顶面纵向应力图（MPa）工况四顶板底面纵向应力图（MPa）工况四顶板顶面mises应力图（MPa）工况四顶板底面mises应力图（MPa）工况五顶板顶面纵向应力图（MPa）工况五顶板底面纵向应力图（MPa）工况五顶板顶面mises应力图（MPa）工况五顶板底面mises应力图（MPa）工况六顶板顶面纵向应力图（MPa）工况六顶板底面纵向应力图（MPa）工况六顶板顶面mises应力图（MPa）工况六顶板底面mises应力图（MPa）3.2 腹板验算1 厚度验算设置横向加劲肋和一道纵向加劲肋，根据第一体系计算，在基本组合作用下支点附近腹板最大剪应力如下图所示。