矩形板式桩基础计算书

中新建工程

塔吊矩形板式桩基础计算书

工程概况:

工程名称：新绍兴一中新建工程

新绍兴一中建设工程，位于绍兴市镜湖新区，群贤路南侧，站前大道东侧，由

成，总建筑面积为35663M2。本工程除1#宿舍楼有地下室外，其余均无地下室（基础采用预应 力混凝土（PC ）管桩），主体为钢筋混凝土框架结构，建筑层数 1#宿舍喽为地下一层，地上五层; 其余为地上一层~五层。

计算依据:

《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》

JGJ/T187-2009

《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011

《新绍兴一中岩土工程勘察报告》，工程地质剖面图

34-34 GZ41孔。

、塔机属性

建设单位: 绍兴市第一中学

代建单位: 绍兴市镜湖建设开发有限公司 设计单位: 中国航空规划建设发展有限公司 勘测单位: 浙江华汇岩土勘测有限公司 监理单位: 浙江中誉工程管理有限公司 施工单位: 江河建设集团有限公司

6个单体组

2、 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010

3、 《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 1、

4、

5、

二、塔机荷载

1、塔机传递至基础荷载标准值

2、塔机传递至基础荷载设计值

三、桩顶作用效应计算

基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值:

G k=bl(h Yh' Y ')=5 X 5X (1.25 x 25+0X 19)=781.25kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 X81.25=1054.688kN 桩对角线距离：L=(a b2+a i2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m

1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(400+781.25)/4=295.312kN

荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:

Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk h)/L

=(400+781.25)/4+(1400+50 1.25)/5.374=567.456kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F vk h)/L

=(400+781.25)/4-(1400+50 1.2X)/5.374=23.169kN

2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:

Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L

=(540+1054.688)/4+(1890+67.5 1.25)/5.374=766.065kN

Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L

=(540+1054.688)/4-(1890+67.5 1.25)Z5.374=31.279kN

四、桩承载力验算

1桩基竖向抗压承载力计算

桩身周长：u=n d=3.14 X 0.5=1.571m

桩端面积：A p =nd/4=3.14 (X52/4=0.196m2

承载力计算深度：mi n( b/2,5)=mi n(5/2,5)=2.5m

f ak=(2.5 80)/2.5=2OO/2.5=8OkPa

承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5 5-4 >.196)/4=6.054m2

复合桩基竖向承载力特征值:

R a=u2q a l i+q pa A p + Tpf ak A c=1.571 ^(0.8 12+2.6 ^8+15^7+2.1 忽0+3.5 31)+1100 0.196+0.1 80>6.05 4=713.504kN

Q k=295.312kN

Q kmax=567.456kN < 1.2a=1.2 ：713.504=856.205kN

满足要求!

2、桩基竖向抗拔承载力计算

Q kmin=23.169kN >0

不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!

3、桩身承载力计算

纵向普通钢筋截面面积：A s= n nd/4=2 ：3.142 162/4=402mm2

纵向预应力钢筋截面面积：A ps=n nd/4=11 ：3.142 >10.72/4=989mm2

(1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=766.065kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN

满足要求!

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

Q kmin=23.169kN >0

不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!

4、裂缝控制计算

Q kmin=23.169kN >0

不需要进行裂缝控制计算!

五、承台计算

1、荷载计算

承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mm

M=(Q max+Q min)L/2=(766.065+(31.279)) 5.374/2=2142.467kN m -

X方向：M x=Ma b/L=2142.467 3<8/5.374=1514.953kN m -

Y方向：M y=Ma l/L=2142.467 3.8/5.374=1514.953kN m -

2、受剪切计算

V=F/n+M/L=540/4 + 1890/5.374=486.693kN

受剪切承载力截面高度影响系数：伽s=(800/1190)1/4=0.905

塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.8-1.6-0.5)/2=0.85m

a1l=(a l-B-d)/2=(3.8-1.6-0.5)/2=0.85m

剪跨比：；V=a ib/h o=85O/119O=O.714,取20.714;

入'=a ii/h o=85O/119O=O.714,取入=0.714;

承台剪切系数：a=1.75/( b+l)=1.75/(O.714+1)=1.O21

a=1.75/( l 利)=1.75/(0.714+1)=1.021

3

炉s af t bh0=0.905 *021 *43 >103^5X1.19=7864.907kN 伽af t lh0=0.905 1.021 1.43 103 X5

X1.19=7864.907kN

V=486.693kN < min(hs af t bh。，樹oi f t lh O)=7864.9O7kN

满足要求！

3、受冲切计算

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2 1.19=3.98m

a b=3.8m< B+2hF3.98m, a=3.8mw B+2h=3.98m

角桩位于冲切椎体以内,可不进行角桩冲切的承载力验算！

4、承台配筋计算

(1)、承台底面长向配筋面积

a1= M y/( a c bh02)=1514.953 1>06/(1.04 14.3 5000 ^190^)=0.014

Z=1-(1-2 a1)0.5=1-(1-2 0014)0.5=0.014

Y1=1-Z/2=1-O.O14/2=O.993

A S1=M y/( Yh0f y1)=1514.953 106/(0.993 1190 >360)=3563mm2

最小配筋率：p =max(0.2,45ff y1)=max(0.2,45 1.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A s1, p b=max(3563,0.002 5000>1190)=11900mm2 承台底长向实际配筋：

A S1'=12398mm2>A1=11900mm2

满足要求！

(2)、承台底面短向配筋面积

a2= M x/( a f c bh02)=1514.953 1>06/(1.04 14.3 5000 >11902)=0.014

Z=1-(1-2 a2)0.5=1-(1-2 0014)0.5=0.014

Y2=1-Z/2=1-O.O14/2=O.993