支架计算书
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
支架计算书
支架计算1、梁端底腹板加厚断面位置验算边墩梁端底腹板加厚处断面积面荷载分解见下图：（1）翼缘板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2*0.9*25.42=27.45KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。
横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=23.28.87*1.2/4=6.98kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=6.98×103*1.22/（10*1.35*10-4）=7.45MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；I = bh3/12 = 6.075*10-6m4f=qL4/150EI=6.98×103×1.24/（150×6.075×10-6×0.09×1011）max= 1.76mm＜ [f] = 3mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*28.74/4=7.76KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.76×0.9=1.86kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I= bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=1.86×103/5.625×10-4=3.31Mpa＜12 Mpa，满足要求。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
支架计算书
顶托上钢管验算（箱梁部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 36.550 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500 1 集中力数
8.197 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 3688819.200 2 单个集中力 P（KN）
顶托上钢管验算（翼板部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 28.137 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
1 集中力数
2 单个集中力 P（KN）
3 钢管外径 D（mm） 48 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 38 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 33642.134 3 钢管外径 D（mm） 48 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 33642.134
部位）
部位）
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500 1 集中力数
6.311 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 2839730.120 2 单个集中力 P（KN）
顶托上钢管验算（暗梁部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 44.673 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500
10.019 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 4508640.000
网架顶升支架计算书
网架顶升支架计算书支撑架由标准节拼装而成，单节尺寸为长×宽×高=1.2m×1.2m×1.01m，立杆为Ø140×4，水平杆为Ø60×3.5（上）斜腹杆为Ø48×3.5。
材质为Q235B，支撑架整体设计成网架形式，支架设计高度25米。
1 设计依据《空间网格结构技术规程》（JGJ7-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号，7、31、55、79、12、60、36、84节点为拉索节点)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u 、v 轴 3 荷载与组合结构重要性系数： 1.00 1、节点荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2、单元荷载1) 工况号: 2*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3、其它荷载(1). 地震作用无地震。
(2). 温度作用无温度作用。
4、荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况24 内力位移计算结果1、内力（1）最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)（2）内力包络及统计按轴力N 最大显示构件颜色(kN)轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)按轴力N 最小显示构件颜色(kN)轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)2、位移（1）组合位移第1 种组合Uz(mm)第2 种组合Uz(mm)第3 种组合Uz(mm)第4 种组合Uz(mm)第5 种组合Uz(mm)5设计验算结果本工程有1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
支架计算书
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
支架受力荷载计算书
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
管道支架计算书
管道支架计算书管道支架计算书是用于计算管道支架的设计参数和尺寸的文档。
下面是一个详细精确的管道支架计算书的示例：1. 项目信息：- 项目名称：XXX管道支架设计- 设计人员：XXX- 设计日期：XXXX年XX月XX日2. 管道参数：- 管道材质：XXX（例如：碳钢）- 管道直径：XXX（单位：mm）- 管道壁厚：XXX（单位：mm）- 管道工作温度：XXX（单位：摄氏度）- 管道工作压力：XXX（单位：MPa）3. 支架类型：- 支架类型：XXX（例如：吊杆支架）- 材质：XXX（例如：碳钢）- 支架间距：XXX（单位：mm）- 支架高度：XXX（单位：mm）- 支架数量：XXX4. 荷载计算：- 管道自重：XXX（单位：N/m）- 流体重量：XXX（单位：N/m）- 风荷载：XXX（单位：N/m）- 地震荷载：XXX（单位：N/m）5. 强度计算：- 支架材料强度：XXX（单位：MPa）- 支架材料屈服强度：XXX（单位：MPa）- 支架材料抗拉强度：XXX（单位：MPa）- 支架材料抗剪强度：XXX（单位：MPa）6. 计算结果：- 支架荷载：XXX（单位：N）- 支架间距：XXX（单位：mm）- 支架高度：XXX（单位：mm）- 支架尺寸：XXX（单位：mm）- 支架材料选择：XXX（例如：碳钢）- 支架材料尺寸：XXX（单位：mm）7. 结论：- 根据计算结果，建议采用XXX类型的支架材料，并按照计算结果的尺寸进行设计和安装。
以上是一个简单的管道支架计算书的示例，根据具体项目和需求，可能还需要包含其他参数和计算内容。
在实际设计中，建议根据相关标准和规范进行计算和设计，以确保支架的安全性和可靠性。
门洞支架计算书
门洞支架计算书1.工程概况方兴大道现浇梁桥（桥宽12.8m）跨越某现有道路，既有道路宽6m，设计通行高度7.4m，为保证施工期间正常通行，拟采用高5m，跨径8m（计算跨径7.26m）跨越此道路，地基承载力特征值fa=120kPa，基地采用30cm厚混凝土处理，如下图：支架剖面示意图 单位：cm支架横截面示意图 单位：cm2.编制依据2.1 《某桥梁设计图》；2.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.3 《建筑地基和基础设计规范》GB 50007—2011；2.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；2.5 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20082.6 Midas civil 使用手册。
3. 门洞支架结构设计3.1门洞结构自下而上依次为：（1）底部采用钢管柱530*10，顺桥向（x方向）间距7.26m，横桥向（y方向）220cm+4*210cm+220cm=12.8m；（2）Ⅰ40工字钢横梁（y方向）；（3）Ⅰ40工字钢纵梁（x方向），间距为220cm+4*210cm+220cm ；（4）Ⅰ10工字钢分配梁（y方向），间距为6*91cm+2*90cm；（5）48.3*3.6钢管支架，支架立杆间距x方向6*91cm+2*90cm；y方向100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm；步距为20（扫地杆）+130cm3.2两侧满堂支架部分结构为对称结构，支架立杆间距x方向（4*90cm），y方向（100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm）。
步距z方向（20cm，4*150cm，20cm）3.4材料截面（1）材料均采用Q235（2）钢管柱截面530*10mm（3）支架钢管48*3.6mm （4）Ⅰ40工字型截面（5）Ⅰ10工字型截面整体模型门洞部分两侧支架4.荷载分析：由于考虑模型大小限制，取门洞8m及两侧3.6m范围进行计算，荷载有：（1）结构自重（由midas软件自动生成）（2）上部结构产生的荷载标准值：10kN、27kN、20kN、27kN、20kN、10kN。
下构模板、支架计算书
下构模板、支架计算书一、系梁模板施工计算 1.1模板设计概况本段系梁尺寸共有3种类型，1.2m ×1.0m ，1.5m ×1.2m ，1.8m ×1.5m 三种，承台尺寸有望天冲大桥承台（长7.5m ×宽6.5m ×高2.5m ）。
根据各桥梁不同柱间距确定模板需用长度，根据各系梁高度确定系梁模板拼装高度。
标准模板规格为180cm ×150cm ，标准模板的加工采用6mm 的钢面板，法兰采用L75角钢，竖肋和横肋采用75×6mm 钢带，模板面板上肋的间隔为30×30cm ，模板间法兰连接采用φ16mm 的螺栓，间距为20cm 。
本方案模板加固用[10槽钢做横楞及竖楞，横楞和竖楞的布置间距随因梁高的变化而变化，具体布置方式间系梁模板图。
本计算书对针对250cm 梁高的承台(望天冲大桥为例)进行计算，其它梁高的模板布置方式参照本梁高，验算过程不详细列出。
1.2荷载分析计算荷载（q ）：新浇筑混凝土对模板的侧压力（1q ）+振捣混凝土时产生的水平荷载（2q ）+倾倒砼产生的水平荷载（3q ） 其中：振捣混凝土时产生的水平荷载（2q ）取2KN/㎡ 倾倒砼（溜槽）产生的水平荷载（3q ）取2KN/㎡由系梁高度可知，混凝土浇注的最大高度为 2.5m 。
由公式可知混凝土的侧压力为:232min 1min 232max 1max 2221/4.644.102.1)(4.12.1/4.8144.15.622.1)(4.12.1/2,/5.625.225m KN q q q q m KN q q q q m KN q m KN H q c =⨯+⨯=++==⨯+⨯=++===⨯==γ1.3 面板计算/30/301x y l l ==，按三面固结，一面简支的最不利情况计算。
查表得：取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q max =81.4KN/m 2 (3)应力计算 求支座弯矩：mmN l q K M mm N l q K M y My y x Mx X ⋅-=⨯⨯-=⨯⨯=⋅-=⨯⨯-=⨯⨯=93.4023000814.00550.056.4393000814.00600.022max 0022max 00跨中弯矩：mmN M mm N M x ⋅=⨯⨯=⋅=⨯⨯=1.1233000814.00168.03.1663000814.00227.02y 2钢板的泊松比v=0.3,故需换算跨中弯矩：mm N vM M M mm N vM M M x y yv y x xv ⋅=+=⋅=+=99.17223.203 面板的截面模量32266616mm bh W =⨯==支点应力为：a 215][a 26.73656.439max max MP MP W M =<===σσ [满足要求] 跨中应力为：a 215][a 87.33623.203max max MP MP W M =<===σσ[满足要求] 2、挠度验算()()mm N v Eh B ⋅⨯=-⨯⨯=-=6235230102.43.01126101.2112 mm l mm B ql K f f 75.0400/25.0102.43000814.00016.06404max=<=⨯⨯⨯==[满足要求] 1.4模板横肋竖肋计算模板背肋中的横肋和竖肋采用截面为75mm ×6mm 的钢带焊在面层钢板上，钢000.0600 0.0550 0.0227 0.0168 0.0016Mx My Mx My f K K K K K =-=-===带长度为30cm ，偏安全地按简支计算。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
梁式支架计算书
梁式支架计算书一、编制依据（1）三金潭立交道路工程设计图纸及地质资料（2）《路桥施工计算手册》（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）二、荷载计算1、混凝土自重箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据设计图可得箱梁各部分自重荷载：1、箱梁钢筋混凝土容重取：3/26m kN =γ。
跨中截面m kN q /88.6126138.21=⨯⨯=跨中墩顶截面m kN q /74.10326199.31=⨯⨯=墩顶2、模板取q 2=0.5kN/m23、施工机具及人员荷载q 3=2.5kN/m24、倾倒混凝土产生的荷载q 4=2.0kN/m25、振捣砼产生的荷载q 5=2.0kN/m2三、结构验算1、分配梁1验算分配梁1为横桥向间距45cm 布置工10，按五等跨连续梁计算。
（1）截面特性48410245245m cm I -⨯==363104949m cm W -⨯==[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=（2）弯曲强度验算ml l q M 206.1078.020max ==m kN q q q q q q /188.134)225.2(4.1)5.074.103(2.1)(4.1)(2.154321=++⨯++⨯=++++=墩顶qq 45.00=解得mkN M ⋅=855.6max MPa MPa W M 2159.1391000)1049(855.6/6max <=÷⨯÷==-σ，满足要求（3）剪切强度验算kNl q Q 14.44206.139.60606.0606.00max =⨯⨯==MPa MPa Ib S Q 1255.710)104.58(1014.44)/(643max <=÷⨯÷⨯==-τ,满足要求（4）挠度验算[]mm L mm EI l q 015.3400/68.1101024510206100206.11038.60664.0100664.03894340max==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ωω满足要求2、分配梁2验算分配梁2采用H588（1）截面特性48410118000118000m cm I -⨯==3631040204020m cm W -⨯==[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=m kN q q q S q q /56.16)(*4.1)5.02*26(*2.1543151=++++==mkN q q q S S q q /264.28)(*4.1)5.02*26(*2.15432142=+++++==m kN q q q S S q /1.33)(*4.1)5.02*26(*2.1543223=+++++=（2）弯曲强度验算ml m a la ql M 85.0)41(81222max ==-=分配梁1荷载最大值为q 3=33.1kN/m 解得mkN M ⋅=66.260max MPa MPa W M 21585.641000)104020(66.260/6max <=÷⨯÷==-σ，满足要求（3）剪切强度验算0015.0q a q Q ==002421q l q Q ==kNq Q Q 4.132401max ===MPa MPa d I S Q x x 12521012.01085.1132831045.2154104.132863max <=⨯⨯⨯⨯⨯==--τ，满足要求（4）挠度验算[]mm L mm l a EI l q 4.19400/72453842240max==<=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=ωω，满足要求3、分配梁3验算分配梁3采用双拼工32a （1）截面特性4841011080211080m cm I -⨯⨯==363106922692m cm W -⨯⨯==mmd 5.9=cmS I x x 5.27:=[]MPa w 215=σ[]MPa125=τ245/1006.21006.2cm kN MPa E ⨯=⨯=（2）受力计算分配梁3承受荷载kNl q F F 52.7429*56.162*151====kNl q F F 2.12729*264.282*242====kNl q F 95.14829*1.332*33===结构力学计算器输出如下单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------10.000000000.00000000-0.000000000.000000000.000000000.0000000020.00000000-74.5200000-0.000000000.00000000-74.5200000-76.457520030.00000000199.853934-76.45752000.00000000199.853934-41.682935440.0000000072.6539340-41.68293540.0000000072.653934045.501785450.00000000-76.296065945.50178540.00000000-76.2960659-46.053493760.00000000-203.496065-46.05349370.00000000-203.496065-77.798880070.0000000074.5200000-77.79888000.0000000074.52000000.0000000080.00000000-0.000000000.000000000.00000000-0.00000000-0.00000000M max =77.8kN/m,Q max =203.5N[]MPa MPa W M w 210561069221085.75263max =<=⨯⨯⨯==-σσMPa MPa It S Q 1259.38105.9105.272105.203323max <=⨯⨯⨯⨯⨯==--τ，满足要求四、钢管立柱验算活恒总F F F 4.12.1+=kN G 18.271010291513=⨯⨯⨯⨯=-分ⅡkNG 92.81010423.47.523=⨯⨯⨯⨯=-分ⅢkNF 95.8029)225.2(4.1)92.818.279)373.05.088.61((2.1=⨯++⨯+++⨯++⨯=总支架采用Q235钢管，φ=325mm，壁厚t=6mm，长度L=4.5m，截面积A=60.13cm 2钢管立柱承压验算钢管长细比i uL=λ其中钢管视为两端铰支，故0.1取μcm A I i 28.1113.6033.7651===计算得89.39=λ查表得钢管轴心受压构件稳定系数942.0=ϕ考虑最不利工况即三根钢管承受全部荷载则单根钢管承压：MPa A F p 4.351013.60942.04/1095.8024/43max=⨯⨯⨯==-）（总ϕ小于单根钢管允许承压215MPa满足要求。
楼梯模板支架计算书
楼梯模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.7；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：双扣件；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12；木方弹性模量E(N/mm2):8415.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.44；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.66；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4模板面板的按照三跨连续梁计算。
1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为120mm，踏步高度为150mm，宽度为280mm，每一梯段板的踏步数为14步。
钢筋混凝土梯段板自重为： 1/2×0.15×24＋0.12×24/0.858 = 5.157 kN/㎡ 其中：αcos = 3920/2223503920+= 0.858 q 1 = 5.157×1+0.5×1 = 5.675 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q 2 = 2×1= 2 kN/m ； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql 2其中：q 为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.675+1.4×2）×αcos = 8.245kN/m 最大弯矩M=0.1×8.245×2502= 51533.6 N ·mm ；面板最大应力计算值σ =M/W= 51533.6/37500 = 1.374 N/mm 2； 面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm 2；面板的最大应力计算值为1.374 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值12 N/mm 2,满足 要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为：ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q 1= 5.675×αcos = 5.675×0.858 = 4.869 kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×4.869×2504/(100×8145×281250)=0.056 mm ； 面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm ；面板的最大挠度计算值0.056mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=b ×h 2/6=6×8×8/6 = 64.0 cm 3； I=b ×h 3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm 4；1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重垂直于方木的分力(kN/m)：q 1= 4.869×0.25×αcos = 4.869×0.25×0.858 = 1.044 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载垂直于方木的分力(kN/m)：q 2 = 2×0.25 ×αcos = 2×0.25 ×0.858 = 0.429 kN/m；2.强度验算计算公式如下: M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2= 1.2×1.044+1.4×0.429 = 1.853 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×1.853×12 = 0.185 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.185×106/64000 =2.891N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.891N/mm2小于方木的抗弯强度设计值12 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×1.853×1 = 1.112 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.112×103/(2 ×60×80) = 0.348 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.66 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.348N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.66 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1= 1.044kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.044×10004 /(100×8145×256×104)= 0.339mm；最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.339 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Φ48×3.0 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数 1集中荷载P取板底方木支撑传递力：P＝（1.2×5.675×0.25+ 1.4×2×0.25）×1 = 2.403 kN;计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.60×106/5080=118.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算τmax=2Vmax/A=2×3.60×1000/489＝14.7N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算跨中νmax=1.8mm≤[ν]=1000/400=2.5mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=8.40kN，R2=8.40kN五、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k1c按上节计算可知，扣件N＝8.40kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！六、楼梯支顶计算《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB/45T618-2009,对楼梯板进行支顶，验算楼梯板强度时按照最不利情况考虑，楼梯板承受的荷载按照面荷载均布考虑。
现浇箱梁盘扣支架、跨路门洞计算书
现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。
此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。
材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。
五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。
盘扣式支架结构受力计算书
盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。
均采用盘扣式满堂支架。
2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。
(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。
取板宽1cm进行计算。
惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。
可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。
计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。
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图 1.3 支架平面布置图(mm)
图 1.4 支架立面布置图(mm)
130t 汽车吊在桥面作业时，站位如图 1.5 所示。
图 1.5 130t 汽车吊桥面站位区
采用有限元软件 Midas Gen 2019 进行建模，各杆件均采用梁单元，底部采用铰接约束或 刚接约束，计算模型如图 1.6 所示：
图 1.6 支架计算模型
取 B 类，风压高度变化系数 1.23；体型系数按表 8.3.1 第 32 项计算取 1.3；风振系数取 1，标 准风荷载 Wk=0.4 kN m2 。对于钢箱梁，横桥向风荷载取为 1.45kN/m。顺桥向风荷载取横桥 向的 0.25 倍，即 1.45×0.25=0.36kN/m。
每个工况考虑不同荷载组合，如表 1.1 所示。
第 4 章 贝雷梁及轨道设计........................................................................................... 14 4.1 贝雷梁.............................................................................................................. 14 4.1.1 强度分析............................................................................................... 14 4.1.2 刚度分析............................................................................................... 16 4.2 轨道.................................................................................................................. 16
表 1.1 荷载组合
荷载组合 组合 1 组合 2 组合 3
恒载 1.2 1.35 1.0
活载 1.4 0.98 1.0
风荷载 0.84 0.84 1.0
第 2 章 强度、刚度、稳定性分析
选取最不利吊装工况，对支架强度、刚度、稳定性进行分析，得到以下计算结果。
2.1 强度分析
支架强度分析：采用 Midas Gen 2019 进行计算分析，得出各组合的最大等效应力。结果 列在表 2.1 中。依据《钢结构设计标准》（GB50017-2017），钢材厚度或直径不超过 16mm 时， Q235 钢材强度设计值为 215 MPa 。结构最大等效应力值为 169MPa，可知强度满足设计要求。
图 1.1 襄河大桥桥位图
襄河大桥主桥桥跨布置为（102+55）m，全长 157m，为拱形塔混合梁斜拉桥，塔梁墩固 结体系。主跨 102m 跨越通航孔及襄河西侧大堤，采用扁平钢箱梁；边跨 55m 跨越东侧滩地， 采用预应力混凝土箱型断面；桥梁宽 42m，梁高 3m。如图 1.2。
图 1.2 襄河大桥立面图 1
表 2.1 等效应力计算结果
荷载组合 组合 1 组合 2
等效应力最大值（MPa） 167 178
设计值（≤MPa） 215 215
4
图 2.1 支架最大等效应力位置示意(MPa)
2.2 刚度ห้องสมุดไป่ตู้析
在荷载标准组合（组合 3）情况下，对结构的刚度进行分析，计算结果如下所示。支架 水平向最大挠度为 37mm，小于 H/150=108mm，满足刚度要求。
滁来全快速通道全椒段工程 襄河大桥支架计算书
中铁四局集团钢结构建筑有限公司 二〇一九年一月
滁来全快速通道全椒段工程 襄河大桥支架计算书
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中铁四局集团钢结构建筑有限公司 二〇一九年一月
I
目录
第 1 章 概述..................................................................................................................... 1 1.1 工程背景............................................................................................................ 1 1.2 计算依据............................................................................................................ 2 1.3 计算模型............................................................................................................ 2 1.4 荷载说明............................................................................................................ 3
1.2 计算依据
主要涉及的计算依据： （1）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011) （2）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) （3）《钢结构设计标准》（GB50017-2017） （4）《钢结构焊接规范》（GB50661－2011） （5）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010） （6）《建筑桩基技术规范》（JTG 94-2008） （7）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001） （8）《公路桥梁抗风设计规范》（JTGTD60-2004） （9） 设计文件及项目经理部提供的相关资料等
1.4 荷载说明
每个计算工况主结构计算荷载主要包含结构自重、施工活荷载、风荷载等。重力加速度
3
取 9.8m s2 。依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）相关要求，对荷载取值作如下规定。 恒载：对于支架自重，由程序自动计算。钢箱梁自重按点荷载加载到支点上。 活载：施工荷载按 20t 施加在分配梁顶。吊车荷载按点荷载施加在分配梁支点上。 风荷载：对于支架，风荷载取十年一遇风荷载，基本风压值取 0.25 kN m2 ，地面粗糙度
图 2.3 横桥向最大挠度示意(mm)
2.3 稳定性分析
支架最大稳定应力比为 0.83，满足要求。
5
图 2.4 结构稳定应力比
第 3 章 基础设计
3.1 独立基础
通过分析，在标准组合（组合 3）荷载作用下，支架最不利支反力（见图 3.1 所示）为 Fx=10kN ， Fy=6kN ， Fz=486kN ； 也 是 下 部 结 构 分 析 的 基 础 参 数 。 独 立 基 础 尺 寸 为 2.2m×2.2m×0.5m，基础详图见图 3.2。
1.3 计算模型
滁来全快速通道全椒段工程襄河大桥钢箱梁采用支架法架设，在钢箱梁横隔板对应位置 设置立柱，布置图如图 1.3、1.4 所示，支架立柱采用Φ630×10、Φ450×10 两种规格，腹杆采 用Φ219×10 的圆钢管，采用 Q235B 钢材；顶部设置 HW400×400×13×21 的型钢作为分配梁， 采用 Q345B 材质。基础采用独立基础或钢管桩基础。独立基础尺寸为 2.2m×2.2m×0.45m，持 力层为压实填土或既有路面。
第 3 章 基础设计............................................................................................................. 6 3.1 独立基础............................................................................................................ 6 3.1.1 计算信息................................................................................................. 7 3.1.2 验算地基承载力..................................................................................... 7 3.1.3 基础冲切验算......................................................................................... 8 3.1.4 受剪承载力及局部受压验算................................................................. 9 3.1.5 基础受弯计算....................................................................................... 10 3.1.6 计算配筋............................................................................................... 10 3.2 桩基础.............................................................................................................. 10 3.2.1 地质条件............................................................................................... 11 3.2.2 单桩轴向受压承载力验算................................................................... 12 3.2.3 局部压屈检算....................................................................................... 13