高效笼式选粉机选型计算

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微粉磨的笼式选粉机和消音器

微粉磨的笼式选粉机和消音器

微粉磨的笼式选粉机和消音器
由于SCM微粉磨的产品粒度几乎可达3000目,少则也在400目,一般的选粉机不可能选出如此细的粉子,所以笼式选粉机成了SCM超细微粉磨的首选,如下图所示。

图1 笼式选粉机
笼式选粉机由很多叶片在竖直方向成一定角度的安装在下面的一个挡板上,工作时由电机通过立轴带动下面的挡板以此带动叶轮的旋转,立轴外边有挡粉管保护立轴。

叶轮旋转方向和叶片倾斜方向相反,这样就能起到收集超细粉的目的。

工作时由于外部风机的抽吸作用,研磨后的粉子会随风一起沿选粉机筒壁到叶轮附近。

因为风要从叶轮间隙流出,所以粉子便要经过叶轮的分析选择才能经过选粉机。

这样较大的粉子不容易进入叶轮被甩到内层筒壁下落至上散料盘,重新研磨。

另外,SCM微粉磨在工作状态时会产生很大的噪声,因此整个系统需要一个消声器来降低噪声。

相同的,为了减少噪音,主机外部一般会有一个隔音室(如下图所示)。

SCM微粉磨的消声器内部是一些吸声材料,如海绵等,经过消声器后噪声被吸声材料吸收后,气体安静地被高压风机送出,至此,整个磨粉机系统完成。

图2 消音室
本文转自微粉磨专题网站:,欢迎您登录本网站对微粉磨做进一步了解。

高效笼式选粉机选型计算

高效笼式选粉机选型计算

高效笼式选粉机选型计算2008-2-27 作者:作者:王仲春、曾荣摘要:本文从理论和实际两个方面阐明了高效笼式选粉机的分离粒度、生产能力、动力配备的计算公式和有关工艺参数的影响,为正确选型提供了实用的方法。

高效笼式选粉机是第三代选粉机的总称。

其主要特点是设有笼型转子和整流导风叶。

不具备此特征的不能算作第三代高效选粉机。

选粉机的选型计算将涉及分离粒度、生产能力、动力配置等问题,现阐述如下:1 分离粒度选粉机的分离粒度是指某粒度进入粗粉和细粉的数量相等时的粒径。

按选粉领域述语称切割粒径,用X50,μm表示。

X50可以从Tromp曲线上求得。

在选粉机分选时如以t表示喂料中某一粒径的颗粒在分选以后进入粗粉的百分比。

以可选性t和粒径x作图,得到的曲线称Tromp曲线,学述名称为部分分选曲线。

亦有人以t’表示,即喂料中某一粒级在分选后进入细粉的百分数,实际上t’=100-t。

t’和一般常用的选粉效率η两者概念上是不同的。

选粉效率是指进入成品中小于某一粒级的累计重量和该粒级在喂料中累计重量百分比。

t’是单指某一粒级,而η是指小于某一粒级的累计值。

分离粒径X50是t为50%时的粒径μm。

在实际选型时,人们要求的是成品细度,因此必须搞清成品细度和分离粒度之间的关系。

通常生料成品用R80μm%,水泥用R45μm%、比表面积cm2/g表示。

有时亦会用d50、d63.2、d80、d97等粒度表示,分别代表50%、63.2%、80%、97%通过时的粒径。

表1是有关o’sepa选粉机实际生产资料。

由表1作不同比面积时的粒度分布曲线,见图1,可求得有关成品比面积和各种表示粒度之间的关系,见表2。

由表2可作图1:从图1可以看出:①比面积3200cm2/g时R80μm已<1%,因此以R80μm来评价成品细度已无意义。

如要计细度的话,在3000~4000cm2/g 之间可用R45μm。

②用(3~32)μm的总量来评述粒度级配的质量也只有在3000~4500cm2/g范围内才有意义。

高效转子选粉机的设计分析

高效转子选粉机的设计分析



CD= 60×24µ / 2πnR dc ρg = 7204µ / 2πnR dc ρg (11)
将 (10)、(11) 式代入 (7) 式可得 a
颗粒的沉降速度为vr,向上的气流速度为 ve,则 颗粒上升的速度为
v = ve-vr ( 查文献 [2] )
根据有关资料,查得 v
L =
vt t1+
1 2
at 2 (3) 1
解得 t = vt2 + 2aL − vt = (19.9R1 )2 − 2aL − 19.9R1 (4)

a
a
分析分级区内离心分级力场中,现在我们只考虑
作用下沿径向甩出而分散于选粉室 5 内。与旋转上
升的气流相遇,在选粉室内,分级圈 6 表面附近的
气流及分散
于气流中的
物料在分级
圈的带动下
与分级圈一
起作高速旋
转,而使气
流中的物料
受到较强的
离心力,该
力的大小可
通过改变主
轴 2 的转速
来调节。当
转速增大
时,该力也 增大,此时 如保持处理 风量一定, 则切割粒径 将减少,产
品变细;如转速降低,则产品变粗。在工作中产品的 细度可根据其他结构调节控制,如风量、风速等。
式和第二代的旋风式选粉机之后,已发展了第三代的
选粉机的选粉过程主要分为 3 个环节,即物料的
高效转子式选粉机,近年来在水泥行业中得到了广泛
分散、分级及细粉的分离。为保证选粉机具有良好的
的应用。在高效转子选粉机的设计过程中,如何提高
(4) 提高了石料筛分质量 筛板筛孔在长时期内不 被磨损,保证了石料筛分的统一规格,提高了石料质 量。
参考文献 1 张 妍,符寒光 . 抗高温磨损高铬铸铁的研究 . 热加工工艺,2002(2) 2 陈 华,符寒光 . 耐磨铸铁筛板的研究和应 . 钢铁研究,2002(2)□

高效选粉机原理介绍及选粉效率计算

高效选粉机原理介绍及选粉效率计算

高效选粉机原理介绍及选粉效率计算1. 概述选粉机的种类很多,但作用原理基本相同。

在流体中的颗粒受到三种力的作用:空气的浮力Fd(与颗粒平均心力Fc(这两种力受颗粒质量控制)。

如果气体施加在颗粒的有效作用力大于重力和离心力的合阻力矢量,颗粒就会悬浮在空气中,并由气体带走。

如果重力占优势,颗粒就会沉降;如果离心力占优势,颗粒就会向外运动,撞在选粉机的内壁上,沿内壁沉降。

单颗粒受力示意如图。

2. 工作原理(以SKS 3250/250为例)图1. SKS 3250/250选粉机剖视图图2. SKS 3250/250选粉机正剖视图来自R/P + Ball Mill研磨的混合料由分配槽送到转动叶轮的四周,经撒料盘及强力的气体涡流作用,混合料得到分散和预分离,在通过分级区时,单个料颗粒受到气流施加力、转动叶轮产生之离心力和颗粒本身重力的影响,因料越细,重力和所受离心力会越小,即当料越细,所气流作用更明显。

反之,料越粗,则相反。

细粉料受横切气流作用经过转动叶轮变成成品;较粗粉料由于离心力作用被转动叶轮排出,并由粗粉卸料口卸出。

产品之细度可通过调节转动叶轮转速或排气风车风量进行调整。

(1)成品过粗,需增加转速,若最大转速时仍达不到细度要求,可适当减少排气风车风量。

(2)成品过细,需降低转速,若35%最大转速仍达不到要求,可适当增加排气风车风量。

3. 选粉机效率的计算选粉机效率的高低,直接影响着整个粉磨系统的技术经济指标,因此必须进行实际的评估,评估计算方法有:细粉回收率、粗粉回收率、离心分离效率及部分分离效率。

细粉回收率即为通常所说指的“选粉效率”,是我们通常要检测的。

它定义为:选粉机分选出的产品中所含小于某一特定粒径的细粉量与喂入选粉机物料中小于同一指定粒径的细粉总量之比,以表示,计算公式为:E g = = ×100%公式中及下列各式中A 、B 、C 分别为喂料、粗料、细粉的物料重量;a 、b 、c 分别为代表喂料、粗料、细粉中某一粒径物料通过量的百分数(可用该粒径之通过率(1-筛余R%)表示或用物料之比表面积Blaine 表示)。

对现行选粉机选粉效率计算方法的认识

对现行选粉机选粉效率计算方法的认识

!""#$%&$’!水泥()*)%+粒级试验料粗粉细粉选粉效率筛余,某粒级筛余,某粒级筛余,某粒级-"!.!/!001"!2#21!1#0!!!0’!2’/-$0/2’$’!02!.2-!/00’$"##/!0#3"!20’!#//-!3’23$-"#"!.01!/#2!$"0-0!#"’2$0"2!’0/0$-#00!//中图分类号!+4’1!$0"2文献标识码!5文章编号!’""!6/-117!""#8’!6""2#6"!笔者在拜读了"水泥#!""#第2期"对现行选粉机选粉效率计算方法的置疑$%下文称&置疑$’文章后也谈一点自己粗浅的认识(!对选粉机选粉效率定义的认识选粉机选粉效率的定义是!选粉效率是指选粉后成品中某一粒级与选粉机入料中该粒级质量的百分比(通常用下式表示!!#!)!"*#$’""97’8式中!!+++选粉效率,$+++成品量,%+++喂料量-"&$’(,(+++回料量,!+++成品中小于某一粒级含量的百分数,#+++喂料中小于某一粒级含量的百分数.从定义看-如果不指定/某一粒级0-该定义就无法成立.所以-/某一粒级0是衡量选粉机选粉效率的基础条件-没有这个基础条件:公式中的!1#就无法确定-效率!就无法计算("对选粉机选粉效率计算公式的认识计算选粉机选粉效率通常用下式计算!!"!###)*!)*7!8式中!*+++回料中小于某一粒级的含量百分数(为计算方便-将小于某一粒级的百分数换算成筛余-即#%;’""6#:*%;’""6*:!%;’""6!:上式即为!$"’""6!$’""6#%%*&)#&*&)!&728式中!#%1*%1!%+++分别为喂料1回料1成品中大于某一粒级的含量百分数-即筛余(选粉机喂1出料示意见图’(由此得出!%&(+,%#’%*-"(**’,*!%3’%*-"%%(,’*’,*!%0’选粉效率计算公式是由%’’1%0’式导出的(从公式推导看选粉机选粉效率计算公式没有错误-不可置疑-可以放心使用(图!选粉机喂1出料示意#指定某一粒级为计算基础条件对计算选粉机选粉效率的影响经过长期生产实践及&置疑$中表0的数据都可以证明-效率!随某一指定粒级或筛孔的变化而变化(指定粒级或筛孔大-!变小,指定粒级或筛孔小-!变大(笔者认为造成这似乎不切合实际的原因不是由于指定粒级或筛孔造成的-而是由于物料中实际粒径分布及选粉机性能造成的-也就是说经过用上述选粉效率公式计算出的效率!是切合实际的(从以下!个方面证明(#$!用&置疑$表%数据及选粉效率公式说明将&置疑$中表0数据整理列举见表’(表!不同指定粒径选粉效率&将表’中某粒级含量百分数代入%’’式得到!-"!.以下<!"/-$0/,1"$2#%&’$#",%718’"!.以下<!"/-$(),’)!*+%&’$’),%7,8+*!.以下<!"/0!,+,"-$*’%&"!*-,%7.8对现行选粉机选粉效率计算方法的认识田国全:孔长领-梁国富-任海涛%七里岗水泥厂-河南新密#3!21"’2#**!""#$%&$’!中图分类号!()’*!$!"#$+文献标识码!,文章编号!’""!-./**0!""#1’!-""+2-"!我厂!!"#$!%"&$风扫磨系统的改造蓝兴权3谢思初3黄杏梨0南华水泥有限公司3广东英德2’+"#."我厂有+台!!$24$+$.4风扫磨磨制煤粉#供#台!+$24$’#24的湿法回转窑$在实际生产中%磨机台时产量为56.789%当#台回转窑都正常生产时%约亏煤2789%给窑的正常煅烧带来了严重的影响%于是对煤磨系统进行改造$’存在问题及分析改造前煤粉制备系统工艺流程见图%$图"系统改造前工艺流程原煤粉制备系统中%只有粗粉分离器和旋风除尘器%此工艺的缺点!"从旋风除尘器出来的含大量细煤粉的气体作为入窑煤粉一次风%导致煤风与磨内通风相制约%经常出现磨内通风不良的现象&而且%含尘浓度较大使抽风机的叶轮磨损很快%通常%&"个月就必须对叶轮及风机外壳进行修复$#烘干热源仍用热风炉%约耗煤’:;89%热量利用率只有#"<左右%热风炉内经常结圈’结炉渣%平均%个月必须进行!6+次清理%加大了磨工的劳动强度和工作量%而且造成出磨煤粉水分严重偏高%最高可达#$/!<%不利于回转窑的煅烧操作$$出磨煤粉细度难以控制$因我厂煤磨与回转窑同步运行%运转率偏高达到.5<以上$目前%"台煤磨综合产量为!#789%无法满足(台回转窑同时生产所需的"%$!789的需求量%特别是在任意一台煤磨故障检修或原煤水分高于’"<时%不得不采用降低煤粉细度的方法来确保煤粉供给量%最高控制指标达’*<%实际上波动幅度更高为)$5<6+#$5<$从以上+式比较可明显看出%细粉中某粒级物料占试验料中某粒级的比例依次为/"%4以下=5+%4以下*#"%4以下料$从图’及表’也可以直观看出粗粉回料!中某粒级(合格料"物料越多%或者说筛余越小%证明选粉机对某粒级物料的分离效率差%选粉效率!值就应该越小$反之选粉效率高%因而表’中计算的选粉效率符合实际$%#!用选粉机选粉原理说明无论是离心式’旋风式%还是>-?@AB 等类型的选粉机都是利用物料颗粒重力原理通过风选而达到分离某一粒级目的%对于大颗粒物料容易进入回料系统%对于小颗粒物料容易被选粉机内的气流带走%这就造成了选粉机对指定/"%4粒级选粉效率低%而对#"%4粒级选粉效率高的事实$%"%对于)置疑*中假设!个例子的认识)置疑*中假设有!个/"%4方孔筛检测的数据!第’组!混合粉筛余+!<#粗粉筛余22<#细粉筛余+<&第!组!混合粉筛余+!<#粗粉筛余22<#细粉筛余#<#计算的选粉效率!’C5+$".<#!!C5+$5*<#计算是正确的#问题是假设的例子不切合实际$按照(2+式原理%当",#’!,$一定时%%,&也一定%%料的筛余不会多出’<$如果成品%料筛余高%回料!筛余必然低才对%而不应该是一样$假设情况不符合实际%不足以说明选粉效率计算公式也不切合实际$(结论’+选粉效率计算公式不存在问题%无论指定哪一个粒级%均能反映出选粉机的实际选粉效率$!+为提高选粉机效率并使粉磨的水泥成品达到最佳粒径分布%应以D,8(’+#2-’..’-水泥细度检验方法(筛析法+.检验水泥细度$参考文献!/%0鹿健3谭传德$对现行选粉机选粉效率计算方法的置疑/+0,水泥%!""#%E+F !!.-+’$/#0张大康$水泥粉磨工艺的适宜控制参数/+0$水泥%!""#%G2F !’5-!"$/"0王君伟3李祖尚$水泥生产工艺计算手册/-0$北京!中国建材工业出版社%!""’$’’$0编辑乔彬F水泥HIJI%(+2,,。

XS80双出风口笼形转子选粉机

XS80双出风口笼形转子选粉机

引言随着应用技术的发展,性能优于普通旋风选粉机的高效涡流选粉机和O-SEPA型选粉机在水泥厂的新建项目和改造项目中得到了广泛的应用,并取得了良好的经济效益。

但由于高效涡流选粉机工艺布置中须配用大容量的除尘器,一次性投资比较高,这对于国内小厂比较普遍的情况来说,如果要用高效涡流选粉工艺来替代普通离心选粉机,就存在改造投资大、改造时间长、设备安装没有空间和位置、施工困难、严重影响正常生产等难题。

为此根据厂家的要求和实际情况对旋风式选粉机进行必要和适当的改造,达到节能增产的目的。

自英国人Mumford和Moodie利用空气分级原理于1885年研制出第一台选粉机以来,到现在已经过了一百年了,在这一百年,随着世界工业技术的迅速发展,虽有新型选粉机不断涌现。

旋风式选粉机作为闭路粉磨的第二代分级设备,因其选粉效率较第一代分级设备———离心式选粉机高,具有细度调节方便、设备磨损件少、适宜于比表面积高的物料的分选等优势,20世纪70年代至80年代在我国水泥行业得到了较好推广,几乎成为当时新建和改建闭路粉磨系统的首选方案。

选粉机是水泥企业圈流磨系统的关键分级设备,该设备性能的优劣,直接影响到圈流系统的产量及成品的质量。

目前,水泥企业无论是新建生产线,还是老厂节能技改,都较多地采用带选粉机的圈流磨系统。

但旋风式选粉机存在着选粉效率低,磨机产量低,比表面积波动大,积灰严重等问题。

原因分析是:系统漏风,干扰选粉区分选和旋风筒收尘;风力分布不均匀,主凤管分布不均匀,含尘浓度高;旋风筒本身的缺陷;主风管摆放不合理,易积灰。

贵州水城水泥厂Φ3×9m水泥磨,圈流,配Φ2.8m旋风选粉机,山东建材机械厂制造,95年使用,其两种品种:po42.5:比表面积>340m2/kg,细度<1.5%,矿渣掺量10%,台时产量27~28t/h,选粉效率45%,循环负荷200~300%;po42.5R:比表面积>360m2/kg,细度<1.5%,矿渣掺量9%,台时产量23~25t/h,选粉效率40%,循环负荷200~260%。

钢渣微粉生产线设计中高效选粉机的技术要求和选型计算

钢渣微粉生产线设计中高效选粉机的技术要求和选型计算

Gu J i n t u ( C N B M Ha n g z h o u D e s i g n &R e s e a r c h I n t i t u t e , Z h e j i a n g , H a n g z h o u , 3 1 0 0 0 3 )
Ab s t r a c t : A s t h e s p e c i i f c s u f r a c e o f s t e e l s l a g p o w d e r ( 4 5 0 - 5 0 0 m2 / k g ) i s m u c h h i g h e r t h a n t h a t o f o r d i n a r y c e m e n t , u s i n g c o m mo n
应 尽量 设 法 成 为水 平 方 向 , 由此 可 以得 到 作 用 于粒 子 的力 在 圆周 、 半径 、 垂 直等 三 位方 向 , 尽 量 获得 相
成微粉 , 不仅是颗粒减小 、 比表面积增 大的过程 , 重 要的是矿物 晶体结构和表面物理化学性质发生了变 化, 使钢渣矿物结构发生畸变结晶度下降, 使钢渣 晶 体的键合能减小 , 从而使活性提高 。采用带辊压机 半终粉磨 的圈流高细粉磨是机械激活钢渣的有效节 能方法 , 能使钢渣 的比表面达到 4 5 0 — 5 0 0 m / k g , 比 普通水泥的比表面积要高得多。因此采用普通选粉 机 就 难 以满足 这 一分 级要 求 。
及设 计选型计算作 了详 细分析介 绍。 关键 词 : 钢渣微粉 ; 高效选粉机 ; 选型 ; 分级 ; 颗粒级 配
T e c h n i c a l r e q u i r e me n t s a n d s e l e c i t o n c a l c u l a t i o n o f hi g h e ic f i e n c y s e p a r a t o r i n s t e e l s l a g p o wd e r p r o d u c t i o n l i n e

高效选粉机金工选粉机水泥选粉机离心式选粉机组合式选粉机球磨机选粉机立磨选粉机煤磨选粉机粉煤灰选粉机

高效选粉机金工选粉机水泥选粉机离心式选粉机组合式选粉机球磨机选粉机立磨选粉机煤磨选粉机粉煤灰选粉机

河南巩义康店金工机械厂始建于八十年代初,是一个集设计、制造、安装为一体的私营独资企业。

经过二十多年努力发展,现有矿山设备、建材设备等系列产品。

本厂凭着雄厚的技术力量,严密的质量管理,精良的加工设备,完善的售后服务,在广大用户中享有较高的声誉。

先后被河南省技术监督局质量管理委员会授予“全面质量管理达标企业”,被郑州市工商行政管理局授予“重合同守信用企业”,被郑州市技术监督局授予“质量信得过单位”,被中共郑州市委、郑州市人民政府授予“文明单位”,被巩义市创名牌领导小组授予“优质品牌”等等多项荣誉。

2005年3月在巩义选矿设备制造行业中首家通过国家ISO9001:2000 质量认证。

承接日处理5吨-3000吨原矿成套节能选矿设备的设计制造和安装。

质量保证体系健全,具备完整的检测和试验手段,严格履行产品质量承诺,实行质量跟踪,提供技术培训、安装调试等优质的售后服务。

国内凡矿区集中的地区,均有我厂产品在稳定运转,供客户现场考察。

仅“中国钼都” ―― 栾川就有60余套我厂设备长年运行。

连年来,金工机械产品不断更新,质量长期稳定,被巩义市人民政府授予“质量管理先进单位”,被巩义市质量技术监督局定为首批30 强重点服务企业之一;企业荣录《巩义市质量立市光荣册》;经营服务周到,社会信誉良好,被巩义市人事劳动和社会保障局授予“诚信用人A级单位”。

各项指标连创新高,独占行业鳌头,备受同行瞩目,巩义市人民政府巩政[2006]36号文件提名表彰。

高效选粉机水泥选粉机离心式选粉机组合式选粉机选粉机的技术优势:1、通过最优化的风速,充许更多的物料直接进入选粉机,因此更适应大规模生产的需要,且其分极性能十分稳定。

可提高粉磨系统产量30% 至50% 。

物料通过流化床-悬浮分散-异形导向叶片,物料得到充分分散,回磨粗粉料中的细粉残留量极少,即其特劳姆曲线陡峭,选粉效率可达90%。

2、T-Sepax高效涡流选粉机与尺寸相近的分级设备相比,产量要高得多,因而更适应大规模生产的需要。

高效选粉机设计与选型标准(水泥磨)

高效选粉机设计与选型标准(水泥磨)

目录1 设计要求 (2)1.1 高效选粉机设备 (2)1.1.1 设备范围 (2)1.1.2 设备设计标准 (2)1.2 附属部件 (3)1.2.1 机械工程 (3)1.2.2 电气及控制 (3)1设计要求∙所有电气设备项目必须符合STD.2.99.0.U.19规范要求。

主电压及辅助电压和频率在工厂电气规范中给出。

∙设备根据当前规范设计时需注意,每个电机的旋转方向必须为顺时针方向(从轴端看),并按正常相序连接(R,S,T 或红,黄,蓝,或...)。

1.1高效选粉机设备1.1.1设备范围∙此规范囊括了用于选粉机及其附属部件的设计、制作的工艺、环境、结构、机械及电气方面的要求。

∙此规范中未包括的任何基本组件和/或附属组件都应根据制造商的具体适用标准,这些在投标书中应给出详细说明。

1.1.2设备设计标准选粉机:∙壳体上应安装支撑以支撑用户结构上的箱体。

∙所有入口及出口必须安装法兰。

∙壳体上应安装一个检查维修人孔。

∙废料出口应配备卸料锁风阀(规格由负荷决定)。

∙上部壳体、顶部及墙板和出口风管弯头以及轴箱必须装衬板。

∙分配板和缓冲板必须耐磨蚀。

∙一次风门及二次风门(若有的话)应进行磨蚀保护。

∙转子分隔板的外部边缘应镀瓷。

∙与原料接触的其它内部部件都应为耐磨蚀材料。

∙钢转子装在垂直轴上,该竖轴在抗磨轴承内运转。

在顶部驱动时,重量由顶置的推力轴承承担,在底部驱动时,重量由底置的推力轴承承担。

∙选粉机内部及外部的轴承都要进行足够的密封。

主驱动:a)电机:∙电机是变速驱动的一部分,除非在另外规范中说明,电机不在此处供货范围。

b)减速机∙设备由顶装或底装(正交的或平行轴)立式减速机驱动。

在额定功率下,减速机运行系数为2.5。

∙散热功率高于铭牌额定功率,不带冷却装置。

∙齿轮减速机定额根据 ISO 或 AGMA标准,减速机设计根据制造商标准,供货商应在投标书中给出详细说明。

∙所有减速机必须配置减磨轴承,并在轴的入口及出口两端密封以阻止微小的磨蚀尘粒及高压冲洗软管中的水进入。

OSepa高效选粉机使用说明书

OSepa高效选粉机使用说明书

O-Sepa高效选粉机使用说明书陕西斯达实业有限公司中国·西安目录一、前言 (2)二、主要技术性能参数 (5)三、结构及工作原理概述 (7)四、工艺选型方法 (7)五、机器安装 (8)六、试运转 (10)七、操作、维护及检修 (10)一、前言粉磨技术采用圈流工艺是保证被粉磨物料粒径均齐、材料潜能充分发挥、节能高效的有效措施。

圈流工艺的关键设备是选粉机。

水泥工业选粉机已由最早的静态选粉机、第一代离心式选粉机、第二代旋风式选粉机、第三代旋转笼式涡轮转子选粉机发展为新一代笼式涡轮转子高效动态选粉机。

O-Sepa选粉机是日本小野田公司研制开发的第三代旋转笼式涡轮转子选粉机。

我公司在该选粉机基础上成功应用国际先进水平的TSV4高效、低阻、节能涡轮转子技术,研究开发出适合我国国情的、达到国际先进水平的新一代改进型O-Sepa系列高效动态选粉机。

(一)应用形式:由我公司开发研制推广的不同应用形式有三种,分别成功应用于水泥、水泥生料、煤粉和其它矿物质方面的分选。

下图是我公司应用于水泥1.转子叶片内侧进风口的横截面积增大,选粉空气的径向速度朝着转子轴的方向减小,选粉区不局限于叶片转子的周边而是延伸入转子叶片间的开口处,大大提高了选粉效率;涡流系统被引入到叶片转子的中心,提高了选粉机分选细粉的能力。

由于通过转子叶片内侧的流体切向速度降低,使流体阻力减小、叶片磨损大大减小。

2.涡流产生的能耗。

由于通过转子叶片内侧的流体切向速度降低,使流体阻力减3.笼形转子上部撒料盘进行了高效抛撒改进。

使料气混合能力大大提高,从而有助于选粉能力提高。

(三)选粉机的分级特性:1.选粉机的实际效率可用分级曲线(Tromp 曲线)来表示。

2.分级曲线的模拟模型(简化座标):—不完善度 I=d75-d25/(2 d50)—分级精度 X=d25/d75—曲线倾角Θ=A tan(-0.5/㏒x)这是直线的倾角,通过对简化坐标中分级曲线的分级区域进行线性处理而展变化:(四)选粉机的重要特性及其他优点:1、该选粉机能满足选择选粉机的全部要求。

O-Sepa高效选粉机使用使用说明

O-Sepa高效选粉机使用使用说明

O-Sepa高效选粉机使用说明书陕西斯达实业有限公司中国·西安目录一、前言 (2)二、主要技术性能参数 (5)三、结构及工作原理概述 (7)四、工艺选型方法 (7)五、机器安装 (8)六、试运转 (10)七、操作、维护及检修 (10)一、前言粉磨技术采用圈流工艺是保证被粉磨物料粒径均齐、材料潜能充分发挥、节能高效的有效措施。

圈流工艺的关键设备是选粉机。

水泥工业选粉机已由最早的静态选粉机、第一代离心式选粉机、第二代旋风式选粉机、第三代旋转笼式涡轮转子选粉机发展为新一代笼式涡轮转子高效动态选粉机。

O-Sepa选粉机是日本小野田公司研制开发的第三代旋转笼式涡轮转子选粉机。

我公司在该选粉机基础上成功应用国际先进水平的TSV4高效、低阻、节能涡轮转子技术,研究开发出适合我国国情的、达到国际先进水平的新一代改进型O-Sepa系列高效动态选粉机。

(一)应用形式:由我公司开发研制推广的不同应用形式有三种,分别成功应用于水泥、水泥生料、煤粉和其它矿物质方面的分选。

下图是我公司应用于水泥1.转子叶片内侧进风口的横截面积增大,选粉空气的径向速度朝着转子轴的方向减小,选粉区不局限于叶片转子的周边而是延伸入转子叶片间的开口处,大大提高了选粉效率;涡流系统被引入到叶片转子的中心,提高了选粉机分选细粉的能力。

由于通过转子叶片内侧的流体切向速度降低,使流体阻力减小、叶片磨损大大减小。

2.涡流产生的能耗。

由于通过转子叶片内侧的流体切向速度降低,使流体阻力减3.笼形转子上部撒料盘进行了高效抛撒改进。

使料气混合能力大大提高,从而有助于选粉能力提高。

(三)选粉机的分级特性:1.选粉机的实际效率可用分级曲线(Tromp 曲线)来表示。

2.分级曲线的模拟模型(简化座标):—不完善度 I=d75-d25/(2 d50)—分级精度 X=d25/d75—曲线倾角Θ=A tan(-0.5/㏒x)这是直线的倾角,通过对简化坐标中分级曲线的分级区域进行线性处理而展变化:(四)选粉机的重要特性及其他优点:1、该选粉机能满足选择选粉机的全部要求。

日产熟料5000t水泥厂窑尾工艺设计l计算书

日产熟料5000t水泥厂窑尾工艺设计l计算书

第一章文献综述1.1 水泥简介水泥,粉状水硬性无机胶凝材料。

加水搅拌后成浆体,能在空气中硬化或者在水中更好的硬化,并能把砂、石等材料牢固地胶结在一起。

cement一词由拉丁文caementum发展而来,是碎石及片石的意思。

水泥的历史最早可追溯到古罗马人在建筑中使用的石灰与火山灰的混合物,这种混合物与现代的石灰火山灰水泥很相似。

用它胶结碎石制成的混凝土,硬化后不但强度较高,而且还能抵抗淡水或含盐水的侵蚀。

长期以来,它作为一种重要的胶凝材料,广泛应用于土木建筑、水利、国防等工程【1】。

1.2 预分解窑生产工艺预分解窑生产工艺指采用窑外分解新工艺生产的水泥。

其生产以悬浮预热器和窑外分解技术为核心,采用新型原料、燃料均化和节能粉磨技术及装备,全线采用计算机集散控制,实现水泥生产过程自动化和高效、优质、低耗、环保。

新型干法水泥生产技术是20世纪50年代发展起来,到目前为止,日本德国等发达国家,以悬浮预热和预分解为核心的新型干法水泥熟料生产设备率占95%,我国第一套悬浮预热和预分解窑1976年投产。

该技术优点:传热迅速,热效率高,单位容积较湿法水泥产量大,热耗低。

发展阶段:第一阶段,20世纪50年代~70年代初,是悬浮预热技术诞生和发展阶段。

第二阶段,20世纪70年代初期,是预分解技术诞生和发展阶段新型干法水泥【2】的主要特点:干法回转窑是18世纪末、19世纪初的窑型,它比立窑生产前进了一大步。

由于它所用生料是干粉,含水量<1%,比湿法生产减少了用于蒸发水分的大部分热量,而且也比湿法生产短,但干法中空窑无余热利用装置,窑尾温度一般都在700~950℃。

有些厂可看到烟囱冒火现象,热能浪费严重,每千克熟料热耗高达1713~1828kcal,而且灰尘大,污染严重。

生料均化差,质量低,产量也不高(均与湿法生产相比),曾一度被湿法生产所取代。

20世纪30年代初,出现了立波尔窑,在窑的尾部加装了炉篦子加热机,对含水分为12%~14%的生料球进行加热,使余热得到较好利用,窑尾温度从700℃以上降到100~150℃,热耗大幅度下降,产量和质量都得到很大提高。

MTP矿渣立磨的研发历程和技术特点(文章)

MTP矿渣立磨的研发历程和技术特点(文章)
MTP 矿渣立磨采用高效笼式动态选粉机,使得客户可以根据市场需求生产 高达 5000g/cm2 比表面的矿渣微粉。目前中国矿渣微粉国标中有 S75、S95、 S105 级三个品种。绝大多数客户都生产 S95 矿渣微粉,成品比表面为 4200~ 4300g/cm2。使用 MTP 矿渣立磨可以生产最高等级的 S105 级矿渣微粉。 5.6 电耗低
图一、MTP 立磨结构原理
图二、MTP 立磨研磨原理
5 MTP 矿渣立磨特点
5.1 使用主辊+辅辊的工作方式 MTP 矿渣立磨采用两主辊(或三主辊)+两辅辊(或三辅辊)的工作方式,
辊径 1700~2730mm,主辊是工作辊,用于研磨出力,辅辊是铺料辊,用于铺 料以建立一定压实度的料床。在矿渣立磨发展初期,矿渣立磨使用 4 个同样大 的磨辊,工作时不区分主辊和辅辊,但经过长期实践发现,这种设置存有诸多 弊端(如磨机振动过大、系统运行稳定性低等)。经过多年技术发展和革新, 在大型立磨上最终都改进成了主辊+低、系统作业率高、维护方便、造价低等优点。 5.2 辅辊采用液压加载
摘要:高炉水渣通过矿渣微粉的工艺路线实现资源化利用已成各钢铁企业的共识,其关 键设备—矿渣立磨多年来一直被国外垄断,矿渣立磨的国产化一直是国内重型装备业的梦 想。实践证明:MTP 矿渣立磨性能稳定可靠,各项指标已与主流进口品牌矿渣立磨相媲 美,中心进料方式极大地提高了生产稳定性和作业率。年产 150 万吨矿渣立磨 MTP210 的成功投运,标志着矿渣立磨行业被国外进口立磨垄断的格局已被彻底打破。 关键词:矿渣 立磨 中心进料 侧进料 国产化
图四、侧进料方式中进料溜管堵塞情况
5.4 外循环设计 高炉水渣中含有 0.3~1.0%的铁。铁的存在一方面会增加磨机磨耗,降低

O-Sepa高效选粉机使用说明书

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圈流工艺的关键设备是选粉机。

水泥工业选粉机已由最早的静态选粉机、第一代离心式选粉机、第二代旋风式选粉机、第三代旋转笼式涡轮转子选粉机发展为新一代笼式涡轮转子高效动态选粉机。

O-Sepa选粉机是日本小野田公司研制开发的第三代旋转笼式涡轮转子选粉机。

我公司在该选粉机基础上成功应用国际先进水平的TSV4高效、低阻、节能涡轮转子技术,研究开发出适合我国国情的、达到国际先进水平的新一代改进型O-Sepa系列高效动态选粉机。

(一)应用形式:由我公司开发研制推广的不同应用形式有三种,分别成功应用于水泥、水泥生料、煤粉和其它矿物质方面的分选。

下图是我公司应用于水泥1.转子叶片内侧进风口的横截面积增大,选粉空气的径向速度朝着转子轴的方向减小,选粉区不局限于叶片转子的周边而是延伸入转子叶片间的开口处,大大提高了选粉效率;涡流系统被引入到叶片转子的中心,提高了选粉机分选细粉的能力。

由于通过转子叶片内侧的流体切向速度降低,使流体阻力减小、叶片磨损大大减小。

2.涡流产生的能耗。

由于通过转子叶片内侧的流体切向速度降低,使流体阻力减3.笼形转子上部撒料盘进行了高效抛撒改进。

使料气混合能力大大提高,从而有助于选粉能力提高。

(三)选粉机的分级特性:1.选粉机的实际效率可用分级曲线(Tromp 曲线)来表示。

2.分级曲线的模拟模型(简化座标):—不完善度 I=d75-d25/(2 d50)—分级精度 X=d25/d75—曲线倾角Θ=A tan(-0.5/㏒x)这是直线的倾角,通过对简化坐标中分级曲线的分级区域进行线性处理而展变化:(四)选粉机的重要特性及其他优点:1、该选粉机能满足选择选粉机的全部要求。

高效选粉机讲解

高效选粉机讲解

将粉碎产品按粒度分成大和小两部分的作业称分级, 广义的分级包括筛分和在流体中分级两类。流体中分级 是利用颗粒在流体中的阻力、惯性力或离心力之间的平 衡而使粒度分级的作业。利用空气作为流体的称干法分 级,又可称为选粉。选粉的粒度范围是5-1000μm,选 粉用的设备称为选粉机。
选粉机由英国人Mumford(芒福得)和Moody(穆迪) 于1885年发明。1889年德国Gebr.Pfeiffer(普费弗)公司 首先在工业上应用。由于美国Sturtevant(斯特蒂文特)公 司生产的这种选粉机应用最广,闻名于世,故常称 Sturtevant选粉机。按其分级原理,又称为离心式选粉机。 至今离心式选粉机还在大量应用,而且基本结构及分级原 理没有本质变化,故有人称它为第一代选粉机。
虽然笼式高效选粉机以其卓越的性能 得到人们的肯定,但它结构较复杂,加工 制造费用较高,还要增加收集成品的高浓 度袋式收尘器,并且操作要求及管理要求 也相应较高,因此对于中小水泥企业来说, 是一个困难的决策,因此,我国建材行业 针对我国的国情,在选粉机的发展上进行 了多次的改进,也发展了各种各样的选粉 机,转子式选粉机就是其中一个杰出的代 表。
由于待选物料自上而下落进选粉区,而选粉区 为无筒壁的空间区域,细粉从外向内,克服了边壁 效应的不利影响。并且选粉距离较长,最后落入锥 体部分的颗粒又经过三次风再次分选,一、二、三 次风的比例大致为67.5%:22.5%:10%,选粉效率大 为提高。 细度调节通常采用调节主轴转速的方法进行。 除特别需要,一般不应用调节风量的方法调节细度。 转速越高,细度越细;转速越低,细度越粗。如果 此时不能将细度调整到规范要求,则可调节袋收尘 风机的风阀位置,改变选粉机通过风量,一旦调到 合乎要求的细度后,即将风阀固定好,在正常生产 过程中,不应随意调整。
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高效笼式选粉机选型计算2008-2-27 作者:作者:王仲春、曾荣摘要:本文从理论和实际两个方面阐明了高效笼式选粉机的分离粒度、生产能力、动力配备的计算公式和有关工艺参数的影响,为正确选型提供了实用的方法。

高效笼式选粉机是第三代选粉机的总称。

其主要特点是设有笼型转子和整流导风叶。

不具备此特征的不能算作第三代高效选粉机。

选粉机的选型计算将涉及分离粒度、生产能力、动力配置等问题,现阐述如下:1 分离粒度选粉机的分离粒度是指某粒度进入粗粉和细粉的数量相等时的粒径。

按选粉领域述语称切割粒径,用X50,μm表示。

X50可以从Tromp曲线上求得。

在选粉机分选时如以t表示喂料中某一粒径的颗粒在分选以后进入粗粉的百分比。

以可选性t和粒径x作图,得到的曲线称Tromp曲线,学述名称为部分分选曲线。

亦有人以t’表示,即喂料中某一粒级在分选后进入细粉的百分数,实际上t’=100-t。

t’和一般常用的选粉效率η两者概念上是不同的。

选粉效率是指进入成品中小于某一粒级的累计重量和该粒级在喂料中累计重量百分比。

t’是单指某一粒级,而η是指小于某一粒级的累计值。

分离粒径X50是t为50%时的粒径μm。

在实际选型时,人们要求的是成品细度,因此必须搞清成品细度和分离粒度之间的关系。

通常生料成品用R80μm%,水泥用R45μm%、比表面积cm2/g表示。

有时亦会用d50、d63.2、d80、d97等粒度表示,分别代表50%、63.2%、80%、97%通过时的粒径。

表1是有关o’sepa选粉机实际生产资料。

由表1作不同比面积时的粒度分布曲线,见图1,可求得有关成品比面积和各种表示粒度之间的关系,见表2。

由表2可作图1:从图1可以看出:①比面积3200cm2/g时R80μm已<1%,因此以R80μm来评价成品细度已无意义。

如要计细度的话,在3000~4000cm2/g 之间可用R45μm。

②用(3~32)μm的总量来评述粒度级配的质量也只有在3000~4500cm2/g范围内才有意义。

超过此值(3~32)μm 总量反而下降,因为<3μm的值大幅增加,从而造成这一结果。

③d97、d80、d63.2、d50等表示粒度均随比面积的增加而降低。

但即使达8000cm2/g,d97还是11μm。

还达不到建材系统公认的超细范围d97<10μm的标准。

图2是o’sepa选粉机Trunp曲线和选粉效率曲线的实例。

由图2可得相应的分离粒度,如表3。

不同比表面积时的分离粒度X50表3资料G厂C厂I厂E厂成品比面积 B cm2/g 4017 3678 3403 3176成品-50%粒度d50μm10 13 12 16.5分离粒度x50μm17 24 25.5 28从表3可知:选粉机分离粒度X50随成品比面积的增大而变小,它与d50的趋势一致,和比面积的关系是曲线。

从图2亦可清晰的看出:选粉效率的最高区在粒度10~25μm的范围,基本上和d50相吻合。

所以对于o’sepa来说如以80μm来计算分离效率已失去意义。

即使45μm也已处在效率的直线降落区,η值已很低。

Tromp曲线在较细颗粒部位呈鱼钩状,这是因为部分颗粒相互粘附、凝聚、干扰,实际上未起分级作用就落入粗粉。

曲线上的最低点称旁路值,用β表示。

β值是评价选粉机的关键指标,β值愈小表示分离性能愈好。

β值将随喂料浓度而变,因此它亦是选粉机能力计算时需要考虑的因素。

选粉机的选型过程首先是要确定在一定的成品粒度要求时的工艺参数。

例如对于水泥,选定的工艺参数要满足比面积的需要。

由于分离粒度与比面积有相应的关系,因此可从分析分离粒度着手。

选粉机内分选物料的浓度已达到kg/m3级,属于干扰沉降的范围。

干扰沉降的机理非常复杂,难以用数学式来表达。

下面就假定充分分散,以单体颗粒自由沉降的理论来探求分离粒度和相关工艺参数之间的关系,再根据实际经验确定并指导选型。

从选粉机内气流运动和颗粒受力情况来看:粉体颗粒受转子的回旋作涡旋运动,其切向分速度为V u,离生的离心力和浮力差为Fu,气流从切线方向流入转子,从中心管排出,作回旋运动时,保持向心分速度Vr,气体对颗粒产生推力,颗粒运动时气体对其产生阻力Fr。

当F u=F r时,可求出颗粒的沉降速度,其值和V r相等时,此颗粒处于平衡状态,亦即可能一半随气流被带出,一半被沉落,该颗粒的粒径,就是分离粒度X50。

上式中:V u—颗粒的切向速度,相当于转子回转速度,m/s;V r—气流径向分速度,m/s;R—气流回转半径,相当于选粉机转子半径,m;r s—颗粒密度,kg/m3;r e—气体密度,kg/m3;C—阻力系数,决定于R e值;d—颗粒直径,m。

上式中:—气体的运动粘度,m2/s,;μ—气体动力粘度,kg.s/m2根据流体力学,颗粒的绕流阻力系数C与R e之间有如下关系:1000<R e<100000,c=0.48;R e>100000,C速降至0.18。

在高效选粉机,一般可选粒径为1~100μm,当成品比面积3000~5000cm2/g时,分离粒径为10~30μm。

V r为3~4m/s,选粉温度70~80℃,此时约为20×10-6 m2/s。

由此可得:R e=1.5~6。

C值基本上可按计算,这样:此时的d即为分离粒度X50。

由此可知:①一定规格的选粉机,d与v r0.5成正比,亦即与风量的0.5次方成正比。

②d与v u成反比,即d与选粉机转速n成反比。

③维持d不变,则RV r / V u2之间的关系不变。

在实际生产中一般是保持一定的喂料浓度,以达到较好的分离效果。

所以V r维持不变,调节V u来改变分离粒度以满足成品细度要求。

图3是o’sepa选粉机的实际生产情况。

由上图可知在一定范围内,如V r不变,则成品比面积和转子速度Vu成线性关系。

由此就可以确定一定成品比面积时的相关工艺参数,最主要的是选粉机转子的速度。

2.生产能力选粉机的生产能力是指选粉机本身处理物料的能力。

它不同于粉磨系统的产量,但应该与之相匹配。

如果选粉机生产能力满足不了系统产量要求则将影响生产。

高效选粉机的规格一般以选粉机的通风量为标志,如N-500、N-1000、N-1500等,分别代表其通风量为500、1000、1500m3/min。

因此选粉机的生产能力就可简单的按下式计算:A=C a·N·60·1/1000上式中:A—选粉机的喂料能力,t/h;C a—喂料浓度,kg/m3;N—选粉机通风量,m3/min。

在此首先应确定整个粉磨系统中选粉机要求的喂料量。

喂料量与系统循环负荷Cl有关,如Cl大,则喂料能力就大,从而配套选粉机的规格也将大。

一个粉磨系统的循环负荷除了选粉机性能以外,还决定于磨机的结构、配球和操作制度,更主要的是决定于成品比面积。

高效选粉机组成的一级圈流粉磨系统,在合宜的操作条件下,其Cl和比面积之间的关系如图4。

由图4可得表4。

合理循环负荷值和比面积的关系* 表4成品比面积βcm2/g 3000 3200 3400 3600 3800 4000 4500 5000 5500循环负荷Cl % 120 150 175 200 235 270 340 400 450*辊压机联合粉磨系统,Cl值可降低50~100%。

关于C a值当然与选粉机的选粉性能直接相关。

C a值大,表示选粉机内粉体浓度大,必然干扰沉降作用大,使得旁路值β增加。

因此计算选粉机的生产能力应在同一的β值基础上,也就是说应确定一个合理C a值。

根据实际生产情况确定以β值0.1,相应的C a值2.5kg/m3作基准。

实际上单按喂料浓度计算是不全面的,因为干扰沉降不仅决定于喂料浓度,而且与喂料中的细粉比例有关。

细粉比例大,按颗粒计的浓度就大,碰撞机会多、效率降低。

因此在计算选粉机能力时,也应该考虑选粉浓度。

根据应用o’sepa选粉机实例统计,绝大多数的选粉浓度值C f为0.75~0.85kg/m3(故可按平均0.80kg/m3计算)。

即F=C f·N·60·1/1000上式中:F—高效选粉机的成品能力,t/h;C f—选粉浓度,kg/m3;N—选粉机通风量,m3/min。

由此选粉机能力的计算应以喂料浓度C a 2.5kg/m3和选粉浓度C f 0.8kg/m3两个指标来进行。

配套时选型计算时取规格较大者。

结合表4,亦可以得出:比面积小于3600cm2/g时选粉浓度是制约因素。

需要进一步说明的是按C a 2.5kg/m3、C f 0.8kg/m3,根据要求的喂料量和成品量可以计算出选粉机所需工作风量。

但是如果气体密度变化,料气比是否应该改变呢?例如在高海拔地区选粉机选型时是否要调整呢?实际上选粉机是气固分离作用,其浓度值应该用物料的质量流量和气体的质量流量比值,如以气体体积流量计,则当r e变小时,气体分子量变小,实际的浓度值增加,对分选效率有影响。

一般情况下选粉机的操作温度在80℃左右,在海拔为0m时气体的密度为1.0kg/m3。

因此C a 2.5kg/m3相当于C a 2.5kg料/kg气。

有一些公司是直接用kg料/kg气来表示喂料浓度的。

由此在高海拔地区选粉机要求的风量应该进行校正。

操作温度不变,气体密度仅与气压有关。

式中:N H—海拔H M时要求的选粉机风量,m3/min;A—选粉机喂料量,t/h;P H—海拔H M时的气压mmHg;C aH—海拔校正后的喂料浓度,kg/m3。

具体在确定规格时,亦有用N/来选型。

这样可使选粉机规格适当减小,并适当提高V u来保证分离粒度。

3.动力配备由于选粉机要适应不同的操作要求,其工艺参数将会相应的改变所以必须针对性的合理配备动力。

一台选粉机根据其不同的用途应该有不同的比率。

有时动力配置过小,满足不了产量和细度要求,反之,造成浪费。

以下探讨相关的功率计算。

启动功率:启动功率是指选粉机转子从静止状态变到操作速度时所需的功率。

从物理概念来说,从静止到操作速度时的动能为如x秒达到(一般可按10秒计),则其启动功率为:式中:P s—选粉机启动功率,kW;w—选粉机转子重量,t;V u—转子线速度,m/s。

运转功率:选粉机在稳定状态下的运转功率包括两个方面。

其一是撒料,可按每小时喂料量从撒料盘上水平零速,达到最大滑离速度的动能来计算:式中:P f—撒料功率,kWQ—撒料量,t/h(如上喂料则Q等于喂料量,下部气流喷进喂料则Q=0,上、下均喂,则应扣除下部气流带入);V u—撒料盘速度,m/s(与转子速度相近)。

其二是抵销转子叶片回转时料幕的阻力,该阻力亦可认为是流体运动对阻碍物的推力。

转子叶片切割料幕时,相对速度V e近似于V u。

因此所有叶片的总阻力为:式中:F—转子叶片回转时的总阻力,kg;Cr—阻力系数,与R e有关;A0—转子叶片总面积,m2;Ca—喂料浓度,kg/m3;r e—气体密度,kg/m3;V u—转子的线速度,m/s。

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