筏板基础底板冲切、剪切计算表格

筏板基础计算书

1 * 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 5550.0 kN 筏板底面积= 15.910 m2 平均基底反力= 348.8kPa平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 5550.0kN 破坏面平均周长Um= 15.900m冲切锥体底面积= 20.160 m2 冲切力Fl= -1482.6kNFl/Um*h0=-177.6055<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 18.00m 冲切锥体底面积= 20.16m2单位长度剪力Vs= -82.36kN/mVs=-82.3646<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*2* 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*SS说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 4514.3 kN 筏板底面积= 13.775 m2 平均基底反力= 327.7kPa 平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 4514.3kN 破坏面平均周长Um= 14.910m冲切锥体底面积= 17.778 m2 冲切力Fl= -1311.7kNFl/Um*h0=-167.5640<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 17.01m 冲切锥体底面积= 17.78m2单位长度剪力Vs= -77.11kN/mVs=-77.1097<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*。

筏板抗剪及裂缝计算

600mm
50mm 60mm
540mm 600mm
600mm 8400mm
9000mm C35
2.2N/mm 2135kpa
1.35
437
kN 1
V max =437.004<831.6kN 根据《建筑地基基础设计规范》8.4.9条进行计算
单位宽度剪力设计值Vmax=pj（Ly-hc/2-h0)=截面高度影响系数βh =(800/h 0)1/4=h0小于800时取800，h0大于2000时取2000。

0.7βh f t b w h 0=满足要求。

二、受剪承载力验算：
基底平均反力设计值p k =当水浮力大于地基反力时取水浮力，否则取地基平均反力。

恒载分项系数：γG =基底静反力平均设计值p j =p k -γG γc h=框架柱截面宽度：b c =框架柱截面宽度：h c =柱网宽度：Lx=柱网跨度Ly=混凝土强度等级:砼抗拉强度标准值f tk =基础筏板抗剪承载力验算
一、几何数据及计算参数：
底板厚度：h=筏板底保护层厚度：c=外侧筋合力点位置:a s =截面有效高度：h 0=。

筏板基础计算

筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。

（1 ）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。

对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。

（2 ）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。

①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算*50.70/认式中：F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；B hp——受冲切承载力截面高度影响系数；U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长；f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。

图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力,距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算石匸和十aM影』- r max^0.7(0.4 +1.2/A)ApZ. 1乙二I----- 2 -- --------1 十3«)式中：F ——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩；B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ；c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2 。

筏基底板冲切计算计算书完整版

ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
8
8
120
350
55
295
1.57
4.底板冲切高度计算：
h<=800 因为：所以：
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度
h0:
1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
回目录
p— —相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值
ln1,ln2— —计算板格的长边和短边的净长度
3.输入条件：混凝土C 35
b h =(800/ )1/4
hs
0
式8.4.53右侧为：
受剪阴影部分面积为：
=1
(本式中因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
2807.945 kN
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 13.7 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 1647.2 kN
OK! 满足式8.4.5-3要求
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
f
h0 =
hp t
4
OK! 底
板厚度
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)

筏板基础底板冲切、剪切计算表格

#VALUE!
回目录
8
8
200
500
55
445 #VALUE!Biblioteka 4.底板冲切高度计算：
h<=800 所以：因为：
当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度 h0:
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
p— —相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值
ln1,ln2— —计算板格的长边和短边的净长度
3.输入条件：混凝土C 35
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
f
h0 =
hp t
4
= ######## mm
#VALUE!
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
5.底板斜截面受剪承载力验算：
V S ? 0.7 b hs ft (ln1 - 2h0 )h0
V S ? 0.7 b hs ft (ln1 - 2h0 )h0
(GB5000 7-2002式 8.4.5-3)
b h = (800/ )1/ 4
hs
0
式8.4.53右侧为：
受剪阴影部分面积为：
=1
(本式中因h0<800 故h0为: 800 )

筏板冲切

筏板抗冲切、剪切计算(FBCQ-2)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：筏板类型：梁板式混凝土强度等级：C30纵筋保护层厚度：a s = 40mm荷载标准组合的地基土平均净反力值：p = 242.00kPa筏板厚度：d = 519mm板格边长：ln1 = 5000mmln2 = 5000mm_计算简图1.2 计算要求1) 筏板受冲切承载力验算2) 筏板受剪切承载力验算2 筏板抗冲切计算过程和计算结果2.1 筏板抗冲切验算根据《地基规范》8.4.5条，采用以下公式计算≤F l 0.7βhp f t u m h 0式中：F l 为作用在图中阴影部分上的地基土平均净反力设计值u m 为距基底梁边h 0/2处冲切临界截面的周长受冲切承载力截面高度影响系数，根据《地基规范》8.2.7确定βhp 如下 h = d = 519mm因为h ≤ 800mm, 故βhp = 1.0查《混凝土规范》表4.1.4-2，所选C30轴心抗拉强度设计值f t 为f t = 1430.00kPa截面有效高度h 0的值为h 0 = d － a s = 519 － 40 = 479mm冲切临界截面周长u m 的值为u m = 2 × [(ln 1 － h 0) + (ln 2 － h 0)] = 2*[(5000 － 479) + (5000 － 479)] = 18.08m受冲切混凝土冲切抗力0.7βhp f t u m h 0= 0.7×1.000×1430.00×18.08×0.48 = 8670.90kN矩形阴影部分的面积为AA = (ln 1 － 2h 0)×(ln 2 － 2h 0) = (5.000 － 2×0.479)×(5.000 － 2×0.479) = 16.338m 2矩形阴影面积上的地基土平均净反力设计值为F l = p ×A = 242.00×16.338 = 3953.74kN≤F l 0.7βhp f t um h 0= 8670.90kN------筏板抗冲切验算满足------2.2 筏板抗剪切验算根据《地基规范》8.4.5条，采用以下公式计算≤V s 0.7βhs f t ( )-l n 22h 0 h 0式中：V s 为距梁边缘h 0处，作用在图中梯形阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值 βhs 为受剪切承载力截面高度影响系数受剪切承载力截面高度影响系数βhs 计算根据地基规范8.4.5-4因为h ≤ 800mm, 所以= (800/800)(1/4) = 1.0剪切抗力计算0.7βhs f t ( )-l n 22h 0 h 0= 0.7×1.000×1430.00×(5.000 － 2×0.479)×0.479 = 1938.05kN梯形阴影部分面积计算设：梯形长底边为l 1，梯形短底边为l 2，梯形高为h tl 1 = max(l 1, l 2) － 2h 0 = max(5.000, 5.000) － 2×0.479 = 4.042mh t = min(l 1, l 2)/2 － h 0 = min(5.000, 5.000)/2 － 0.479 = 2.021ml 2 = l 1 － 2h t = 4.042 － 2×2.021 = 0.000m梯形面积A = (l 1 + l 2)×ht/2 = (4.042 + 0.000)×2.021/2 = 4.084m 2梯形阴影部分面积上地基土平均净反力设计值V s 计算V s = p ×A = 242.00×4.084 = 988.43kN≤V s 0.7βhs f t ( )-l n 22h 0 h 0= 1938.05kN------筏板抗剪切验算满足-----------------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件 6.5免费注册版】计算日期: 2014-02-13 08:23:07 -----------------------------------------------------------------------。

筏板冲切计算

筏板冲切抗剪计算项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________一、设计资料1.筏板信息筏板类型：平板式筏基筏板厚度:d=600 mm混凝土强度等级：C55筏板计算用保护层厚度as=30 mm2.地基信息地基土平均净反力设计值：F l = 300.00 KPa3.柱信息柱截面高：h=900 mm柱截面宽：w=500 mm柱x方向弯矩：Mx=0.00 Kn*m柱y方向弯矩：My=800.00 Kn*m柱轴力设计值：N=1000.00 Kn柱冲切类型：边柱柱边类型：上边4.柱墩信息柱墩截面宽：w1= 1300 mm柱墩截面高：h1= 1500 mm柱墩高：d1= 100 mmdd1 N5.设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范二、计算结果1．Y方向筏板抗剪切验算Y方向H = 700h0 = 670 mma计算冲且临界截面周长及极惯性矩根据基础规范附录P.0.2，采用以下公式计算c1 = h c + h0/2 = 900+670/2 = 1235.0mmc2 = b c + h0 = 500+670 = 1170.0mmu m = 2c1 + c2 = 2×1235.0+ 1170.0 = 3640.0mmx = c12/(2c1+c2) = 1235.02/(2×1235.0 + ×1170.0) = 419.0mmc AB = c1 - x = 1235.0 - 419.0 = 816.0mmI s = c 1h 03/6 + c 13h 0/6 + 2h 0c 1(c 1/2 - X )2 + c 2h 0X 2= 1235×6703/6 + 12353×670/6 + 2×670×1235×(1235/2 - 419)2 + 1170×670×4192= 475077345280mm 4αs = 1-11 + 23(c 1/c 2) = 1-11 + 23(1.24/1.17) = 0.41b 计算作用在冲且临界截面重心上的弯矩P = area ×F l = 1.445×300.000 = 433.485e P = 0.252e N = 0.419M unb = Ne N -Pe p -M c = 300.000×0.419-433.485×0.252-0.000 = 16.68Kn*mc 筏板冲切验算基础规范8.4.7条，采用以下公式计算τmax = F l /u m h 0 + αs M unb c AB /I s= 566.52/3.64×0.67 + 0.41×16.68×0.82/0.48 = 243.9 kn*m 2βs = 2.00∵h 不大于800mm ，∴β hp = 1.0f t = 1960.00 KPa0.7(0.4+1.2/β s )β hp f t = 0.7(0.4+1.2/2.00)1.00×1960.00 = 1372.00∵τmax ≤0.7(0.4+1.2/β s )β hp f t∴◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎2．X 方向筏板抗剪切验算X 方向 H = 700a 计算冲且临界截面周长及极惯性矩根据基础规范附录P.0.2，采用以下公式计算c 1 = h c + h 0/2 = 500+670/2 = 1235.0mmc 2 = b c + h 0 = 900+670 = 1170.0mmu m = 2c 1 + c 2 = 2×1235.0+ 1170.0 = 3640.0mmx = c 12/(2c 1+c 2) = 1170.02/(2×1170.0 + ×1235.0) = 382.9mmc AB = c 1 - x = 1170.0 - 382.9 = 787.1mmI s = c 1h 03/6 + c 13h 0/6 + 2h 0c 1(c 1/2 - X )2 + c 2h 0X 2= 1170×6703/6 + 11703×670/6 + 2×670×1170×(1170/2 - 383)2 + 1235×670×3832= 422845874176mm 4αs = 1-11 + 23(c 1/c 2) = 1-11 + 23(1.17/1.24) = 0.39b 计算作用在冲且临界截面重心上的弯矩P = area ×F l = 1.445×300.000 = 433.485e P = 0e N = 0M unb = Ne N -Pe p -M c = 300.000×0.000-433.485×0.000-800.000 = -800.00Kn*mc筏板冲切验算基础规范8.4.7条，采用以下公式计算τmax = F l/u m h0 + αs M unb c AB/I s= 566.52/3.64×0.67 + 0.39×800.00×0.79/0.42= 818.3 kn*m2βs = 2.00∵h不大于800mm，∴β hp= 1.0f t = 1960.00 KPa0.7(0.4+1.2/β s)β hp f t = 0.7(0.4+1.2/2.00)1.00×1960.00 = 1372.00∵τmax≤0.7(0.4+1.2/β s)β hp f t∴◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎。

平板式筏基筒下--柱冲切板计算

柱冲切板计算,规范公式Fl<=0.7*Bh*Ft*yita*Um*h0在此以Fl=0.7*Bh*Ft*yita*Um*h0进行计算Bh=1-0.1*(h-800)/(2000-800)Beta_s1=Ch/Cb,2<=Beta_s=Beta_s1<=4,圆柱为2Alpha_s:中柱40,边柱30,角柱20yita1=0.4+1.2/Beta_s,yita2=0.5+Alpha_s*ho/(4*Um),yita=min(yita1,yita2)对圆柱要用Cb=0.8*d换算为方柱(桩基规范5.6.6.2条)建议执行混凝土规范,按周长等效Cb=0.785*d基本参数板厚h桩宽Cb桩高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)1100640640 1.7140h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 10500.9756760 1.00 2.00 1.00 2.05结果Fl(kN)8283.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)600600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2550 1.0004600 1.00 2.00 1.00 1.70结果Fl(kN)2532.5基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)700600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2650 1.0005000 1.00 2.00 1.00 1.80结果Fl(kN)3253.3基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)750600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2700 1.0005200 1.00 2.00 1.00 1.85结果Fl(kN)3643.6基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)1150640640 1.7140h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 11000.9716960 1.00 2.00 1.00 2.08结果Fl(kN)8896.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)260010501050 1.5740h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 24300.90013920 1.00 2.00 1.00 2.25结果Fl(kN)33456.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)500400400 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2450 1.0003400 1.00 2.00 1.00 1.82结果Fl(kN)1531.5基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)260013001300 1.5740h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita225000.90015200 1.00 2.00 1.00 2.14结果Fl(kN)37585.8yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00。

板冲切计算表格

mm冲切计算来自ZD1设计时间:
2015年6月25日
基本数据输入截面高度= 受拉保护层厚度+d/2= 受压保护层厚度+d/2= 混凝土强度等级C 受拉钢筋强度fy= 箍筋钢筋强度fyv= 纵向钢筋直径φ = 700 35 35 30 360 360 16 mm mm mm N/mm² N/mm² N/mm² mm 混凝土强度fc= 混凝土强度ft= 截面有效高度h0= 截面高度影响系数β h= 临界截面周长um= 长短边之比影响系数β s= 板柱结构中的系数α s= η 1=0.4+1.2/β s= η 2=0.5+α sh0/4um= 不配置箍筋或弯起钢筋的板的计算局部荷载设计值或集中反力设计值 Fl= 0.7β hftη umh0= 配置箍筋或弯起钢筋时，受冲切截面应符合下列条件： 1.05ftη umh0= 1 当配置箍筋时 Asu=(Fl-0.35ftη umh0)/(0.8fyv)= 2428 mm² 2368 kN 截面符合条件! 1488.5 1578 kN kN 可以! 14.3 1.43 657 1.00 2400 2 40 1.00 3.24 N/mm² N/mm² mm

筏板基础手工计算

筏板基础的计算1.1、基础的确定1.1.1、基础偏心计算：对(0,0)角点F 1y =16438.8kN , F 2y =20962.3kN , F 3y =21717.3kN , F 4y =26656.6kN , F 5y =20993.1kN , G=6977.8kNX 2=5m , X 3=11.5m , X 4=17.5m , X 5=23.5m , X 6=2.5m ,F 2y X 2 F 3y X 3 F 4y X 4 F 5y X 5 Gx 6升 e x=11.71F ixG F 1x =17826.7kN ,F 2x =22434.7kN , F 3x =21958.8kN , F 4x =25720.4kN , F 5x =18827.5kN , G=6977.8kN , y 2=7.5m , y 3=13.5m , y 4=20.1m , y 5=26.1m , y 5=13.05m1.1.2、基础类型采用梁式筏板基础。

1.1.3、基础深度根据地质勘探报告，基础埋深为 4.7m 。

1.1.4、地基承载力修正f ak + d o (d 外 0.5) b (b 3)200 1.6 11.4 (5.3 0.5) 0.3 9.2 3 295.8 kPa基础基地净反力为 N106768.1 P j A 141.9kN /m28.5 26.4 1.2、基础板厚验算取板厚为h=550mm h 0 550 40 510mm ,最不利跨板的跨度为7.5mX6.5m1.2.1、基础底板受冲切承载力验算hp 1 , f t 1.43MPau m (7.5 0.55 0.51) 2(6.5 0.6 0.51) 2 23.66m A j =(6.5-0.6-0.51 X 2) X (7-0.55-0.51 X 2)=26.5m 20.7 hp f t U m h 。

=0.7 X 1.0 X 1430X 23.66 X 0.51=12078.7kNe y F 2x y 2F 3x y 3 F 4x y 4 F 5x y 5 F ixG Gy s =13.75P nNG 」 rd “6768" 20 28.5 26.4 5.25 侯行 28.5 26.4 9.2 1.05 19.5 3.1 156.4kN /m f a 295.8KPaF L P j A j =141.9 X 26.5=3760.35kN 0.7 hp f t u m h 0=12078.1kN因此底板满足受冲切要求1.2.2、基础底板受剪承载力验算V S 0.7 hs f t (l n2 2h o )h o hS 1， l n2 7.5 0.55 =6.95m0.7 hs f t (l n2 2h °)h 0=0.7 X 1.0 X 1430X( 7.0-2 X 0.51 )X 0.51=3052.8kN A s 1(1.05 5.88) 2.415 8.37 vmV S P j A s =141.9 X 8.37=1187.7kN 0.7 hs f t (l n2 2h °)h ° =3296.1kN 因此底板受剪承载力也满足要求。

2筏板抗冲切计算过程和计算结果

2 筏板抗冲切计算过程和计算结果2.1 柱下受冲切筏板厚度验算柱截面长边与短边的比值βs 计算βs = max(h, w)/min(h, w) = max(1500, 1000)/min(1500, 1000) = 1.500 因为βs < 2.0, 取βs = 2.0查混凝土规范表4.1.4，所选C30轴心抗拉强度设计值f t 为f t = 1430.00kPa受冲切承载力截面高度影响系数计算根据地基规范8.2.7确定βhp 如下h = 2400mm因为h ≥ 2000mm, 故βhp = 0.9受冲切混凝土冲切抗力= 0.7×(0.4 + 1.2/2.000)×0.900×1430.00 = 900.90kPa1) X 方向受冲切承载力验算h 0 = d + d 1 － αs = 2400 － 50 = 2.350ma) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩与X 方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长h c = 1.000m垂直于h c 的柱截面边长b c = 1.500m根据基础规范附录P ，采用以下公式计算对于中柱，有：c 1 = h c + h 0 = 3.350mc 2 = b c + h 0 = 3.850mc AB = c 1/2 = 1.675mu m = 2c 1 + 2c 2 = 2×3350.000 + 2×3850.000 = 14.400m= 3.350×2.3503/6 + 3.3503×2.350/6 + 3.850× 2.350×3.3502/2 = 72.7386m 4根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs 为：= 0.383 )s hp =sb) 相应于荷载效应基本组合时的集中力F l 为：F l = N － p ×(h c + 2×h 0)×(b c + 2×h 0)= 35000.0 － 400.0×(1.000 + 2×2.350)×(1.500 + 2×2.350) = 20864.0kN作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值M unb 的计算：由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合，因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩e p = 0.000me N = 0.000mM unb = |e N ×N － e p ×p ×A ± M y | = 200.00kN ·m根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax 为= 618.3kPaτmax ≤ 900.9kPa------X 方向筏板抗冲切验算满足------2) Y 方向受冲切承载力验算h 0 = d + d 1 － αs = 2400 － 50 = 2.350ma) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩与Y 方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长h c = 1.500m垂直于h c 的柱截面边长b c = 1.000m根据基础规范附录P ，采用以下公式计算对于中柱，有：c 1 = h c + h 0 = 1500 + 2350 = 3.850mc 2 = b c + h 0 = 1000 + 2350 = 3.350mc AB = c 1/2 = 1.925mu m = 2c 1 + 2c 2 = 2×3.850 + 2×3.350 = 14.400m= 3.850×2.3503/6 + 3.8503×2.350/6 + 3.350×2.350×3.8502/2 = 89.0236m 4根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs 为： max s M= 0.417b) 相应于荷载效应基本组合时的集中力F l 为：F l = N － p ×(h c + 2×h 0)×(b c + 2×h 0)= 35000.0 － 400.0×(1.500 + 2×2.350)×(1.000 + 2×2.350) =20864.0kN作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值M unb 的计算：由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合，因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩e p = 0.000me N = 0.000mM unb = |e N ×N － e p ×p ×A ± M x | = 600.00kN ·m根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax 为 = 622.0kPaτmax ≤ 900.9kPa------Y 方向筏板抗冲切验算满足------2.2 筏板变厚处受冲切验算受冲切混凝土冲切抗力 = 0.7×(0.4 + 1.2/2.000)×0.933×1430.00 = 934.27kPa1) X 方向受冲切承载力验算h 0 = d － a s = 1600 － 50 = 1.550ma) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩与X 方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长h c = 3.800m垂直于h c 的柱截面边长b c = 4.300m根据基础规范附录P ，采用以下公式计算对于中柱，有：c 1 = h c + h 0 = 5.350m=s max s M)s hpc 2 = b c + h 0 = 5.850mc AB = c 1/2 = 2.675mu m = 2c 1 + 2c 2 = 2×5.350 + 2×5.850 = 22.400m= 5.350×1.5503/6 + 5.3503×1.550/6 + 5.850×1.550×5.3502/2 = 172.6464m 4根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs 为：= 0.389b) 相应于荷载效应基本组合时的集中力F l 为：F l = N － p ×(h c + 2×h 0)×(b c + 2×h 0)= 35000.0 － 400.0×(3.800 + 2×1.550)×(4.300 + 2×1.550) = 14576.0kN作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值M unb 的计算由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合，因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩e p = 0.000me N = 0.000mM unb = |e N ×N － e p ×p ×A ± M y | = 200.00kN ·m根据以上参数，可以计算冲切临界界面上的剪应力最大值τmax 为 = 421.0kPaτmax ≤ 934.3kPa------X 方向筏板抗冲切验算满足------2) Y 方向受冲切承载力验算h 0 = d － a s = 1600 － 50 = 1.550ma) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩与Y 方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长h c = 4.300m垂直于h c 的柱截面边长b c = 3.800m =s max s M根据基础规范附录P ，采用以下公式计算对于中柱，有：c 1 = h c + h 0 = 4300 + 1550 = 5.850mc 2 = b c + h 0 = 3800 + 1550 = 5.350mc AB = c 1/2 = 2.925mu m = 2c 1 + 2c 2 = 2×5.850 + 2×5.350 = 22.400m= 5.850×1.5503/6 + 5.8503×1.550/6 + 5.350×1.550×5.8502/2 = 197.2446m 4根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs 为：= 0.411b) 相应于荷载效应基本组合时的集中力F l 为：F l = N － p ×(h c + 2×h 0)×(b c + 2×h 0)= 35000.0 － 400.0×(4.300 + 2×1.550)×(3.800 + 2×1.550) = 14576.0kN作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值M unb 的计算：由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合，因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩e p = 0.000me N = 0.000mM unb = |e N ×N － e p ×p ×A ± M x | = 600.00kN ·m根据以上参数，可以计算冲切临界截面上的剪应力最大值τmax 为 = 423.5kPaτmax ≤ 934.3kPa------Y 方向筏板抗冲切验算满足------3. 筏板抗剪切计算过程和计算结果3.1 X 方向：a) 只需验算柱边缘外受剪处: =s max s M受剪切承载力截面高度影响系数计算 βhs = (800/h 0)1/4 = (800/1550)1/4 = 0.848 剪切抗力计算（此处h 0为板的有效高度）= 0.7×0.848×1430.00×1.0×1.550 = 1315.09kN= 540.00kNV s ≤1315.09kN------X 方向柱边缘外受剪处抗剪验算满足------3.2 Y 方向：a) 只需验算柱边缘外受剪处:受剪切承载力截面高度影响系数计算 βhs = (800/h 0)1/4 = (800/1550)1/4 = 0.848 剪切抗力计算（此处h 0为板的有效高度）= 0.7×0.848×1430.00×1.0×1.550 = 1315.09kN = 440.00kNV s ≤1315.09kN------Y 方向柱边缘外受剪处抗剪验算满足------ 0.7hs f t b w h 00.7hs f t b w h 0。

筏板基础计算

筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。

（1）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。

对于非矩形筏板，抵抗矩W采用积分的方法计算。

（2）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。

①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算式中：F l——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；βhp——受冲切承载力截面高度影响系数；u m——距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长；f t——混凝土轴心抗拉强度设计值。

图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱（墙）对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力，２处冲切临界截面的最大剪应力τmax应按下列公式计算。

距柱边h0/式中：F l——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；u m ——距柱边h0/2处冲切临界截面的周长；M unb——作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；c AB——沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s——冲切临界截面对其重心的极惯性矩；βs——柱截面长边与短边的比值，当βs<2时，βs取2；当βs>4时，βs取4；c1——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长；a s——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。

筏板基础冲切计算实例

平板式筏基的板厚应满足受冲切承载力的要求，其受冲切承载力按下公式计算：
U m=2（a+b）+2h o=2*（150+150）+2*450=2400mm
其中a.b分别为内柱的长和宽，取150mm；
筏板厚度取450mm；
= 0.7*1*1.43*2400*450/1.25
=864864N
=864.864kN
计算设备混凝土厚度考虑因素很多，如设备重量，地基承载力和压缩性，设备振动荷载，设备对沉降的要求等。

但主要考虑的还是前两项。

根据设备重量除地基承载力得出的底面边长，减去设备底面的边长，再除以2，就可得基础厚度。

（荷载扩散角，按45°考虑的）。

再考虑一定的安全系数就可以了。

当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或其它原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正：
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
式中
fa--修正后的地基承载力特征值；
fak--地基承载力特征值
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数
γ--基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；
b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值；
γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；
d--基础埋置深度(m)，一般自室外地面标高算起。

在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面标高算起。

对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标高算起；当采用独立基础或条形基础时，应从室内地面标高算起。

梁筏基底板冲切计算

= 348 mm
4 p l n1 l n 2 (l n1+l n2) p + 0.7 b f
2 hp
t
(GB50007-2002式8.4.5-2)
4
***底板厚度不满足,请调整***
5.底板斜截面受剪承载力验算：
V
b
S
£ 0 .7 b hs f t (l n1 - 2 h0 ) h0
= (800/ h0)1/ 4
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：北京市**** 1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.4.5条 2.计算简图：
p——相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 ln1,ln2——计算板格的长边和短边的净长度 3.输入条件：混凝土C 30 ln1(m) 8 ln2(m) 8 p(kPa) 200 h(mm) 350 as(mm) 55 h0=h-as 295 ft 1.43
4.底板冲切高度计算：因为： h<=800 所以：
b
hp
= 1
(GB50007-2002第8.2.7条)
当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0:
(ln 1 + ln 2) h0 =
(l n1+l n2)
4
2
-
p + 0.7 b
4 p l n1 l n 2
hp
f
t
(ln 1 + ln 2) h0 =
VS = p ´ Ò õÓ °² ¿Ö ·Ã æ» 002式8.4.5-3)
hs
(本式中因h0<800 故h0为: (GB50007-2002式8.4.5-4)
800