顶板加固计算式
地下室顶板加固计算
地下室顶板加固计算在建筑工程中，地下室顶板的稳定性和安全性至关重要。
当面临一些特殊情况，如需要在顶板上增加荷载、改变使用功能，或者原设计的承载能力不足时，就需要对地下室顶板进行加固。
而加固计算则是确保加固方案科学合理、安全可靠的关键环节。
地下室顶板加固计算并非一项简单的任务，它需要综合考虑多个因素。
首先，要对地下室顶板的现有结构进行详细的勘察和分析。
这包括了解顶板的混凝土强度等级、钢筋配置情况、板的厚度以及跨度等基本参数。
通过现场检测和查阅相关的设计图纸，可以获取这些重要信息。
在计算过程中，荷载的确定是极为重要的一步。
荷载通常包括恒载和活载。
恒载是指顶板自身的重量以及其上永久性固定设备的重量；活载则是指人员活动、临时堆放的物品以及可能的车辆荷载等。
这些荷载的取值需要依据相关的建筑规范和标准，同时结合实际的使用情况进行合理的确定。
对于地下室顶板的受力分析，一般采用结构力学的方法。
常见的计算模型有单向板和双向板。
单向板是指板的长边与短边之比大于 2 的情况，其受力主要沿短边方向；双向板则是长边与短边之比小于等于 2 的情况，两个方向的受力都需要考虑。
在计算板的内力时，需要根据不同的边界条件进行。
常见的边界条件有简支、固支和弹性支撑等。
简支边界意味着板的端部可以自由转动，没有弯矩约束；固支边界则板的端部不能转动，存在弯矩约束；弹性支撑则介于两者之间。
加固方法的选择也会影响计算的过程和结果。
常见的加固方法有粘贴碳纤维布、粘贴钢板、增加梁的数量或截面尺寸、加厚顶板等。
以粘贴碳纤维布为例，在计算时需要考虑碳纤维布与混凝土之间的协同工作性能，以及碳纤维布的抗拉强度和粘贴面积等因素。
假设我们有一个地下室顶板，跨度为 6 米×8 米，板厚 200 毫米，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400 级。
原设计的活载为5kN/m²，恒载为 4kN/m²。
现在需要在顶板上增加一个临时堆场，活载增加到10kN/m²。
地下车库顶板加固方案讲解
目录一．工程概况 (2)二．地下室顶板施工荷载计算的依据 (2)三．施工准备 (2)四．施工工艺及流程 (3)五．钢管支撑系统的拆除 (3)六．安全文明施工措施 (4)七．楼板模板支架计算书 (4)一．工程概况工程名称: 闵行马桥MHC10803单元15A-05A项目建设单位: 上海绿地冀达置业有限公司设计单位: 上海东方建筑设计研究院有限公司监理单位: 上海容基工程项目管理有限公司施工单位：上海绿地建筑工程有限公司本工程建筑面积164240.98m2，其中地下面积21832.41m2，地上面积142408.57m2，框架、剪力墙结构.本工程地下车库顶板施工荷载设计图纸中规定：顶板上方室外地面允许最大活荷载为20KN/ m2,室外道路允许最大通行车辆为满载总重量300KN 的消防车，作用在顶板上的荷载除顶板至设计室外地坪标高的覆土以外，其它均为活荷载。
因施工场地的限制，施工车辆需进入地下车库顶板，按最重施工车辆（砼搅拌车65吨考虑），在地下车库顶板面施加的荷载为650÷（2.5×8.375）=31.04KN/m2，而设计实际施工荷载只能达到20KN/ m2，未满足施工要求（相差11.0420KN/ m2）需要用钢管脚手架进行支撑来加固车库顶板。
顶板上施工道路定位详见附图。
二．地下室顶板施工荷载计算的依据1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)中国建筑工业出版社；2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；3、《建筑施工计算手册》汪正荣著中国建筑工业出版社；4、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2001)7、天津铁东路项目的地下车库施工图纸。
三．施工准备了解工程概况认真熟悉图纸，对本工程的难点认真研究，尤其是在受到场地限制，地下室顶板无法满足施工荷载的要求时应采取必要的补强方案。
顶板堆载施工方案
顶板堆载施工方案万科城A5区一标段人防地下室工程地下室顶板施工荷载加固方案编制人：审核人：审批人：中兴建设有限公司项目部万科城A5区一标段人防地下室工程顶板施工荷载加固方案一、工程概况：本工程为万科城A5区一标段人防地下室工程，本工程由徐州万科城置业有限公司，江苏九鼎环球建设科技集团有限公司设计，徐州中国矿业大学建筑设计咨询研究院有限公司监理，中兴建设有限公司组织施工。
本工程设计图纸中规定的地下室顶板允许荷载为20KN/㎡（允许荷载5 KN/㎡+1.2米覆土15KN/㎡）；有消防车通道群房地下室顶班允许荷载为35KN/㎡（消防车荷载20 KN/㎡+1.2米覆土15KN/㎡）。
因施工场地限制，钢筋加工场地、模板加工场地、施工临时道路等只能设置在地下室顶板上。
二、地下室顶板加固范围在施工过程中，主要重载车辆为混凝土搅拌车及钢筋、钢管、砂石、砌块等材料运输车。
施工过程中，考虑到在混凝土浇筑的同时，要保证钢筋、钢管、砂石等材料运输车通行顺畅，不影响材料进场时间，以确保工程工期。
三、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、钢筋加工区荷载：钢筋加工间单根立柱所传荷载基本在1.5吨以下，加工设备自重基本在2吨以内，且分布比较分散，低于地下室顶板承载力，无需采取支撑措施。
钢筋半成品堆放区分布荷载一般在5KN/㎡以下，小于地下室顶板承载力，无需采取支撑措施。
2、木模加工荷载：木工加工间单根立柱所传荷载基本在1.5吨以下，木工加工设备自重基本在1吨以内，且分布比较分散，低于地下室顶板承载力，无需采取支撑措施。
方木堆放高度一般不超过2米，方木容重一般在0.5～0.85×10³ KN/㎡，堆载荷载为10～17 KN/㎡，低于地下室顶板承载力，无需支撑。
竹胶合板堆放高度一般不超过2米，容重一般在0.7～0.95×10³ KN/㎡，堆载荷载为14～19 KN/㎡，低于地下室顶板承载力，无需支撑。
附：顶板荷载负重验算
地库顶板荷载计算书为满足地库顶板载重行车要求，车道位置采用模板支撑加固方案，方案计算如下：模板支架搭设高度为3.65米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.60米，立杆的横距l=0.60米，立杆的步距h=1.20米。
梁顶托采用100×140mm方木。
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
该部分模板及支撑不予拆除，直至车道不予使用。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
负重标准值q1=25.000×1.000×0.600+0.500×0.600=15.300kN/m其他活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中 f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取11.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×15.300+1.4×2.700)×0.250×0.250=0.138kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.138×1000×1000/32400=4.271N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×15.300+1.4×2.700)×0.250=3.321kN截面抗剪强度计算值T=3×3321.0/(2×600.000×18.000)=0.461N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=0.677×18.000×2504/(100×4000×291600)=0.408mm面板的最大挠度小于250.0/400,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
车库地下室顶板50T汽车吊加固方案
北京华贸城（六期）总承包工程车库顶板汽车吊作业楼板加固方案编制人：审核人：审批人：中建三局集团有限公司北京华贸城（六期）总承包工程项目部二〇一五年一月二日目录一、编制说明 (2)二、编制依据 (4)三、工程概况 (4)四、荷载计算 (4)4.1荷载取值 (4)4.2结构验算 (5)4.3、安全保证措施 (7)五、附图表 (8)5.1、50T汽车吊性能图表 (8)一、编制说明由于本工程3#塔吊和24#主楼存在扫楼的情况，3#塔吊无法继续使用只能进行拆除。
为保证21#配套楼地下及地上结构施工的需要，我项目计划布置1台50T 汽车吊进行21#楼结构施工的材料吊装工作。
根据现场的实际情况和施工的需要，将50T汽车吊将布置在西侧车库顶板上，为保证结构顶板的安全性，需要对汽车吊工作时产生的荷载进行验算。
汽车吊布置详见下附图《50T汽车吊地库顶板布置图》。
考虑到21#楼为框架结构，为保证施工作业面最大全覆盖，减少汽车吊的施工作业盲区，50T汽车吊考虑的最大工作半径为30m。
汽车吊的起重吊装能力详见后附表。
中建三局集团有限公司《车库顶板汽车吊作业楼板加固方案》第3页，共11页二、编制依据1、本工程层C1北区地下车库建筑、结构图纸；3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；5、《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T583-2008；6、《建筑施工计算手册》；7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2012；8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；9、《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
三、工程概况四、安全验算4.1荷载取值1、50T吊车根据汽车吊的说明书，汽车吊自重40.6t，前轮自重14.85t，后轮自重25.75t，考虑吊装时，吊钩以及吊装物的重量，按照45t进行保守计算。
50T汽车吊性能表4.2结构验算1、吊车作用下楼面等效均布活荷载的确定按50T汽车吊作用下验算楼面等效均布活荷载。
地下室顶板临时加固方案计算[详细]
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中华锦绣工程中庭地下室顶板临时加固方案计算一、说明:中华锦绣工程地处二面临街,一面临小学,一面临大排水沟,地势紧张,项目部研究决定,在工程装饰(修)阶段,暂把中庭地下室顶板充分利用作砂、石堆场.由于,原设计未考虑这一情况,而砂、石堆场及砂、石运输车荷载大,且常有随意超载可能.要暂时利用中庭地下室顶板,必须进行临时加固处理.中庭地下室顶板柱网为7.8米×7.8米,顶板厚160米米,主梁300×700,双向次梁200×600,砼标号C35,梁、柱二级钢、板三级钢.板底加固采用φ48×3.5(长3.5米)钢管,组成4管空间格构柱(优点:承载能力大,整体刚度、稳定性好),柱顶设可调管托,在管托与板底面间设置2根50×80(L=2.0米)木枋,利于均匀传力.二、计算参照板式桥梁设计资料《板式桥梁设计准则》CJJ11-93,砂、石运输汽车活荷载,选300KN(30t)级汽车荷载运输车总重力 300KN(30t)前轴总重力 60KN后轴总重力 2×120KN轴 距 4.0+1.4轮 距 1.8前轮着地宽度及长度 0.3×0.2中、后轮着地宽度及长度 0.6×0.2车辆外形尺寸(长、宽) 8×2.5每车总:G=300KN ×1.4(超载系数)=420KN(42t)注:实际管理时,应尽可能严格控制在20米3/车×1.8t /米3=36t,加上车重不超过42t.计算时,分析运输翻斗在倾倒砂、石瞬间,冲击荷载集中在后排四个车轮承担,车轮与地下室顶板面接触呈“2×0.6×2”矩形面受荷.而顶板在车轮局部荷载作用下,不仅直接承压部分α1的板带参加工作,其相邻板带也会分担部分荷载共同工作.如何确定板的有效工作宽度(或荷载有效分布宽度)应慎重考虑.1、车轮作用在地下室顶板面跨径中部时,α++=d 1α267.336.28.16.03=++=L m L b b 167.136.23.031=+=+= 上式中:1α——2个车轮着地宽度,米d ——后排两处轮边缘距离,米L ——双向次梁跨距,米2、砂、石运输车后排一侧单轮轴压荷载28752.06.044204m KN ab G P ⋅=⨯⨯==3、1米宽地下室顶板,(嵌固)板(条)带的跨中可变作用弯矩op M )2(24)1(t L a P -⋅⋅⋅+=ω )216.06.2(267.324875)3.01(-⨯⨯⨯+= 52.216.113.1⨯⨯=56.36=K N . 米4、多跨连续板弯矩当t/h ＜L/4时最大弯矩: 中M oq M 5.0+=m KN ⋅+=⨯+=28.1856.365.0支座处弯矩: 支M oq M 7.0-=m KN ⋅-=⨯-=592.2556.367.0三、4管组合空间格构式钢管柱承载力及稳定性计算经试算,仅采用一根独立的φ48×3.5钢管柱,承受砂、石运输车倾倒时, 后轮产生的瞬间冲击荷载有难度.实际操作时,不能保证全部选用新钢管,也不能保证对原旧钢管进仔细检测选用,尚若其中某根钢管柱受力失稳、不到位,可能引起意想不到的副面连锁反应.因此,本方案考虑采用4管组合空间格构式钢管柱共同受力,优点:空间格构柱承载能力大、刚度好、稳定性强.1． 钢管规格及截面特性d t A1 I W ⅰ 每米重48 3.5 4.89 12.19×104 5×103 15.8 3.84千克/米I ——截面惯性矩W ——截面抵抗矩ⅰ——回转半径钢管￠48×3.54管组合空间格构式钢管柱整石墙体截面特性平面桁架柱 21278.989.422cm A A =⨯=⨯=∑空间格构柱 2456.1989.44cm A =⨯=∑cm y 3056.196078.91=⨯=cm y 22.2078.9302=-=455.51422.1578.93019.12cm I x =⨯+⨯=3188.15302/8.455.514cm W X =+=x W 2345.2522.2055.514cm ==cm A I i x x 11.13056.191045.2521=⨯==∑2． 4管组合空间格构式钢管柱整体承载力cm H 1600=(格构柱每格段高)31.1201.131600===λλH x∑∑⨯+=⎩⎨⎧=⎩⎨⎧⨯=管管2422022756.1978.94289.4A A X cm A x x λ14.878.956.192731.12=⨯+=KN N EX 76.15414.81056.19205.014.32=⨯⨯⨯=地下室局部顶板,在砂、石运输车后排一侧单轮作用下,其有效面积上承受的最大荷载KN KNP 2.55167.126.32420=⨯⨯=因 N EX ＞P,即154.76＞55.2KN 满足安全要求四川利安建设工程有限公司2008. 3. 31。
地下室顶板加固方案
地下室顶板加固方案引言地下室的顶板是整个地下室结构中最重要的承重组成部分之一、然而，由于各种原因，地下室顶板在使用过程中可能会出现问题，导致其承载能力下降，甚至发生崩塌。
因此，加固地下室顶板是确保地下室结构稳定和安全的重要措施。
1.前期准备工作在进行地下室顶板加固之前，首先需要进行一些前期准备工作。
包括整体结构评估、负载计算、地下室顶板结构检查、确定加固需求等。
这些工作的目的是准确了解地下室顶板的状况，并确定加固方案的具体需要。
2.强化顶板结构2.1添加钢筋钢筋是增加混凝土结构强度和承载能力的常见方式。
在地下室顶板上加固时，可以考虑在原有钢筋网的基础上增加钢筋的数量和直径。
具体的钢筋加固方案应根据地下室结构的实际情况进行设计，以确保加固效果的最大化。
2.2增加混凝土厚度增加地下室顶板的混凝土厚度也是一种常见的加固手段。
通过增加混凝土层的厚度，可以增加地下室顶板的承载能力。
然而，这种加固方法在设计之初就需要考虑，因为增加混凝土层厚度会对地下室空间的利用率产生影响。
2.3外加预应力将预应力钢筋施加在地下室顶板上，可以提高其整体强度和稳定性。
预应力是一种对结构施加预先应变的加固方式，在地下室顶板的加固中具有重要作用。
预应力钢筋的布置和张拉应该根据工程设计和施工方案进行。
3.钢筋混凝土构造钢筋混凝土构造在地下室顶板加固中也是常用的手段之一、这种构造方式可以通过在原有顶板上设置足够的钢筋和混凝土，增加其整体承载能力和稳定性。
钢筋混凝土构造在选择材料、构造方式和施工方法时需要考虑与原有结构的兼容性。
4.疏散通道设计5.结构监测和维护结论地下室顶板加固是确保地下室结构稳定和安全的关键措施。
通过添加钢筋、增加混凝土厚度、外加预应力、采用钢筋混凝土构造以及设计疏散通道等手段，可以有效增加地下室顶板的承载能力和稳定性。
在加固设计和施工过程中，需要充分考虑地下室结构的特点和实际需求，以确保加固效果的最大化。
并在加固完成后，进行结构监测和维护，及时发现和解决潜在问题，确保地下室结构的长期可靠性和安全性。
地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算
XX（ XX）地下室顶板加固施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：目录第1章工程概况 (2)第2章等效荷载换算 (2)2.1车辆运载及堆载情况 (3)2.2 等效均布荷载计算 (3)第3章支撑体系验算 (4)第4章支撑体系平面布置图 (16)第1章工程概况第2章等效荷载换算2.1车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。
场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。
即钢筋运载不得大于60吨、砼运输不大于12m³。
钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20吨（轮胎12个，前4后8，轮胎规格为12R（真空）），钢筋载重按60吨，合计80吨。
混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约25吨，12立方米混凝土按24吨计，合计49吨。
2.2 等效均布荷载计算本方案荷载计算依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)等规范编制。
本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600×3200，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T），当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。
2.2.1 最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。
根据《建筑结构荷载规范》附录C，等效均布活荷载按下式计算：Q=8Mmax/bL2①1、b值的计算如下：轮胎12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。
通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3bcy+0.73L ②（依据荷载规范C.0.5-2）b cy =bty+2*垫层厚度+板厚③b ty 为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty=2*300=600mm；则bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m ）：22'eb b +==3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为： 9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t 3、最大弯矩计算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m 4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL 2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m2 5、乘可变荷载组合系数，动力系数： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。
地下库顶板施工道路加固措施
附件十二：地库顶板施工道路加固措施一、施工概况本工程由于主体结构位于地下室顶板上，部分加工区及材料临时堆场设置在地下室顶板上。
且局部设置有施工道路，因地下室顶板承受荷载能力有限，故需对地下室顶板的通道进行加固处理。
但施工过程中，尽量减少材料在顶板上堆放。
二、施工设计方案1、基本参数按现场施工通道的需要，施工道路区域按8M宽进行加固；立杆横向间距或排距l a(m):0.50，立杆步距h(m)：1.20；立杆纵向间距l b(m):0.50，支架计算高度H(m)：4.50；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10；方木纵向间距lb(m):0.15；钢管基脚100mm×100mm 模板。
钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.802、荷载参数方木自重(kN/m2):0.310；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工车辆荷载(kN/m2):100.000；三、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1、荷载的计算：(1)方木(kN/m)：q11 = 0.01 + 0.3×0.3 = 0.1 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 100×0.3 = 30 kN/m；2、强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布活载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.1+ 1.2×30 = 36.12 kN/m；均布荷载：q2 = 1.4×1.5 = 2.1 kN/m；最大弯距 M max= 0.1×36.12×0.32+ 0.117 ×2.1×0.32= 0.347 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×36.12×0.3 + 1.2×2.1×0.3 = 12.676 kN；最大应力σ = M max/ W = 0.347×106 / (5080) = 68.345 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 68.345 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = 30.1 kN/m；均布活载：p = 1.5 kN/m；ν = (0.677×30.1+0.990×1.5)×3004/(100×2.06×105×121900)=0.071 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.071 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 300/150与10 mm，满足要求！四、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =12.676 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.001 kN.m ；最大变形 V max = 0 mm ；最大支座力 Q max = 12.678 kN ；最大应力σ= 0.249 N/mm2；横向钢管的计算应力 0.249 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度300/150与10 mm，满足要求！五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
地下车库顶板车行道、堆场加固方案计算
车库顶板车行道、堆场加固施工方案编制人：审核人：审批人：二零二零年 11 月 8 日目录附件：材料堆场及顶板车行道加固范围平面示意图------------------ 1第一章工程概况---------------------------------------------- 11、工程名称 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 12、参建单位 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 13、工程地理条件----------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 第二章编制说明及依据---------------------------------------- 1一、编制说明 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1二、编制依据 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1三、设计数据 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 第三章施工进度计划------------------------------------------ 2第四章施工准备与资源配置计划 -------------------------------- 2一、材料准备-------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2二、人员准备 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3 第五章支撑架设计计算---------------------------------------- 3一、板下支撑体系设计--------------------------------------------------------------------------------------------------- 3二、梁下支撑体系设计 ------------------------------------------------------------------------------------------------- 3三、荷载参数-------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3 第六章支撑架搭设及拆除------------------------------------- 12一、搭设范围 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 12二、工艺流程 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 13三、构造要求 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 13（1）脚手架构架------------------------------------------------------ 13 （2）纵横向水平杆---------------------------------------------------- 13 （3）立杆------------------------------------------------------------ 13 （4）剪刀撑与横向斜撑 ------------------------------------------------ 14 第七章支撑架的使用、保养与拆除 ----------------------------- 14一、支撑架的使用 -------------------------------------------------------------------------------------------------------- 14二、支撑架的保养 -------------------------------------------------------------------------------------------------------- 14三、支撑架的拆除 -------------------------------------------------------------------------------------------------------- 14 第八章安全保证措施----------------------------------------- 15附件：材料堆场及顶板车行道加固范围平面示意图第一章工程概况1、工程名称2、参建单位建设单位：勘察单位：设计单位：监理单位：施工单位：3、工程地理条件根据现场实际情况及工期安排，现场道路需重新规划，经现场全面勘察后，为满足在建工程的施工条件：新开道路对应的车库顶板厚为350mm。
地下室顶板支撑方案
一、工程概况滁州七彩世界欢乐城项目位于滁州市会丰路与全椒路交叉口，设计为大型商业综合体。
现场施工区域位置狭小，为典型的无场地施工。
由于本工程施工场地狭窄，施工现场不能满足现场材料的转运和堆放，影响各个施工环节施工需要，故地下室顶板需加以利用，部分临时行车道路、钢筋原材堆场及电梯基础均要设置在或通过地下室顶板。
经分析部分顶板承载力不满足要求，为此对地下室顶板进行加固处理。
二、地下室顶板加固范围单车总荷载按400KN计算，因地下室顶板进行回填1m厚土方，按照土体大放脚受力情况，顶板受力面积为（车辆轴距×4m）27㎡。
消防车道设计荷载为20KN/㎡，故顶板可承受车辆运输荷载540KN（即54T），考虑车辆行驶中急停等动荷载因素，上顶板车控制在45T以下。
7#楼南侧道路在回填土后不需进行支撑加固。
受力示意图6#、7#楼之间钢筋料场设计荷载为20KN/㎡，考虑顶板在回填土之后的受力情况，钢筋料场面积约140㎡，按土体大放脚受力，实际受力顶板面积约160㎡，故顶板可承受荷载为3200KN。
故此钢筋料场理论值可堆放320T钢筋，因6#楼每层钢筋用量约55T，7#楼每层钢筋用量27T，每次进场可用两层钢筋即170T。
材料堆放荷载小于顶板设计承受荷载，故可不用支撑。
商业中心1#、2#、3#钢筋原材料场，考虑室外设计荷载为5KN/㎡，材料堆放20KN/㎡，需进行支撑，计算支撑荷载为15KN/㎡依据计算结论，现场严格按照此荷载堆放，钢筋场地10×13米，可堆放钢材260吨；施工电梯安装在顶板上，需进行支撑,6#、7#楼设计使用SCD200型施工电梯。
基础面积×。
支撑面积5m×8m。
地下室支撑范围为：钢筋堆场、施工电梯等，加固部位详附图施工布置图。
为保证加固区域地下室顶板安全，地下室顶板钢筋原材堆场四周加宽1000m 范围加固。
施工电梯加固范围：施工电梯基础四周加宽1000mm范围内加固。
地下室顶板加固方案
目录第一章工程概况 (1)1、工程项目基本情况 (1)2、设计概况 (1)第二章编制依据 (2)第三章平面布置 (2)1、场地布置 (2)第四章荷载的分析 (4)1、材料堆场 (4)2、行车道 (5)3、刚管堆载验算 (6)4、木枋、模板堆载验算 (7)第五章支撑加固体系设计 (7)1、加固体系的选型 (7)第六章监督与监测 (8)第七章安全保证措施 (8)第八章计算书 (9)第一章工程概况1、工程项目基本情况2、设计概况加固区域使用时间：2017年7月初至主体结构封顶后两个月。
第二章编制依据第三章平面布置1、场地布置（1）由于施工现场场地狭窄，地下室周边无合适的钢筋堆放场地；根据施工进度需要，现考虑地下室顶板区做为临时钢筋加工棚及材料的堆放场地。
（2）根据施工现场、周边道路、塔吊的布置情况综合考虑，将22#楼与21#楼之间附楼地下室顶板、1#楼与4#楼地下室之间附楼顶板、4#楼与7#楼之间附楼地下室顶板作为材料周转堆场，材料堆场范围（22*46.6m），具体位置详见下图。
（3）本项目考虑有些材料运输车进入地下室顶板,路线图具体位置详见下图。
第四章荷载的分析1、材料堆场（1）圆盘一级钢堆载验算1）每盘的重量计算得：约25KN2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）： 3.14×（圆盘直径1.6/2）×2=2.00m23）车库受到的压力: 25/2=12.5 KN/m2 ）验算4）（圆盘一级荷载为12.5KN/m2）<（顶板可承受荷载20KN/m2），符合顶板承载要求。
不应超过1盘钢筋，不能叠放。
（2）直条二、三级钢筋堆载验算1）每捆的重量计算得：约25KN/捆（即：2.5吨/捆）；2）一扎钢筋每米的重量为：25/9=2.78 KN/M ；3）工字钢架放置如下图示：4）现假设平均每格堆放6扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：2.78×6×1.9/0.95=33.36KN/ m2 >27 KN/ m2 ,所以必须用Φ48.3×3.0钢管进行回顶加固。
地下室回顶方案(地下室顶板加固)
1编制说明及依据 (1)1.1编制说明 (1)1.2编制依据 (1)2工程概况 (1)2.1工程简介 (1)2.2设计总体思路 (2)2.3荷载概况 (2)3施工准备 (2)3.1材料准备 (2)4加固支撑体系设计 (3)4.1板下支撑体系设计 (4)4.2梁下支撑体系 (4)5支撑体系施工工艺及施工方法 (5)5.1支撑体系施工方法 (5)6支撑架搭设质量要求 (5)7安全文明施工措施 (6)7.1管理制度 (6)7.2施工措施 (7)8计算书 (7)1编制说明及依据1.1编制说明本工程地下室施工完成后，因现场场地限制，后期工程主要材料的转运需要在地下室顶板上进行。
考虑结构安全，需对部分顶板进行加固，加固采用钢管扣件脚手架支撑。
为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编制此加固专项施工方案。
1.2编制依据1、广元卓新·欧锦城施工图纸；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20084、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20118、《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-20082工程概况2.1工程简介卓新·欧锦城是由广元卓新地产有限公司投资开发，泛华集团有限公司设计，四川江阳工程项目管理有限公司监理，四川鹏翔建筑有限公司承建的一个中高档小区。
本工程为框架及剪力墙结构组合的工程，独立基础及筏板板底标高-9.35m～-10.65m。
本工程的±0.000高程488.5m。
4#楼地下两层，地上30层，由两个单元组成，建筑物总高度93.400米；5#、6#楼地下两层，地上25层,建筑物总高度78.400米。
22g101-3基础顶板受力筋计算
22g101-3基础顶板受力筋计算基础顶板是指建筑物中地面以上结构的楼板，它承受着来自上部结构、自身重力以及其他荷载的作用力。
在基础顶板中，受力筋扮演着关键的角色，它们起着支撑和加固的作用，确保基础顶板能够承受各种力的作用。
下面我们来详细了解一下基础顶板受力筋的计算。
1.首先，要明确基础顶板的设计荷载。
具体的设计荷载包括：自身重力、活荷载、风荷载、地震荷载等。
这些荷载会根据具体的建筑物类型和使用情况进行计算。
当我们获得了设计荷载后，可以根据相关规范和计算公式来确定基础顶板所受力的大小和分布。
2.然后，需要确定基础顶板的几何尺寸。
基础顶板的几何尺寸直接影响着受力筋的布置和数量。
一般来说，基础顶板的厚度、长度和宽度会根据设计需求和结构要求来确定。
在确定好几何尺寸后，可以进一步计算出基础顶板的截面面积，以及受力筋的布置方式。
3.接下来，需要计算基础顶板的弯矩和剪力。
弯矩是指应力在横截面上的偏离力矩，而剪力是指垂直于横截面平面的内力。
这两个参数是基础顶板受力筋计算的基础。
常用的计算方法有力矩法、剪力法和位移法等。
4.根据计算出的弯矩和剪力，可以使用受力筋的强度和弹性模量来计算所需的受力筋数量和尺寸。
一般来说，受力筋的数量和尺寸应满足建筑设计规范的要求，并且能够满足基础顶板在使用过程中的安全性和可靠性。
5.最后，需要绘制出基础顶板的受力筋布置图。
受力筋的布置要符合规范要求，不仅要保证强度和刚度的要求，还要考虑施工的方便性和经济性。
在绘制布置图时，要标注出受力筋的位置、数量、直径等信息，以便工程施工和验收。
基础顶板受力筋的计算是建筑设计中非常重要的一部分。
它直接关系着基础顶板的安全性、可靠性以及整个建筑物的使用寿命。
因此，必须要按照相关规范和设计要求进行准确计算，并且在施工过程中要注意加固和检查受力筋的质量和连接性能，以确保基础顶板的正常使用和安全运行。
二建顶板支架高度计算公式
二建顶板支架高度计算公式在建筑工程中，顶板支架是一种用于支撑顶板的重要设备，其高度的计算对于保障工程的安全和质量具有重要意义。
本文将介绍二建顶板支架高度计算公式，并对其应用进行详细说明。
一、二建顶板支架高度计算公式。
在实际工程中，二建顶板支架的高度计算通常采用以下公式：H = L + D A。
其中，H为顶板支架的高度，L为顶板的厚度，D为支撑点到顶板的距离，A 为支撑点到支撑点之间的距离。
这个公式的推导原理是基于静力学的平衡原理，通过对支撑点的受力分析，可以得出支架的最佳高度。
在实际应用中，工程师需要根据具体的工程情况和设计要求，结合该公式进行计算，以确定最佳的支架高度。
二、二建顶板支架高度计算实例。
为了更好地理解二建顶板支架高度计算公式的应用，我们举一个实际的工程案例进行说明。
假设某一工程的顶板厚度为1.5米，支撑点到顶板的距离为2米，支撑点之间的距离为3米，现需要计算顶板支架的最佳高度。
根据上述公式，我们可以进行如下计算：H = 1.5 + 2 3。
= 0.5。
因此，通过二建顶板支架高度计算公式，我们得出该工程顶板支架的最佳高度为0.5米。
工程师可以根据这一计算结果，确定具体的支架设计方案，并进行施工实施。
三、二建顶板支架高度计算的注意事项。
在进行二建顶板支架高度计算时，工程师需要注意以下几个方面：1. 工程实际情况，在进行计算时，需要充分考虑工程的实际情况，包括顶板的材质、荷载情况、支撑点的布置等因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。
2. 安全性考虑，支架的高度计算需要充分考虑工程的安全性要求，确保支架能够有效支撑顶板荷载，并能够承受外部环境的影响，以保障工程的安全和稳定。
3. 设计要求，根据工程的设计要求，工程师需要对支架的高度进行合理设计，以满足工程的使用需求和设计标准。
通过以上注意事项的考虑，工程师可以在进行二建顶板支架高度计算时，充分考虑各种因素，确保计算结果的准确性和可行性。
四、总结。
施工电梯及运输通道地下室顶板加固专项方案
目录一、编制说明二、工程概况三、安装位置四、地下室顶板加固方案五、地下室顶板加固计算六、安全措施一、编制说明为了保证XX沿线高层公寓安置房二标段工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准，由于本工程有地下室一层，主楼周边均为一层地下车库，为了解决主楼砌筑及抹灰等施工材料垂直运输的问题，垂直运输机械（施工电梯）位置以及施工运输道路根据现场的实际情况和施工的需要安置在本工程主楼旁地下室顶板上。
二、工程概况本工程位于杭州市余杭区星桥镇，西临星都大道，北临一标段同步施工的基坑，南侧是星灵路，东临星韵路。
本工程由1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼，6#楼，7#楼以及地下车库，七个住宅楼和地下室组成，建筑面积为105964.38平方米。
1#楼、2#楼、3#楼为框剪结构：地下1层、地上21层建筑高度为62.20m，5#楼为框剪结构：地下1层、地上22层建筑高度为65.2m。
4#楼、6#楼、7#楼为框剪结构：地下1层、地上22层建筑高度为65.10m，工程结构重要性系数为1.0 ,设计使用年限为50年,建筑结构安全等级为二级，工程所处场地的建筑场地类别为2级，设计基本地震加速为0.05g地震分组第一组，抗震设防烈度为6度，高层抗震设防类别为丙类。
相关单位：建设单位：XX城市建设集团有限公司设计单位：XX工程设计有限公司勘察单位：XX建筑设计研究院有限公司监理单位：XX工程建设监理公司施工单位：XX建设有限公司三、安装位置本工程1、2、3、4、5、6、7栋根据施工部署，主体施工到八层具备砌体施工条件，拟安装施工电梯：1#～7#楼均安装一台架设高度73米；总计7部施工电梯，安装条件由于施工现场场地狭窄，将施工电梯安装在各主楼旁地下室顶板上（标高:地下室顶板，具体位置详见电梯布置图），地下室顶板厚250mm，混凝土强度等级为C35。
其中1#安装在基坑外土质压实的照电梯图施工，其余6台安装在地下室顶板上。
顶板行车与堆载验算与加固方案
顶板行车与堆载验算与加固方案准确验算顶板上行车和堆载的结构安全。
有数据支持。
五、顶板承载验算：1、地下室顶板设计允许承载力计算：根据本工程施工总说明第1.4条，消防车道荷载：20KN/㎡。
根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012条文说明P197页，对应本工程板跨，可知计算选用消防车为重型消防车，全车总重300KN，前轴重60KN，后轴重为2X120KN,对应车辆荷载与300KN汽车平面相同，车身尺寸8米长2.5米宽，轴距4+1.4米左右，同时参照《汽车等效均布荷载的简化计算》，20KN/㎡的消防车道荷载是300KN汽车轮压直接作用于板跨不小于6米*6米顶板上的汽车等效荷载标准值，已计算汽车（设备）动力系数。
根据本工程施工图纸地下室顶板结构平面图中所附说明：本工程地下室顶板覆土厚度，绿化处为1.3米，消防通道为1.1米。
覆土计算容重不小于16.5KN/ M3。
顶板活载按施工活载计2.0KN/㎡。
非消防车道处（绿化处，即施工堆场和加工场地）可允许均布荷载为：恒载16.5KN/ M3*1.3M=21.45KN/㎡，组合系数1.2；活载为施工活载2KN/㎡，组合系数1.4。
组合允许均布荷载为：21.45*1.2+2*1.4=28.54KN/㎡。
消防车道处(施工通道)可允许均布荷载为：恒载16.5KN/ M3*1.1M=18.15KN/㎡，组合系数1.2；活载为施工活载2KN/㎡，组合系数1.4；消防车荷载，300KN消防车考虑覆土厚度1.1米后，为计算允许承载力，作折减计算，在板跨≥6米下利用线性内插法计算等效均布荷载（1米16.7，12.5米15.7）为16.3KN/㎡（且不再乘动力系数），根据荷载规范，计算允许承载力时，组合系数取0.7。
组合允许均布荷载为：18.15*1.2+2*1.4+16.3*0.7=35.99KN/㎡。
2、施工通道承载验算：根据上文允许驶入地下室顶板消防车道的荷载信息，最大为12方砼搅拌车，重量310KN。
地下室顶板加固安全专项施工方案
目录1、编制依据 (1)2、工程概况 (1)2.1 工程简介 (1)2.2 工程地理位置及周围环境 (1)2.3 项目规模 (2)2.4 行车道路及材料堆场概况 (2)3、工程目标 (3)3.1 工程质量目标 (3)3.2 工程安全生产目标 (3)4、施工现场组织机构 (3)5、进度计划 (3)5.1 支撑架施工进度计划 (3)5.2 劳动力计划 (4)5.3 材料计划 (4)5.4 施工准备 (4)6、钢管独立支撑施工方法 (5)6.1 后浇带及施工缝钢管独立支撑施工工艺 (5)6.2 施工电梯钢管独立支撑施工工艺 (5)6.3 塔吊洞口钢管独立支撑施工工艺 (6)6.4 钢筋加工场独立支撑施工工艺 (6)6.5 行车道钢管独立支撑施工工艺 (7)7、支撑架的安装、使用与拆除 (7)7.1 支撑体系安装 (7)7.2 支撑架的使用 (7)7.3 支撑架的拆除 (8)8、监督和检测要求 (8)9、行车管理 (9)10、安全保证措施 (9)10.1 架体搭设安全保证措施 (9)10.2 架体拆除安全保证措施 (10)11、应急救援措施 (10)11.1 应急救援机构及职责 (10)11.2 应急救援联系方式 (11)11.3 安全事故应急救援措施 (12)12、计算书 (13)12.1 地下室临时道路计算书 (13)12.2 地下室堆场临时支撑设计计算书 (17)12.3 施工升降机计算书 (21)12.4 后浇带独立支撑回顶计算书 (24)附图一：钢筋堆场及行车道路回顶 (27)附图二：施工电梯回顶 (28)附图三：塔吊、后浇带回顶 (29)附图四：地下室顶板材料堆场剖面示意图 (30)附图五：地下室顶板行车剖面示意图 (31)1、编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50215-2020）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工手册》《建筑施工计算手册》《建筑结构静力计算手册》第二版《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著本项目建筑、结构施工图纸2、工程概况2.1工程简介2.2工程地理位置及周围环境1、地理位置：本工程位于xxx2、周围环境：1）北侧为xxx2）西侧为xxx3）南侧为xxx；4）东侧为xxx。
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地下室顶板加固方案
一、加固目的
为了解决地上施工阶段砼罐车、泵车及其它重型车辆的通行停放，解决钢材、砂石、砌块、周材等的堆放场地，必须对地下室顶板进行加固。
二、加固范围
1、施工道路：小区中间8M宽，105M长，计840㎡（整个地下室南北长124M，施工道路长102M，弯道增长3M，道路末端距地下室南墙还有22M）。
2、材料堆场：钢筋、砂石、砌块、钢管堆放场地各两个总计1522㎡。
具体范围详见地上施工阶段施工现场平面布置图。
三、加固方法
基本方法是用脚手架钢管做顶撑，通过木方和可调顶托，将加固范围内顶板上的部分荷载传递到底板上，使顶板、顶板梁、底板、底板梁共同承担顶板上荷载，达到满足施工要求而不损害顶板结构的目的。
根据施工荷载的大小加固分为两个级别：施工道路为一级加固，顶撑密度为700*700MM预计卸荷4T/㎡以上（见顶板施工道路一级加固图）。
材料堆放场地为二级加固，顶撑密度为1000*1000㎡,预计卸荷2T/㎡以上（参照一级加固示意图，仅将顶撑密度改为1000*1000MM）。
四、顶撑钢管的受力计算
一级加固顶撑立杆计算：
计算公式N/φ.A≤f
N为轴向力
φ为轴心受压杆件稳定系数
由杆件的长细比λ= l0/i=2.08/1.58=1.31 查得φ=0.391
其中l0为立杆计算长度 l0=Kµh=1.155*1.5*1.2=2.08
K为计算长度的附加系数，取1.155
µ为整体稳定因数的单杆计算长度系数，查表取1.5
h为立杆步距，本体系为1.2
i为立杆的回转半径i=1.58
由公式N/φ.A≤f得
N=φ.Af=0.391*4.89*205=3.92T
式中A钢管截面积A=4.89cm2
f为钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2
道路一级加固顶撑间距为700*700，平均每平方米两根顶撑。
则3.92T*2=7.84T/㎡
满足予计卸荷4 T/㎡的要求。
五、加固施工注意事项及情况说明
1、加固是在顶板砼施工完底模拆除后进行，为什么不利用浇筑顶板砼的底模，原因很简单：①若利用浇筑模板加固，则这部分以及相邻部分的模板体系一直要等到整个工程竣工才能拆除，投入太大。
②浇筑模板体系只能承受其上的砼施工荷载，不能承受其它较大的外荷载，不另外加固不行。
2、后浇带处理：施工道路的一级加固要通过顶板上的三个后浇带，好在这三个后浇带都是属于伸缩后浇带，要求顶板浇筑60天后封带，加固时可预先安上后浇带底模。
其上铺设钢板汽车可以通过，到期后只需揭开钢板浇筑后浇带砼。
3、密集式顶撑加固需按图施工，每根钢管的顶托必须旋紧使其充分受力，并定期派人检查、修正。
4、加固处需与顶板上的加固区域准确对应，顶板上加固施工道
路两侧及端线须加设临时栏杆及标识（如图示），严禁重车越界。
5、加固期预计360天初算费用约20万元，道路840㎡，堆场1522㎡，面积不同加固级别不同，费用大致相等，即各10万元左右（计算清单另详）。
六、加固后顶板承载力及外荷载分析
①顶板原有承载力约2T/㎡（覆土重加使用活荷载）
②顶板加固增加承载力4T/㎡。
③加固后的顶板承载力大于6T/㎡。
④运输车辆横向轮距约2M，作用于顶板的辐射宽度4M，纵向辐射按前后各1M计算，则顶板能承受横向一排轮压值为6*6*2=48T。
这样顶板对一般重型车辆的通行和停靠完全没有问题。
地下室顶板加固方案补充说明
1、根据业主田总意见，地下室顶板加固只考虑顶板车道的加固，材料堆场暂不作加固，故原方案之堆场二级加固不作计算。
2、根据监理审批意见，道路一级加固增加了水平联系杆、纵向和横向的锁口杆和扫地杆，增加了纵向剪力撑，故加固方案的造价应重新据实计算。
3、根据现场的实际情况，道路部分的顶板施工后，很可能由于工期问题等不及底模拆除再行加固，如需利用底模（不拆除底模）进行加固，则应该参照道路加固图增加顶撑立杆，并将底模模板计算在加固费用以内。