普通曝气池基本计算公式
曝气池设计计算【范本模板】
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图1曝气池的平面形式
曝气池设计计算
备注
三、曝气系统的设计计算
魏先勋305页
O2=10.8kg/h
ΔO2＝1
O2max=11.89 kg/h
1．需氧量计算
（1）日平均需氧量O2
O2＝a′QLr +b′VX′
式中a′——微生物氧化分解有机物过程中的需氧率；
b′——污泥自身氧化需氧率。
取a′= 0.5b′= 0。15
二、池体结构设计
选用推流式曝气池，廊道式、鼓风曝气。
确定曝气池各部分尺寸。
1．曝气面积
曝气池设计计算
备注
设2组曝气池，每组容积为V/n
取池有效水深H=1.5m
则每组曝气池的面积F1
2．曝气池宽度B
取池宽B=2.5m
介于1～2之间，符合要求。
3．池长L
符合要求
4．曝气池的平面形式
设曝气池为三廊道式，则每廊道长
5。5
220。2
8.00
100
三通1个
4。65
14。08
0。968
13。36
9～8
5。5
440.4
15。58
100
四通1个
2。10
7.6
3.582
26.68
8~7
5.5
660.6
10.34
150
四通1个异形管1个
3.99
9.49
1.150
10.69
7~6
5.5
880.8
13。85
150
四通1个
3。42
曝气池设计计算
备注
（10）每m3污水的供气量
3．空气管计算
污水处理曝气量计算
污水处理曝气量计算污水处理曝气量计算污水处理是城市环境治理中重要的一环，曝气是污水处理工艺中常用的一种方法。
曝气量的准确计算对于保证处理效果具有重要意义。
本文将介绍污水处理曝气量的计算方法。
1. 曝气量的定义曝气量是指单位时间内供给曝气设备的氧气流量，通常以标准立方米/小时（Nm³/h）为单位。
曝气量的大小影响着曝气设备的运行效果和处理效率。
2. 曝气量计算公式曝气量的计算公式如下：曝气量 = Q × C × T其中，Q 表示污水处理装置的进水量（m³/h），C 表示需氧量（COD）的浓度（mg/L），T 表示活性污泥的曝气时间（h）。
3. 污水处理装置进水量的计算进水量是指污水处理装置单位时间内处理的污水量。
可以通过以下公式计算：进水量 = A × Qd其中，A 表示人均日供水量（L/d），Qd 表示日均排水量（L/d）。
4. 需氧量的浓度计算需氧量（COD）是指污水中可被氧化消耗的物质的量。
需氧量的浓度可以通过实验室获得，也可以参考相关文献和国家标准。
5. 活性污泥的曝气时间计算活性污泥的曝气时间决定了曝气设备对污水溶解氧的传递时间，一般情况下，可以根据污水处理装置的类型和设计要求确定曝气时间。
6. 曝气量计算实例假设某污水处理装置的进水量为1000 m³/h，需氧量浓度为250 mg/L，活性污泥的曝气时间为8小时。
根据公式，计算可得：曝气量 = 1000 × 250 × 8 = 2,000,000 Nm³/h7. 结论通过本文介绍的计算方法，可以准确计算污水处理曝气量，根据实际情况调整处理工艺，确保污水处理设备的运行效果和处理效率。
注意：以上所有计算结果仅供参考，实际情况中应结合具体工程设计要求进行调整。
希望本文能对读者理解污水处理曝气量的计算方法有所帮助，并在实际工程中能应用到相关的设计和运行中。
曝气池设计计算范文
曝气池设计计算范文曝气池是将废水与氧气充分接触，通过气体传质的方式，使废水中的有机物被微生物降解分解，从而达到净化水质的目的。
设计一个合理的曝气池对于废水处理系统的运行效果至关重要。
首先，曝气池的尺寸需要根据处理的废水流量来确定。
通常情况下，曝气池的长度为水流动的方向，宽度为10~20米，深度一般为3~5米。
根据需要的处理能力，可以通过计算得到曝气池的容积。
其次，曝气池的曝气量需要进行计算。
曝气量是指曝气池中供给微生物呼吸所需的氧气量。
曝气量的计算可以采用容积负荷法或溶解氧法。
在容积负荷法中，曝气量可以通过以下公式计算：Qa=Pa×PT×(Se-Si)/24其中，Qa为曝气量，单位为m3/h；Pa为曝气系数，一般取值为2.5~3.5；PT为曝气时间，单位为小时；Se为进水溶解氧浓度，单位为mg/L；Si为出水溶解氧浓度，单位为mg/L。
溶解氧法的计算相对简单，可采用下述公式：Qa = Kla × (Ce - Ci)其中，Qa为曝气量，单位为m3/h；Kla为氧传质系数，单位为1/h；Ce为进水溶解氧浓度，单位为mg/L；Ci为出水溶解氧浓度，单位为mg/L。
在计算曝气量时，还需要考虑曝气器的标定曝气量。
通常情况下，标定曝气量为曝气器单位长度的供气量。
可以通过标定曝气量和曝气器数目计算得到总曝气量。
最后，曝气池的曝气器的选型需要综合考虑曝气器的气泡直径、溢流速度、能量消耗等因素。
曝气器一般有机械曝气和气体曝气两种形式，根据实际情况选择适合的曝气器。
总之，曝气池的设计计算需要考虑曝气量、曝气器的选型等多个因素。
在实际设计时，还需要根据具体的处理需求和情况进行合理调整和优化。
污水处理设计常用计算公式
污水处理设计常用计算公式
1.污水流量计算公式：
污水流量=污水产生量×日用水率
污水产生量=人均产污量×人口数+工业废水排放量
2.污染负荷计算公式：
COD负荷=污水流量×COD浓度
BOD负荷=污水流量×BOD浓度
TP负荷=污水流量×TP浓度
TN负荷=污水流量×TN浓度
3.池体尺寸计算公式：
曝气池尺寸=曝气池容积/曝气通量
沉淀池尺寸=沉淀池容积/停留时间
活性污泥池尺寸=活性污泥池容积/深度
4.沉淀速度计算公式：
沉淀速度=比表面积×重力加速度×其中一种颗粒物的密度/动力粘度×浓缩度
5.曝气负荷计算公式：
曝气负荷=曝气量/曝气池有效体积
曝气量=溶氧量/溶解氧传质系数
以上仅为污水处理设计中的一些常用计算公式，实际设计过程中还需要根据具体情况选择合适的公式并考虑其他影响因素。
曝气量的多种计算方法
曝气量的计算有多种方法,我试着按各种方法算了一次,发现差异较大,现发上来, 请大家评评, 用哪种方法较准确.参数：水量:917吨/小时, COD:140mg/l, 无BOD数据,按BOD=0.5*COD=600mg计方法一: 按气水比计算:接触氧化池3:1,则空气量为:3 X 917=2751m3/h活性污泥池10:1,则空气量为:10 X 917=9170m3/h调节池5:1, 则空气量为:5 X46=230 m3/h合计空气量为:690+460+230=1380 m3/h=23 m3/min方法二:按去除1公斤BOD S 1.5公斤O2计算每小时BOD去除量为0.6kg/m3 X 22000m3/d十24=550kgBOD/h需氧气:550 X 1.5=825kgO2空气中氧的重量为:0.233kg O2/kg 空气,则需空气量为:825 kgOA 0.233 O2/kg 空气=3540 kg空气空气的密度为 1.293 kg/m3则空气体积为：3540 kg十 1.293 kg/m3= 2738 m3微孔曝气头的氧利用率为15%,则实际需空气量为：2738 m3^ 0.2= 13690m3=228m3/min方法三: 按单位池面积曝气强度计算曝气强度一般为10-20 m3/ m2h , 取中间值, 曝气强度为15 m3/ m2h接触氧化池和活性污泥池面积共为:125.4 m2则空气量为:125.4 X 15=1881 m3/h=31.35 m3/min调节池曝气强度为3m3/ m2h,面积为120 m2则空气量为3X 120=360 m3/h=6m3/min总共需要37.35 m3/min方法四: 按曝气头数量计算根据停留时间算出池容, 再计计算出共需曝气头350 只,需气量为 3 m3/h 只, 则共需空气350X 3=1050 m3/h=17.5 m3/min再加上调节池的需气量 6 m3/min,共需空气:23.5 m3/min以上仅供参考，大设计院一般用气水，我们设计用经验值大约1公斤COD需要1公斤氧气曝气系统的设计与计算本设计采用鼓风曝气系统。
曝气池计算
3.1.7、曝气池设计计算本设计采用传统推流式曝气池。
3.1.7.1、污水处理程度的计算取原污水BOD 5值（S 0）为250mg/L ，经初次沉淀池及缺氧池、厌氧段处理，按降低25％*10考虑，则进入曝气池的污水，其BOD 5值（S α）为： S α＝250（1-25％）＝187.5mg/L计算去除率，对此，首先按式BOD5＝5⨯（1.42bX αC e ）=7.1X αC e 计算处理水中的非溶解性BOD 5值,上式中C e ——处理水中悬浮固体浓度，取用综合排放一级标准20mg/L; b-----微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1之间，取0.09； X α---活性微生物在处理水中所占比例，取值0.4 得BOD 5＝7.1⨯0.09⨯0.4⨯20＝5.1mg/L. 处理水中溶解性BOD 5值为：20-5.1＝14.9mg/L 去除率η＝92.05.1879.14187.5=-3.1.7.2、曝气池的计算与各部位尺寸的确定曝气池按BOD 污泥负荷率确定拟定采用的BOD-污泥负荷率为0.25BOD 5/(kgMLSS ·kg)但为稳妥计，需加以校核，校核公式：Ns=ηk2SefK 2值取0.0200,Se=14.9mg/L,η=0.92,f=.75.0MLSSMLVSS=代入各值，=Ns 242.00.920.7514.90.0200=⨯⨯BOD 5/(kgMLSS ·kg)计算结果确证，Ns 取0.25是适宜的。
(2)确定混合液污泥浓度（X ）根据已确定的Ns 值，查图*11得相应的SVI 值为120-140，取值140根据式 X=r R1RSV I 106+• X----曝气池混合液污泥浓度 R----污泥回流比取r=1.2,R=100％，代入得：X=r R 1R SV I 106+•＝4286112.11140106=+⨯•mg/L 取4300mg/L 。
曝气池容积计算方法分析
曝气池容积计算方法分析曝气池是活性污泥处理系统中的核心构筑物，其容积的大小不仅关系到整个处理系统的净化效果，同时还关系到建造费用的问题。
因此，有必要对曝气池容积的计算方法进行分析，从而得到较佳的设计取值。
长期以来，曝气池容积的计算，采用较普遍的是按BOD—污泥负荷率法，但近来也有人建议采用污泥龄法。
那么，二者之间有何异同，是否有某种内在的联系、可否将二者有机地结合起来呢？本文就此进行如下的分析讨论。
1 BOD—污泥负荷率(Ns)曝气池容积计算法1.1 BOD—污泥负荷率(Ns)的物理概念曝气池内单位重量(千克)的活性污泥，在单位时间内能够接受并将其降解到某一规定额数的BOD5重量值，被称为BOD—污泥负荷率(Ns)。
即[1][2]：⑴式中 Ns——BOD—污泥负荷率,kg BOD5/kgMLSS·dQ——污水设计流量，m3/dSa——原污水的BOD5值，mg/lX——曝气池内混合液悬浮固体浓度(MLSS),mg/lV——曝气池容积，m31.2 曝气池物料平衡方程式如图1为完全混合活性污泥系统的物料平衡图[1][4]。
在稳定条件下，对于系统中的有机物进行物料平衡，则有：⑵整理得：⑶由莫诺(Monod)方程式的推论知[1][4] ：⑷代入式⑶，并整理得：⑸或⑹又⑺代入式⑹得：⑻或⑼式中 X V——曝气池混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS),mg/lS e——处理水出水有机物浓度，mg/l——有机物降解速度，K2——有机物降解常数。
1.3 曝气池容积计算由式⑴有：⑽将式⑼代入式⑽得：⑾式⑽即为按BOD—污泥负荷率法计算曝气池容积得计算公式，式⑾为经变换后得计算公式。
2 污泥龄(θc)曝气池容积计算法2.1 污泥龄(θc)的物理概念曝气池内活性污泥总量与每日排放污泥量之比，称为污泥龄(θc)。
也即劳伦斯—麦卡蒂(Lawrence—McCayty)的“生物固体平均停留时间” [1]。
即：⑿式中θc——污泥龄，dΔXv——曝气池内每日增加的挥发性污泥量(Vss)，kmg/l其它——同前2.2 生物增长基本方程式在曝气池内，活性污泥微生物的增殖是微生物的合成和内源代谢共同活动的结果。
曝气量计算公式
曝气量计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One11kgO2==立方空气生物反应池中好氧区的污水需氧量，根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式计算：O2 = (S o－S e)－c△X V+b[(N k－N ke)－△X V]－[(N t－N ke－N oe)－△X V] 简化：O2 = (S o－S e) +(N k－N ke)式中：O2—污水需氧量（kgO2/d）；Q—生物反应池的进水流量（m3/d）；S o—生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；S e—生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）；△X V—排出生物反应池系统的微生物量；（kg/d）；N k——生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L）；N ke—生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L）；N t—生物反应池进水总氮浓度（mg/L）；N oe—生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L）；△X V—排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d）；a—碳的氧当量，当含碳物质以BOD5 计时，取；b—常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN），取；c—常数，细菌细胞的氧当量，取。
去除含碳污染物时，去除每公斤五日生化需氧量可采用～。
选用曝气装置和设备时，应根据设备的特性、位于水面下的深度、水温、污水的氧总转移特性、当地的海拔高度以及预期生物反应池中溶解氧浓度等因素，将计算的污水需氧量换算为标准状态下清水需氧量。
鼓风曝气时，可按下列公式将标准状态下污水需氧量，换算为标准状态下的供气量。
式中：G s—标准状态下供气量（m3/h）；—标准状态（、20 ℃）下的每立方米空气中含氧量（kgO2/m3）；O s—标准状态下，生物反应池污水需氧量（kgO2/h）；E A—曝气器氧的利用率，以％计。
2。
如何计算污水处理所需要的曝气量
如何计算污水处理所需要的曝气量污水处理是指将污水中的有害物质去除或转化为无害物质的过程。
在污水处理过程中，曝气是一种常用的方法之一，通过向水中引入氧气来促进污水中的有机物的降解和氮磷的去除。
因此，计算污水处理所需的曝气量是非常重要的。
曝气量的计算是基于污水的性质和处理过程的要求。
下面是一些常用的方法来计算污水处理所需要的曝气量：1. 斯托克斯公式法（Stokes's Formula）：这是一种常用的方法，适用于曝气池中的均匀曝气。
按照斯托克斯公式，曝气量（Q）可以通过公式Q = ρnxAxC计算得出，其中ρ是水的密度，n是生成的气泡数量，A是曝气系统的截面积，C是单位曝气量所需的气泡排放量。
2. 塔柱宽度和高度法（Width and Height Method）：这是一种用于计算曝气塔柱尺寸的方法。
首先，确定需要的曝气量和平均温度。
然后，根据曝气孔口的直径和气泡的上升速度计算塔柱的宽度和高度。
3. 氧需量法（Oxygen Demand Method）：根据污水的化学需氧量（COD）来计算曝气量。
COD是污水中有机物质的浓度指标，可以用来确定曝气所需的氧气量。
4. 混合液悬浮固体的曝气法（Mixed Liquor Suspended Solids Method）：根据混合液中悬浮固体的浓度来计算曝气量。
通过测量混合液中的悬浮固体浓度，可以推算出曝气所需的气泡数量和曝气量。
5. 污泥投加量法（Sludge Recirculation Method）：通过投加污泥来增加混合液中的有机物降解速率和氧气传质速率。
根据污泥的投加量和混合液中有机物的浓度来计算曝气量。
需要注意的是，不同的污水处理工艺和设备对曝气量的要求会有所不同。
因此，在计算曝气量之前，需要详细了解所使用的污水处理工艺和设备的要求。
此外，还应考虑以下因素来确定曝气量：-污水的流量和性质：曝气量应根据污水的流量和相关的特性来计算。
-操作温度：污水处理过程中的操作温度会影响氧气的传输速率和溶解度，因此需要考虑操作温度对曝气量的影响。
常用公式
曝气池容积、污泥龄、加P、N计算一、曝气池容积(m3)曝气池容积V=L×Q÷（1000×SLR×N）L：曝气池进水BOD浓度（mg/L）Q：流量（m3/d）SLR:污泥负荷（kgBOD/kgmLss.d）N:曝气池混合液悬浮固体平均浓度例：BOD去处率为70%L=1500×30%=450 mgBOD/LQ=24000 m3/dSLR=0.1 kgBOD/kgmLss.dN=3.5 g/L得出:(450×24000) ÷(1000×0.1×3.5)=30857 m3二、污泥龄（mLss×曝气池有效容积）÷（24小时×每小时排泥流量×回流mLss）三、加N、P计算(100:5:1)加N=总水量×进水BOD×5÷（100×1000×0.46）式中0.46:尿素氮含量46%加P计算方式只需将式中5换为1,0.46换为P含量即可(P 含量一般为26%,P中含N约12%)四、污泥负荷（NS）污泥负荷是指单位质量的活性污泥在单位时间内所去处的污染物的量，污泥负荷在微生物代谢方面的含义就是F/M 比值。
在污泥增加的不同阶段，污泥负荷各不相同，净化效果也不一样，因此污泥负荷是活性污泥法设计和运行的主要叁数之一，一般来说，污泥负荷在0.3-0.5kgBOD/kg mLss.d 范围时,BOD去处率可达90%以上,SVI为80-150,污泥的吸附性能和沉降性能都较好。
NS=F/M=QS/VXQ=每天进水量m3/d S=BOD浓度mg/LV=曝气池有效容积m3 X=污泥浓度mg/L例：一段A/O池進水CODcr按1700mg/l計，出水按600mg/l 計，MLSS按2400 mg/l計，每班嚗氣8小時。
24000(水量)×( 1700－600 ) ×0.5(B/C比)Ns ＝22000(A/O池容積) ×2400(MLSS)Ns ＝0.25Kg BOD /( KgMLSS．d )五、污泥体积指数（SVI）指曝气池混合液经30分钟沉淀后1g干污泥所占湿污泥体积（ml/g）,（SVI一般为50-150比较正常）SVI=（混合液30分钟沉降比%×10）÷混合液污泥浓度（g/l）六、流速计算流速（U）=V÷A V：流量 A：管道截面积七：预酸化度计算预酸化度按以下公式计算：注：VFA（挥发性脂肪酸）主要由约90%乙酸和10%的丙酸组成，而1 meq 乙酸相当于64mg COD，1 meq 丙酸相当于112mg COD，则1meqVFA相当于69mg的COD 。
污水处理-曝气池计算书
曝气池加扶壁柱(无水平拉梁)计算一.已知条件1.竖壁厚度t=0.3m2.水池池壁长a=扶壁柱间距=4m3.水池池壁高b=6m4.污水液面计算高度H=5m5.埋土深度 3.5m6.污水容重10.5KN/m37.土体容重18.5KN/m3二.荷载标准值计算1.荷载计算高度=液面计算高5m度H=2.池内污水荷载q1=52.5KN/m23.主动土压力系数0.44.池外土压力q2=25.9Kn/m5.由于L/H=a/b=0.5<0.8<2按双向板计算三.池竖壁的内力计算1.池内污水作用内力计算(按三边固定,上端绞支双向板计算)1.池内污水作用内力计算(按三边固定,上端自由双向板计算)计算高度H=短边=4m计算跨度L=自由边=4m污水三角形线荷载q1=52.5KN/m2荷载q=q2=52.5KN/m2压力荷载分项系数 1.27压力荷载分项系数 1.27弯矩M=表中系数.qL2KN.m弯矩M=表中系数.qL2KN.m弯矩系数弯矩系数a/b Mbmax Mamax M0amax Mb0b/a Ma0Mb0Ma00Mac Mbc Ma0算0.80.00940.0148-0.0373-0.0387 1.25-0.0346-0.0383-0.00830.01380.00610.00725Mk 7.89612.432-31.332-32.508Mk -29.064-32.172-6.97211.592 5.124 6.09M 10.0279215.78864-39.7916-41.28516M -36.9113-40.8584-8.8544414.72184 6.507487.73432.池外土压力作用内力计算(按三边固定,上端绞支双向板计 2.池外土压力作用内力计算(按三边固定,上端自由双向板计算)计算高度H=短边=埋土深度= 3.5m 计算跨度L=自由边=4m 土压力三角形线荷载q2=25.9KN/m2荷载q=q2=25.9KN/m2压力荷载分项系数 1.27压力荷载分项系数 1.27弯矩M=表中系数.qL 2KN.m 弯矩M=表中系数.qL 2KN.m 弯矩系数弯矩系数b/a Mbmax Mamax M 0amax Mb 0b/a Ma 0Mb 0Ma 00Mac Mbc Ma00.8750.01230.0106-0.0313-0.04090.875-0.0262-0.0323-0.0140.00980.0070.00965Mk 3.902483 3.363115-9.93071-12.9765Mk -10.8573-13.3851-5.8016 4.06112 2.9008 3.99896M 4.956153 4.271156-12.612-16.48022M -13.7887-16.9991-7.36803 5.157622 3.684016 5.078679四.池竖壁的截面计算1.材料的计算指标:C25混凝土轴心抗拉强度设计值fc=11.9N/mm 2Ⅱ级钢筋的受拉强度设计值fy=300N/mm 2C25混凝土抗拉强度设计值ft=1.27N/mm 2 ,2.池内水压作用时a.内侧竖向水平截面上每米的竖向钢筋As(mm 2)按矩形受弯构件计算截面宽度b=1000mm有效高度h 0=260mm 保护层厚度a=40mm 内侧弯矩设计值M=Mb 0=41.28516KN.m截面高度h=300mm计算配筋面积As=543.6244mm 受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=600mm 实际配筋钢筋直径ф=12配筋间距75实际配筋面积As=1335mmb.外侧竖向水平截面上每米的竖向钢筋As(mm2)按矩形受弯构件计算外侧弯矩设计值M=Mbmax=10.02792KN.m计算配筋面积As=129.3745mm受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=600mm实际配筋钢筋直径ф=12配筋间距200实际配筋面积As=565mmc.扶壁柱支座处内侧竖向截面上每米的水平钢筋As(mm2)按矩形受弯构件计算截面宽度b=1000mm有效高度h0=245mm保护层厚度a=55mm支座处内侧弯矩设计值M=Ma0max=39.79164KN.m截面高度h=300mm 计算配筋面积As=557.3659mm受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=600mm实际配筋钢筋直径ф=12配筋间距100实际配筋面积As=1131mmd.外侧竖向截面上每米的水平钢筋As(mm2)按矩形受弯构件计算外侧弯矩设计值M=Mamx=15.78864KN.m计算配筋面积As=217.2395mm受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=600mm实际配筋钢筋直径ф=12配筋间距200实际配筋面积As=565mm3.池外土压作用a.内侧竖向水平截面上每米的竖向钢筋As(mm2)按矩形受弯构件计算截面宽度b=1000mm有效高度h0=255mm保护层厚度a=45mm内侧弯矩设计值M=Mb0=16.48022KN.m截面高度h=300mm 计算配筋面积As=217.7719mm受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=600mm实际配筋钢筋直径ф=12配筋间距200实际配筋面积As=565mmb.外侧竖向水平截面上每米的竖向钢筋As(mm2)按矩形受弯构件计算外侧弯矩设计值M=Mbmax= 4.956153KN.m计算配筋面积As=64.99513mm受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=600mm实际配筋钢筋直径ф=12配筋间距200实际配筋面积As=565mmc.扶壁柱支座处内侧竖向截面上每米的水平钢筋As(mm2)按矩形受弯构件计算截面宽度b=1000mm有效高度h0=245mm保护层厚度a=55mm支座处内侧弯矩设计值M=Ma0max=12.612KN.m截面高度h=300mm 计算配筋面积As=173.134mm受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=600mm实际配筋钢筋直径ф=12配筋间距200实际配筋面积As=565mmd.外侧竖向截面上每米的水平钢筋As(mm2)按矩形受弯构件计算外侧弯矩设计值M=Mamx= 4.271156KN.m计算配筋面积As=0mm受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=600mm实际配筋钢筋直径ф=12配筋间距200实际配筋面积As=565mm五.池竖壁的裂缝计算C25混凝土的抗拉强度标准值ftk= 1.78N/mm2,==1.池内水压作用时Ⅰ级钢Ⅱ级钢a .池壁下端内侧的水平裂缝,按受弯构件计算钢筋的弹性模量Es=210000N/mm 2 ,200000N/mm 2 ,弯矩标准值Mk=32.508KN.m最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c ≤65) (mm)40mm有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=150000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.0089<0.01,P 0.01有效高度h 0=260mm构件受力特征系数αcr2.1(受弯,偏心受压)钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=107.6506N/mm 2 ,2.7(轴心受拉)钢筋不均匀系数=1.1-0.65ftk/petбs=0.025226<0.2=0.2最大裂缝宽度Wmax=0.038883<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距75mm 实际配筋面积As=1335mmb .池壁跨中外侧的水平裂缝,按受弯构件计算弯矩标准值Mk= 3.902483KN.m有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=150000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.00377<0.01,P=0.01钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=12.9231N/mm 2 ,钢筋不均匀系数=1.1-0.65ftk/petбs=-7.853<0.20.2最大裂缝宽度Wmax=0.004668<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距200mm实际配筋面积As=565mmⅠ级钢Ⅱ级钢c .扶壁柱支座处池壁内侧的竖向裂缝,按受弯构件计算钢筋的弹性模量Es=210000N/mm 2 ,200000N/mm 2 ,弯矩标准值Mk=31.332KN.m最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c ≤65) (mm)55mm有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=150000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.00754<0.01,P 0.01有效高度h 0=245mm构件受力特征系数αcr2.1(受弯,偏心受压)钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=129.9691N/mm 2 ,2.7(轴心受拉)=钢筋不均匀系数=1.1-0.65ftk/petбs=0.209789>0.2=0.2097885最大裂缝宽度Wmax=0.057402<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距100mm实际配筋面积As=1131mmd .外侧池壁跨中的竖向裂缝,按受弯构件计算弯矩标准值Mk=12.432KN.m有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=150000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.00377<0.01,P=0.01钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=103.23N/mm 2 ,钢筋不均匀系数=1.1-0.65ftk/petбs=-0.0208<0.20.2最大裂缝宽度Wmax=0.043465<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距200mm实际配筋面积As=565mm2.池外土压作用a .池壁下端内侧的水平裂缝,按受弯构件计算Ⅰ级钢Ⅱ级钢弯矩标准值Mk=12.97655KN.m钢筋的弹性模量Es=210000N/mm 2 ,200000N/mm 2 ,有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=150000最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c ≤65) (mm)45mm按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.003767<0.01,P 0.01有效高度h 0=255mm钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=103.5264N/mm 2 ,构件受力特征系数αcr2.1(受弯,偏心受压)钢筋不均匀系数=1.1-0.65ftk/petбs=-0.01759<0.2=0.2 2.7(轴心受拉)最大裂缝宽度Wmax=0.039459<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距200mm 实际配筋面积As=565mmb .池壁跨中外侧的水平裂缝,按受弯构件计算弯矩标准值Mk= 3.902483KN.m有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=150000=按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.00377<0.01,P=0.01钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=31.1339N/mm 2 ,钢筋不均匀系数=1.1-0.65ftk/petбs=-2.6162<0.20.2最大裂缝宽度Wmax=0.011867<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距200mm实际配筋面积As=565mmc .扶壁柱支座处池壁内侧的竖向裂缝,按受弯构件计算Ⅰ级钢Ⅱ级钢弯矩标准值Mk=9.930708KN.m钢筋的弹性模量Es=210000N/mm 2200000N/mm 2有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=150000最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c(20≤c ≤65) (mm)55mm按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.003767<0.01,P 0.01有效高度h 0=245mm 钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=82.46058N/mm 2 ,构件受力特征系数αcr2.1(受弯,偏心受压)钢筋不均匀系数=1.1-0.65ftk/petбs=-444.264<0.2=0.2 2.7(轴心受拉)最大裂缝宽度Wmax=0.03472<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距200mm 实际配筋面积As=565mmd .外侧池壁跨中的竖向裂缝,按受弯构件计算弯矩标准值Mk= 3.363115KN.m有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=150000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.00377<0.01,P=0.01钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=27.9259N/mm 2 ,钢筋不均匀系数=1.1-0.65ftk/petбs=-1314<0.20.2最大裂缝宽度Wmax=0.011758<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距200mm实际配筋面积As=565mm六.扶壁柱的内力计算(按悬壁受弯构件计算)1.已知条件柱计算高度液面计算高度H=mL=m壁=5扶壁柱受荷间距4b=m埋土深度H= 3.5m扶壁柱截面宽0.3h=m扶壁柱截面高0.8C25混凝土轴心抗拉强度设计值fc=11.9N/mm2C25混凝土抗拉强度设计值ft= 1.27N/mm2,Ⅱ级钢筋的受拉强度设计值fy=300N/mm2按三边固定,顶端自由计算(查表3.2-1)H/Lαβγy H/Lαβγy0.50.08330.02080.250.0833 1.30.80330.248 1.050.43210.550.10960.02770.30.1008 1.350.86960.2698 1.10.45590.60.13830.03560.350.1194 1.40.93830.2924 1.150.47980.650.16960.04470.40.1391 1.45 1.00960.3159 1.20.50370.70.20330.05490.450.1595 1.5 1.08330.3403 1.250.52780.750.23960.06590.50.1806 1.55 1.15960.3654 1.30.55190.80.27830.0780.550.20210.850.31960.09090.60.224扶壁荷载最大值0.90.36330.10490.650.2463Qmax=[qa+(qb-qa)(1-L/2H)]L0.950.40960.11970.70.2689扶壁底端的弯矩计算10.45830.13540.750.2917M=[αqa+β(qb-qa)]L31.050.50960.15190.80.3147扶壁底端的剪力计算1.10.56330.16940.850.3379Q=[γqa+y(qb-qa)]L21.150.61960.18770.90.3612qa-垂直壁板顶端荷载(KN/m);1.20.67830.2070.950.3847qb-垂直壁板底端荷载(KN/m);1.250.73960.227110.4083L-扶壁间距(m);2.池内水压作用时(有水无土)H/L=0.5< 1.25<2查上表污水三角形线荷载q1=52.5KN/m2扶壁底端的弯矩Mk=763.056KN.m扶壁底端的剪力Qk=342.972KN3.池外土压作用时(有土无水)H/L=0.5<0.875<2外侧土三角形线荷载q2=25.9KN/m2扶壁底端的弯矩Mk=173.8822KN.m扶壁底端的剪力Qk=102.0667KN七.基础的内力计算(取扶壁的一个间距计算,计算扶壁底端弯矩时,近似取全部水侧压力1.已知条件竖壁厚t=0.3m A= 1.2m基底宽B= 3.6m C= 2.1m基底厚b=0.6m埋土深h= 3.5m扶壁间距4m液面高H=5m扶壁柱宽0.3m池壁高H=6m扶壁柱高0.8m双面粉刷池壁重N1=173.16KN偏心距e1=0.45m扶壁柱重N2=37.44KN偏心距e2=0.7m基础底板重G=216KN偏心距e=0m基础底板上土重N3=310.8KN偏心距e3= 1.2m基础底板上水重N4=441KN偏心距e4=-0.75m所有重量取扶壁间距为单位(4M)偏心距左偏为正,右修正后地基承载力特征值fa=170=2.池内有水池外无土时,如右图①.地基承载力验算(近视按悬壁进行倾覆计算)池内水压在底部产生的倾覆力矩M B =875KN.m池内水压在底部产生的倾覆剪力VB=525KN 竖向荷载总和N+G =N1+N2+G+N4=867.6KN 对C点的倾覆力矩M q =1190KN.m 对C点的抗倾覆力矩M z =1788.3KN.m抗倾覆系数=M z /M q = 1.502773>1.5满足抗倾覆要求竖向荷载总和N+G到C点的距离a=0.6896m合力偏心距e 0= 1.110396>B/6=0.6m 地基最大压力Pmax=2(N+G)/3La=209.686KN/m2(注:L=扶壁间距)②.底板内力计算B截面处的地基压力Pb=88.05889KN/m2D截面处的地基压力Pd=57.65218KN/m2基础的弯矩设计值基础底板重每平方米重=15KN/m2B截面的弯矩Mb=110.9833KN.m 下缘受拉D截面的弯矩Md=-145.729KN.m上缘受拉B截面处实为三面固定,一边自由,近视按外悬壁板进行计算;D截面处为悬壁板③基础底板的截面计算C25混凝土轴心抗拉强度设计值fc=11.9N/mm 2C25混凝土抗拉强度设计值ft= 1.27N/mm 2Ⅱ级钢筋的受拉强度设计值fy=300N/mm 2截面宽度b=1000mm 根部板厚h=600mm 保护层厚度a=40mm有效高度h 0560mma.B截面处1m长的下缘弯矩设计值M=Md=140.9488KN.m ,计算配筋面积As=855.4528受弯构件最小配筋率:0.002⎥⎦⎤⎢⎣⎡−−=20c 1y0c 1S bh f 2M 11f bh f A αα距距==满足最小配筋面积As=1200mm实际配筋钢筋直径ф=14配筋间100实际配筋面积As=1539mmb.D截面处1m长的上缘弯矩设计值M=Mb=185.0754KN.m ,计算配筋面积As=1130.401受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=1200mm实际配筋钢筋直径ф=16配筋间100实际配筋面积As=2011mm④.裂缝计算C25混凝土的抗拉强度标准值ftk= 1.78N/mm 2钢筋的弹性模量Es=210000N/mm 2200000N/mm 2a.B截面处弯矩标准值Mk=110.9833KN.m ,最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c ≤65) (mm)40mm 有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=300000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.00513<0.01,P 0.01有效高度h 0=560mm 构件受力特征系数αcr 2.1(受弯,偏心受压)钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=148.017N/mm 22.7(轴心受拉)钢筋不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/petбs=0.318333>0.20.3183331最大裂缝宽度Wmax=0.093012<0.2mm,满足要求ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte)实际配筋钢筋直径ф=14mm,间距100mm实际配筋面积As=1539mmb.D截面处弯矩标准值Mk=-145.729KN.m ,有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=300000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.006703<0.01,P 0.01钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=148.7393N/mm 2钢筋不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/petбs=0.322129>0.20.3221287最大裂缝宽度Wmax=0.10263<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=16mm,间距100mm实际配筋面积As=2011mm=3.池内无水池外有土时,如右图①.地基承载力验算(近视按悬壁进行倾覆计算)池外填土在底部产生的倾覆力矩M B =211.5167KN.m 池内水压在底部产生的倾覆剪力VB=181.3KN 竖向荷载总和N+G =N1+N2+G+N3=737.4KN对O点的倾覆力矩M q =320.2967KN.m对O点的抗倾覆力矩M z =1804.41KN.m 抗倾覆系数=M z /M q = 5.633558>1.5满足抗倾覆要求竖向荷载总和N+G到O点的距离a= 2.01263m合力偏心距e 0=-0.21263<B/6=0m地基最大压力Pmax=(N+G)/A+M/W=75.68943KN/m2地基最小压力Pmin =(N+G)/A-M/W=26.72724KN/m2(注:扶壁单元基础面积)②.底板内力计算B截面处的地基压力Pb=51.20833KN/m2D截面处的地基压力Pd=57.32861KN/m2基础的弯矩设计值基础底板重每平方米重=15KN/m2B截面的弯矩Mb=-32.3009KN.m 上缘受拉D截面的弯矩Md=120.325KN.m 下缘受拉③基础底板的截面计算C25混凝土轴心抗拉强度设计值fc=11.9N/mm 2C25混凝土抗拉强度设计值ft=1.27N/mm 2 ,Ⅱ级钢筋的受拉强度设计值fy=300N/mm 2截面宽度b=1000mm根部板厚h=600mm 保护层厚度a=40mm 有效高度h 0560mm距距=a.B截面处1m长的下缘弯矩设计值M=Md=41.02218KN.m ,计算配筋面积As=245.5366受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=1200mm 实际配筋钢筋直径ф=12配筋间100实际配筋面积As=1131mm b.D截面处1m长的上缘弯矩设计值M=Mb=152.8127KN.m ,计算配筋面积As=929.0269受弯构件最小配筋率:0.002满足最小配筋面积As=1200mm 实际配筋钢筋直径ф=14配筋间100实际配筋面积As=1539mm ④.裂缝计算C25混凝土的抗拉强度标准值ftk= 1.78N/mm 2,a.B截面处钢筋的弹性模量Es=210000N/mm 2,200000N/mm 2,弯矩标准值Mk=-32.3009KN.m ,最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c ≤65) (mm)40mm 有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=300000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.00377<0.01,P 0.01有效高度h 0=560mm构件受力特征系数αcr 2.1(受弯,偏心受压)钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=58.6199N/mm 2 , 2.7(轴心受拉)钢筋不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/petбs=-0.87373<0.2=0.2最大裂缝宽度Wmax=0.021174<0.2mm,满足要求ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte)实际配筋钢筋直径ф=12mm,间距100mm实际配筋面积As=1131mmb.D截面处弯矩标准值Mk=120.325KN.m ,有效受拉混凝土截面面积Aet=0.5bh+(bf-b)hf=300000按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率pte=As/Aet=0.00513<0.01,P=0.01⎥⎦⎤⎢⎣⎡−−=20c 1y 0c 1S bh f 2M 11f bh f A αα钢筋应力бs=Mk/(0.87h0As)=160.476N/mm2,钢筋不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/petбs=0.37902>0.20.37902最大裂缝宽度Wmax=0.120066<0.2mm,满足要求实际配筋钢筋直径ф=14mm,间距100mm实际配筋面积As=1539mm4.池内有水池外有土时,如右图(仅考虑承载力及抗倾覆验算)①.地基承载力验算(按上端绞接,下端固定进行倾覆计算)土及水共同作用产生的倾覆力矩MB=663.4833KN.m土及水共同作用产生的倾覆剪力VB=343.7KN竖向荷载总和N+G=N1+N2+G+N3+N4=1178.4KN对C点的倾覆力矩M q=869.7033KN.m对C点的抗倾覆力矩M z=1974.78KN.m抗倾覆系数=M z/M q= 2.270636>1.5满足抗倾覆要求竖向荷载总和N+G到C点的距离a=0.93778m合力偏心距e0=0.862223>B/6=0.6m地基最大压力Pmax=(N+G)/A+M/W=#DIV/0!KN/m2地基最小压力Pmin=(N+G)/A-M/W=#DIV/0!KN/m2。
曝气池容积计算方法分析
曝气池容积计算方法分析曝气池是活性污泥处理系统中的核心构筑物，其容积的大小不仅关系到整个处理系统的净化效果，同时还关系到建造费用的问题。
因此，有必要对曝气池容积的计算方法进行分析，从而得到较佳的设计取值。
长期以来，曝气池容积的计算，采用较普遍的是按BOD—污泥负荷率法，但近来也有人建议采用污泥龄法。
那么，二者之间有何异同，是否有某种内在的联系、可否将二者有机地结合起来呢？本文就此进行如下的分析讨论。
1 BOD—污泥负荷率(Ns)曝气池容积计算法1.1 BOD—污泥负荷率(Ns)的物理概念曝气池内单位重量(千克)的活性污泥，在单位时间内能够接受并将其降解到某一规定额数的BOD5重量值，被称为BOD—污泥负荷率(Ns)。
即[1][2]：⑴式中 Ns——BOD—污泥负荷率,kg BOD5/kgMLSS·dQ——污水设计流量，m3/dSa——原污水的BOD5值，mg/lX——曝气池内混合液悬浮固体浓度(MLSS),mg/lV——曝气池容积，m31.2 曝气池物料平衡方程式如图1为完全混合活性污泥系统的物料平衡图[1][4]。
在稳定条件下，对于系统中的有机物进行物料平衡，则有：⑵整理得：⑶由莫诺(Monod)方程式的推论知[1][4] ：⑷代入式⑶，并整理得：⑸或⑹又⑺代入式⑹得：⑻或⑼式中 X V——曝气池混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS),mg/lS e——处理水出水有机物浓度，mg/l——有机物降解速度，K2——有机物降解常数。
1.3 曝气池容积计算由式⑴有：⑽将式⑼代入式⑽得：⑾式⑽即为按BOD—污泥负荷率法计算曝气池容积得计算公式，式⑾为经变换后得计算公式。
2 污泥龄(θc)曝气池容积计算法2.1 污泥龄(θc)的物理概念曝气池内活性污泥总量与每日排放污泥量之比，称为污泥龄(θc)。
也即劳伦斯—麦卡蒂(Lawrence—McCayty)的“生物固体平均停留时间” [1]。
即：⑿式中θc——污泥龄，dΔXv——曝气池内每日增加的挥发性污泥量(Vss)，kmg/l其它——同前2.2 生物增长基本方程式在曝气池内，活性污泥微生物的增殖是微生物的合成和内源代谢共同活动的结果。
曝气池需氧量与供气量的计算！
曝气池需氧量与供气量的计算！环保工程师按照曝气的方式不同，曝气池的分类也各不相同，一般情况下，我们可以分为推流式曝气池和完全混合型曝气池两种，各种不同的曝气方式设计的参数也是不相同的，这主要是根据实际条件来进行相应的调整。
曝气设备的选择则是经济效益和运行成本控制的关键。
1、需氧量活性污泥的正常运行，除需要有性能良好的活性污泥以外，还需要进行充足的氧气供应，活性污泥法处理系统的日平均需氧量（O2）可按公式1/θC=YNs-Kd计算，去除1kgBOD5的需氧量（ΔO2）根据下式计算，也可根据经验数据选用。
ΔO2= /Ns废水a’、b’的值和部分工业废水的a’、b’值可以从表1、表2选取。
表1：活性污泥法处理城市废水时的废水a’、b’和ΔO2的值表2：部分工业废水的a’、b’值污水名称a’b’污水名称a’b’石油化工废水0.75 0.16 炼油废水0.55 0.12含酚废水0.56 ——亚硫酸浆帛废水0.40 0.185漂染废水0.5—0.6 0.065 制药废水0.35 0.354合成纤维废水0.55 0.142制浆造纸废水0.38 0.0922、供气量在需氧量确定以后，取一定的安全系数，得到实际需氧量（Ra），并转化为标准状态需氧量（Ro）。
公式如下：Ro= RaCs/[α(βρCS(T)-CT)×1.024(T-20)]式中：CS——在1.03×105Pa条件下氧的饱和浓度，mg/LX——混合液挥发性悬浮固体，（MLVSS）浓度 mg/L在实际工程中，所需要的空气量比标准条件下所需要的空气量要多33%～61%，具体在工程中需要的空气量可以根据实际情况来确定，在标准状态需氧量确定之后，根据不同设备厂家的曝气机样本和手册，计算出总的能耗。
总能耗确定后，就可以确定曝气器的数量。
鼓风曝气要确定其供气量，公式为：Gs=Ro/0.3×EA式中: Gs——空气量EA——曝气系统的充氧效益计算出空气量后，根据鼓风机的样本便可以确定鼓风机的数量和型号。
污水处理曝气量计算
污水处理曝气量计算在污水处理过程中，曝气是其中一个关键环节。
曝气量的大小直接影响到污水处理的效率和效果。
因此，正确地计算和调整曝气量是非常重要的。
本文将介绍污水处理曝气量的计算方法，以及调整曝气量的必要性。
一、曝气量的计算曝气量是污水处理过程中向污水中供氧的重要参数。
在活性污泥法中，曝气量的大小直接影响到混合液的溶解氧水平和活性污泥的活性。
因此，正确地计算和调整曝气量是非常重要的。
1、理论曝气量的计算理论曝气量可以通过以下公式计算：Q = 1.5 × S × (T - T0) × 1000/t其中：Q为理论曝气量（m³/h）；S为污水平均日流量（m³/d）；T为处理后污水的水温（℃）；T0为进入污水处理厂污水的水温（℃）；t为污水在曝气池中的停留时间（h）。
2、实际曝气量的计算实际曝气量可以通过以下公式计算：Q = 1.5 × S × (T - T0) × 1000/t - Q1 - Q2 其中：Q为实际曝气量（m³/h）；S为污水平均日流量（m³/d）；T为处理后污水的水温（℃）；T0为进入污水处理厂污水的水温（℃）；t为污水在曝气池中的停留时间（h）；Q1为活性污泥的需氧量（m³/h）；Q2为混合液的需氧量（m³/h）。
二、调整曝气量的必要性在污水处理过程中，由于各种因素的影响，曝气量可能会发生变化。
因此，及时调整曝气量是非常必要的。
以下是调整曝气量的几个必要性：1、保证活性污泥的活性活性污泥的活性是污水处理效果的关键因素之一。
如果曝气量不足，活性污泥的活性会降低，导致污水处理效果下降。
因此，及时调整曝气量可以保证活性污泥的活性。
曝气生物滤池污水处理工艺与设计一、引言随着工业化和城市化的快速发展，污水排放量不断增加，污水处理已成为环境保护的重要课题。
曝气生物滤池是一种先进的污水处理技术，具有处理效果好、占地面积小、运行费用低等优点，在国内外得到广泛应用。
AO池各项指数计算公式
2
容积负荷=
（kgBOD5/m3.d）
3
SVI=
（g/ml）
回流污泥量=
（m3/d）
污泥回流比= 5
6
泥龄=
（d）
7
剩余污泥量=
（m3/d）
备注
计算公式
公式
1 F/M = 总进水流量×进水BOD5平均浓度 曝气池出水浓度×曝气池有效体积 总进水流量×进水BOD5平均浓度 曝气池有效体积 SV30×10000 曝气池出水浓度 总进水流量×曝气池出水浓度 回流污泥浓度－曝气池出水浓度 曝气池出水浓度 回流污泥浓度-曝气池出水浓度 污泥回流比= 回流污泥量 总进水流量 曝气池有效体积×曝气池出水浓度 总进水流量×进水SS浓度 （曝气池出水浓度-回流污泥浓度/2）×总进水流量 回流污泥浓度 （kgBOD5/kgMLSS﹒d）
曝气池需氧量与供气量的计算
曝气池需氧量与供气量的计算
按照曝气的方式不同，曝气池的分类也各不相同，一般情况下，我们可以分为推流式曝气池和完全混合型曝气池两种，各种不同的曝气方式设计的参数也是不相同的，这主要是根据实际条件来进行相应的调整。
曝气设备的选择则是经济效益和运行成本控制的关键。
1、需氧量
活性污泥的正常运行，除需要有性能良好的活性污泥以外，还需要进行充足的氧气供应，活性污泥法处理系统的日平均需氧量（O2）可按公式1/θC=YNs-Kd计算，去除1kgBOD5的需氧量（ΔO2）根据下式计算，也可根据经验数据选用。
ΔO2=/Ns
废水a’、b’的值和部分工业废水的a’、b’值可以从表1、表2选取。
2、供气量
在需氧量确定以后，取一定的安全系数，得到实际需氧量（Ra），并转化为标准状态需氧量（Ro）。
公式如下：
Ro=RaCs/[α(βρCS(T)-CT)×1.024(T-20)]
式中：
CS——在1.03×105Pa条件下氧的饱和浓度，mg/LX——混合液挥发性悬浮固体，（MLVSS）浓度mg/L
在实际工程中，所需要的空气量比标准条件下所需要的空气量要多33%～61%，具体在。
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6 曝气池需氧量 0.80
△ Oa △ Ob
符号说明 BOD去除效率（%） 进水BOD浓度（kg/m3) 出水BOD浓度（kg/m3) 去除的BOD浓度（kg/m3) 曝气池容积（m3) 进水设计流量（m3/d) 混合液挥发性悬浮物（MLVSS）浓度（kg/m3） 系数，一般取0.7~0.8 混合液悬浮物（MLSS）浓度（kg/m3） 污泥负荷（kg BOD/kg MLVSS .d） 容积负荷（kg BOD/m3 .d） 名义水力停留时间（d） 实际水力停留时间（d） 污泥回流比 系统每日排出剩余污泥量（kg/d） 污泥增殖系数，一般0.5~0.7 污泥自身氧化率（1/d)，一般0.04~0.1 每公斤污泥每日产泥量（kg/kg MLVSS．d） 取出每公斤BOD产泥量（kg /去除kgBOD） 泥龄，亦称污泥停留时间，即SRT (d) 剩余污泥排放量（m3/d) 当剩余污泥由曝气池排出时 当剩余污泥由二沉池排出时 混合液每日需氧量（kgO2/d) 氧化每kgBOD需氧公斤量（kgO2/kgBOD)， 一般0.42~0.53 污泥自身氧化需氧率（1/d，即kgO2/kg MLVSS．d) 一般0.188~0.11 kg污泥每天需氧量（kgO2/kg MLVSS．d) 去除每kgBOD需氧量（kgO2/去除kgBOD)
序号
项目
公式 E La Lt Lr V Q N'ω f Nω V tm = = = = = = = = = = = = = 1813.33 2.27 1.74 693.60 0.17 0.43 5.88 5.88 308.27 71.14 1305.60 0.32 b'
△ Ob
符号说明 = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = 0.97 2.1 0.06 2.04 1813.33 800 2.25 0.75 3 0.4 0.9 2.27 1.74 0.3 693.6 0.55 0.05 0.17 0.425 5.88 308.27 — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — —
1 处理效率
E=ຫໍສະໝຸດ 0.97V N'ω 2 曝气池容积 Fr
= = =
1813.33 2.25 0.90
Fω Fr tm ts R Y a b y x tω q
3 水力停留时间 ts Y 4 污泥产量 y x tω 5 泥龄 q O
△ Oa
O a'
= = = = =
1305.6 0.5 0.12 0.32 0.8