框架优化型Ⅲc轨枕道床横向阻力试验研究
带减振扣件的整体道床轨道横向稳定性分析
2．1 温度荷载以及制动荷载对曲线轨道稳定性的影响
计算分析工况1～6，可得在温度力和制动力作用下钢轨的纵向、横向位移分布规律，如图2和图3所示。在左右桥台曲线起讫点处钢轨产生1.82 mm的横向位移，在连续梁中部钢轨有最大横向位移5．896 mm，曲线起讫点对钢轨的横向位移影响较小。如图2(b)所示，在温度力和坡度的作用下，处于坡底的曲线起讫点右桥台钢轨有最大纵向爬行0．07 mm，在连续梁中部钢轨也有较大纵向爬行0．065 mm，在施加制动荷载后，即工况4～6时，钢轨纵向爬行增幅明显，但处于坡底的曲线起讫点右桥台钢轨最大纵向爬行量仍小于0．1 mm，由此可见，在曲线地段即使作用有较大温度和制动荷载，钢轨爬行仍然较小，但钢轨胀轨位移却明显较大。
2．2 不同扣件横向刚度对轨道受力和变形的影响规律
计算分析工况7～9，可得在温度荷载作用下钢轨的纵向、横向位移分布规律，如图4所示。随着扣件横向刚度增大，钢轨横向位移减小，钢轨纵向爬行释放温度力使纵向位移增大，但曲线地段钢轨纵向位移仍然远小于横向位移。
图4 不同扣件横向刚度作用下钢轨位移规律Fig．4 Law of the rail displacement under the different transversal resistance of fastener(a)钢轨横向位移;(b)钢轨纵向位移
1 计算模型及参数
1．1 钢轨－桥梁－墩台垂向耦合力学模型
以贵阳城市轨道交通1号线桥上带减振扣件的整体道床轨道为例，在设计中，路基或隧道大量采用短轨枕式整体道床而桥上的整体道床采用承轨台整体道床结构并与桥梁通过门型钢筋浇筑混凝土固结连接，使整体道床和桥梁形成一个整体。因此，钢轨和整体道床的相互作用等效为线路钢轨和桥梁的相互作用。由于线路的横向对称性，取一股钢轨，建立钢轨－桥梁－墩台垂向耦合力学模型［6－9］。
摩擦型轨枕道床的横向阻力研究
摩擦型轨枕道床的横向阻力研究
郭云龙;王新雨;廉栋;宛洪宇;井国庆
【期刊名称】《西南交通大学学报》
【年(卷),期】2022(57)2
【摘要】川藏铁路有砟道床断面尺寸受限,所处环境地震多发、日温差大且变化剧烈,这些情况容易导致横向阻力不足,对无缝线路稳定性和震区轨道韧性提出挑战.为合理设计轨枕底部设有箭头型凹槽的摩擦型轨枕,并量化其提升无缝线路稳定性与韧性,采用道床横向阻力试验,测量摩擦型轨枕对道床横向阻力增幅情况;合理设计并优化了轨枕底部凹槽,制作了3种不同箭头型凹槽,除去凹槽排列方式不同外,箭头型凹槽面积、尺寸完全一致;并且验证砟肩宽度减小情况下摩擦型轨枕提供的横向阻力是否可以满足川藏铁路运维要求.结果表明:各型摩擦型轨枕均可增大道床横向阻力,可最少提升横向阻力7%,最高提升21%;单向箭头型双向阻力存在较大阻力值差异,相比于普通轨枕顺向可增大7%,逆向可增大24%,因此在曲线地段铺设时候,应严格注意铺设方向;砟肩宽度由50 cm降低到30 cm,采用单向箭头型轨枕逆向仍然可达到Ⅲ型轨枕砟肩宽度50 cm横向阻力值.
【总页数】6页(P301-305)
【作者】郭云龙;王新雨;廉栋;宛洪宇;井国庆
【作者单位】代尔夫特理工大学土木学院;北京交通大学土木建筑工程学院;山东高速铁建装备有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】U213.772
【相关文献】
1.框架优化型Ⅲc轨枕道床横向阻力试验研究
2.Ⅲ型混凝土轨枕有砟道床纵横向阻力设计参数试验研究
3.Ⅲ型混凝土轨枕道床纵、横向阻力试验分析
4.复合轨枕道床横向阻力增强方法
5.钢棒加强式轨枕道床的纵横向阻力试验研究
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Ⅲ型混凝土轨枕有砟道床纵横向阻力设计参数试验研究
进行数理统计分析 ， 拟合确定 了Ⅲ型混凝土轨枕有砟道床纵 向、 横向阻力曲线 ， 同时计算 了Ⅲ型混凝土轨枕有
砟 道床 的等效横 向阻力 ， 其结果可为铁路无缝线路设计 阻力 的取值 提供参考 。
关键词 ： 道床纵 向阻力 ； 道床横 向阻力 ； Ⅲ型混凝土轨枕 ； 测试 ； 统计分析
中 图分 类 号 ：２ ３ ７ Ｕ １ ． １ 文献 标 识 码 ： Ａ
随着我国高速铁路的大规模建设和既有线的不断提速 ， 砟轨道普遍使 用 Ⅲ型混凝土轨枕 ， 有 同时道 床断面尺
寸、 道砟材质及颗粒级配不断强化提高， 确定Ⅲ型混凝土轨枕有砟道床线路阻力是进行有砟轨道无缝线路设
计 的 一 项 重 要基 础 工 作 。
研 究结论 ： 本文选取武汉至襄樊 区间增建第二线 云梦段 作为测试 工点 ， 过现场原位 测试和对测试 数据 通
ｅ ｐ ｒｍｅ ｔ ｌｓ ｃｉｎ ｆ ｔ ｅ ｄ ｔｏ ａ ｓ ｃ ｎ ｔａ ｋ ｆ Ｗ ｕｈ ｎ — Ｘｉ ｎ ｆ ｎ ｘ ｅｉ ｎ ａ ｅ ｔｏ ｏ ｈ ａ ｄｉ ｎ ｌ ｅ ｏ ｄ ｒ ｃ ｏ ｉ ａ ａ ｇａ Ｒａｌ ｙ， ｔ ｅ ｉｔｉｇ ｃ ｒ ｅ ｏ ｈ ｂ ｌａ ｔ ｉ ｗａ ｈ ｆ ｔ ｕ ｖ ｓ ｆ ｔ ｅ ａｌ ｓ ｎ
ｓ ｅ ｄ—ｒ ｉｅ ｏ ｈ ｘｓｉ ｇ ｌ ｅ ｎ Ｃ ｉ ａ ｔ ｅ Ｉ — ｔ ｐ ｏ ｃ ｅｅ ｓｅ ｐ ｒ ｈ ｓ ｂ ｅ ｄ ｌ ｓ ｄ ｉ ａｌｓ ｔ ｃ ． ｐｅ ａｓ ｆ ｔ ｅ ｅ ｉｔ ｉ ｓ ｉ ｈ ｎ ， ｈ １ ｎ ｎ ｙ ｅ ｃ ｎ ｒ ｔ ｌｅ ｅ ａ ｅ ｎ ｗｉｅ ｙ ｕ ｅ ｎ ｂ ｌ ｔ ｒ ｋ ａ ａ Ｍｅ ｎ ｉ ，ｔ ｅ ｃ ｏ ｓ—ｓ ｃ ｉｎ ｓｚ ｆ ａ ａ ｔ ｅ ｂ ｌ ｓ ｔｒａ ｎ ｒ ｉ ｒ ｄ ｔ ｎ ｈ ｖ ｅ ｎ ｃ ｎ ｉ ｕ ｌ ｔ ｎ ｔ ｅ ｅ ａｔ ｍｅ ｈ ｒ ｓ ｅ ｔ ｉｅｏ ｌ ｓ ｂ ｄ， ａｌ ｔ ｏ ｂ ｌ ａ ｍａ ｅ ｉｌ ｄ ｇ ａｎ ｇ ａ ａｉ ａ ｅｂ ｅ ｏ ｔ ａｌ ｓ ｅ ｇｈ ｎ ｄ ａ ｏ ｎ ｙ ｒ
不同捣固阶段有砟道床阻力特性试验研究
不同捣固阶段有砟道床阻力特性试验研究王卫东;宋善义;颜海建;肖彬;王国术;曾志平【期刊名称】《中南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2018(049)008【摘要】为确定不同捣固次数下道床横纵向阻力变化规律以及横纵向阻力之间的相关性,以湖南长株潭城际铁路有砟轨道道床为研究对象,沿线进行现场原位试验;根据试验结果,采用数据分析方法,研究不同捣固阶段道床横、纵向阻力特征.建立不同捣固阶段道床横、纵向阻力随轨枕位移变化的幂函数模型;研究结果表明:道床阻力并非随捣固次数增加而逐渐增大,捣固6遍时,道床处于限制轨枕在水平方向位移的最佳状态,道床横、纵向阻力最大;在不同捣固阶段,道床横、纵向阻力随着轨枕位移增大而增大,当轨枕位移达到4 mm左右时,道床阻力趋于稳定;不同捣固阶段道床横、纵向阻力之间均呈现强线性相关性,建议采用道床横向阻力检验指标代替道床横、纵向阻力检验指标.研究成果可为无缝线路设计、施工和养护维修提供参考.【总页数】6页(P2003-2008)【作者】王卫东;宋善义;颜海建;肖彬;王国术;曾志平【作者单位】中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;中南大学重载铁路工程结构教育部重点实验室,湖南长沙,410075;中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;中铁十四局集团第五工程公司,山东济宁,272117;中铁十四局集团第五工程公司,山东济宁,272117;中铁十四局集团第五工程公司,山东济宁,272117;中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;中南大学重载铁路工程结构教育部重点实验室,湖南长沙,410075【正文语种】中文【中图分类】U213.2【相关文献】1.基于离散元法的有砟道床阻力特性研究 [J], 曾志平;宋善义;王卫东;颜海建;王国术;肖彬2.高速铁路有砟道床横向阻力特性与固化技术 [J], 井国庆; 贾文利; 付豪; 卢炜3.高铁有砟轨道人工起道捣固作业质量控制 [J], 邱俊雄4.有砟高铁大机捣固质量相关性及敏感波长研究 [J], 王英杰;楚杭;时瑾;陈云峰;康彦波5.浅谈有砟高铁大机捣固施工组织 [J], 杨永春因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
无缝线路知识考试题
无缝线路知识考试题公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]无缝线路部分测试题一、填空题1.无缝线路应力调整是指不改变长钢轨原来的长度，在部分地段钢轨有伸有缩，将应力调整均匀。
2.无缝线路的稳定性，就是指由于温度升高，钢轨所产生的温度压力与道床阻力、轨道框架刚度反作用力之间的相对平衡。
3.道床抵抗轨道框架横向位移的阻力叫道床横向阻力。
4.道床横向阻力是阻止线路胀轨跑道的重要因素，对无缝线路的稳定起保证作用。
5.无缝线路的纵向阻力是指阻止钢轨及轨道框架纵向伸缩的阻力。
6.无缝线路的纵向阻力包括接头阻力、扣件阻力和道床纵向阻力。
7.跨区间无缝线路绝缘接头，采用厂制胶接绝缘钢轨。
8.无缝道岔的钢轨绝缘接头采用胶接绝缘接头。
9.无缝道岔的高锰钢整铸辙叉前后4个接头采用冻结接头，其余接头全部焊接。
10.每段无缝线路应设位移观测桩5～7对，固定区较长时，可适当增加对数。
11.跨区间和全区间无缝线路，单元轨条长度大于1200m时，设置7对位移观测桩。
12.跨区间和全区间无缝线路，单元轨条长度不大于1200m时，设置6对位移观测桩。
13.对于无缝线路锁定轨温不明不准者，应有计划地安排在设计锁定轨温范围进行应力放散。
14.无缝线路常见的放散方法有列车碾压法、拉伸法、撞轨法。
95.跨区间和全区间无缝线路和无缝道岔上的绝缘接头必须采用胶接绝缘。
15.铺设无缝线路施工按流程包括焊接、装卸、运输、换轨、整修等主要作业。
16.铺设无缝线路施工时工地焊接应对焊缝进行焊后热处理，并进行探伤检查，不符合质量要求的焊头，必须锯切重焊。
17.混凝土宽枕线路起道作业时，应采用枕下垫砟和枕上垫板相结合的方法。
18.在道岔转辙部分改道时，应将曲股基本轨弯折尺寸和尖轨侧弯整修好。
19.无缝线路地段应根据季节特点、锁定轨温和线路状态，合理安排全年维修计划。
20.无缝线路应力放散可根据具体条件采用滚筒配合撞轨法，或滚筒结合拉伸配合撞轨法。
III型轨枕优化设计毕业设计答辩文稿
III型混凝土轨枕优化设计
姓名：郭鹏
专业：道路与铁道工程 指导教师：杨荣山
学号：20060058
年级：2006级
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内容框架
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第1章 第2章 第3章 第4章 第5章 第6章 致谢
绪论 荷载计算和轨枕支撑条件的影响 结构配筋 有限元模型分析 轨枕的抗裂性计算 结论
西南交大2010届土木学院论文答辩
西南交大2010届土木学院论文答辩
5
西南交大2010届土木学院论文答辩
6
西南交大2010届土木学院论文答辩
7
第3章 结构配筋
x 50 M u 1 f cbx(h0 ) 0.98 26.5 290 50 (100 ) 2 2 28241374N mm
西南交大2010届土木学院论文答辩
te
• 在荷载作用下轨枕中部截面应力为：
sk
M k N p 0 ( z ep ) z ( As Ap )
273.1MP
As 47.7594 8 0.0142 Ate 26825
• 应变不均与系数为：
1.1 0.65 te sk
ftk 1.1 0.65 2.85 0.478 0.0142 273.1
西南交大2010届土木学院论文答辩
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第4章
Байду номын сангаас
有限元模型分析
西南交大2010届土木学院论文答辩
11
西南交大2010届土木学院论文答辩
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西南交大2010届土木学院论文答辩
13
•
西南交大2010届土木学院论文答辩
14
第5章 轨枕的抗裂性计算
有砟道床梯形轨枕横向阻力试验与构成分析
高也在规范中不断强化[3-4]. 然而，当列车高速通过时，砟肩堆高和枕心部位存在较大的空气负压力，是飞砟现象主要发生区域，影响行车安全[5]. 因此，研究不同形式的轨道结构对铁路发展十分重要. 尤其在“一带一路”倡议中，研究不同类型轨道结构，丰富我国轨道形式，对我国铁路走出去至关重要.梯形轨枕起源于日本，由两根纵向预应力混凝土梁和3根起连接作用的横向圆钢或方钢构成，适用于城市轨道交通、重载铁路和高速铁路[6]：（1）在城市轨道交通中，研究表明梯形轨枕能显著提高道床横向阻力，基于这一提升作用，梯形轨枕可用于优化有砟道床选型，例如降低砟肩堆高、减小砟肩宽度，这一优点可在大大节约道砟用量、减少占地面积[7-10].（2）在重载铁路上，相比Ⅲc型轨枕，梯形轨枕稳定性更好，能够减小列车经过时传递给道床的动荷载和振动. 因此，轨道养护维修频率低，使用寿命更长[9, 11-12].（3）在高速铁路无砟轨道中，梯形轨枕已有较多应用[10, 13]；在有砟轨道中，列车以350 km/h或更高速度运营时，存在飞砟风险，而梯型轨枕运用在有砟轨道上，采用平肩式道床，可降低飞砟风险.然而，现阶段对梯型轨枕有砟道床横向阻力数值和分担机理尚不明确. 本文基于现场试验，测定梯形轨枕有砟道床横向阻力，并与我国Ⅲc型轨枕进行对比. 需要说明的情况是，本次试验道床仅采用小型夯实机夯实，未经过列车碾压或大机稳定.1 方法及材料1.1 材料本次试验为道床横向阻力测试，测试地点位于北京交通大学滨海学院试验场内，铺设的12 m有砟道床作为试验平台. 试验道床厚度350 mm，边坡坡度1∶1.75. 试验采用道砟材质为玄武岩，各项指标均符合特级道砟要求[3].为保证道床密实，铺设时采用分层夯实方法，使用110型电动平板夯实机，350 mm厚道床分4层4次夯实铺设，轨枕放置后，枕心及砟肩部位采用3层3次夯实. 为确保试验对比准确，所有工况严格采用同样铺设夯实方法，保证道床密实度相同.梯形轨枕实长5.9 m，名义长6.0 m （铺设间隔0.1 m），质量3.6 t，2根预应力混凝土梁长5 900 mm，宽580 mm，厚185 mm，内侧间距840 mm，通过3根横截面长125 mm、宽75 mm的方钢连接，扣件中心间距600 mm，梯形轨枕与其结构如图1所示. 对比试验采用我国Ⅲc型轨枕.图 1 梯形轨枕Fig. 1 Ladder sleeper1.2 试验方法本文为道床横向阻力现场试验，梯型轨枕的测试无垂向荷载，采用临近轨道提供横向反力[13]. 反力装置分为两部分，第1部分采用6根长度4.0 m、外径48 mm、壁厚3 mm钢管横向排列，在1.3 m及2.6 m处加设横向钢管，扣件连接，钢管一端固定在临近道岔区钢轨上，另一端固定在架立起的钢轨上，此部分作为基础部分，可提供稳定的反力支撑；第2部分采用4根长度4.0 m、外径76 mm、壁厚3.5 mm 钢管，2根一组，一端固定在钢轨上，另一端放置千斤顶施加推力，此部分为传力部分，提供直接反力.反力装置整体情况如图2所示.图 2 反力装置Fig. 2 Counterforce device在梯形轨枕横向阻力测试中，采用2个10 t液压千斤顶分别布置在距轨枕端部1 400 mm处的两侧，采用同步分级加载方式；轮辐式压力传感器（量程10 t、灵敏度2 mV/V）连接INV3018A型数据采集仪记录压力值；2个位移计（量程30 mm、精度10西 南 交 通 大 学 学 报第 54 卷0.001 mm ）分别布置在梯形轨枕千斤顶的对侧两端，测定位移值. 现场布置与测试情况如图3（a ）所示.由于采用液压式千斤顶，每一级加载后，需要随时读数、补加压力，以保证推力稳定，待到位移基本不变或1 min 后，进行下一级加载. 位移计的读数与记录同推力保持一致，一一对应. 试验进行至阻力大致不变而轨枕位移不断增加时，认为达到阻力极限，停止加载. 每级加载前后记录两组数据. 试验采用严格相同的道床铺设方法，最大限度保证了每次试验道床情况的统一，因此，每种工况进行3次测试. 将平均值绘制成图，取位移2 mm 时对应的阻力值为此种工况的道床横向阻力[14-16].Ⅲc 型轨枕横向阻力测试中，采用自制反力架提供反力，1个液压式千斤顶加压，其余控制条件及测试标准与梯形轨枕相同. 现场试验情况如图3（b ）所示.(a ) 梯形轨枕横向阻力测试(b ) Ⅲc 型轨枕横向阻力测试图 3 横向阻力现场测试Fig. 3 Lateral resistance in situ test1.3 试验工况为研究梯形轨枕与Ⅲc 型轨枕的对比. 设置工况R1为砟肩宽度500 mm 、砟肩堆高150 mm 、Ⅲc型轨枕；工况R2为砟肩宽度500 mm 、平肩式（砟肩堆高为0）道床、Ⅲc 型轨枕. 为研究砟肩宽度对梯形轨枕横向阻力的影响，在平肩式道床基础上，设置工况A1～A4分别为砟肩宽度500、400、300、200 mm.为研究枕心高差的影响，在无砟肩的道床上，设置工况B1～B4分别为枕心饱满、降低40 mm （约为一个道砟粒径）、降低高度50%、枕心内无道砟. 与此同时，工况A1、B1、B4间组合、做差可表示梯形轨枕横向阻力分担. 10种工况具体情况如表1所示.表 1 工况类型Tab. 1 Test condition 工况砟肩宽度/mm 砟肩堆高/mm 枕心高差轨枕类型R1500150饱满Ⅲc 型R25000饱满Ⅲc 型A15000饱满梯形A24000饱满梯形A33000饱满梯形A42000饱满梯形B1饱满梯形B2降低40 mm 梯形B3降低50%梯形B40梯形2 结果与分析梯形轨枕总长6.0 m ，在相同长度上可铺设10根Ⅲc 型轨枕，因此道床横向阻力采用每延米阻力（kN/m ）进行对比分析.2.1 梯形轨枕与Ⅲc 型轨枕梯形轨枕与标准工况Ⅲc 型轨枕对比如图4所示. 结果表明，R1工况中，Ⅲc 型轨枕的横向阻力为16.11 kN/m. 然而，取消砟肩堆高后（R2），Ⅲc 型轨枕的横向阻力仅为11.75 kN/m ，降低了29%；在相同道床条件上铺设的梯形轨枕（A1）道床横向阻力为18.31 kN/m ，相比工况R1，提升约14%，相比工况R2，提升约55%.图 4 梯形轨枕与Ⅲc 型轨枕对比Fig. 4 Comparison between ladder sleeper and Ⅲc sleeper 2.2 砟肩宽度对梯形轨枕道床横向阻力影响不同砟肩宽度对梯形轨枕道床横向阻力影响如图5所示. 这一对比中，梯形轨枕均铺设在平肩式道床上，结果表明，工况A1 （砟肩宽度500 mm ），梯形轨枕道床横向阻力为18.31 kN/m ；工况A2 （400 mm ）为18.20 kN/m ；工况A3 （300 mm ）为18.14 kN/m ；工况A4 （200 mm ）为17.93 kN/m. 砟肩宽度由200 mm第 1 期井国庆，等：有砟道床梯形轨枕横向阻力试验与构成分析11增加至500 mm 过程中，道床阻力无明显增加，并且，在砟肩宽度200 mm 时，铺设梯形轨枕的道床横向阻力已大于工况R1约13%. 由于梯形轨枕限位凸台宽度200 mm ，故200 mm 为最低砟肩宽度.图 5 砟肩宽度对梯形轨枕道床横向阻力的影响Fig. 5 Influence of shoulder width onladder sleeper lateral resistance2.3 枕心高差对梯形轨枕道床横向阻力影响枕心高差对横向阻力的影响如图7所示. 试验均为无砟肩道床，结果表明，枕心无道砟（工况B4）道床横向阻力为6.21 kN/m ，填入高度50%道砟（工况B3）阻力为11.46 kN/m ，降低40 mm （工况B2）阻力为13.43 kN/m ，枕心饱满 （工况B1）阻力为14.76 kN/m. 这一加高过程中，相比枕心无道砟，阻力分别提高约84%、116%、137%.图 6 枕心高差影响Fig. 6 Influence of crib height onladder sleeper lateral resistance2.4 梯形轨枕道床阻力分担工况A1的测试结果为道床横向阻力总值，工况B1的测试结果为轨枕底面与枕心两部分的阻力，工况B4的测试结果为轨枕底面的阻力，A1、B1的测试结果差值可表示砟肩部分阻力，B1、B4的测试结果差值可表示枕心部位阻力，由此可得到3部分道床横向阻力值及其分担. 结果如表2所示.表 2 梯形轨枕阻力分担Tab. 2 Ladder sleeper lateral-resistance constitution 阻力部分计算来源横向阻力/（kN•m –1）所占比例/%总值A118.31100枕底B4 6.2134端部A1、B1的差值 3.5519枕心B1、B4的差值8.5547相关研究表明，条形轨枕道床横向阻力的来源分为3个部分，受力情况如图7（a ）所示，F bottom 表示轨枕底面与道床的摩擦，承担整体阻力值的45%～50%；F side 表示轨枕侧面与枕心部位道砟的摩擦，承担15%～20%；F end 表示轨枕端部道砟抗剪提供的阻力，承担35%～40%[17-19]. 关于梯形轨枕与Ⅲc 形轨枕阻力差异分析可总结如下：（1） 梯形轨枕底部面积6.964 m 2，小于相同长度上10根Ⅲc 型轨枕7.72 m 2，因此梯形轨枕底面提供阻力值占比较小.（2） 不同于Ⅲc 轨枕侧面摩擦力F side ，由于梯型轨枕为纵向轨枕，枕心部分由轨枕框架内道砟抗剪（F crib ）提供. F side 占比较小，而F crib 则提供了最大部分阻力.（3）梯形轨枕端头面积为1.09 m 2，提供最少部分阻力，相同长度上Ⅲc 型轨枕端头面积为0.590 m 2.但由于Ⅲc 型轨枕端头间隔不连续，每一部分影响扩展深度更大，阻力更大.图 7 轨枕横向阻力构成Fig. 7 Constitution of lateral resistance 3 结 论本文基于现场试验测试梯形轨枕横向阻力，并与Ⅲc 型轨枕进行对比，分析了梯形轨枕道床阻力特性，结论如下：（1） 砟肩宽度500 mm 情况下，梯形轨枕平肩式道床，与Ⅲc 型轨枕，砟肩堆高150 mm 及平肩式相比，道床横向阻力分别提升约14%、55%.（2） 梯形轨枕砟肩宽度由200 mm 增加至500 mm 过程中阻力无明显增加，由于梯形轨枕限位凸台宽12西 南 交 通 大 学 学 报第 54 卷200 mm ，故不再降低砟肩宽度.（3） 梯形轨枕枕心高差由无砟变为填入50%道砟、较承轨台低40 mm 、饱满，这一过程中，道床横向阻力分别提高约84%、116%、137%，即枕心道砟道床阻力贡献显著.（4） 本次试验基于平肩式结构，梯形轨枕底部阻力占道床横向阻力总值34%；枕心提供约47%；端头阻力提供约19%.（5） 砟肩宽度200 mm 、平肩式道床上采用梯形轨枕，道床横向阻力已超过阻力最大的Ⅲc 型轨枕工况（砟肩宽度500 mm 、砟肩堆高150 mm ） 13%，由此表明采用梯形轨枕可大幅降低轨道占地及道砟用量.参考文献：井国庆. 铁路有砟道床[M]. 北京：中国铁道出版社，2012: 140-141.[ 1 ]KISH A. On the fundamentals of track lateralresistance[R]. 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高速铁路轨道有砟无砟过渡段施工探讨
工程技术高速铁路轨道有砟无砟过渡段施工探讨赵 瑞（中铁十二局集团第三工程有限公司，山西 太原 030024）摘要：近年来我国高速铁路发展迅速，高铁已经成为我国的一张世界名片。
铺架作为高速铁路的控制性工程，其施工质量及进度非常重要。
其中轨道有砟无砟过渡段作为铺架施工的关键工序及薄弱地段，研究其施工方法及注意事项势在必行。
本文结合太焦铁路单枕连续法铺轨的有砟无砟过渡段施工，介绍其施工方法，可为同类施工提供参考。
关键词：高速铁路；过渡段；单枕连续法铺轨1 工程概况 新建太原至焦作铁路工程TJZQ-4标段铺轨工程（山西段），铺轨起点K103+517，终点里程K422+066，线路全长 318.549km，正线铺轨长度 631.56km、站线铺轨长度29.83km。
无砟轨道与有砟轨道结构间设置过渡段，过渡段设置在隧道内，长度为40m。
过渡段范围内，在两股基本轨之间设置两根 60kg/m、25m 长辅助轨，其中5m 设置在无砟轨道，剩余20m 设置在有砟轨道。
过渡段轨枕的外型尺寸、截面尺寸及结构配筋参考图纸为《研线 0714》。
过渡段基本轨采用与双块式无砟轨道相同的弹性扣件，辅助轨采用扣板式扣件参考图纸为《图号：研线 0607》。
有砟无砟过渡段无过渡枕范围道床厚度为 37.4cm，道床边坡 1：1.75，砟肩堆高 15cm。
道床顶面宽度为 3.6m。
2 有砟无砟过渡段施工 2.1 人工散枕 为配合单枕连续法铺轨中的CPG 铺轨机与长轨牵引车转换。
过渡段采用人工散枕过渡的方法施工。
轨道有砟无砟过渡段设置40m，其中设置20m 过渡枕，20mⅢc 型轨枕，轨枕间距60cm。
并且施工过程中需根据CPG500有砟铺轨施工达到里程，确保Ⅲc 轨枕数量。
2.1.1 按照《无缝线路布置图》编制《长轨配轨表》 编制时使长轨单元焊接头（或锁定焊接头）配置在Ⅲc 型轨枕上，以方便工装转换。
配轨时需注意“工地焊接接头不应设置在不同轨道结构过渡段以及不同线下基础过渡段范围内，并距离桥台边墙和桥墩不应小于2m”的要求。
Ⅲ型混凝土轨枕道床纵、横向阻力试验分析
Ⅲ型混凝土轨枕道床纵、横向阻力试验分析杨全亮;朱彬【摘要】目前,我国新建、改建铁路有砟轨道普遍铺设Ⅲ型混凝土轨枕,但对于Ⅲ型轨枕道床纵、横向阻力尚未完全明确.确定Ⅲ型轨枕道床纵、横向阻力对于无缝线路设计、施工及养护均具有重要的现实意义,同时,为轨道设计、施工规范和验收标准的制定提供科学依据.通过试验分析,采用现场原位测试和数理统计分析方法,确定合理的道床纵、横向阻力值.【期刊名称】《铁道标准设计》【年(卷),期】2010(000)003【总页数】3页(P4-6)【关键词】Ⅲ型混凝土轨枕;道床纵向阻力;道床横向阻力;无缝线路;试验分析【作者】杨全亮;朱彬【作者单位】铁道部经济规划研究院,北京,100038;中铁第四勘察设计院集团有限公司,武汉,430063【正文语种】中文【中图分类】U213.71 概述目前,我国新建、改建铁路有砟轨道普遍铺设Ⅲ型混凝土轨枕。
但对于Ⅲ型轨枕道床纵、横向阻力尚未完全明确,现行规范中关于Ⅲ型轨枕道床阻力基本参照Ⅱ型轨枕道床确定。
这就低估了Ⅲ型轨枕维持轨道几何形位的能力,无法体现Ⅲ型轨枕的技术优势。
因此,有必要通过现场原位试验分析对Ⅲ型轨枕道床纵、横向阻力加以确定。
道床纵、横向阻力是道床抵抗轨道纵、横向移动的阻抗力,包括轨枕与道床间的摩阻力和轨枕盒内道砟及砟肩抗推力。
其主要影响因素包括:轨枕类型及每公里铺设根数,道砟材质、级配、颗粒尺寸,道床断面尺寸,道床饱满、密实程度等。
道床纵、横向阻力是有砟轨道无缝线路设计、检算的重要基本参数:纵向阻力是进行桥上无缝线路纵向力及位移计算的基本参数,横向阻力是进行无缝线路稳定性检算的基本参数。
因此,合理确定Ⅲ型轨枕道床纵、横向阻力对于无缝线路设计、施工及养护均具有重要的现实意义,同时,为轨道设计、施工规范和验收标准的制定提供科学依据。
本次试验采用现场原位测试和数理统计分析方法,确定道床纵、横向阻力值。
试验地点选取武汉至襄樊增建第二线云梦段。
双块式轨枕道床横向阻力试验与力学分析
ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ｒ ａ ｃ ｋ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｖ ｅ ｒ ｓ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｃ Ｗ Ｒ． Ｗ ｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｐ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｂ ａ ｌ ｌ ａ ｓ ｔ ｅ ｄ ｔ ｒ ａ ｃ ｋ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｃ ｏ ｎ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｂ ｅ ｃ ｏ ｍｉ ｎ ｇ ｍｏ ｒ ｅ ｃ ｏ ｍｐ ｌ ｅ ｘ，ｍｏ ｒ ｅ ｃ ｈ ｌｌ ａ ｅ ｎ ｇ ｅ ｓ ａ ｒ ｅ ｐ ｏ ｓ ｅ ｄ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ａ ｎ ｄ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｌ ｅ ｅ ｐ ｅ ｒ ａ ｎ ｄ ｄ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｐ ｉ ｎ ｇ Ｒ ＡＭＳ
２ ０ １ ７年 １ １ 月 第 １ １ 期（ 总２ ３ ０ ）
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ＮＯ Ｖ ２ ０１ ７
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文章 编 号 ： １ ０ ０ ６— ２ １ ０ ６ （ ２ ０ １ ７ ） １ １ — ０ ０ ２ ３—０ ４
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特殊功能轨枕种类及应用
特殊功能轨枕种类及应用井国庆1，杜文博1，付琪璋2（1.北京交通大学土木建筑工程学院，北京100044；2.中铁第一勘察设计院集团有限公司线路运输院，陕西西安710043）摘要：轨枕是轨道结构重要组成部分。
我国铁路不断向重型化、高速化、运营环境复杂化的方向发展，为保证运营安全、减少养护维修费用，要求轨枕需满足更多功能。
针对铁路运营中存在的安全性与环境复杂等问题，结合国内外研究现状，对各种特殊功能轨枕进行介绍。
主要结论为：结合运营环境，对轨枕结构和材料进行优化使其满足所需功能，是未来轨枕设计的重要方向；采用特殊功能轨枕，可以防治风沙、降低飞砟、提高道床阻力、减少空吊板现象；Y字型钢枕纵横向阻力大、抗弯刚度大，适用于齿轨铁路。
关键词：高速铁路；有砟道床；轨枕；特殊功能；齿轨铁路中图分类号：U213.3文献标识码：A文章编号：1001-683X（2021）05-0098-05 DOI：10.19549/j.issn.1001-683x.2021.05.0981概述轨枕作为轨道结构的重要组成部分，位于钢轨和道床之间，主要功能为：承受来自钢轨的各向压力并均匀分布于道床，保持轨道几何形位，抵抗纵横向位移［1］。
传统的轨枕因材料不同可分为木枕、钢枕和预应力钢筋混凝土轨枕。
其中木枕最早开始使用，全世界已铺设超过25亿根。
木枕具有弹性高、易于加工、使用方便，但易腐蚀、难以保持轨道几何形位等特点。
钢枕出现于19世纪80年代，质量轻、寿命长，但绝缘性差、振动噪声大。
1943年第1根钢筋预应力混凝土轨枕开始使用，因纵横向阻力大、使用寿命长而得到推广，但具有质量大、弹性差等缺点［2-3］。
为了增强轨枕的使用寿命，降低轨枕生产成本，减少轨枕生产过程中的环境污染，逐渐开始研究复合轨枕［3］。
科研人员已通过优化轨枕材料使其不断满足铁路发展过程中对轨枕传统功能的需求。
为保证线路运营安全，减少养护维修费用，对轨枕提出了特殊功能需求。
货物列车动力学性能评定标准的研究与建议方案(续一)——轮轨横向力评定标准
１
（） ２
Ｑ：。 Ｊ
轮轴 横向力的最大值 一般应 满足式（ ） 式 （ ） １ 、 ２ 的
第二限度 ， 即具有 一定安全裕量的标准 ， 不能超出其第
一
限度 。
３ 调整轮轴横向力评定标准的依据
对于木轨枕线路 ：
式中 ： ．Ｐ ——左、 侧轮轨垂 向力 ，Ｎ Ｐ 、 右 ｋ
Ｈ ０ ５０ ≤＿ｆ＋ ８ １
对于混凝土轨枕线路：
１
》
（ ６ ）
（ ７ ）
ｃ —— 线路稳定性 系数 ， 见表 １ 。
寰 １ 线路横 向麓 定性 摹囊 ｃ的界瞳位
Ｈ ０ ５ ５ ＜．ｆ＋ ８ １
一
ｆ一 度合 标 ）Ⅳ ｌ ： 第 限 （格 准 ≤ｏ ＋
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【 限（ 标） ≤８ｏ 寺 第 度 全准 Ⅳ０（ ） 一 安 ．１ ５＋
（） １
对于混凝土轨枕线路 ：
ｆ二 度合 标 ）Ⅳ ｌ 。 第 限 （格 准 ≤ ５ ＋
Ｉ 限（ 标） ≤８ 第 度 全准 Ⅳ０【 二 安 ．ｌ ５＋ ５
关■调 ： 杖道车辆 Ｉ 货车 Ｉ 力学性能｛ 动 评定标堆｛ 轮轴横向力Ｉ 轮轨横 向力
中圈分羹号 ７ ． ￣ ７ Ｕ２ ｏ １ １ Ｕ２ ２
文献符 调码： ． Ａ
１ 轮轴横向力评定标准的调整方案
轮轴横 向力最大值用于评定试 验车辆在运行过程 中是否会导致轨距扩竟或线路 产生严重变形 （ 钢轨和 轨枕 在道床上出现横 向惜移或挤翻钢 轨） 其允许 限度 ， 建议采用 以下标准。 对于木枕线路 ：
试 验 研 究
米轨铁路钢枕有砟道床横向阻力试验与仿真
2021年2月第2期（总269)铁道工程学报JOURNAL OF RAILWAY ENGINEERING SOCIETYFeb 2021N0.2(Ser. 269)文章编号：1006 -2106(2021)02-0058-05米轨铁路钢枕有砟道床横向阻力试验与仿真韩义涛^尤睿2李粮余1韦凯2(1.中铁二院工程集团有限责任公司，成都610031; 2.西南交通大学高速铁路线路工程教育部重点实验室，成都610031)摘要:研究目的：为探究米轨铁路钢枕道床横向阻力变化特征,本文开展米轨铁路钢枕道床横向阻力试验，并基于离散元法建立并研究米轨钢枕有砟道床横向阻力,通过试验结果验证米轨钢枕有砟道床离散元模型，同时采用离散元法分别探究砟肩堆高、道床肩宽和道床边坡坡度对米轨铁路钢枕道床横向阻力的影响。
研究结论：（1)轨枕横向移动2 m m时米轨钢枕道床横向阻力均值为7.48 kN，比离散元仿真值7.26 kN 大3.03%,采用离散元法研究米轨钢枕道床横向阻力是可靠的；（2〉随着砟肩高度的增加，米轨钢枕道床横向阻力在不断增大，并且在砟肩堆高100 -150 m m时，米轨钢枕的道床横向阻力幅值明显增加，而砟肩高度超过150 m m后对米轨钢枕道床横向阻力的影响较小;（3)米轨钢枕道床横向阻力随着道床肩宽的增加而不断增大，并且道床肩宽在400 ~500 m m时，米轨钢枕的道床横向阻力幅值明显增加，而道床肩宽超过500 mm时，米轨钢枕道床横向阻力幅值增加较小；（4)随着道床边坡坡度的减小，米轨钢枕道床横向阻力在不断增大，并且道床边坡在1: 1.5〜1:1.75时能显著提高米轨钢枕道床横向阻力；（5)本研究成果可指导米轨铁路钢枕有砟道床的设计与施工，并可为米轨铁路无缝线路设计理论提供参考依据。
关键词:米轨铁路;钢枕;道床横向阻力；断面尺寸中图分类号:U213.7 文献标识码:AExperiment and Simulation of Lateral Resistance of Meter -gage Railway Ballast Bed for Steel SleeperHAN Yitao1, YOU Rui2, LI Liangyu1, WEI Kai2(1. C hina Railway Eryuan Engineering Group Co. L td, C hengdu, Sichuan 610031 , C h in a；2. MOE key Laboratory of High - speed Railway E ngineering, Southwest Jiaotong U niversity, C hengdu, Sichuan 610031 , C hina)Abstract ：Research purposes ：In order to explore the characteristics of the lateral resistance change of the steel sleeper ballast bed of the m eter - gage railw ay, the lateral resistance experim ent of the steel sleeper ballast bed for the m eter -gage railway is carried o u t, and the lateral resistance of the meter - gauge steel sleeper ballast bed based on the discrete elem ent m ethod is established and studied. The discrete elem ent model of the steel sleeper ballast bed for the railway is verified by experim ent results. At the sam e tim e, the discrete elem ent model is used to explore the influence of shoulder h e ig h t, ballast bed shoulder width and ballast bed slope grade on the lateral resistance of m eter - gage ballast bed for steel sleep er, in order to provide guidance value for the steel sleeper ballast bed section dim ension design of the m eter -gage railway and the theory of continues w elded rail.Research conclusions ： ( 1) W hen the sleeper moves laterally by 2 m m, the average lateral resistance of the m eter - gage railway steel sleeper ballast bed is 7. 48 k N, which is 3. 03%greater than the discrete elem ent sim ulation value of收稿日期:2020-12-22基金项目：旅游铁路米轨轨道系统成套关键技术研究（KYY2018097( 18 - 19))作者简介:韩义涛，1980年出生，男，高级工程师。
基于离散元-有限差分耦合的轨枕垫对有砟道床横向阻力的影响机制
基于离散元-有限差分耦合的轨枕垫对有砟道床横向阻力的影响机制谭攀;肖源杰;姜钰;王萌;王小明;张冲冲;TUTUMLUER Ero【期刊名称】《中南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2024(55)2【摘要】轨枕垫(USP)因其良好的减震性能已广泛应用于铁路轨道结构,现有研究大多集中于USP对轨道结构刚度和振动响应的影响,但对有砟道床横向阻力影响的研究很少。
为深入分析USP对道床横向阻力的影响并揭示其作用机理,建立轨枕-USP-有砟道床-路基三维系统的精细化离散元-有限差分(DEM-FDM)耦合数值模型,采用典型重载铁路有砟道床横向阻力现场实测结果对模型进行标定和验证,进而模拟分析不同工况组合下USP对轨枕不同位置处(枕底、枕侧和枕端)的横向阻力、道砟颗粒运动和粒间接触力等宏微观指标的影响机制。
研究结果表明:在相同的轨枕横向位移下,相较于无USP的轨枕,带USP的轨枕其枕底道砟颗粒运动范围更大,横向阻力也更大,且横向阻力增加部分主要来源于枕底USP的不平整性;USP刚度越大,道床横向阻力也越大;采用USP可增加枕底的横向剪应力和最大法向接触力,且两者数值均随USP刚度的增大而增大。
【总页数】16页(P457-472)【作者】谭攀;肖源杰;姜钰;王萌;王小明;张冲冲;TUTUMLUER Ero【作者单位】中南大学土木工程学院;重载铁路工程结构教育部重点实验室(中南大学);伊利诺伊大学香槟分校【正文语种】中文【中图分类】TU45【相关文献】1.离散元-有限差分耦合法在铁路有砟道床研究中的应用2.基于离散元与有限元耦合的有砟道床沉降特性研究3.基于离散元的小半径曲线有砟道床横向阻力特性及加强措施研究4.基于离散元与有限元耦合的有砟道床动力学特性研究因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
铁路轨道考试试题及答案(简答题)
铁路轨道考试试题及答案（简答题）1．我国铁路划分轨道类型和制定轨道标准的主要依据是什么？答：我国铁路划分轨道类型和制定轨道标准的主要依据是轨道通过总重密度，以及年运量和行车速度，最大轴重，合理的大修周期和养护维修工作量等。
2、挡土墙按其用途和设置部位可分为几种？答：(1）路堑挡上墙：用以稳定路堑边坡。
(2）路肩档十培：用以支撑路垠边坡，墙顶和路肩齐平。
(3）路堤挡土墙：用于支撑路堤边坡，墙顶以上有一定填土高度。
(4）此外，还有设在山坡上支撑山体的山坡挡土墙，整治滑坡的防滑挡土墙，用于车站内的站台墙，防止河流冲刷的浸水挡土墙等。
3．线路上哪些部位铺设钢轨不得设置钢轨接头，若不可避免应当如何办理？3．答：①下列位置不得设置钢轨接头：桥台挡碴墙的长度为20米及以上的明桥面上；钢梁端部、拱桥温度伸缩缝和拱顶等处前后2米范围内；钢梁的横梁顶上；平交道口。
②上述部位如接头不可避免，应将其焊接或冻结。
4．线路上为什么要设竖曲线？4．答：线路纵断面是由许多直线段连接而成，其衔接点为凸凹形，当两相连直线段之坡度的代数差达到某一规定数值时，则应在两相邻坡段之间用同一圆顺的曲线连接之，以改善列车的运行条件，这一在线路纵断面上的连接曲线，即为竖曲线。
5．铁路线路设备大修的方针是什么？5．答：铁路线路设备大修应贯彻“运营条件匹配，的原则。
坚持全面规划，适当超前于需要的方针。
套进行，并尽可能采用无缝线路。
6．试述提高侧向过岔速度的途径是什么？6．答：①采用大号码道岔增大曲线半径。
②直向和侧向行车密度和速度相近时，增大一些。
，修理周期合理，线路质量均衡”修计划和施工顺序时，必须整区段配可采用对称道岔，道岔号相同时，导曲线半径可③采用曲线型尖轨和曲线辙叉，以增大导曲线半径。
④适当增加直线尖轨长度。
⑤适当选择护轨和翼轨缓冲段，减少冲击角。
⑥加强道岔养护维修。
7．无缝线路的应力调整是什么意思及与应力放散有什么不同？7．答：①锁定轨温在整段长轨条的全长上应均匀一致，它也表示温度力的分布均匀一致。
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２０１８ ５３ ４ ７２７７３２．
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第 卷 第 期 西 南 交 通 大 学 学 报 ５３ ４
Ｖｏｌ． ５３ Ｎｏ． ４
年 月 ２０１８ ８
ＪＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＳＯＵＴＨＷＥＳＴ ＪＩＡＯＴＯＮＧ ＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ
Ａｕｇ． ２０１８
文章编号： （ ） ：
０２５８２７２４ ２０１８ ０４０７２７０６ ＤＯＩ １０． ３９６９ ／ ｊ． ｉｓｓｎ． ０２５８２７２４． ２０１８． ０４． ００９
Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ｌａｔｅｒａｌ Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ Ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ Ⅲｃ Ｓｌｅｅｐｅｒ ｗｉｔｈ Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ Ｆｒａｍｅ Ｔｙｐｅｓ
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： Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｏ ｏｐｔｉｍｉｚｅ ｔｈｅ ｇｅｏｍｅｔｒｙ ｏｆ ｔｈｅ Ⅲ ｃ ｍｏｎｏｂｌｏｃｋ ｓｌｅｅｐｅｒ ａｎｄ ｒｅｖｅａｌ ｔｈｅ ｖａｒｉａｔｉｏｎ ， ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂａｌｌａｓｔ ｂｅｄ ｌａｔｅｒａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｔｈｒｅｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｆｒａｍｅ
： 收稿日期 ２０１７０７２０
：国家自然科学基金资助项目（ ） 基金项目
：井国庆（ —），男，副教授，博士，研究方向为轨道结构及轨道力学，电话： ， ： 作者简介
１９７９
：井国庆，付豪，贾文利，等 框架优化型 轨枕道床横向阻力试验研究［］ 西南交通大学学报， ， （）： 引文格式
Ｕ１２３４２０１
框架横优向化阻型力Ⅲ试ｃ验轨研枕究道床
井国庆１， 付 豪１， 贾文利１， 姚 力２， 林红松２
（１． 北京交通大学土木建筑工程学院，北京 ； １０００４４ ２． 中铁二院工程集团有限责任公司，四川 成都 ） ６１００３１
摘 要：为对标准Ⅲｃ 型轨枕进行外形优化及揭示轨枕优化前后道床横向阻力特性，针对Ⅲｃ 型轨枕特定部位 增设混凝土加宽（加厚）块，形成 ３ 种框架式轨枕，结合道床横向阻力测试实验，分析对比不同道床断面形式下 （砟肩宽度 ３００ ｍｍ 堆高 ０ ｍ；砟肩宽度 ５００ ｍｍ 堆高 ０ ｍ；砟肩宽度 ５００ ｍｍ 堆高 １５０ ｍ）各框架轨枕与标准Ⅲｃ 型轨枕道床横向阻力数值． 研究结果表明：在不同道床断面型式下，各型框架轨枕均能有效增大道床横向阻力， 相较于标准Ⅲｃ 型轨枕，Ａ 型框架轨枕（轨枕承轨台双翼缘型）可提升道床横向阻力 ３７． ８％ ～ ５０． ８％ ，Ｂ 型框架 轨枕（枕中截面十字型）可提升道床横向阻力 ２５． ５％ ～ ４１． ０％ ，Ｃ 型框架轨枕（轨枕承轨台下底部加厚型）可提 升道床横向阻力 １３． ３％ ～ ２３． ０％ ． 关键词：道床横向阻力；框架轨枕；断面尺寸 中图分类号：Ｕ２１１． ２ 文献标志码：Ａ
ｓｌｅｅｐｅｒｓ ｗｅｒｅ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ａｎｄ ｆａｂｒｉｃａｔｅｄ ｂｙ ａｄｄｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｌｏｃｋｓ ｔｏ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｐａｒｔｓ ｏｆ ｔｈｅ Ⅲｃ ｍｏｎｏｂｌｏｃｋ
， ｓｌｅｅｐｅｒ． Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｂａｌｌａｓｔ ｂｅｄ ｌａｔｅｒａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｅｓｔ Ｔｈｅ ｆｒａｍｅ ｓｌｅｅｐｅｒｓ ａｎｄ Ⅲ ｃ ｍｏｎｏｂｌｏｃｋ （ ， ｓｌｅｅｐｅｒ ｗｅｒｅ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｆｏｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｂａｌｌａｓｔ ｂｅｄ ｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎｓ ｓｈｏｕｌｄｅｒ ｗｉｄｔｈ ３００ ｍｍ ｓｈｏｕｌｄｅｒ ｈｅｉｇｈｔ ； ， ； ， ０ ｍｍ ｓｈｏｕｌｄｅｒ ｗｉｄｔｈ ５００ ｍｍ ｓｈｏｕｌｄｅｒ ｈｅｉｇｈｔ ０ ｍｍ ｓｈｏｕｌｄｅｒ ｗｉｄｔｈ ５００ ｍｍ ａｎｄ ｓｈｏｕｌｄｅｒ ｈｅｉｇｈｔ ） １５０ ｍｍ ． Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｅａｃｈ ｆｒａｍｅ ｓｌｅｅｐｅｒ ｃａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｌａｔｅｒａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｗｉｔｈ ， ， ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｂａｌｌａｓｔ ｂｅｄ ｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎｓ． Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ Ⅲｃ ｍｏｎｏｂｌｏｃｋ ｓｌｅｅｐｅｒ ｔｈｅｒｅ ｉｓ （ ）， ３７． ８％ － ５０． ０％ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｌａｔｅｒａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｆｏｒ ｆｒａｍｅ ｓｌｅｅｐｅｒ ｔｙｐｅ Ａ ｅｎｄｗｉｎｇｅｄ ｓｌｅｅｐｅｒ （ ）， ２５． ５％ － ４１． ０％ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｆｏｒ ｆｒａｍｅ ｓｌｅｅｐｅｒ ｔｙｐｅ Ｂ ｍｉｄｄｌｅｗｉｎｇｅｄ ｓｌｅｅｐｅｒ ａｎｄ １３． ３％ － ２３． ０％ （ ） ｉｎｃｒｅａｓｅ ｆｏｒ ｆｒａｍｅ ｓｌｅｅｐｅｒ ｔｙｐｅ Ｃ ｂｕｍｐｅｄ ｓｌｅｅｐｅｒ ． ： ； ； Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｌａｔｅｒａｌ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｆｒａｍｅ ｓｌｅｅｐｅｒ ｓｅｃｔｉｏｎ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ