模板支撑验算
模板支撑体系验算
模板支撑体系验算
模板支撑体系是一种结构，用来设计或建造桥梁、基础及建筑类结构
物时必须使用的组件。
模板支撑体系结构包括框架、梁、型钢支撑和系统
固定装置，其功能是将结构模板与施工支撑相连，以便于不改变结构参数
的情况下实施施工支撑体系。
模板支撑体系的主要部件主要包括支撑架支
撑梁、型钢支撑、支撑模板，以及支撑模板固定装置。
1、计算框架及梁端部的受力：首先，根据结构图确定整个支撑体系
的框架、梁及型钢结构，并计算框架及梁端部的受力，保障支撑体系安全
可靠。
2、计算型钢结构的受力：其次，根据型钢结构的计算，对其施加的
压应力、拉应力及弯矩等受力计算，以保证型钢结构的受力分布的合理性。
3、计算支撑模板的受力：同时，根据支撑模板所施加的压应力、拉
应力及弯矩等受力计算，以保证支撑模板的受力分布的合理性。
4、计算支撑模板固定装置的受力：此外，需根据支撑模板固定装置
的计算，计算支撑模板固定装置的受力，以保证其安全可靠性。
模板支撑验算
模板支撑验算一、计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《钢结构设计规范》GB 50017-2003二、荷载设计1、模板体系设计设计简图如下：面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：强度验算满足要求。
挠度验算满足要求。
支座反力计算设计值（承载能力极限状态）标准值（正常使用极限状态）小梁验算为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）承载能力极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=3.167KN，R2=R3=4.296KN正常使用极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=2.827KN,R2=R3=3.363KN主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.545KN,R2=13.826KN,R3=0.545KN可调托座验算可调托座最大受力N=MAX(R1,R2,R3)=13.836KN≤（N）=30KN 满足要求立柱验算长细比验算风荷载计算稳定性计算根据（建筑施工模板安全技术规范）JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同；1）面板验算32）小梁验算同上四-六计算过程，可得：R1=0.517KN，R2=12.82KN,R3=0.517KN满足要求立柱地基基础计算立柱底垫板的地面平均压力P=N/(MfA)=14.296/（0.19x0.15）=105.895kp≤fak=140pka满足要求300x1200梁侧模板计算书梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
模板支架验算内容
模板支架验算内容
在进行模板支架的设计和施工时，为了保证其安全性和可靠性，需要进行一系列的验算。
以下是一些常见的验算内容：
强度验算
强度验算是保证模板支架在承载能力极限状态下不发
生破坏的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行强度计算，可以确定其是否具有足够的承载能力。
刚度验算
刚度验算是保证模板支架在使用过程中不发生过大变
形的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行刚度计算，可以确定其是否具有足够的刚度。
稳定性验算
稳定性验算是保证模板支架在使用过程中不发生失稳
现象的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行稳定性计算，可以确定其是否具有足够的稳定性。
支撑杆件的长细比验算
支撑杆件的长细比是影响其承载能力和稳定性的重要
因素。
通过对支撑杆件进行长细比计算，可以确定其是否具有足够的承载能力和稳定性。
扣件抗滑移验算
扣件是连接支撑杆件和立杆的重要部件，其抗滑移能力
对模板支架的稳定性具有重要影响。
通过对扣件进行抗滑移验算，可以确定其是否具有足够的抗滑移能力。
支撑立杆地基承载力验算
支撑立杆地基承载力是保证模板支架在使用过程中不
发生下沉现象的重要因素。
通过对地基承载力进行验算，可以确定其是否具有足够的承载能力。
模板支架整体稳定性验算
除了对模板支架的各个组成部分进行验算外，还需要对整个支架进行稳定性验算。
通过对整个支架进行稳定性计算，可以确定其是否具有足够的整体稳定性。
模板支撑验算
模板支撑验算1.荷载计算：○1新浇筑混凝土对模板产生的侧压力，柱一次浇注最大高度4.25m。
侧压力为F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=Hr cr c=24KN/m3t0为新浇筑混凝土初凝时间，t0=200/T+15=200/10+15=8hv取5m/hH=5.8mβ1=1.2（按掺外加剂考虑），β1=1.15（混凝土按泵送考虑）F1=0.22×24×8×1.2×1.15×51/2=130.34KN/m2F2=4.25×24=102 KN/m2取最小值为102KN/m2②倾倒混凝土时对模板产生水平荷载取4.0KN/m2由○1○2得q1=1.2×○1+1.4×○2（验算强度）q2=○1（验算刚度）q1=1.2×102+1.4×4=128KN/m2q2=102KN/m22．内背楞间距验算模板厚15mm, E=104N/mm2，Ф48×3.5钢管截面特性：W=4.49×103mm3，i=15.94mm，A=424mm2。
在截面中部设置一道高度方向设置M12对拉螺栓@500。
内钢管背楞间距按150计算。
模板计算宽度取1000，W=3.75×104mm3模板承受均布荷载（强度验算）q= q1×1=128 KN/m模板承受均布荷载（刚度验算）q= q2×1=102KN/mM=0.1ql2=0.1×128×0.152=0.288KN.mσ=M/W=0.288×106/3.75×104=7.68N/mm3﹤10 N/mm3强度满足要求按模板刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250W=0.677×qL4/（100EI）≤L/250q—作用在模板上的均布荷载（N·mm）E—模板的弹性模量（N/mm2）I—板的截面惯性矩（mm4）I=1000×153/12=2.81×105mm4L≤[（100EI）/（0.667×250q）]1/3=[（100×2.81×105×104）/（0.667×102×250）]1/3=257mm内楞间距150满足刚度要求。
挑板支撑验算：
一、 9层顶板以上挑间支撑验算：1、验算压杆稳定（1）计算BC杆轴力F N新浇混凝土自重F砼=2400×10×（0.12×3.38×0.5）=4.867KNF钢筋=3.38×0.5×0.173+1×0.253=0.545KNF模板=0.139×2.88×0.5=0.20KNF钢管支架=5×6.80.0384（立杆）+5×7×0.5×0.0384（横杆）+5×7×0.015（扣件）=2.503KNF脚手板0.35×0.5×3.38=0.592KNql=F砼+F钢筋+F模板+F钢筋支架+F脚手板=8.707KNF梁自重=0.25×0.5×1×2400=3KNF G2=5×25.777×10=1.289KNF G1=（2.88+0.86）×25.777×10=0.964KNF 网片架=（6.8+0.86）×0.0384（立杆）+0.5×2×7×0.884（横杆）+2×√2×1.2× ×0.038(斜撑)+10×0.015×2（扣件）+8.3×2×0.003（穿目网）=1.154KN∑M A =0得F N COS45°×2.88=8.707×1.44＋3×2.755+1.289×1.112+0.964×1.87+1.154×4.241 =28.933F N = =14.210KN （2）求і查表得20#槽钢і=76.4mm（3）求λ（取u=0.5）λ== =32.72查表得φ=0.947（4）稳定校核= ==4.570MPa ＜170 MPa （安全）压杆稳定2、验算强度8.3528.933COS45°×2.88u l і 0.15×500 76.4 F N φA14.210×103 0.947×32.837×102 14.210×103 31.096×102Mmax=8.707×2.88÷2+0.964×1.87+3×2.755=22.605KN ·m 查表W Z =191×103 mm 3则бmax= =118 MPa ＜215 MPa （安全） 3、地锚计算（1）地锚1计算F NX=F N ·COS45°=10.046KN地锚面积A= =981.74mm 2 б= = =10.233 MPa ＜215 MPa （安全） （2）地锚2计算（抗剪切）F NX =10.046KN地锚面积A=12.748×102 mm 2τ= = =7.880 MPa ＜[τ]=140 MPa （安全） 二、 14层以上圆弧挑板支撑计算 22.605×106191×103ΠD 22 F NX A10.046×103 981.74 F NX A 10.046×10312.748×1021、验算压杆稳定（1）计算轴力F N：F砼=2400×10×（3.8×0.5×0.12）=5.472KNF模板=0.139×3.8×0.5=0.264KNF钢筋=3.8×0.5×0.173+0.5×0.253=0.455KNF支架=5×6.8×0.0384（立杆）+5×7×0.0384（横杆）+5×7×0.015（扣件）=2.503KNF脚手板=0.35×0.5×（3.8+0.5）=0.753KNql=5.472+0.264+0.455+2.503+0.753=9.447KNF梁自重=0.25×0.65×0.5×24000=1.95KNF G1=1.134KNF G2=1.469KNF 网片架=1.423KN∑M A =0得F N COS39°×3.8=9.447×3.8×1.9+1.95×3.675+1.423×4.3+1.134×2.2+1.469×1.585=86.316KN ·mFN= =29.230KN（2）求і查表得і=76.4mm （3）求λ（取u=0.5）λ= = =37.23查表得φ=0.934（4） 验算= =9.53MPa ＜170 MPa （安全）2、强度验算86.316 COS39°×3.8u Lі 0.5×5690 76.4 F NφA 29.230×103 0.934×32.837×102Mmax=9.447×1.9+1.134×2.2+1.95×3.675=27.610KN ·m 查表W Z =191×103 mm 3则 = =144.5MPa ＜215 MPa （安全） 3、地锚验算（1）地锚1计算F NX =F N·COS39°=29.23×COS39°=22.716KNA= 2× =981.74mm 2 б= =23.14 MPa ＜215 Mpa （安全） （2）地锚2计算（抗剪切）τ= = =17.82 MPa ＜[τ]=140 MPa （安全）27.610×106191×103 ΠD 2222.716×103 981.74M MAX W Z F NX A 22.716×103 12.748×102。
模板专项施工验算方案
一、编制依据1. 施工组织设计；2. 项目工程设计图纸；3. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015；4. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；5. 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；6. 《建筑施工安全检查规范》JGJ59-2019。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程；2. 工程地点：某市某区；3. 工程规模：地上15层，地下1层，总建筑面积约1.5万平方米；4. 建筑结构形式：钢筋混凝土框架结构。
三、模板专项施工验算1. 模板面板强度验算（1）计算模板面板承受的最大弯矩和剪力；（2）根据计算结果，选择合适的模板面板材料；（3）验算模板面板的强度，确保其满足设计要求。
2. 模板支撑体系强度验算（1）计算模板支撑体系承受的最大弯矩和剪力；（2）根据计算结果，选择合适的支撑材料；（3）验算模板支撑体系的强度，确保其满足设计要求。
3. 模板变形验算（1）计算模板在荷载作用下的最大挠度；（2）根据计算结果，选择合适的模板材料；（3）验算模板的变形，确保其满足设计要求。
4. 活荷载验算（1）根据工程实际情况，确定活荷载的最不利布置；（2）计算活荷载作用下的最大弯矩和剪力；（3）验算模板及支撑体系在活荷载作用下的安全性。
5. 高大模板验算（1）计算高大模板在荷载作用下的最大弯矩和剪力；（2）根据计算结果，选择合适的模板材料；（3）验算高大模板的强度和稳定性，确保其满足设计要求。
四、验算结果及结论1. 模板面板强度满足设计要求；2. 模板支撑体系强度满足设计要求；3. 模板变形满足设计要求；4. 活荷载作用下，模板及支撑体系安全性满足设计要求；5. 高大模板强度和稳定性满足设计要求。
五、施工注意事项1. 模板施工前，应进行详细的施工方案编制，明确施工流程、材料选用、人员安排等；2. 模板施工过程中，应严格按照施工方案执行，确保施工质量；3. 施工过程中，应加强安全管理，确保施工人员的人身安全；4. 施工完成后，应进行模板拆除，并做好清理工作。
钢模板的验算
钢模板的验算钢模板是建筑施工中常用的一种模板，它具有承载能力强、使用寿命长、施工效率高等优点，因此在建筑领域被广泛应用。
然而，在使用钢模板的过程中，为了确保施工安全和质量，需要对钢模板进行验算，以保证其符合施工要求和标准。
本文将重点介绍钢模板的验算方法和注意事项。
首先，钢模板的验算需要考虑其承载能力。
在进行验算时，需要根据钢模板的材质、规格、受力情况等因素，确定其承载能力是否满足施工要求。
一般来说，钢模板的承载能力需满足设计要求，并且要考虑到施工现场的实际情况，确保其安全可靠。
其次，验算还需要考虑钢模板的稳定性。
钢模板在使用过程中，可能会受到各种外部力的作用，因此需要对其稳定性进行验算。
特别是在大风、地震等特殊情况下，钢模板的稳定性尤为重要，必须确保其在受力情况下不会发生倾覆或变形，以保障施工安全。
另外，验算还需要考虑钢模板的连接方式和节点设计。
在实际使用中，钢模板通常需要通过连接件进行连接，因此连接方式和节点设计的合理性对于整体结构的稳定性和安全性有着重要影响。
在验算过程中，需要对连接件的受力情况进行分析，确保连接处不会出现过大的应力集中，从而影响整体结构的稳定性。
此外，还需要注意对于钢模板的使用寿命进行验算。
钢模板作为施工现场的重要工具，其使用寿命直接关系到施工质量和安全。
因此，在验算时，需要考虑钢模板的材质、防腐蚀措施、使用环境等因素，确保其使用寿命能够满足工程的需要。
综上所述，钢模板的验算是建筑施工中不可忽视的重要环节。
通过对钢模板的承载能力、稳定性、连接方式和使用寿命等方面进行综合验算，可以确保其在施工过程中能够安全可靠地使用，为工程的顺利进行提供保障。
因此，在实际施工中，需要严格按照相关标准和要求进行验算，并在验算过程中充分考虑施工现场的实际情况，以确保钢模板的使用安全和质量。
楼板模板及支撑体系验算
楼板模板及支撑体系验算一、楼板：1、模板：模板尺寸：1.83×0.915m。
（1）荷载计算：楼板标准荷载为楼板模板自重：0.5KN/㎡M B=–0.107×ql2=–0.107×8.711×0.452=–0.189KN·ｍM C=–0.071×ql2=–0.071×8.711×0.452=–0.125 KN·ｍ（3）M］/ｆ=(0.189×106)/13=1.45×104ｍｍ3ｍ＜Ｗ=1/6×915×202=6.1×104ｍｍ3ωA=(K w ql4)/(100EI)=（0.967×8.711×4504）/［100×9.5×103×(1/12)×915×203］=0.60ｍｍ＜［ω］=l/400=1.125ｍｍ当施工人员及设备为集中荷载时也满足要求。
2、模板横楞计算：（1）q=［（0.5+4.32+0.198+0.3）×1.2+2.5×1.4］×0.45M B=–0.107×ql2=–0.107×4.45×0.452=–0.096KN·ｍM C=–0.071×ql2=–0.071×4.45×0.452=–0.064 KN·ｍ（3）［M］/ｆ=(0.096×106)/13=0.738×104ｍｍ3ｍ＜Ｗ=1/6×100×402=2.67×104ｍｍ3ωA=(K w ql4)/(100EI)=（0.967×4.45×4504）/［100×9.5×103×(1/12)×100×403］=0.352ｍｍ＜［ω］=l/400=1.125ｍｍ3、采用钢管脚手支架进行支撑（1）（1/01）~（1）/（1/0A）~（E）层高净距为6.92ｍ横杆步距为6.92÷4=1.73ｍ取立杆支撑面积为（0.6×2）×（0.6×2）=1.44ｍ2每根立杆承受荷载为：1.44×［（0.5+4.32+0.198）×1.2+2.5×1.4+0.3×1.2+0.25×1.2］=14.67KN 用φ48×2.75ｍｍ，A=391ｍｍ2。
模板排架工字钢支撑受力验算
自动扶梯顶板处工字钢支撑施工方案由于自动扶梯顶板处支模高度高达20米，为了降低施工难度，减少安全隐患，针对该部分梁、板的支撑做如下施工方案: 此自动扶梯顶板、梁位于五层，在7轴线往左4000交C～E 轴之间，顶板面积为48.07㎡，顶板梁截面尺寸为200×500，450×650，300×800，顶板厚度为120。
考虑到其横向跨度仅为3800，故该方案选择在四层板上架设14号工字钢作为支撑架基础。
工字钢平面布置详见附图，工字钢主龙骨间距为650，750，次龙骨间距为1900，相应梁及板下的立杆间距也为650，750，950，在支模范围内无工字钢处，用架板平铺。
工字钢长度为 4.7米，剪力墙侧工字钢在支模范围外600，另一侧为300。
次龙骨焊在主龙骨上面，焊接牢固，加强工字钢主龙骨的整体稳定性。
工字钢上放立杆位置焊接100长Φ25钢筋，避免立杆移位。
遇有剪力墙位置，将工字钢用聚苯板套住穿过剪力墙，支模架拆除后，用砼将此洞填实。
其余支撑按照原模板方案执行。
工字钢受力验算一、工字钢（主龙骨）受力验算1、次龙骨压在主龙骨上的支座反力（按最大梁450×650㎜计算，取此梁左右两跨）（1）、砼重力密度按24KN/m 3（2）、浇筑砼活荷载按2KN/㎡（3）、模板、方木按0.3KN/㎡(4)、钢管立杆排架按0.1284KN/m(5)、14#工字钢自重按0.2KN/mN=｛[0.95×0.65×24×0.12+0.95×0.65×(2+0.3)+0.1284×3.5]×4+0.65×0.45×0.95×24+0.95×0.65×(2+0.3)+0.1284×3.5｝÷5=4.7KN.2、大梁(450×650㎜交300×800㎜)下的工字受力验算(1)受力简图（2）剪力图（3）弯矩图二、工字梁的受力计算14#工字钢截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W =102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。
模板支架验算应考虑的因素
模板支架验算应考虑的因素在进行模板支架验算时，需要考虑的因素有很多。
模板支架是建筑施工中常用的辅助工具，用于支撑和固定混凝土浇铸过程中的模板，而模板支架验算则是为了保证支架的稳定性和安全性。
在进行模板支架验算时，需要考虑以下因素：1. 荷载因素：模板支架在施工过程中需要承受来自混凝土、工人、设备等方面的荷载。
在进行验算时，需要考虑这些荷载的大小、分布和作用方式，以确保支架能够承受这些荷载而不会发生变形或破坏。
2. 材料强度：模板支架的材料通常是钢材或铝合金，其强度和刚度是影响支架安全性的重要因素。
在验算时，需要考虑支架材料的强度参数，如抗压强度、抗拉强度等，以保证支架在承受荷载时不会发生材料的破坏。
3. 结构稳定性：模板支架的结构稳定性是保证支架安全的关键。
在验算时，需要考虑支架结构的稳定性参数，如稳定性系数、位移限制等，以保证支架在使用过程中不会发生倾覆或失稳的情况。
4. 环境因素：施工现场的环境因素，如风载、地震、温度等，也会对模板支架的验算产生影响。
在验算时，需要考虑这些环境因素对支架的影响，并做出相应的安全措施。
从简到繁地探讨模板支架验算应考虑的因素，可以更好地帮助施工相关人员深入理解支架验算的重要性和复杂性。
模板支架验算是保证施工安全和质量的重要环节，在施工中必不可少。
只有充分考虑各种因素，并进行严谨的验算，才能保证模板支架在施工中的安全可靠。
总结回顾一下，模板支架验算的因素包括荷载因素、材料强度、结构稳定性和环境因素等。
这些因素相互作用，共同影响着支架的安全性和稳定性。
在进行支架验算时，需要对这些因素进行综合考虑，确保支架能够满足施工的要求并保证施工安全。
个人观点上，我认为模板支架验算是一项非常重要的工作，它直接关系到施工现场的安全和质量。
只有通过严谨的验算和充分考虑各种因素，才能保证模板支架的稳定性和安全性，从而保障整个施工工程的顺利进行。
在施工过程中，需要高度重视模板支架验算工作，确保支架的安全可靠性。
剪力墙模板验算
剪力墙模板验算在建筑施工中，剪力墙模板的设计和验算至关重要。
它不仅关系到混凝土浇筑的质量和成型效果，还直接影响到施工的安全和进度。
接下来，我们就详细探讨一下剪力墙模板的验算过程。
首先，我们要明确剪力墙模板所承受的荷载。
这些荷载主要包括新浇混凝土的侧压力、倾倒混凝土时产生的冲击荷载以及振捣混凝土时产生的荷载等。
新浇混凝土的侧压力是其中最主要的荷载。
其大小与混凝土的浇筑高度、浇筑速度、坍落度、初凝时间以及外加剂等因素有关。
一般来说，我们可以通过相关的计算公式来确定。
在计算侧压力时，需要考虑两个阶段。
一是混凝土浇筑速度较缓慢的阶段，此时侧压力按照流体静压力的原理计算；二是混凝土浇筑速度较快的阶段，此时需要考虑混凝土的坍落度、初凝时间等因素对侧压力的影响。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载相对较小，但也不能忽视。
通常，我们会根据经验取值将其与新浇混凝土的侧压力进行组合。
确定了荷载之后，接下来就是对模板的强度和刚度进行验算。
对于模板的强度验算，我们需要考虑模板在承受最大荷载时的应力情况。
如果模板所承受的应力小于其材料的容许应力，那么就可以认为模板的强度满足要求。
模板的刚度验算则主要是为了确保模板在荷载作用下不会产生过大的变形，从而保证混凝土的成型质量。
一般来说，我们会规定模板的最大变形值不能超过一定的限值。
在进行验算时，我们还需要考虑模板的支撑体系。
支撑体系的稳定性和承载能力直接影响到模板的工作性能。
常见的支撑体系有钢管脚手架、木方等。
对于支撑体系，我们需要验算其立杆的稳定性、横杆的强度和刚度等。
以常见的木模板为例，我们来具体看一下验算的过程。
假设模板采用 18mm 厚的胶合板，背楞采用 50mm×100mm 的木方，间距为250mm，主楞采用双钢管，间距为 500mm。
先计算新浇混凝土的侧压力。
假设混凝土的浇筑高度为 3m，浇筑速度为 2m/h，坍落度为 180mm，初凝时间为 4h，外加剂影响修正系数为12。
模板支架支撑在砼楼板上的验算
模板支架支撑在砼楼板上的验算模板、支架在砼楼板上的分析验算，计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编、《工程结构设计原理》曹双寅主编。
一、模板支架参数信息楼盖板设计板厚度h，板底模板采用胶合木板，模板支架采用钢管支撑，钢管型号Φ48x3.5，楼盖板计算单向板计算跨度L0(m)；单向板计算跨数：1。
立杆横向间距La（m）；立杆纵向间距Lb（m）。
二、荷载计算模板支架传递荷载标准值：P (kN）；板计算单元活荷载设计值：q= P 1/(La×Lb) (kN/m2)本层楼盖自重荷载设计值：g=25×h (kN/m2) ；楼板承受荷载组合设计值：F=1.4 q+1.2 g(kN/m2) 。
三、板单元弯矩计算：1、板单元内力计算：M max+=0.125F L20kN·m依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：（1）单筋截面：χ=f y A s/α1f c bM u=α1f c bχ(h0-χ/2)；当χ>ξbχ时M u=ξb(1-0.5ξb) α1f c b h20（2）双筋截面：χ=（f y A s- f y' A s'）/α1f c b当2αs'≦χ≦ξbχ时M u=α1f c bχ(h0-χ/2)+ f y' A s'(h0-αs')当χ>ξbχ时M u=ξb(1-0.5ξb) α1f c b h20+ f y' A s'(h0-αs')当χ>2αs'表明受压钢筋的应力未达到抗压强度设计值f y'，先按M u= f y A s(h0-αs')计算，再按单筋截面计算M u，取两者中较小值作为截面所具有的受弯承载力。
式中M u ---板正截面极限承载弯矩；α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；f c ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；f y' ---受压区钢筋抗拉强度标准值；A s'---受压区钢筋总面积；χ ---混凝土受压区高度，χ=(f y A s-f y'A s')/(α1f c b)γs ---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=A s fy/(α1bh0)f y ---钢筋抗拉强度标准值；A s---受拉钢筋总面积；h0 ---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；四、板单元斜截面抗剪截面复核：Vmax=0.5F L0(KN)hw<4.0式中：hw－截面腹板高度：矩形截面为h0，T形截面为h0-h`f, h`f为翼缘高度；Vu=0.25ßc f c b h0> Vmax五、板单元抗冲切验算：混凝土板抗冲切承载力应符合下列规定：F l≦0.7ßh f tημm h0其中系数η应按下列两个公式计算，并取其中较小值：η1=0.4+1.2/ßsη2=0.5+αs h0/(4μm)其中：F l=FLaLb式中F l－钢管荷载设计值；ßh－截面高度影响系数：当h≦800mm时，ßh=1.0；h≧2000mm时，取ßh=0.9，其间按线性内插法取用；μm－临界截面的周长：距离局部或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；h0－截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；η1－集中反力作用面积影响系数；η2－临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；ßs－当截面为圆形时，取ßs=2；αs－板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取αs=40；对边柱，取αs=30；对角柱，取αs=20。
模板钢管支撑系统验算计算书
模板钢管支撑系统验算计算书梁模板计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取0.80。
模板支架搭设高度为4.5m ，梁截面 B ×D=450mm ×900mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m ，立杆的步距 h=1.50m ，梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方40×80mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁两侧立杆间距 1.00m 。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.20kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.90+0.20)+1.40×42002.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×2.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×0.900×0.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.200×0.400×(2×0.900+0.450)/0.450=0.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.450×0.400=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q = 0.9×(1.35×9.180+1.35×0.400)=11.640kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.360=0.318kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm 3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm 4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图A0.0749.58kN/mA变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.982kNN2=3.591kNN3=0.982kN最大弯矩 M = 0.073kN.m最大变形 V = 0.111mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.073×1000×1000/21600=3.380N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1636.0/(2×400.000×18.000)=0.341N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.111mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.591/0.400=8.978kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×8.98×0.40×0.40=0.180kN.m 最大剪力 Q=0.5×0.400×8.978=1.796kN最大支座力 N=1.0×0.400×8.978=3.591kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.180×106/42666.7=4.21N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1796/(2×40×80)=0.842N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.736kN/m 最大变形 v =5/3.84×6.736×400.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.146mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
扣件式模板支撑架整体稳定及抗倾覆验算
模板支撑架整体稳定及抗倾覆验算计算书计算依据：《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)一、参数信息1.构造参数2.构件参数14 板2975 100 0 la 顶托/ 300 0.515 梁250 500 0 la 顶托300 0.516 板3025 100 0 la 顶托/ 300 0.517 梁350 950 0 la 顶托300 0.5 3.支撑参数钢管类型(mm) Φ48×3 第1根立杆与“构件1”中心线距离(mm)675承重立杆间距(mm) 550,250,550,675*3,625*6,250,625*10,250,625*10,250,625*6,675*3,550,250,550钢管钢材品种钢材Q235钢(≤16) 钢管弹性模量(N/mm2) 206000钢管屈服强度(N/mm2) 235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)215钢管抗剪强度设计值(N/mm2) 125钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3254.荷载参数模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24楼板钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1梁钢筋自重标准值(kN/m3)1.5人员及设备荷载(kN/m2)2.5 基本风压(kN/m2) 0.25立杆荷载偏心距(mm) 60扣件抗滑承载力折减系数0.75模板支撑体系剖面图模板支撑体系平面图二、荷载计算1.构件荷载基本组合值q混凝土结构由17个构件组成，各构件荷载的计算方法是相同的，下面仅给出“构件1”荷载的计算过程，其他构件直接给出计算结果。
(一) 构件1荷载计算取计算单元宽度la=0.8m；=(0.95+0.95-0.1+0.35)×0.8×0.5/0.35 + 24×永久荷载标准值Gk0.95×0.8 + 1.5×0.95×0.8=21.837 kN/m；=2.5×0.8=2.000 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k计算承载力q=0.9×1.1×(1.35×1×21.837+1.4×0.9×2.000) =31.680 kN/m；计算抗倾覆（砼浇筑时）q=0.9×21.837=19.653 kN/m；计算抗倾覆（砼浇筑前）q=0.9×3.597=3.237 kN/m；(二) 各构件荷载基本组合值统计（单位：kN/m）(三) 构件外侧荷载基本组合值计算取“板底立杆沿梁跨度方向间距la”作为计算单元宽度，la=0.8m；永久荷载标准值Gk=0.5×0.8 =0.400 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.8=2.000 kN/m；计算承载力q=0.9×1.1×(1.35×1×0.400+1.4×0.9×2.000) =3.029 kN/m；计算抗倾覆q=0.9×0.400=0.360 kN/m；2.附加水平荷载Q3泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载Q3：取竖向永久荷载的2%。
模板专项验算方案
一、方案概述为确保模板工程的安全、稳定和高效施工，本方案对模板工程的强度、刚度和稳定性进行专项验算，确保施工过程中的安全性和质量要求。
二、验算依据1. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2. 《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）3. 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号4. 相关工程图纸及设计要求三、验算内容1. 强度验算（1）模板面板强度验算：按照规范要求，对模板面板进行抗弯、抗剪和抗拉强度验算。
（2）支撑体系强度验算：对支撑体系中的立杆、横杆、斜撑等构件进行强度验算，确保其在施工过程中不会发生破坏。
2. 刚度验算（1）模板面板刚度验算：对模板面板进行挠度验算，确保模板面板在施工过程中不会产生过大挠度，影响混凝土浇筑质量。
（2）支撑体系刚度验算：对支撑体系中的立杆、横杆、斜撑等构件进行刚度验算，确保其在施工过程中不会发生过大变形。
3. 稳定性验算（1）整体稳定性验算：对模板工程整体稳定性进行验算，确保其在施工过程中不会发生倾覆、失稳等事故。
（2）局部稳定性验算：对模板工程局部稳定性进行验算，确保其在施工过程中不会发生局部破坏。
四、验算方法1. 计算方法：采用规范规定的计算公式，结合实际工程情况，进行强度、刚度和稳定性验算。
2. 材料选用：按照规范要求，选用符合设计要求的模板材料，确保施工质量。
3. 施工荷载：根据实际施工情况，合理确定施工荷载，进行验算。
五、验算结果分析1. 强度验算：确保模板面板和支撑体系在施工过程中的强度满足要求，避免因强度不足导致破坏。
2. 刚度验算：确保模板面板和支撑体系在施工过程中的刚度满足要求，避免因刚度不足导致挠度过大，影响混凝土浇筑质量。
3. 稳定性验算：确保模板工程在施工过程中的整体和局部稳定性满足要求，避免因稳定性不足导致事故发生。
六、验算结论根据以上验算结果，本模板专项验算方案符合相关规范和设计要求，能够确保模板工程在施工过程中的安全性和质量。
楼板模板支架验算
楼板模板支架验算1 模板验算(按板厚180mm考虑)(1)荷载：砼板自重： 25KN/m3×0.18＝4.5KN/m2钢筋重： 1.5×0.18＝0.27KN/m218厚胶合板自重：6.0×0.02＝0.12KN/m2g=1.2g1＝4.89×1.2＝5.868KN/ m2施工荷重：P＝2.5×1.4＝3.5 KN/m2(2)强度验算：（按四跨连续板验算）Mmax＝（0.107×5.868+0.121×3.5）×0.42＝0.168KN·mW＝bh2/6＝1000×18×18/6＝54000mm3f＝M/W＝168000/54000＝3.11 N/mm2＜[m f]＝16N/mm2m满足要求(3)剪应力验算V＝(0.607×5.868+0.62×3.5) ×0.4＝2.293KNτ＝3V/2bh＝3×2293÷(2×1000×18)＝0.191 N/mm2＜[τ]＝2.2 N/mm2满足要求(4)挠度验算W＝(0.632×5.868+0.967×3.5)×4004÷（1×100×104×1000×183/12）＝0.374mm＜400/400＝1.0mm满足要求2 小枋木验算（按单跨梁计小楞间跨400mm）g＝5.868×0.4＝2.35KN/mP＝3.5×0.4＝1.4 KN/mq＝3.75KN/m(1)强度验算：Mmax＝0.125×375×12＝0.47KN·mW＝50×1002/6＝83333mm3f＝M/W＝470000/83333＝5.6 N/mm2＜[m f]＝13N/mm2m满足要求(2)剪力验算V＝3.75×1/2＝1.88KNτ＝3V/2bh＝3×1880÷(2×100×50)＝0.564 N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2满足要求(3)挠度验算W＝5q·l4/384EI＝5×3.75×10004÷(384×1.0×104×50×1003/12)＝1.172mm＜1000/400＝2.5mm 满足要求 3 大楞验算（Ф48×3.5钢管）（为简化计算按均布荷载考虑计）g＝5.868+0.03×3+0.037＝6.0KN/mP＝3.5KN/m (荷载组合:q＝6+3.5＝9.5KN/m) (1)强度验算（按三跨连续梁计）Mmax＝(0.117×9.5×0.9)＝1.0KN·mf＝M/W＝1000000/5080＝196.85N/mm2＜[m f]＝215N/mm2m满足要求(2)剪应力验算V＝0.617×9.5×0.9＝5.28KNτ＝5280/489＝10.8 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2满足要求(3)挠度验算W＝KWq l4/100EI＝0.99×9.5×10004÷(100×2.1×106×12.18×104) ＝0.368mm＜1000/400＝2.5mm 满足要求4 支撑架立杆验算大楞传来荷重：5.28KN立杆自重： 11×0.037＝0.4KN扣件重： 8×2×0.018KN/个＝0.3KN水平拉杆重： 8×2×0.037＝0.6KNN＝6.58KNM＝6.58×0.048＝0.316KN·m 用Ф48×3.5钢管，间距0.9×0.9m，步距1.5mI＝15.78mm λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06 φ＝0.626σ＝6580÷（0.626×489）+316000/5080＝83.7N/mm2＜215N/mm2 满足要求抗滑移验算：N＝6.93KN＜8KN 用一个扣件即可。
怎么计算模板支撑系统是否需要进行专家论证
怎么计算模板支撑系统是否需要进行专家论证一、超过一定规模的高支模（需论证）的定义：1、水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m；2、跨度大于18m；3、均布荷载大于15kN/m2；4、集中线荷载大于等于20kN/m的模板支撑系统。
二、均布荷载的计算方法（一）荷载的组成均布荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重模板）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数钢筋砼自重=板厚（m）×25KN2/m3模板木方的自重0.3KN/m2施工均布活荷载3KN/m2分项系数：永久荷载分项系数取1.2施工均布活荷载分项系数取1.4例：1.2×（25M+0.3）+1.4×3=15 M=0.348米，取整M=35㎝即板厚达到或超过35㎝时需要专家论证。
三、集中线荷载的计算方法的计算方法（一）荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数钢筋砼自重=梁的截面积（m2）×26KN2/m3模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/m2施工均布活荷载=梁宽m×3KN/m2分项系数：永久荷载分项系数取1.2施工均布活荷载分项系数取1.4例1：梁高700，梁宽7001.2×[0.7×0.7×26+（0.7+0.7+0.7）×0.5]+0.7×3×1.4=19.488<20例2：梁高1000，梁宽5001.2×[0.5×1.0×26+（1.0+1.0+0.5）×0.5]+0.5×3×1.4=19.2<20例3：梁高900，梁宽6001.2×[0.6×0.9×26+（0.9+0.9+0.6）×0.5]+0.6×3×1.4=20.808>20，需论证。
模板支撑系统验算
梁支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.00。
一、参数信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):2.35；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑方木的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1= 25.000×0.300×0.500×0.250=0.938 kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2 = 0.350×0.250×(2×0.500+0.300) =0.114 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)×0.300×0.250=0.300 kN；2.木方楞的传递集中力计算：静荷载设计值 q=1.2×0.938+1.2×0.114=1.262kN；活荷载设计值 P=1.4×0.300=0.420kN；P=1.262+0.420=1.682kN。
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模板支撑验算××××××工程，设计新颖别致，造型独具特色，且结构十分复杂。
在7.47m标高二层看台处有一预应力梁，截面尺寸为600×1600mm,长24m ,是本工程施工难度最大的部位，它的施工质量是整个工程成败的关键。
为保证此大跨度预应力梁的施工质量，公司科技部及项目部专门成立课题小组，对施工过程及质量进行控制。
经大家讨论研究，将整个施工过程分三部分进行控制：模板及支撑、砼浇筑、预应力张拉。
一、模板、支撑方案模板及支撑系统是施工安全及成型质量的关键，为此专门编制了模板及支撑方案。
此梁的截面及配筋如下：（见附图一）模板拟采用定型组合钢模板，支撑、龙骨均采用Φ48的Q235钢管，用Φ14@600×600的对拉螺栓穿梁对拉，底模支撑采用Φ48钢管立杆间距为600mm，步距为1200mm的Φ48钢管支撑。
以下为模板系统验算。
1、计算标准荷载：①模板及支架自重标准值（采用定型组合钢模板及钢管支撑）取F1=0.75KN/ m3②新浇砼自重标准值取F2=24KM/ m3③钢筋自重标准值取F3=1.5KN/ m3④施工荷载取F4=2.5KN/ m2⑤振捣砼产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m2垂直模板取F5=4.0KN/m2⑥新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22γCt0β1β2υ1/2F′=γcH其中:γc----混凝土的密度取为24KN/m3t0 ----新建筑砼的初凝时间（h）: t0=6（h）β1----外加剂修正系数,因采用泵送砼故取为1.2β2----砼坍落度影响系数，采用泵送砼,坍落度在110-140之间,故β2取为1.15υ--浇筑速度根据施工经验取υ=2m/h则:F6=0.22×24×6.0×1.2×1.15×21/2=61.8 KN/m2F6′=γcH=24×1.6=38.4KN/m2＜F6则标准值为F6= F6′ =38.4KN/m2⑦倾倒砼产生的荷载标准值取F7=2KN/m22、梁侧模板验算：计算示意图（按三等跨连续梁计算）（见附图二）⑴承载能力计算荷载组合F=1.4F5＋1.2F6=1.4×4.0＋1.2×38.4=51.68 KN/mq=0.85F=0.85×51.68=43.93 KN/m=43.93 N/mm化为线型均布荷载：q=600×43.93/1000=26.36N/mm⑵抗弯强度验算：σ=Mmax/W其中：Mmax=0.10ql2=0.10×26.36×6002=9.49×105 Nmm W=5.95×103 mm3则：σ=Mmax/W=9.49×105/5.95×103=159.5N/mm2⑶抗剪强度验算：τ=Vmax/A其中： Vmax =0.6ql=0.6×26.36×600=9489.6NA=2200mm2则：τmax= Vmax / A =9489.6/2200=4.31N/mm2⑷挠度验算：ω=0.677ql4/100EI其中：E表示垂直方向的弹性模量 E=2.06×105 N/mm2 I表示惯性矩 I=2.7×105 mm4则:ω=0.677×26.36×6004/(100×2.06×105×2.7×105)=0.42mm<[ω]=1.5mm(满足)∴梁侧模板满足要求。
3、底模系统验算⑴承载能力计算荷载组合：底模板自重 1.2×0.75×0.6=0.54 KN/m砼荷重 1.2×24×0.6×1.6=27.65 KN/m钢筋荷重 1.2×1.5×0.6×1.6=1.73 KN/m振捣砼荷载 1.4×2.0×0.6=1.68 KN/mq1=31.6 KN/m∴q=0.85q1=0.85×31.6=26.86 KN/m=26.86 N/mm底板计算简图如下：（见附图三）⑵抗弯强度验算：σ=Mmax/W其中： Mmax=0.10ql2=0.10×26.86×6002=9.67×105 Nmm W= 5.95×103mm3则: σ=Mmax/W=9.67×103/5.95×103=162.5N/mm2⑶抗剪强度验算：τ=Vmax/A其中： Vmax=0.60ql=0.6×26.86×600=9.67×103NA=825mm2则：τ=Vmax/A=9.67×103/825=11.7N/mm2⑷挠度验算：ω=0.677ql4/(100EI)其中：E表示弹性模量：E=2.06×105 N/mm2I表示惯性矩 I=2.7×105mm4则：ω=0.677×26.86×6004/(100×2.06×105×2.7×105)=0.42mm<[ω]=1.5mm(满足)∴由以上验算可知，该梁底模符合施工设计要求。
4、梁底模板龙骨验算：计算示意图如下:（见附图四）（按三等跨连续梁计算）⑴抗弯强度验算：σ=Mmax/W其中： Mmax=0.5ql2=0.5×26.86×1002=1.34×105 Nmm W= 5.08×103mm3则：σ= Mmax/W=1.34×105/5.08×103=26.4N/mm2⑵抗剪强度验算：τ=Vmax/A其中： Vmax=0.60ql=0.6×26.86×400=6446.4NA=489mm2则：τ=Vmax/A=6446.4/489=13.2 N/mm2⑶挠度验算：ω=0.677ql4/(100EI)其中： E表示弹性模量：E=2.06×105 N/mm2 I表示惯性矩 I=12.19×104 mm4则：ω=0.677×26.86×4004/(100×2.06×105×12.19×104) =0.185mm<[ω]=l/250=400/250=1.6mm(满足)∴模板龙骨满足要求。
5、立杆验算l0=1.2m=1200mmi =15.78λ= l0/ i = 1200/15.78=76⑴强度验算N=26.86×0.6/2=8.058 KN=8058 NN/A=8058/489=16.48 N/mm2＜fc=205N/mm2(满足)⑵稳定性验算λ=76 查表得：ψ=0.714N/ψA=8058/(0.714×489)=23.08＜fc=205N/mm2(满足)∴立杆满足要求6、对拉螺栓验算N=43.93×0.6×0.9=23.72 KN=23720 NA=153.9 mm2对拉螺栓的拉应力σ=N/A则σ=23720/153.9=154.1 N/mm2＜370 N/mm2(满足)∴对拉螺栓满足要求模板及支撑系统图详见下页图。
（见附图五）礼堂看台预应力梁模板及支撑系统图二、砼浇筑方案此预应力梁砼标号为C50 ，梁侧板砼标号为C30,均采用泵送商品砼。
此预应力梁砼体量较大，二层看台为斜板，施工难度都比较大。
在施工时应注意以下几点：1、浇筑时，先浇筑预应力梁及其范围内的C50砼，然后浇筑C30部分砼。
2、预应力梁砼浇筑时不得留施工缝，砼浇筑应分段分层进行，每层浇筑高度不应超过50cm。
浇筑应同时进行，如有间歇，应在砼初凝前接缝，否则应按施工缝处理。
4、浇筑时应采用“赶浆法”由一端向另一端作阶梯形向前推进。
浇筑与振捣应紧密配合，第一层下料宜慢，梁底充分振实再下二层料。
5、振捣时应快插慢拔，插点均匀，不得遗漏。
振捣上一层应插入下一层50cm，以消除两层间的接槎。
6、振捣时应注意梁底与梁帮部位应充分振实，以免碰动钢筋，尤其不得碰动波纹管并特别注意端部接头密集处砼必须密实，必要时此处可降低石子粒经并以小直径震动棒辅助震捣。
7、浇筑砼时，钢筋工、木工、预应力施工人员应跟班作业，随时提醒砼工并及时整理所负责的工作，管理人员应紧盯现场，发现问题及时解决。
8、振捣时，应先振捣梁中部翼板，再振捣梁，切不可颠倒，以免造成梁板相交处蜂窝麻面，甚至露筋。
9、浇筑斜板砼时，应从低处向高处浇筑，梁筋与板筋应绑扎牢固，切不可从高处向下浇，以免因砼向下冲击力将板筋抬起。
10、砼浇筑完毕至终凝时应采取措施将预应力筋束来回松动一次以防漏浆粘结。
11、砼浇筑初凝后应及时浇水养护，并覆盖草衫。
浇水养护不得少于14天。
12、浇筑砼时，应留置两组试块，一组标养，一组同条件养护。
13、梁砼成型7天后可拆开侧模，再养护7天后方可将侧模全拆除，梁底模待到预应力张拉完成后方可拆除。
三、预应力张拉方案1、准备工作1.1张拉前搭设安全、可靠的钢管脚手平台，面积1.5m×1.5m，带有围护栏杆；1.2使用錾子、钢丝刷清理洞口残留砼，清理钢绞线表面水泥浆及浮锈；1.3装锚具，准备电源、工具等，锚具采用SLM系列锚具配套件。
1.4配套校验千斤顶。
2、端部构造工程中预应力、非预应力筋相打扰处，非预应力筋位置应做相应调整，以满足预应力筋位置正确。
例如：2.1次梁受力主筋与波纹管孔道交叉处，应在绑扎次梁钢筋前考虑好避让措施。
2.2 非预应力筋满足锚周长度满足30d前提下，可考虑取消端部弯头，或方向朝上避开锚垫板，柱顶处应考虑梁中非预应力筋架立筋制作长度，否则与柱主筋并列将无法安装锚垫板。
3、预应力筋及波纹管敷设根据图示预应力形心形状（二次连接抛物线）计算出预应力筋曲线方程，间距50cm计算形心坐标。
扣除波纹管半径，得出钢筋支架坐标，并在梁侧模上弹出支架曲线。
采用的钢筋支架为φ10点焊固定于梁箍筋上。
波纹管支架间距600mm，孔道应平顺，允许垂直方向偏差±10mm，水平方向±20mm。
波纹管应用20#铁丝双股绑扎固定牢靠于支架上，严禁移动。
预应力筋间应防止交叉扭绞，预应力筋束采用先穿束方法。
波纹管接头采用大一号波纹管制作，长度25cm。
两端波纹管应拧紧居中，每端接入管内不小于12cm，接头管搭接处应用胶布缠裹，以防漏入水泥浆。
灌浆孔锚垫板自带，泌水孔采用对混凝土无腐蚀性弧形压板、塑料胶管或刚性管材制作，泌水孔在柱边500mm内埋设，检验合格后封梁侧模。