现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇梁模板支架设计计算书
西吴枢纽立交工程现浇梁模板支架设计计算书中铁二十四局集团有限公司西咸北环线高速公路第LJ-2合同段计算：王大伟审核：成龙审批：王辅圣目录1 工程概况 (1)2 设计计算依据 (2)3 设计计算内容 (2)3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算 (2)3.2 Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁检算 (6)4 总结 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
1 工程概况西吴枢纽立交为西咸北环线与新、老西宝高速的枢纽转换立交，本工程在原西吴半互通枢纽立交基础上增加A、B、C、D、E、F、Y、Z八条匝道，扩建成功能完善的全枢纽互通。
其中A、B、C、D四条匝道为路基，E、F、Y、Z四条匝道为桥梁。
桥梁工程共计111跨26联，现浇梁63跨14联，具体情况见下表：Y匝道32+2*42+32m现浇连续梁中间两跨上跨新西宝高速公路，交叉角度为51°，施工期间要保证高速公路的正常运行，在中央分隔带中的31#墩两侧沿西宝高速方向各留一个7.5m宽的双车道行车门洞。
除门洞处进行特殊设计外，其余现浇部分均采用满堂支架法施工。
本设计书针对上表14联现浇梁，选取具有代表性的2联进行设计计算：（一）Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁（二）E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁2 设计计算依据一、《西吴枢纽立交施工图设计》二、《材料力学》三、《路桥施工计算手册》四、《钢结构设计原理》五、《公路桥涵地基与基础设计规范》六、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》七、《木结构设计规范》六、《组合钢模板技术规范》3 设计计算内容3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算E匝道第一联18+28.5+18m现浇箱梁位于耕地上，下部无道路穿过，采用满堂支架法施工。
高墩变截面现浇箱梁支架设计及受力检算
高墩变截面现浇箱梁支架设计及受力检算一、设计依据与参数选择1.1 设计依据根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）、《公路桥梁设计规范》（GB 50010-2010）、《公路桥梁施工技术规范》（JTG/T J08-2014）等有关标准规范，本工程应按照公路桥梁设计规范进行设计，并满足结构安全性能要求。
1.2 参数选择箱梁材料采用C50混凝土，箱梁结构采用高墩变截面现浇箱梁结构，箱梁截面形式为等高双腹板箱梁，箱梁支架采用两边固支中间活动的方式。
箱梁支架材料采用Q235钢材。
二、结构布置及结构计算2.1 结构布置受到现场条件限制，本工程采用了高墩变截面现浇箱梁结构。
箱梁截面采用等高双腹板型，箱梁变截面分别为：T3.0m×H1.0m、T3.5m×H1.0m、T4.0m×H1.2m，连接腹板宽度为300mm，腰板为30mm，下翼缘宽度为200mm，顶翼缘宽度为250mm。
箱梁支架采用两边固支中间活动的方式，支座采用方形墩顶橡胶支座，每墩设置两个支座，支座中心至箱梁底部高度为2.2m。
墩身采用矩形墩身，墩高为14.5m，桥面宽度为14.5m。
施工过程中，首先根据设计截面及现场情况，分别设计不同墩高、不同跨度箱梁模板支架及模板搭设方案。
根据截面特性计算箱梁的抗弯承载力、剪切承载力和轴向承载力等，计算结果见下表：| 截面形式 | 抗弯承载力(kN·m) | 剪切承载力 (kN) | 轴向承载力 (kN) || :-----: | :--------------: | :------------: | :------------: || T3.0×H1.0 | 2694.0 | 535.6 | 753.0 || T3.5×H1.0 | 3672.2 | 654.1 | 810.8 || T4.0×H1.2 | 5357.6 | 865.2 | 1052.3 |根据计算结果，箱梁的承载能力满足设计要求。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。
第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。
2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。
q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。
现浇箱梁支架计算-[完整版]
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金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
公路工程现浇箱梁施工满堂支架受力检算分析
公路工程现浇箱梁施工满堂支架受力检算分析摘要：结合箭沱湾互通G匝道桥现浇箱梁施工实例对现浇箱梁满堂支架受力验算进行分析。
现浇箱梁结构相对简单，结构受力明确，造价相对较低，后期运营维修成本低，施工方便等优点，在我国高速公路桥梁建设工程中应用广泛。
满堂支架工艺在现浇梁施工过程中应用极为普遍，支架的设计和受力验收是从事桥梁施工技术人员必须熟练掌握的基本技能之一。
但是，在施工过程中由于模型选取部正确，导致受力计算错误，加上现场实际搭设过程中，支架搭设不规范、支架的材料进场验收不严格等原因，时常发生支架失稳跨塌，造成重大人员伤亡及财产损失，为了进一步提高受力验收的准确性，本文采用有限元软件建立力学模型，对支架的受力进行计算，能够与传统的手算方法互相验证，是传统手算方法的一种补充，目前已广泛应用于各类桥梁结构受力验收，具有较高的可靠性。
关键词：现浇箱梁，盘扣支架，荷载组合，地基承载力，有限元理论计算1引言现浇箱梁结构相对简单，结构受力明确，造价相对较低，后期运营维修成本低，施工方便等优点，在我国高速公路桥梁建设工程中应用广泛。
但是，在施工过程中由于模型选取部正确，导致受力计算错误，加上现场实际搭设过程中，支架搭设不规范、支架的材料进场验收不严格等原因，时常发生支架失稳跨塌，造成重大人员伤亡及财产损失。
本文结合箭沱湾互通G匝道桥现浇箱梁施工实例对现浇箱梁满堂支架受力验算进行详细分析，对现浇箱梁支架施工具有重要的指导意义。
实践证明，只要采取合理的支架搭设方案，建立正确的计算模型，就能保住现浇箱梁施工的安全和质量。
2工程概况箭沱湾互通G匝道桥跨越山间谷地，结合本桥地形地质条件及桥梁高度以及互通平面线型，统筹本合同段桥梁的跨径选择，着重考虑桥梁经济性能及施工的组织，经综合比选，本桥分别采用30mT梁及现浇箱梁方案。
桥梁中心桩号为GK0+454.4，孔径布置为 19*30m，桥梁全长为577m。
桥梁墩台均采用右偏角90°正交，墩台径向布置。
现浇箱梁满堂支架方案计算讲解
浅谈现浇箱梁满堂支架方案计算引言本文针对XXX现浇桥采用碗扣式满堂支架搭设方法进行支架搭设验算、方木验算、模板验算、地基承载力验算等进行计算分析。
为后续现浇桥支架搭设施工提供关建指导作用。
1 工程概况XXX桥采用（26+37+26）m现浇预应力砼连续箱梁，桥梁全长96m；上构按部分预应混凝土A类构件设计，箱梁横断面采用等高度单箱双室断面，主梁高190cm,顶板厚25cm,底板厚22cm悃缘悬臂长200cm;上部结构采用满堂支架现浇，其刚度、强度、稳定性、平整度等均应满足《公路桥涵技术规范》（JTG F80/1-2004）的要求；预应力混凝土容重取26KN/m3。
2 满堂支架上现浇桥设计要点2.1 地基与基础处理在墩身施工完毕后，首先测量放出线路中线和边线，检查现有基底宽度是否满足搭设支架要求，如现有地基宽度不足，需进行补填并夯实；基底处理范围为桥宽每侧边各增加2m，同时根据地形条件做好排水沟、截水沟。
对于软弱地基必须采取石渣或者三七灰土等材料进行换填，换填厚度不小于30cm。
换填后的地表用推土机推平，场地平整后用压路机分层压实，使其压实度达到95%以上，试验室检测地基承载力是否达到支架设计计算中最低250Kpa的要求，如果承载力不足，则加强压实工作或重新换填直至达到规定的承载力。
本工程所在地区为湿陷性黄土地区，黄土受水浸泡后承载力急剧下降，为防止雨水及施工用水进入基础，在已达到支架设计承载力要求的地基上铺10cm厚的混凝土防水层；混凝土设计强度为C20，确保地表水不渗入地基。
在处理好的地基上铺设枕木或型钢做为支架下承托的基础。
在地形条件受限制时，满堂支架采用C25混凝土条形基础，条形基础设计尺寸30cm（宽）×25㎝（高）。
2.2 现浇箱梁底满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中纵木在墩顶处实心段不大于0.25m、在跨中处间距不大于0.3m。
现浇混凝土箱梁支架设计与检算
第 ９卷 第 ２期 ２１ ０ ２年 ６月
河北交通职业技 术学院学报
Ｊ ｕｎ ｌｏ ｂ ｉＪａ ｔｎ ｃ ｔ ｎ ｌａ ｄ Ｔ ｃ ｎｃ ｌ Ｃ ｌ ｇ ｏ ｒ ａ ｆ Ｈｅ ｅ ｉｏｏ ｇ Ｖｏ ａｉ ａ ｎ ｅ ｈ ｉａ ｏｌ ｅ ｏ ｅ
Ｖｏ ． ． １ Ｎｏ２ ９
中图分类 号
Ｕ ４ 文献标 识码 ４５
Ａ
Ｄｅ ｉ ｎ ａ ｄ Ｃａ ｃ ｌ ｔ ｎ ｏ ａ ｋ ｔ Ｕｓ ｄ ｉ ｎ ｒ ｔ ｒ ｅ ａ ｕ ｉ ｇ ｓｇ ｎ ｌ ｕ ａ ｉ ｆ Ｂｒ ｃ ｅ ｅ ｎ Ｃｏ ｃ ｅ ｅ Ｇｉ ｄ ｒ Ｂｅ ｍ Ｐｏ ｒｎ ｏ
１ 工程概况
十（ ） 水 ） 堰 天（ 高速公路联络线（ ７ １ ） Ｇ ０ 陕西汉 １
中到 略 阳公 路 Ｈ Ｃ ２ Ｃ ０ ３３ ９ 闫家 沟大 桥 位 — ２ 标 Ｋ ＋４ ． ３ ０
２ 支架搭设方案
每跨箱梁设６ 个支墩 ，支墩采用６ 】 的墩 根① ．ｍ ６ 柱钢模板 ，钢模板下部浇筑高 １ 混凝 土 ，支墩 ．ｍ ５
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
支架,地基承载力计算
龙源期刊网
支架，地基承载力计算
作者：苏杰
来源：《中国科技博览》2012年第26期
[摘要]：公路工程现浇混凝土施工中，支架、地基承载力是否满足施工要求，需要通过认真的计算过程才能确定，本文就此作简要介绍。
[关键词]：支架地基承载力计算
中图分类号：S605+.2 文献标识码：S 文章编号：1009-914X（2012）26-0161-01
一.支架上荷载计算
根据现浇箱梁的梁型特点，支架受力主要集中在箱梁底12.5m宽范围，受力计算以此处为对象。
二.地基承载力检算
支架搭设的底座下垫木为15cm×15cm×400cm方木，横向分布，每根方木按支承4根立柱计，地基受力状态可看作为条形基础，。
2.下卧土层的压应力
3.门式支架检算
支撑支架搭设步距为步距，横杆的竖向布置为60cm，为确保施工期间的安全，需检算门架稳定性。
在简易门式支架方案中， HW400型钢受力可视为均布荷载。
4.支架稳定性检算
4.1.支架检算
根据最大跨40m现浇箱梁的特点，因支架受力主要集中在箱梁底12.5m宽范围，受力检
算以此处为对象。
现浇箱梁支架及模板施工安全计算
０２ ＝２ ．５ ＋ ．） × ．５ （２７ ２ ０ １
中横 梁 厚 １ ０ ｍ、 梁 宽 ４ ｃ ￣ ５ ｍ、 体采 用 Ｃ ０砼 ， ８ｃ 腹 ５ｍ ７ ｃ 梁 ５
内布设 纵 向预应 力 。 二 、支 架 受 力计算 １ 立 杆承 重计 算 ．
１６． ８５２＝１ ６５ Ｎ ３． Ｋ
横 梁 弯 拉 应 力 ： ｏ＝ ／ ＝ ．６ × １ 。 １Ｘ １ 。Ｘ Ｍ ｗ ００ ０／ ０
１ 。 ０ ６ ａ ［ 】＝ ４ ５ ａ ０ ＝ ．ＭＰ ＜ ０ １ ． ＭＰ
横 梁弯 拉 应力 满足 要 求 。
（ ）横 梁 施 加在 每 根 立 杆重 量 ：Ｎ ＝ ×０９ｘ００ ２ ２ ４ ． ．６×
跨 中最 大 弯矩 ： ｑ 。 ８ ６８ Ｍ＝ Ｌ／ ＝ ．７×０９ ／ ＝ ．９ ＫＮ ・ ． ８ ０ ６ ６ ｍ 中５ ×３０弯 拉应 力 ［ ］ ＝ ０ ＭＰ ｌ ． ０ ２５ ａ 弹 性模 量 Ｅ ２０ Ｘ １ ａ ＝ ．６ ０ＭＰ
立 杆承 重满 足 要求 。
２ 支架稳 定性 验算
摘
要 ：文 中介 绍 了现浇 箱梁 支 架和 模板 的施 工 工艺 ，阐 明了支 架和 箱梁 模 板 的检 算 内容 。
文 献标 识 码 ：Ａ
文章 编号 ： １ ０ — ９ ３ （ ０ １ ６ ０ ３ — ２ ０ ６ ７ ７ ２ １ ）０ — ２ １０
关键 词 ：现 浇 ；支架 ；模 板 ；安 全计 算
× ７． ５× ４＝０． ０５４ＫＮ
× ｌ ｌ ． ｘｏ０ ＝ Ｋ Ｏ １２ ．４ ６ Ｎ 每 根立 杆 总承 重 ：
Ｎ＝ ｌ Ｎ２ Ｎ ＋ ＋Ｎ３ ＋Ｎ４ Ｎ ＝１３． ＋ ６５＋０． １６２＋０． ２３＋０． １５＋０． ６＋ ６＝２０． ７９２ＫＮ ＜ ３０ＫＮ
32+48+32连续箱梁支架现浇检算
32+48+32连续箱梁支架现浇检算定系数大于1.5，具有足够的承载力和整体稳定性。
通过对支架的预压消除了地基非弹性变性，并对支架弹性变性进行测量，保证了工程质量和连续梁的线性。
关键词：连续箱梁；支架现浇；检算中图分类号： u448.21+3 文献标识码： a 文章编号：1 工程概况哈大客运专线鞍辽特大桥（32+48+32m）连续梁对应墩号为136#-139#，跨刘鞍路，设计采用支架现浇施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12m，底宽5.0-5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm，腹板厚度48-60-80cm，厚度按折线变化，底板厚度40-80cm，梁高由3.05m渐变到4.05m。
2 支架现浇方案由于17#连续梁136#、137#、138#、139#墩身在8-9m之间，小于20m，故可以采用支架现浇方案，支架采用满堂碗扣式支架，碗口为φ48×3.5mm钢管，支架纵向步距60cm(合拢段30cm)，水平步为120cm，横向步距腹板下30cm，底板下60cm，翼缘板下90cm。
钢管顶托上纵桥向设20×14cm方木。
跨越刘鞍路段简支梁采用φ450mm钢管立柱和36#、56#工钢搭建临时两跨简支梁其下设置行车限高5米，简支梁上铺设5cm厚木板作为防护网防止高空坠落伤及车辆及行人等。
在木板上满布脚手架支撑外侧模及底模。
底模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为10×10cm加劲肋木，梁高4.05及变截面处20cm间距，梁高3.05m间距30cm；肋木下为15×15cm方木，间距腹板处为30cm，底板处为60cm，翼缘板处为90cm；内模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为10×10cm加劲肋木，背楞采用10×15cm方木，背楞（即排架）间距60cm，孔口面板拉杆采用φ20圆钢，间距60×80cm。
碗口φ48×3.5mm钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用c20砼进行硬化处理，砼厚20cm，施工基础前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力为200kpa以上。
现浇箱梁支架检算方案
现浇箱梁支架检算方案现浇箱梁支架是指在施工现场现场浇筑预制箱梁时所使用的临时支架。
在进行现浇箱梁支架检算方案时，需要考虑到多个因素，包括支架的稳定性、承载能力、施工安全等方面。
下面是一个关于现浇箱梁支架检算方案的详细介绍，具体内容如下：1.支架稳定性的检算：要确保现浇箱梁支架的稳定性，首先需要对支架进行设计计算。
计算过程中需要考虑支架的几何形状、构造材料的强度特性以及地基条件等因素。
通过力学分析和计算，确定支架的结构形式、尺寸和材料等参数，使得支架在施工过程中能够稳定地承载箱梁的重量和施工荷载。
2.支架承载能力的检算：现浇箱梁支架需要承载箱梁的自重和施工荷载。
在检算承载能力时，需要确定支架的强度，并考虑各个构件的不同荷载情况。
在计算中需要确定各个构件受力的方式和受力大小，并对其进行合理分配，以确保支架的承载能力能够满足施工要求。
3.施工安全的检算：在现浇箱梁支架的检算方案中，施工安全是一个重要的考虑因素。
要确保施工过程中的安全，需要对支架的稳定性和强度进行严格的检验，并配备适当的安全设备和人员。
此外，还需要对施工过程中可能出现的风险进行评估和预防，并采取相应的措施，以确保施工的安全性。
4.监测和调整：在进行现浇箱梁支架检算方案时，还需要对支架进行监测和调整。
在施工过程中需要对支架进行实时监测，以检测支架的变形和位移情况，并根据监测结果进行及时调整。
如果发现支架存在问题，需要及时采取相应的措施进行处理，以保证施工的顺利进行。
总结起来，现浇箱梁支架检算方案是一个综合性的工作，需要考虑到支架稳定性、承载能力和施工安全等多个因素。
通过合理的设计和计算，能够确保现浇箱梁支架能够满足施工要求，并保证施工的安全性和质量。
支架、地基承载力计算
型 钢 ．Ｗ ｘ ＝ Ｉ １ ２ ０ ｃ ｍ３ ， 即可 满 足 施 工 要 重 量 为 ：ｇ ＝ Ｇ验 ／ ｎ 根式 中 求。其Ｉ ｘ ＝ ２ ２ ４ ０ ０ ｃ ｍ４ 、ｔ ＝ ２ １ ｍｍ。
立 杆 为 受 压 构 件 ． 立 杆 的 承 重
× ×
要求地基承载力Ｐ ＝ Ｎ ／ Ａ，安 全 系 数 需 Ｈ 型 钢 截 面 选 择 ” ，
＝
１
０ ５ ２１ ５ １ ０
＿９ …８ ６ …
检 畀 。 算
立杆 为受压 构件 ，每根 立杆 承担
根 据 型 钢 表 ：选 用 Ｈ Ｗ４ ０ ０×４ ０ ０ Ｈ
（ １ １ ３ ０— ２． ２ ５×２×９１ ． ８ ×０ ． ２５）
１ ３ ３ Ｘ ２ ５ ｋ ｎ ／ ｍ ＝ ２ ５ ６ ６ ８ ｋ ｎ
１ ９ ２ ． ４ ｎ，
刚度 检 算 ：
ｇ １ ２６ ６ ８ ０ ＋ １ ６ ９ ０＝ １ ２ ８ ３ ７ ０ ｎ ／ ｍ＝
１ ２８． ３７ｋ ｎ／ ｍ
受 力状 态 可 看 作 为 条 形 基 础 ．。
ｘ １２６． ６８ × ３． ７５ ＝ ２２２． ６８ｋ ｎ． ｍ
跨中 最大弯 矩： ｎ ｌ 。 ＝ 专 ｇ ｄ ， ＝
一
根 据 最 大 跨４ ０ ｍ现 浇 箱 梁 的 特 点 ． 因支 架 受力 主要 集 中在 箱梁 底 １ ２ ． ５ ｍ宽 范
运 输 和 堆 放荷 载 为 ： ２ ． ５ ｋ ｎ ／ ｍ
１ ３ ６ ． ２ ｋ ｐ ａ ￣ ［ ｏ ］ ＝ ｌ ５ ０ ｋ ｐ ａ 满 足 地 基 承 载 力 要 求
弯 曲 正应 力验 算 ：
２ ２ ６ ２ ４５ ｘ１ ０
支架安全检算
现浇梁段支架安全检算1.荷载分析1）混凝土自重产生的恒载q1；混凝土容重按26kN/m3计；2）模板自重：竹胶板模板时，按q2=2kN/m2计；钢模板时，按q2=11.8kN/m2计；3）施工活载按q3=2.5kN/m2计；4）混凝土浇注冲击力为2 kN/m2、振捣产生的侧压力q4=4kN/m2计；5）风荷载ωk=0.7μsμzω06）安全系数（考虑混凝土超方等因素）取1.5；7）按照模板检算规定强度检算荷载：q=q1×1.5+q2+q3+q4挠度检算荷载：q=q1+q28）根据对梁体各部位的荷载分析及考虑支架的搭设方便，将支架分为二部分，按各部分的最大荷载分别计算：a.梁底板区；b.翼缘板区；9）按照碗扣式脚手架说明，结合本设计支架布置的情况，单根立杆允许承载力为40kN。
2.底板区支架计算0#块除墩顶以上部分的腹板最大厚度为3.485m、底板为0.6m；变跨现浇段腹板厚度为2.5m、底板0.6m。
1）底模板下次梁（10×12cm木枋）验算：底模下脚手管立杆的纵向间距60cm，横向间距为30cm，顶托与底模间布置两层方木；顶托上按横向布置，间距60cm；底模下按纵向布置，间距30cm。
按连续梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置的木枋强度：a、腹板对应的间距为30cm的木枋（b=10cm、h=12cm）受力验算：钢模板时：底模处砼箱梁荷载：P1=3.485×26=90.61kN/m2（以最不利截面混凝土厚度3.485m计算）模板荷载：P2=11.8kN/m2设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2混凝土浇注冲击荷载：P4=2kN/m2则有P1=（P1+P2+P3+P4）=106.91kN/m2P2=（1.5P1+P2+P3+P4）=152.22kN/m2截面参数及材料力学性能指标：W=bh2/6=10×122/6=240cm3I=bh3/12=10×123/12=1440 cm4由钢模板允许应力计算公式得：σ=qL2/8W=（152.22×1000×0.3）×0.62/8×240×10-6=8.6Mpa＜[σ]=10Mpa （正应力强度满足要求）由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：τ=3Q/2A=3×（152.22×0.3）×103×（0.6/2）/2×12×10×10-4=1.7Mpa＜[τ]=2Mpa （剪应力强度满足要求）由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=1440cm4fmax=5qL4/384EI=5×（152.22×0.3×103）×0.1296/384×1440×10-8×0.1×105×106=0. 535mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400）（刚度满足要求）b、底板下间距为30cm的木枋（b=10cm、h=12cm）受力验算中间底板位置砼厚度0.6m，按0.6m（取用1.5的系数）进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.30m，则有：底模处砼箱梁荷载：P1=0.6×1.5×26=23.4kN/m2内模支撑和模板荷载：P2=4kN/m2设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2砼浇注冲击力荷载：P4=2kN/m2则有P1=（P1+P2+P3+P4）=31.9kN/m2＜106.91kN/m2P2=（1.5P1+P2+P3+P4）=43.6kN/m2＜152.22kN/m2表明底板下间距为0.30m的木枋受的力比腹板对应的间距为0.30m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0.30m的木枋受力安全。
现浇箱梁支架验算指导书
一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。
针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。
1.1.1 A0#～A2#A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。
A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。
采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。
1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t总荷载1669.2+223.2=1892.4t。
1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。
HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管。
立杆、横杆承载性能如下表：1、荷载分析计算1）模板荷载：（1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
（2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。
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现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m。
桥梁顶板宽12 m，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m×0.22 m的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木.
一、竖向荷载:
1.梁体截面积:
C-C截面:S C-C=(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2
D-D截面:S d-d=(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2
E-E 截面:S e-e=(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2
墩顶处横梁截面
S横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.
V砼=S横×160+(S横+S e-e)/2×25×2+( S C-C+ S e-e)/2×
325×2=84625500㎝3
2、施工荷载取值:
○1梁体均布荷载:
N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa
○2支架荷载：取2.0 Kpa
○3模板荷载:取1.1 Kpa
○4施工人员荷载:1.5 Kpa
○5振捣荷载:2.0 Kpa
○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa
荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN
共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:
N=2672/104=25.70KN
二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:
立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806
钢材强度极限值[δ]=215MPa;
单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,
[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.
三、地基承载力检算:
在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
采用三等跨连续梁计算简图如下：
N N N N
则有q=（4×25.70）/3.0=34.27KN/m
Mmax=0.1×ql2=3.427KN·m
根据《建筑施工手册》表2-98得杉木抗弯承载力fm=11N/
㎜2则
a：抗弯：δ=M/W=3.425×106/[(1602×220)/6]=3.65N/㎜2＜11N/㎜2
B:挠度:
ω=ql4/(100EI)×0.677=1.6㎜＜[ω]=1000/200=5㎜所以：16cm×22cm的方木抗弯承载力和挠度均满足要求。
因此作用在木材上的集中力，假定通过木板按45扩散
后作用在地基上的力，可近似转化均布荷载（如下图）
q
则有：p=q/b=34.27/0.22=155.78kpa＜200kpa
地基承载力满足要求。
四、顶杆处方木抗弯检算
P P P P P P
1.0m
0.4m
采用截面为15cm×15cm的方木
N=（2672-206.4）/8.6/7.5=38.23KN/m
P=38.23×3.0×1.0÷6=19.12KN
M B=0.267×PL=-0.267×19.1×1.0=-5.11KN·m(-0.267
为弯距系数)
M B= M c,跨中最大弯矩M1=0.244×PL=0.244×19.12×1.0=4.67(0.244为弯矩系数)
固M1＜M B=M C
所以弯距最大值在支座处,取B支座计算截面应力得: δ= M B/W=5.11×6/0.153/1000=9.08Mpa=9.08N/㎜2＜11N/㎜2满足要求.
ω=Pl2/(100EI)×1.883=2.5㎜＜[ω]=1000/200=5㎜
满足要求。
至此,支架及模板设计检算完成.
（注：本资料素材和资料部分来自网络，仅供参考。
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