抗水板抗浮计算
地下室抗浮底板计算书(解锁板)
说明:采用修正经验系数法，按大柱帽无梁筏板计算。
混凝土标号：C30 2.01N/mm 2底板板厚 h = 350mm 1.43N/mm 2承台厚 h =1200mm柱尺寸 a X b =0.55X0.55m柱距：Lx X Ly (m) =7X 6.8m 承台尺寸A X B = 2.3X 2m迎水筋保护层 C = 50mm 水位高于底板面4m背水钢筋保护层 C =25mm 2.5KN/m 2计算裂缝 C =25mm32.3KN/m 2（扣除向下恒载）㈠.X向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-C)2/8 =32.3*6.8*(7-2.3)^2/8=606.5KN*m 0.5*606.5/(6.8/2)=KN*m1.强度计算:底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm①④号筋每延米筋面积 As= 1.2*89.2/(0.9*360*292)=1131.4mm 2实配φ16@90实配 As =2233mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=89.2/(0.87*292*2233)=N/mm 2实际配筋率 ρ= 0.006382.1E+05157.2二.计算过程：柱上板带每延米弯矩 Mx = 0.5Mox/By=89.22921.2Mx/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.002地下室底板抗水板计算一.基本资料：混凝土强度标准值f tk =混凝土强度设计值f t =垫层重水净反力 q=ρte =As/(0.5bh)=2233/(0.5*1000*350)=>0.010.0131.1-0.65*2.01/(0.013*157.2)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.4612.1*0.461*157.2*(1.9*25+0.08*16/0.013)/210000=0.106mm<0.2mm 满足要求!㈡.X向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-2C/3)2/8=32.3*6.8*(7-2*2.3/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米Mx=0.18*820/(6.8/2)=KN*mψ=0.388承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*285.6/(0.9*360*1141)=927.1mm 2实配φ18@90实配 A s =2826mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=285.6/(0.87*1141*2826)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2826/(0.5*1000*1200)=<0.010.011.1-0.65*2.01/(0.01*101.8)=<0.2取ψ=0.22.1*0.2*101.8*(1.9*25+0.08*18/0.01)/210000=0.039mm<0.2mm 满足要求!㈣.Y向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-C)2/8 =32.3*7*(6.8-2)^2/8=651.2KN*m0.5*651.2/(7/2)=KN*m1.强度计算:ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.183ωmax =αcr ψσsk (1.9c+0.08d eq /ρte )/Es=柱上板带每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=93实际配筋率 ρ= 0.002362.1E+05101.80.005取ρte =11411.2Mx/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.002ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.461ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=8200.18Mox/By=43.40.013 取ρte =底板底筋 fy =300N/mm 2ho=mm②⑥号筋每延米筋面积 As= 1.2*93/(0.9*300*292)=1415.5mm 2实配Φ16@90实配 As =2233mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=93/(0.87*292*2233)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2233/(0.5*1000*350)=>0.010.0131.1-0.65*2.01/(0.013*163.9)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.4872.1*0.487*163.9*(1.9*25+0.08*16/0.013)/200000=0.122mm<0.2mm 满足要求!㈤.Y向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-2C/3)2/8=32.3*7*(6.8-2*2/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米My=0.18*845/(7/2)=KN*m b.跨中板带支座每延米My=0.17*845/(7/2)=KN*m c.跨中板带跨中每延米My=0.15*845/(7/2)=KN*mMy=43.5KN*m 1.强度计算:底板面筋 fy =360N/mm 2ho=mm⑤号筋每延米筋面积As=1.2My/(0.9fyho)=1.2*43.5/(0.9*360*318)=507mm 2实配φ14@180实配 As =855mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=43.5/(0.87*318*855)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=855/(0.5*1000*350)=<0.01取ρte =0.011.1-0.65*2.01/(0.01*183.9)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.392.1*0.39*183.9*(1.9*25+0.08*14/0.01)/210000=0.114mm<0.2mm 满足要求!㈥.Y向承台根部负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Lx/2=3.5>2.32.3Moy=qLx(Ly-C)2/8 =32.3*7*(6.8-0.55)^2/8=KN*m 0.5*1104/2.3=KN*m1.强度计算:承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*240/(0.9*360*1141.5)=778.7mm 2实配φ17@90实配 As =2521mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=240/(0.87*1141.5*2521)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2521/(0.5*1000*1200)=<0.010.010.004取ρte =最小配筋率 ρmin =0.002实际配筋率 ρ= 0.00212.1E+0595.9取 Bx=1104承台每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=2401141.51.2My/(0.9fyho)=2.1E+05183.90.005ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.39ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=底板面筋计算弯矩选用318最小配筋率 ρmin =0.002实际配筋率 ρ= 0.002448450.18Moy/Bx=43.50.17Moy/Bx=410.15Moy/Bx=36.2163.90.013取ρte =ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.487ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08deq/ρte )/Es=1.2My/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.00215实际配筋率 ρ= 0.006382.0E+052921.1-0.65*2.01/(0.01*95.9)=<0.2取ψ=0.22.1*0.2*95.9*(1.9*25+0.08*17/0.01)/210000=0.035mm<0.2mm 满足要求!ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.262ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=。
抗浮板及抗浮锚杆计算
计算单元柱跨lx(mm)74002600计算单元柱跨ly(mm)82002600抗水板厚度(mm)300900钢筋强度设计值fy(N/mm 2)360544.00混凝土强度等级C30541.00混凝土容重（kN/m3）25 5.00顶板堆土容重（kN/m3）180.80柱子截面(mm)600 1.4修正后特征值fa(Kpa)350抗浮锚杆220基础钢筋保护层厚度（mm）5015.5水浮力qw（kN/㎡）23.0结构配重（kN/㎡）52.7整体抗浮判断满足二、当整体抗浮不满足要求时，抗浮锚杆数量计算标准跨上部配重G=3046kN 水浮力S=1396kN 锚杆数量n=-7.50根实际锚杆数量7 根实设锚杆数量满足水浮力荷载分项系数1.00抗水板自重分项系数1.00抗水板的荷载设计值q wj =15.50kN/㎡四、q >q +q 时，且整体抗浮满足时独立基础配筋计算基础等效边长a=√axay 2600mm等效跨度L=√lxly 7790mm1、沿独立基础周边均匀分布的线荷载q e =q wj (l x l y -a x a y )/2(a x +a y )80.36kN/m扣除抗浮板自重后净浮力（kN）独立基础抗浮设计条件qw>qs+qa，需要考虑ax(mm)ay(mm)厚度(mm)0.000绝对标高(m)抗浮设计水位绝对标高(m)底板顶标高(m)混凝土折算总厚度(m)顶板覆土厚度(m)抗拔承载力（kN）对独基加防水板基础的设计.doca/L=0.33平均固端弯矩系数k=0.0524m e =kq wj l x l y =49.28kN.m/max方向ay方向M A2=[q e (b-d)/2+m e ]l=337.08337.08kN.m V A2=q e l=208.94208.94kN 4、扣除水浮力后基底反力对独立基础的内力M A1=218.82218.82kN.m V A1=869.70869.70kN 5、基础配筋面积ax方向ay方向M338.33338.33kN.m 每米宽配筋473473mm 2/m V910.00910.00kN M 555.90555.90kN.m 每米宽配筋776776mm 2/mV1078.641078.64kN 1350.01350.0mm 2/m x方向总弯矩Mx510.17kN.m/m y方向总弯矩My 599.56kN.m/m 方向截面位置弯矩（kN）每米配筋（mm 2）弯矩（kN）每米配筋（mm 2）边支座负弯矩168.3525320.4131端跨中正弯矩132.64185112.24156基础最小配筋率钢筋面积qw<qs+qa时qw>qs+qa时，且整体抗浮满足时柱下板带跨中板带x方向端跨8/)3/2(2ce y x y b l ql M -=8/)3/2(2ce x y x b l ql M -=。
抗浮计算版讲解
抗浮计算书一、基本设计数据：基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m，抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00；水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m,建筑完成面标高：-6.30m；主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m;抗水板厚度：450mm；地下室顶板覆土厚度：1.20m。
二、水浮力计算F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算）消防水池底标高：-6.800m,（基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25=7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2四、整体抗浮计算G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。
五、局部抗浮设计（基础）抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2六、抗拔桩设计整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2；除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为：Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300=2276.814+367.38=2644.20Kpa.单桩抗拔极限承载力标准值为：T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN；抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2.抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2;取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。
水池抗浮验算计算书
水池抗浮验算计算书
车库基础抗浮验算计算书
整体抗浮计算：
抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m，顶板折算厚0.25m ，顶板地面做法0.15m。
单位面积水浮力：2.0x10=20KN
单位面积抗力：0.5x26+0.25x26+0.15x20=19.8KN
整体抗浮验算满足。
底板局部抗浮计算：
抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m。
单位面积水浮力：2.0x10=20KN
单位面积抗力：0.5x26=13KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：20-13=7KN
按两端固定计算：
板带支座最大负弯矩M1为：Mx=q*L^2/12
=7*7.3*7.3/12
=31.08KNm
板带跨中最大正弯矩M2为：M2=Mx/2=15.54KNm
配筋为：上部为：As1=M1/（0.9*fy*h1）
=31080000/（0.9*360*500）
=191mm 2
下部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 2.5）
=15540000/（0.9*360*300）
=96mm 2
500mm底板按照构造配筋即可，双层双向配 12@150。
地下室抗浮计算
抗浮设计本工程纯地下室部分采用桩基础加抗水板方案，抗水板厚600mm，抗浮设计水位为1213.0，地下室底板顶标高为1210.85。
地下室底板底标高为1210.25m。
因此水头高度Δh=1213.0-1210.25=2.75m水浮力F=2.75x10=27.5KN/m21、纯地下室抗力包括：（地下室顶板覆土按1200mm考虑）①底板自重：0.6X25=15 KN/m2②-2层-1层顶板及梁柱自重：（0.2+0.3）X25=12.5 KN/m2③顶板覆土重：19.2 KN/m2④抗力合计：∑=15+12.5+19.2=46.7KN/m2＞1.05F＞1.05F=1.05X27.5=28.875 KN/m2因此整体抗浮满足要求。
地下室底板设计一抗水板厚600mm，抗浮设计水位为1213.0m，地下室底板顶标高为1210.85m。
地下室底板底标高为1210.25m。
因此水头高度Δh=1213.0-1210.25=2.75m水浮力F=2.75x10=27.5KN/m2抗力包括：底板自重：0.6X25=15 KN/m2因此水浮力设计值q=1.27x27.5-15=20KN/m2根据抗拔桩设计，总弯矩M0=qL x(L y-2c/3) 2/8=20x7.8x(9) 2/8=1580KN.m柱上板带支座弯矩：(考虑10%的弯矩调幅)M c=0.9β1M0=0.9x0.5x1580=711KN.mAs=M c/(0.9f y h o)=106x711/(0.9x360x550)=3990mm2配HRB400级钢，直径25，间距120。
As=4090mm2≥3990mm2 跨中板带跨中弯矩：(考虑10%的弯矩调幅)M m=1.1β2M0=1.1x0.18x1580=313KN.mAs=M c/(0.9f y h o)=10x313/(0.9x360x550)=1757mm配HRB400级钢，直径18，间距140。
防水板计算书
4.地下室抗浮计算书4.1条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=106.100m，防水板底标高H3=100.00m，车库底板标高为101.600，设计水位标高Hw=105.00m；抗浮计算水头高度5.0m车库顶板覆土最小厚度do=1900mm,容重γ=18kN/m2；顶板折算厚度d1=215mm，底板厚度d2=350mm，挡土墙墙厚度d3=350。
车库底板覆土厚度,1250mm,容重γ`=20kN/m2；4.2整体抗浮稳定性计算：水浮力：Fw=5.0×10=50kN/m 2抗浮力：顶板自重：G1=d1×25=215×0.001×25=5.375 kN/m2底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m 2顶板覆土重量：G3=do×γ=1.90×18=34.200kN/m 2柱重量折算为面积重量：柱距取最大柱距7.9×8.535 m 2G4=0.6×0.6×(8.6-3.5) ×25/(7.9×8.535)=0.013 kN/m 2底板回填土重量：G4=d4×γ`=1250×0.001×18=22.50kN/m 2抗浮力=∑(G1+G2+G3+G4)=∑(5.375+8.75+34.200+0.013+22.50)=70.838kN/m ?根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》5.2.1 条，结合《地下工程防水规范》及《建筑结构荷载规范》稳定系数宜大于1.05合适W/F=70.838/50=1.416 >1.05，满足要求。
4.3防水板及基础梁计算：4.3.1计算参数:取最大柱距8.1×8.535 m 2计算，板厚: h = 350 mm。
永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.000作用防水板上的均布荷载：水浮力：Fw=3.7×10=50kN/m 2底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m 2底板回填土重量：G4=d4×γ`=950×0.001×18=22.5 kN/m 2作用在防水板上的均布荷载基本组合q1=1.2×50—1.0×（8.75+22.5）=28.75kN/m 2（向上）作用在防水板上的均布荷载准永久组合q1=1.0×50—1.0×（8.75+22.5）=18.75kN/m 2（向上）计算板的有效高度: ho = h-as=350-45=305 mm4.3.2配筋计算防水板及梁内力计算按照倒置楼盖在PKPM中建模型计算，模型中忽略独立基础对减小梁板跨度的有利影响，荷载设置时不进行楼板自重计算。
地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书
1.基本概况：
本工程抗浮设计水位的绝对高程为9.5m，本工程基础底标高-14.000m，地下室底标高-14.000m，抗浮计算水头为4.5m。
基底尺寸为153.08x70.3m。
基础形式为筏板基础加止水板，防水板厚度为0.40m，底标高为-14.00m。
2.水浮力计算：
水位以下部分的体积为
V=153.08x70.3x0.47=5058m3。
水浮力标准值F=Fk=rV=5058x10=50580 kN
50580x1.05=53109
3.自重计算：
建筑恒荷载标准值：G1k=774143kN
建筑活荷载标准值：G2k=239226 kN
自重总和：Gk=ΣGik=1013369 kN
4.抗浮验算：
自重分项系数取0.9
G=0.9Gk=0.9x1013369=912032 kN
F=53109 kN< G=912032 kN
抗浮验算满足要求。
防水板抗浮计算
1.自重计算：取防水板与上部覆土加权平均重度为20KN/ m3
荷载标准值：G1k=1.5x20=30kN/m2
2.水浮力计算:
水浮力标准值：F=0.47x10=4.7 kN/m2
4.7x1.05=5 kN/m2
3.抗浮验算：
自重分项系数取0.9
G=0.9Gk=0.9x30=27 kN/m2
F=5 kN/m2< G=27kN/m2
抗浮验算满足要求。
防水板计算
防水板荷载计算1．防水板荷载计算：防水板厚450：抗浮设计水位：147.5车库底板底：150.55-3.6-3.5-0.45=143Q水=10x(147.5-143)=45Q自重=0.45x25=11.2545-11.25=33.75 (取34)2.抗浮计算：地下车库恒载：±0.00层：25.15-3.6层：8.02-7.1层：0.45x25=11.25∑=44.420.9x44.42=40< Q水=453.防水板计算：1）.按总弯矩系数法进行估算，确定合理板厚。
防水板厚450：q=34,lx=7.8,ly=6.1Mx=0.5qly (lx-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x6.1x (7.8-2x2.6/3)ˇ2/8=477 My=0.5qlx (ly-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x7.8x (6.1-2x2.6/3)ˇ2/8=316 内跨，负支座处：X向板带宽：6.1/2=3.05，Mkx=477/3.05=156，As=16@160（强度1130），16+16@100（裂缝）；Y向板带宽：7.8/2=3.9，Mky=316/3.9=81，As=14@150（强度1026），14@150（裂缝）；2）.按有限元SLABCAD进行计算，计算步骤如下：（1）PMCAD建模（PMCAD建模时须输入暗梁，才能进行网格划分）（2）satwe计算（3）SLAB楼板数据生成（4）楼板分析与配筋设计（5）板带交互设计及验算，取板带计算弯矩（其结果为标准值）。
3）。
用MORGAIN软件进行裂缝验算，进行合理配筋。
4.防水板考虑裂缝配筋计算结果：砼：C35,保护层厚度as’=40, 1000x450板底裂缝宽度w=0.2mm ，板顶裂缝宽度w=0.3mm钢筋数量、直径M(Mk)、Mk（板底）M(Mk)、Mk（板顶）12@1009114@20060 7214@1808714@15083 11416@200101(75) 122(90)16@18090 11716@150105 137 16@200+14@200182(135)16@200+16@200202 (150)16@200+18@200225(167)16@200+20@200240(178)16@200+22@200256(190)18@200124(92) 148.5(110)18@18011118@200+14@200205 (152)18@200+16@200227(168)18@200+18@200240(178)5.水浮力作用下独基配筋计算：1）. lx=7.8,ly=5.6,ax=ay=2.6(1).沿独立基础周边均匀分布的等效线荷载：Qe=q(lxly-axay)/2/(ax+ay)=120M1=120x1.05=127(2). 沿独立基础周边均匀分布的等效线弯矩：A=2.6,a/l=2.6/7.8=0.33，查表4.3.2，得k=0.052,则M2=me=kqlxly=0.052x34x5.6x7.8=77, (3).独基基础上部传来荷载：水浮力较大：pj=2100/2.6∧2-34=277M3=0.5x277x1.05ˇ2=152∑M=127+77+152=356As=1052 配筋14@1002）. lx=7.8,ly=7.8,ax=ay=3.0(1).沿独立基础周边均匀分布的等效线荷载：Qe=q(lxly-axay)/2/(ax+ay)=147M1=147x1.25=184(2). 沿独立基础周边均匀分布的等效线弯矩：a=3,a/l=3/7.8=0.385，查表4.3.2，得k=0.042,则M2=me=kqlxly=0.042x34x7.8x7.8=86, (3).独基基础上部传来荷载：水浮力较大：pj=2950/3ˇ2-34=394 M3=0.5x294x1.25ˇ2=230∑M=1.35x（184+86+230）=675As=2014 配筋16@100。
抗浮计算
基础计算书补充部分整体抗浮计算：抗浮设计水头：1.5m，底板厚0.3m，，地下室顶板厚0.18m(梁板柱折算厚度0.17m),板顶附土及路面做法厚1.2m单位面积水浮力：1.5x10=15KN单位面积抗力：[0.3x25+1.2x18+0.4x25]x0.9=35.2KN单位面积抗力大于单位面积水浮力，故抗浮板厚度为0.3m满足要求。
底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：1.5m，底板厚0.3m。
单位面积水浮力：1.5x10=15KN单位面积抗力：0.3x25x0.9=6.75KN 局部抗浮不满足。
底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：6.75-15=-8.25KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=8.25*4.8*（5.2-2*2.5/3）*（5.2-2*2.5/3）/8=61.8KNmMy=q*Lx*（Ly-2b/3）*（Ly-2b/3）/8=8.25*5.2*（4.8-2*2.5/3）*（4.8-2*2.5/3）/8=52.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*My=31.4KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*My=13.6KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.3）=31.4/（0.9*360*250* 3.3）=115mm上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.3）=13.6/（0.9*360*250* 3.3）=50.1mm300mm厚抗浮板构陪钢筋为450mm2，计算配筋小于构造配筋，故采用构造配筋，配筋为 10@150。
基础抗浮设计和防水板计算
基础抗浮设计和防水板计算概述在建筑工程中，基础抗浮设计和防水板的选择和计算非常重要。
基础抗浮设计是为了防止基础结构因地下水的浮力而发生位移或倾斜。
而防水板则是为了防止地下水渗入建筑物内部，保持建筑物的结构安全和持久。
本文将介绍基础抗浮设计和防水板的基本原理和计算方法。
1.确定土壤抗浮系数：土壤抗浮系数是指土壤与地下水之间的摩擦力与地下水造成的浮力之比。
一般建议土壤抗浮系数大于1.5，以确保结构的稳定性。
2.计算地下水浮力：地下水浮力的计算公式为F=γw×V，其中F为浮力，γw为水的密度，V为土壤体积。
根据具体情况，可以选择不同的计算方法。
3.确定基础重力：基础重力的计算取决于建筑物的荷载和材料。
一般可以通过结构设计的计算得到。
4.比较基础重力和地下水浮力：比较基础重力和地下水浮力的大小，确保基础重力大于地下水浮力。
防水板的主要目的是防止地下水渗入建筑物内部，保持建筑物的结构安全和持久。
常用的防水板材料有聚乙烯防水板和水泥防水板。
具体的计算方法如下：1.确定防水板的材料：根据具体情况，选择适合的防水板材料。
2. 计算防水板的厚度：防水板的厚度主要取决于地下水的压力和建筑物的消耗。
一般建议防水板的厚度不小于2mm。
3.确定防水板的面积：根据建筑物的平面布局和构造，确定防水板的面积。
一般要确保防水板全面覆盖建筑物的底部和墙面。
4.安装防水板：将防水板按照设计要求安装到建筑物的底部和墙面。
确保防水板与周围结构紧密连接，避免渗水。
总结基础抗浮设计和防水板计算是建筑工程中非常重要的一环。
合理的基础抗浮设计能够防止基础结构因地下水浮力而发生位移或倾斜；而合适的防水板材料和安装能够有效防止地下水渗入建筑物内部。
在实际设计中，还需要考虑其他因素，如地质条件、建筑物的荷载等。
因此，设计师在进行基础抗浮设计和防水板计算时，应综合考虑各项因素，确保建筑物的结构安全和持久。
整体抗浮计算
497m，-10m,m,m)741.1纯地下室部分整体抗浮计算：16KN/m 3180mm主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm1.2m;0.3m0.5m;2.5X 2.5 m A=m 2KNKN示意图一示意图二结构自重不计柱覆土容重取地下室顶板，底板覆土及结构自重：地下一层梁资料：楼板厚度锚杆轴向拉力设计值F=ΔP1*A=223.750.15一层梁资料：楼板厚度(±0.00标高相当于绝对高程抗水板上覆土厚度抗水板厚度地下室顶板覆土厚度地下室顶板，底板覆土及结构自重q=KN/m 253.006.25154.37抗水底板标高为相当于绝对标高489.6499.6本工程拟采用抗浮锚杆： 根据地勘报告，抗浮设计水位为所以水浮力P=ρgh=KN/m2工程名称：xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx一、整体抗浮计算：一层梁折算板厚：0.15地下一层梁折算板厚：KN/m 225锚杆轴向拉力标准（特征)值F=ΔP*A=Δp1=1.2*P-q=36KN/m 2锚杆间距Δp=1.05P-q=1.2商场部分整体抗浮计算：16KN/m3180mm主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m 次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm 主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m 次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm 主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m 次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm 180mm 主梁宽0.4m；主梁高0.9m；根数2长度8m 次梁宽0.3m；次梁高0.7m；根数4长度8mm1.2m;0.3m0.5m;3X 3 mA=m 2KN KN抗水板上覆土厚度本工程拟采用抗浮锚杆：锚杆间距地下室顶板覆土厚度抗水板厚度地下室顶板，底板覆土及结构自重q=77.75KN/m 211.05-0.059.00-0.45示意图一示意图二KN/m 2楼板厚度三层梁资料：楼板厚度三层梁折算板厚：0.15二层梁折算板厚：结构自重不计柱地下一层梁资料：楼板厚度地下一层梁折算板厚：0.15覆土容重取一层梁资料：楼板厚度一层梁折算板厚：0.15二层梁资料：屋顶梁资料：楼板厚度地下室顶板，底板覆土及结构自重：0.15屋顶梁折算板厚：0.15ΔP=1.05P-q=KN/m 2ΔP1=1.2P-q=锚杆轴向拉力设计值F=ΔP1*A=锚杆轴向拉力标准(特征）值F=ΔP*A=99.45mmKNkPaMPam2mm 根数：3mm N/mm 2mm 2实配：3C20As=942mm 2附表：锚杆的锚固长度L a=0.72界面的粘结强度降低系数ξ=锚杆的截面面积As=钢筋的抗拉强度标准值f yk =400锚杆杆体的抗拉安全系数K t= 1.8二、锚杆设计(A)根据《土层锚杆设计与施工规范》（CECS22-90)进行设计根据地勘报告，锚杆以中密——密实卵石层嵌固端锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值fmg=锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值fms=154.37130锚杆孔径D=锚杆锚固长度取以下两式计算的较大值：钢筋直径d=锚杆的杆体的钢筋截面面积按下式确定：23781.820020锚固长度对粘接强度的影响系数φ=锚杆固体的抗拔安全系数K=694.71锚杆的轴向拉力特征值Nt=ta mg KN L Df πφ>s t a m KN L n d f πξφ>t t s ykKN A f ≥KNγQ =1.3mmkpa mm根数：3N/mm 2mmN/mm 2mm 2实配：3C25As=1472mm 2地层与锚固体粘结强度特征值frb=100154.37锚杆的拉力标准值N ak =附表：锚固体与地层粘结工作条件系数ξ1=1锚杆锚固长度取以下两式计算的较大值：锚杆孔径D=130(B) 根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002进行设计3781.8 锚杆的拉力设计值Na=γQ *N ak =200.6875钢筋与锚固体砂浆间的粘结强度设计值fb=1.68钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数ξ3=0.6边坡工程重要性系数γ0=360锚杆的锚固长度La=锚杆的截面面积As=807.9钢筋的抗拉强度设计值f y =锚杆钢筋直径d=25锚杆的杆体的钢筋截面面积按下式确定：锚杆的抗拉工作条件系数ξ2=0.6911ak a rbN l Df ξπ≥03a a bN l n df γξπ≥02a s yN A f γξ≥注：1当采用两根钢筋点焊成束的做法时，粘接强度应乘以0.85的折减系数；2当采用三根钢筋点焊成束的做法时，粘接强度应乘以0.7的折减系数；3成束钢筋的根数不应该超过三根，钢筋截面总面积不应超过毛孔面积的20％。
抗水板抗浮计算
第一个台阶长边冲切荷载Fl01(KN) 第一个台阶短边冲切荷载Fl02(KN) 第一个台阶长边冲切是否满足 第一个台阶短边冲切是否满足
245 245 满足 满足
第二个台阶长边冲切荷载Fl21(KN) 第二个台阶短边冲切荷载Fl22(KN) 第二个台阶长边冲切是否满足 第二个台阶短边冲切是否满足
631 631 满足 满足
独立基础抗冲切验算
2.6 浮力设计分项系数γ
0.4 地基承载力(Kpa)
0.5 长方向柱距(m）
16.1 短方向柱距(m）
600 截面高度影响系数β h
600 柱截面长边与短边的比值β s
3000 3000 2000 2000 400
混凝土强度等级 混凝土轴心抗拉强度设计值ft(N/mm2) 第一个台阶有效高度h01(mm) 基础有效高度h0(mm) 第一个台阶Um1
400 第二个台阶Um2
1.35 400 8.4 8.0 1.0
2 C30 1.43 340 740 9360 5360
第一个台阶冲切荷载Fl01(KN) 第一个台阶冲切是否满足
1758.6 第二个台阶冲切荷载Fl21(KN) 满足 第二个台阶冲切是否满足
3049.4 满足
抗浮设计（独立基础加抗水板） 设计抗浮水位至底板深度(m) 抗水板厚度（m） 抗水板上覆土厚度（m） 水浮力设计值(Kpa) 柱长(mm(mm) 基础第二个台阶短方向宽度(mm) 基础第一个台阶高度(mm) 基础第二个台阶高度(mm)
独立基础抗冲切验算 地基承载力(Kpa) 柱长(mm) 柱宽(mm) 基础长(mm) 基础宽(mm) 基础第二个台阶长方向宽度(mm) 基础第二个台阶短方向宽度(mm) 基础第一个台阶高度(mm) 基础第二个台阶高度(mm)
地下室抗浮底板计算书(解锁板)
Mox=qLy(Lx-C)2/8
=
30.8* 8*(8-
柱上板带每延米弯矩 Mx = 0.5Mox/By=
0.5*13
41.6/(
1341.6
KN* m
167.7 KN*m
1.强度计算:
N/ 底板底筋 fy = 360 mm2 ①④号筋每延米筋面积 As= 1.2Mx/(0.9fyho)=
ho= 392 1.2
69.2/ (103.4807/ (0.5*
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=
1. 1-
ωmax=αcrψσsk(1.9C+0.08deq/ρte)/Es=
2.1*0. 2*140.
= 0.047 mm < 0.2
㈥.Y向承台根部负弯矩计
mm
(按砼 规(按表砼 规表 140.7 0.006
0.18*1 503.81/7(*81 503.81/5(*81 538/(8
底板面筋计算弯矩选用 Mx= 69.2
KN* m
1538 69.2 65.4 57.7
KN*m KN*m KN*m KN*m
1.强度计算:
N/
底板面筋 fy = ③号筋每延米筋面积As=
360 1.2Mx
/(0.9
mm2
ho= 422 mm 1.2
*16
mm
实配φ 16 @ 75
最小配筋率 ρmin= 0.002
实配 As = 2679 mm2
实际配筋率 ρ= 0.00595
2.裂缝验算:
（扣除 向下恒
1584.5 mm2 满足要 求!
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构件受力特征系数 αcr= 2.1
钢筋弹性模量 Es= 2.1E+05 N/mm2
抗浮计算版
抗浮计算书一、基本设计数据:基础底标高:-7.650m,±0.000相应绝对高程:420.40m,抗浮设计水位:418.80m,覆土容重:18.00;水位高差:7.65-(420.40-418.80)=6.050m,建筑完成面标高:-6.30m;主楼基础筏板厚:600mm,主楼基础覆土厚度:0.750m;抗水板厚度:450mm;地下室顶板覆土厚度:1.20m。
二、水浮力计算F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2三、建筑物自重(按照最不利位置消防水池计算)消防水池底标高:-6.800m,(基础顶覆土)(7.65-6.80-0.45) x18+(筏板自重)0.45x25+(顶板覆土)1.20x18+(顶板自重)0.18x25=7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2四、整体抗浮计算G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05,不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范,必须进行抗浮设计。
五、局部抗浮设计(基础)抗水板所受水浮力N=(水浮力)60.50-(基础顶覆土+筏板自重)18.45=42.05KN/m2六、抗拔桩设计整体抗浮时,底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2;除主楼外,沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩,单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右;所受拔力大小为540KN;根据上部荷载,取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN,取桩长L=20m,桩径600mm,根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为:Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300=2276.814+367.38=2644.20Kpa.单桩抗拔极限承载力标准值为:T uk= u∑ψsi q sik liλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN,极限抗拉承载力1200KN;抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T,f y A s/1.25=1200KN得A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20,A s=3768.00 mm2.抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN,抗拔荷载全部由桩身钢筋承担,根据f y A s>750KN得:A s>750x1000/360=2084 mm2;取12根16,A s=2411.52 mm2>2084 mm2。
抗浮计算
地下室整体抗浮计算，标准跨抗浮计算（地下室底板标高-8.350）抗浮水位高程为8.450，±0.00对应的高程为11.600，底板标高为-8.350相对的高程为3.250。
恒载总值46.35每平方抗浮力11.15kN/m2整体抗浮情况：F/W=0.80609因为F/w小于1.05，因此需要做抗浮设计.按上面的表格计结果，每平方米抗浮力为5.75kN/m2标准跨的抗拔配桩：8x8跨：F=5.75x8x8=713.6kN/m2，可采用ZH04a，抗拔力Rat=2400kN地下室整体抗浮计算，标准跨抗浮计算（水池部分）（地下室底板标高-8.350）抗浮水位高程为8.450，±0.00对应的高程为11.600，底板标高为-8.350相对的高程为3.250。
恒载总值36.95每平方抗浮力20.55kN/m2整体抗浮情况：F/W=0.64261因为F/w小于1.05，因此需要做抗浮设计.按上面的表格计结果，每平方米抗浮力为 kN/m28x8跨：F=0.75x8x8=1315.2kN/m2，可采用ZH04a，抗拔力Rat=2400kN地下室整体抗浮计算，标准跨抗浮计算（地下室底板标高-8.350）商铺抗浮水位高程为8.450，±0.00对应的高程为11.600，底板标高为-8.350相对的高程为3.250。
恒载总值31.25每平方抗浮力18.75kN/m2整体抗浮情况：F/W=0.625因为F/w小于1.05，因此需要做抗浮设计.按上面的表格计结果，每平方米抗浮力为25.45kN/m2标准跨的抗拔配桩：8x8跨：F=29.2x6x9=1012.5kN/m2，可采用ZH04a，抗拔力Rat=2000kN地下室整体抗浮计算，标准跨抗浮计算（地下室底板标高-9.350）抗浮水位高程为8.450，±0.00对应的高程为11.600，底板标高为-9.350相对的高程为2.250。
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1.35 400 8.4 8.0 1.0 2 C30 1.43 340 740 9360 5360 3049.4 满足
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1.0 C30 1.43 340 740 2340 2340 1340 1340 631 631 满足 满足
抗浮设计（独立基础加抗水板） 设计抗浮水位至底板深度(m) 抗水板厚度（m） 抗水板上覆土厚度（m） 水浮力设计值(Kpa) 柱长(mm) 柱宽(mm) 基础长(mm) 基础宽(mm) 基础第二个台阶长方向宽度(mm) 基础第二个台阶短方向宽度(mm) 基础第一个台阶高度(mm) 基础第二个台阶高度(mm) 第一个台阶冲切荷载Fl01(KN) 第一个台阶冲切是否满足
独立基础抗冲切验算 2.6 0.4 0.5 16.1 600 600 3000 3000 2000 2000 400 400 1758.6 满足 浮力设计分项系数γ 地基承载力(Kpa) 长方向柱距(m） 短方向柱距(m） 截面高度影响系数β h 柱截面长边与短边的比值β s 混凝土强度等级 混凝土轴心抗拉强度设计值ft(N/mm ) 第一个台阶有效高度h01(mm) 基础有效高度h0(mm) 第一个台阶Um1 第二个台阶Um2 第二个台阶冲切荷载Fl21(KN) 第二个台阶冲切是否满足