工程力学:第八章强度理论与组合变形a
强度理论与组合变形ppt
通过监测桥梁的变形、裂缝等指标,及时发现 并解决潜在的安全隐患。
3
桥梁修复和加固
根据强度理论分析,针对受损或老化桥梁采取 适当的修复和加固措施。
强度理论在建筑物中的应用
建筑设计
01
考虑建筑物结构的强度、刚度和稳定性,以确保建筑物在使用
过程中的安全性。
抗震设计
02
强度理论在地震作用下用于评估建筑物的抗震性能,设计合理
02
组合变形
组合变形的定义与特点
定义
组合变形是指结构或构件在复杂受力或温度变化等作用下,由平面弯曲、拉 伸、压缩、扭转等基本变形组合而形成的变形形式。
特点
组合变形具有复杂性、多变性、综合性等特点,变形形式多种多样,影响因 素较为复杂,需要综合考虑多种因素进行分析和计算。
组合变形的影响因素
材料性质
组合变形对强度理论的影响
组合变形过程中,材料内部的应力 、应变和裂缝等状态是不断变化的 ,这些因素对强度理论的应用和验 证产生一定的影响。
VS
在复杂应力状态下,材料的强度和 稳定性受到多种因素的影响,因此 需要综合考虑各种因素来评估材料 的强度和稳定性。
强度理论与组合变形的相互作用
强度理论是组合变形的基础,它为组合变形的分析 和设计提供了重要的理论依据。
强度理论分类
根据不同的破坏特征和受力条件,强度理论可分为最大拉应 力理论、最大伸长线应变理论、最大剪切应力理论和形状改 变比能理论等。
强度理论的重要性
强度理论是工程应用中设计、制造、使用和维护各种材料的 关键依据之一,可以指导人们合理地选择材料、制定工艺和 优化结构。
强度理论能够为各种工程结构的分析、设计和优化提供理论 基础,从而提高工程结构的可靠性、安全性和经济性。
《材料力学》课程讲解课件第八章组合变形
强度条件(简单应力状态)——
max
对有棱角的截面,最大的正应力发生在棱角点处,且处于单向应力状态。
max
N A
M zmax Wz
M ymax Wy
x
对于无棱角的截面如何进行强度计算——
1、确定中性轴的位置;
y
F z
M z F ey M y F ez
ez F ey z
y
zk yk z
y
x
1、荷载的分解
F
Fy F cos
Fz F sin
z
2、任意横截面任意点的“σ”
x
F
y
(1)内力: M z (x) Fy x F cos x
M y (x) Fz x F sin x
(2)应力:
Mz k
M z yk Iz
My k
M y zk Iy
(应力的 “+”、“-” 由变形判断)
F
1, 首先将斜弯曲分解
为两个平面弯曲的叠加 Fy F cos
z
L2
L2
Fz F sin
z
2, 确定两个平面弯曲的最大弯矩
y
Mz
Fy L 4
M
y
Fz L 4
3, 计算最大正应力并校核强度
max
My Wy
Mz Wz
217.8MPa
查表: Wy 692.2cm3
4, 讨论 0
y
Wz 70.758cm3
的直径为d3,用第四强度理论设计的直径为d4,则d3 ___=__ d4。
(填“>”、“<”或“=”)
因受拉弯组合变形的杆件,危险点上只有正应力,而无切应力,
r3 1 3 2 4 2
r4
工程力学第八章
l-试验段原长(标距) -试验段原长(标距) ∆l0-试验段残余变形
28
断面收缩率
A A − 1 100 × 00 ψ= A
A -试验段横截面原面积 A1-断口的横截面面积 塑性与脆性材料 塑性材料: δ ≥ 5 % 例如结构钢与硬铝等 塑性材料: 脆性材料: δ <5 % 例如灰口铸铁与陶瓷等 脆性材料: 5
第8章 轴向拉伸与压缩
本章主要研究: :
拉压杆的内力、应力与强度计算 材料在拉伸与压缩时的力学性能 轴向拉压变形分析 简单拉压静不定问题分析 连接部分的强度计算
1
§1 引 言
轴向拉压实例 轴向拉压实例 轴向拉压及其特点 轴向拉压及其特点
2
轴向拉压实例 轴向拉压实例
3
轴向拉压及其特点
外力特征:外力或其合力作用线沿杆件轴线 : 变形特征:轴向伸长或缩短,轴线仍为直线 :轴向伸长或缩短, 轴向拉压: 以轴向伸长或缩短为主要特征的变形形式 : 拉 压 杆: 以轴向拉压为主要变形的杆件 :
37
应力集中对构件强度的影响
对于脆性材料构件, 对于脆性材料构件,当 σmax=σb 时,构件断裂
对于塑性材料构件, 后再增加载荷, 对于塑性材料构件,当σmax达到σs 后再增加载荷, σ 分布趋于均匀化,不影响构件静强度 分布趋于均匀化, 应力集中促使疲劳裂纹的形成与扩展, 对构件( 应力集中促使疲劳裂纹的形成与扩展 对构件(塑 性与脆性材料) 性与脆性材料)的疲劳强度影响极大
33
应力集中与应力集中因数
应力集中
由于截面急剧变化引起应力局部增大现象-应力集中 由于截面急剧变化引起应力局部增大现象-
34
应力集中因数
σmax K= σn
材料力学 第八章 组合变形
度理论校核此杆的强度。 解:①外力分析
y ZC
Mx z P2z
P2y 400N YA 457N Z A 20.1N
P2Z 70.5N YC 257N Z C 90.6N
YA A 150
T M x 120Nm
B 200
C YC D 100
P2y
x
y
M Z (Nm) M (Nm)
建立图示杆件的强度条件
解:①外力向形心
x A 150 P1 T A 150 B 200 C T B 200 C 100 D 简化并分解
z
z P2z D P2y x 弯扭组合变形 y
100
M Z (Nm) M (Nm)
y
②每个外力分量对应 x 的内力方程和内力图 X
(Nm) My (Nm) Mz
x X
125 37.8 162.8MPa
孔移至板中间时
N 100 103 2 A 631.9mm 10(100 x) x 36.8mm 6 σ max 162.8 10
偏心拉伸或压缩:
CL11TU11
任意横截面上的内力: N P,M y Pa,M z Pb
第八章 组合变形
§8–1 组合变形和叠加原理
§8–2 拉(压)弯组合 §8–4 偏心压缩 截面核心 §8-4 弯曲与扭转
§8–1组合变形和叠加原理
一、组合变形 :在复杂外载作用下,构件的变形会包含几种简
单变形,当几种变形所对应的应力属同一量级时,不能忽略
之,这类构件的变形称为组合变形。 P P
弯曲与扭转
P1
80ºP2 z
x A 150 B 200 C 100 D
y
工程力学二课件8b 组合变形
偏心压缩与弯曲的组合P9轴向压缩与弯曲的组合mFF1三、组合变形的分析方法——叠加法前提条件:弹性范围内工作的小变形杆。
叠加原理:几种(几个)荷载共同作用下的应力、变形等于每种(每个)荷载单独作用之和(矢量和、代数和)。
四、组合变形计算的总思路1、分解——将外力分组,使每组产生一种形式的基本变形。
FyLhbφFyLhbφx⨯xx⨯kFyFz l lF M z y =m ax FyLhbφzyhbα=26°qhbα=26°qz)(99mmL Y L1060.6⨯yLhbkxx⨯αFy、强度计算危险截面——固定端危险点——“ab”边各点有最大的拉应力,yLhbyZ yMY中性轴a ya z截面核心F(z F,y F)柱内的绝对值最大正应力。
图(1)图(2)ZYY1F F NFFMFzσ应力分布及最大应力确定MF足够的点;最后连接所有的点得到一个在截面形心附近的区截面核心。
中性轴ayaz截面核心F(z F,y F)。
材料力学课件第8章组合变形zym
§8—4 扭转与弯曲的组合 一、圆截面杆弯扭组合 实例: (一)实例: 已知:塑性材料轴尺寸,传动力偶Me。 已知:塑性材料轴尺寸,传动力偶 。 试建立轴的强度条件。 试建立轴的强度条件。 解: 1、确定危险点: 、确定危险点: (1)外力分析 ) F 计算简图: ①计算简图: Fτ 由 ∑ M x = 0 得: FD = Me 2 可确定F 由F可确定 τ。 可确定 外力分解: ②外力分解: 变形判断: ③变形判断: AB段扭转变形,BE段弯扭组合变 段扭转变形, 段弯扭组合变 段扭转变形 形,EC段弯曲变形。 段弯曲变形。 段弯曲变形
解: 、确定各边为中性轴时的压力作用点: 1、确定各边为中性轴时的压力作用点: b2 h2 2 iy = , iz2 = 12 12 h az = ∞ AB截距: a y = − , 截距: 截距 2 h2 iz2 12 = h , zF = 0 F作用点 坐标: yF = − = − 作用点a坐标 作用点 坐标: h 6 ay − 2 同样确定b,c,d点。 同样确定 点 2、连线 确定截面核心。 、连线a,b,c,d确定截面核心。 确定截面核心 解:
3 由: W ≥ M max = 12 ×10 N ⋅ m 6
[σ ]
100 × 10 Pa
= 12 × 10−5 m3 = 120cm3
查表选定16号工字钢。 查表选定 号工字钢。 号工字钢 (2)组合变形校核计算: )组合变形校核计算: 16号工字钢:W=141cm3,A=26.1cm3 号工字钢: 号工字钢
2、应力状态分析 、 均为单向应力状态 单向应力状态。 均为单向应力状态。
'' σ A = σ ′ +σ A =
F (0.425m) F × (0.075m) + −3 2 15 ×10 m 5310 ×10−8 m 4
第八章组合变形习题集
8-2 人字架及承受的荷载如图所示。
试求m-m 截面上的最大正应力和A 点的正应力。
m解:(1)外力分析,判变形。
由对称性可知,A 、C 两处的约束反力为P/2 ,主动力、约束反力均在在纵向对称面内,简支折将发生压弯组合变形。
引起弯曲的分力沿y 轴,中性轴z 过形心与对称轴y 轴垂直。
截面关于y 轴对称,形心及惯性矩1122123122328444A A 20010050200100(100100)125A +A 200100+200100200100200100(12550)12100200100200(300125100)123.0810 3.0810C z zzy y y I I I -+⨯⨯+⨯⨯+===⨯⨯⨯=+=+⨯⨯-⨯++⨯⨯--=⨯=⨯mmmm m(2)内力分析,判危险面:沿距B 端300毫米的m-m 横截面将人字架切开,取由左边部分为研究对象,受力如图所示。
梁上各横截面上轴力为常数:,m-m 250(1.80.3sin )(1.80.3202.5(k 22250cos =100(k )22y N P M P F ϕϕ=⨯-=⨯-=⋅=⨯=N m)N(3)应力分析,判危险点,如右所示图①m-m 截面上边缘既有比下边缘较大的弯曲压应力,还有轴力应力的压应力,故该面上边缘是出现最大压应力。
m mmax33410010202.510(0.30.125)(Pa) 2.5115.06MPa 117.56MPa 2(0.20.1) 3.0810N zF M y A I σ---=+⋅-⨯⨯=-⨯-=--=-⨯⨯⨯上② A 点是压缩区的点,故m m33410010202.510(0.30.1250.1)(Pa) 2.549.31MPa 51.83MPa 2(0.20.1) 3.0810N a a zF M y A I σ--=+⋅-⨯⨯=-⨯--=--=-⨯⨯⨯注意:最大拉应力出现在下边缘m mmax33410010202.5100.125(Pa) 2.582.18MPa 79.68MPa2(0.20.1) 3.0810N zF M y A I σ---=+⋅-⨯⨯=+⨯=-+=⨯⨯⨯下8-3 图示起重机的最大起吊重量为W=35kN ,横梁AC 由两根NO.18槽钢组成。
《材料力学》第八章组合变形
(2)内力分析,确定危险截面—整个轴;
M=600(kN·cm) FN=15(kN)
(3)应力计算,确定危险点—a、b点;
P产生拉伸正应力: t
FN AFNd 2源自4FNd 24
M拉产弯生组弯合曲:的正应力:wmax
M Wy
M
d3
32
32M
d3
P M= a Pe
补例8.1 已知: P=2kN,L求=:1mσm,Iazx=628×104mm4,Iy=64×1040mm2740 2844
解:1.分解P力。 Py Pcos φ Pz Psin φ 2.画弯矩图,确定危险截面--固定端截面。 3.画应力分布图,确定危险点—A、 B点
σ” σ’
A
x
y
Pyl
M
z
践中,在计算中,往往忽略轴力的影响。
4.大家考虑扭转、斜弯曲与拉(压)的组合怎么处理?
例8.5 图8.14a是某滚齿机传动轴AB的示意图。轴的直径为35 mm,材料为45钢, [σ]=85 MPa。轴是由P=2.2kW的电动机通过
带轮C带动的,转速为n=966r/min。带轮的直径为D=132 mm,
Mz Py l - x Pcosφ l - x Mcosφ My Pz l - x Psinφ l - x Msinφ
式中的总弯矩为:M Pl- x
3.计算两个平面弯曲的正应力。在x截面上任取一点A(z 、y),
与弯矩Mz、My对应的正应力分别为σ’和σ”,故
- Mz y , - M yz
第八章 组合变形
基本要求: 掌握弯曲与拉伸(或压缩)的组合、扭转与弯曲的组合 的强度计算。
重点: 弯曲与拉伸(或压缩)的组合,扭转与弯曲的组合。
第八章组合变形构件的强度-
Fx F cos; Fy F sin 2.内力分析
FN Fx F cos FS Fy F sin M z Fy (l x) 上侧受拉
F sin(l x)
m
xm l
z
Fx
x
Fy
F
y
z
FS
FN x
y Mz
§8-2 弯曲与拉伸(或压缩)得组合
一、拉(压)与弯曲组合变形
第八章组合变形构件的强度
第八章 组合变形构件得强度
轴向拉(压)
F
内
FN
力
FN F
扭转
m
x
T
T m
F
应
T
力
FN (x)
A
max
(ρ) T ρ Ip
对称弯曲
FS
M
σ
τ FS
M
My
;
FS
S
z
Iz
bI z
§8-1 概述 一、组合变形
F2
F1
Me
F1 — 轴向拉伸 F2 — 弯曲变形 Me — 扭转变形
F2
2
F1
1
z
FN F1
A bh
x 3
My Wy
F1 b h b2
2 6
3F1 bh
4
l
l
y
Mz Wz
F1 h b h2
2 6
3F1 bh
1
F1 bh
3F1 bh
3F1 bh
F1 bh
3
2
F1 bh
3F1 bh
3F1 bh
7 F1 bh
4
F1 bh
3F1 bh
3F1 bh
工程力学组合变形
取=0 ,以y0、z0代表中性轴上任一点的坐标,则可得中性轴方程
y
O
z
中性轴
*
可见,在偏心拉伸(压缩)情况下,中性轴是一条不通过截面形心的直线。
求出中性轴在y、z两轴上的截距
对于周边无棱角的截面,可作两条与中性轴平行的直线与横截面的周边相切,两切点D1、D2,即为横截面上最大拉应力和最大压应力所在的危险点。相应的应力即为最大拉应力和最大压应力的值。
添加标题
01
弯矩Mz=Mez 引起的正应力
添加标题
03
A为横截面面积;Iy、Iz分别为横截面对y轴、z轴的惯性矩。
添加标题
05
弯矩My=Mey 引起的正应力
添加标题
02
按叠加法,得C点的正应力
添加标题
04
在任一横截面n-n上任一点 C(y,z) 处的正应力分别为
添加标题
06
*
利用惯性矩与惯性半径间的关系
*
*
危险点:m-m截面上
角点 B 有最大拉应力,D 有最大压应力; E、F点的正应力为零,EF线即是中性轴。 可见B、D点就是危险点,离中性轴最远
中性轴:正应力为零处,即求得中性轴方程
强度条件:B、D角点处的切应力为零,按单向应力状态来建立强度条件。设材料的抗拉和抗压强度相同,则斜弯曲时的强度条件为
边长为h和b的矩形截面,y、z两对称轴为截面的形心主惯性轴。
得
若中性轴与AB 边重合,则中兴轴在坐标轴上的截距分别为
b
6
6
h
C
z
y
b
h
B
A
D
h
6
6
b
材料力学第八章-组合变形
12 103 141106
94.3MPa 100MPa
故所选工字钢为合适。
材料力学
如果材料许用拉应力和许用压应力不 同,且截面部分 区域受拉,部分区域 受压,应分别计算出最大拉应力 和最 大压应力,并分别按拉伸、压缩进行 强度计算。
材料力学
=+
材料力学
t,max
=+
t,max
①外力分析:外力向形心简化并沿主惯性轴分解。
②内力分析:求每个外力分量对应的内力方程和 内力图,确定危险面。
③应力分析:画危险面应力分布图,叠加,建立 危险点的强度条件。
一般不考虑剪切变形;含弯曲组合变形,一般以弯
曲为主,其危险截面主要依据Mmax,一般不考虑弯
曲切应力。
材料力学
四.叠加原理
构件在小变形和服从胡克定律的条件下, 力的独立性原理是成立的。即所有载荷作用 下的内力、应力、应变等是各个单独载荷作 用下的值的代数和。
材料力学
F F
350
150
y
50 z
50 150 z0 z1
显然,立柱是拉伸和弯曲的 组合变形。
1、计算截面特性(详细计算略) 面积 A 15103 m2
z0 75mm I y 5310 cm4
材料力学
2、计算内力 取立柱的某个截面进行分析
FN F
M (35 7.5) 102 F 42.5102 F
组合变形
§8.1 组合变形和叠加原理 §8.2 拉伸或压缩与弯曲的组合 §8.3 偏心压缩和截面核心 §8.4扭转与弯曲的组合
content
1、了解组合变形杆件强度计算的基本方法 2、掌握拉(压)弯组合变形和偏心拉压杆 件的应力和强度计算 3、掌握圆轴在弯扭组合变形情况下的强度 条件和强度计算
工程力学8组合变形
最大拉应力 最大压应力
σt max
P 425×7.5P = + MPa 15 5310
P 425×12.5P = − MPa 15 5310
′ σcmax = σ′ +σc′max
由抗拉强度条件
σt max ≤ [σt ] = 30 MPa
由抗压强度条件
P ≤ 45.1 kN P ≤171.3 kN
A =15×10 m , zo = 7.5 cm , 4 I y = 5310 cm
2
−3
求内力(作用于截面形心 求内力 作用于截面形心) 作用于截面形心
10
几何参数
A =15×10 m , zo = 7.5 cm , 4 I y = 5310 cm
2
−3
求内力(作用于截面形心 求内力 作用于截面形心) 作用于截面形心 取研究对象如图
23
i
2 z
+
i
2 y
= −1
当压力作用点在直线 上移动时 当压力作用点在直线pq上移动时,C点的应力保 直线 上移动时, 点的应力保 持为零。 持为零。 中性轴通过C点,但方位不断变化。 中性轴通过 点 但方位不断变化。 截面核心的确定 截面核心的确定 设AE为中性轴 为 中性轴的截距为a 中性轴的截距为 y, az, 由:
b h 2 i = , iz = 12 12
2 y
2
2
设AB为中性轴 为中性轴
a点坐标 点坐标
h AB直线的截距为: ay = − , az = ∞ 直线的截距为: 直线的截距为 2 2 2 iy iz h 由:ya = − , z = − ya = , za = 0 a ay az 6
26
第8章 强度理论和组合变形《建筑力学》教学课件
x的截面上的弯矩:
M yF zxF s in x M s in M zF yxF co x sM co 式s中
MFx
3.应力分析
x截面的任意一点的应力
M yzFsin xzM sinz
Iy
Iy
Iy
M zyF co x syM co ys
Iz
Iz
Iz
M yz M zy M s in z M c oys
二向(平面)应力状态——有两个主应力不为零。
σ2
σ2
σ1 简化
σ1
特例
σ
单向应力状态
τ
纯剪应力状态
8.1.1 应 力 状 态 概 念
1、平面应力状态的一般情形
σy τy
y
x σx τx
8.1.2 平 面 应 力 状 态 分 析
2、斜截面上的应力
x a
y
yx xy
x
y
x α a
n
a
xy yx
主要因素。
8.2.1
强度条件是: σ1σ
常 用
四
2.最大拉应力理论
个 强
最大伸长线应变是引起材料发生脆性断裂
度 理
的主要因素。
论
强度条件是:1 (2 3)
的 简
介
3.最大切应力理论
最大剪应力是引起材料发生塑性屈服
的主要因素。
8.2.1
强度条件是: σ1σ3σ
常 用 四
4.形状改变比能理论
个 强
度
3
选择适当的强 度理论进行强 度计算。
8.2.2 强 度 理 论 的 应 用
平面应力状态,
1
2
2
2
材料力学第8章 组合变形
b.未通过轴线或形心主惯性轴,向其分解
注意:荷载分解、简化的前提是不改变研究段的内力。
(2)内力分析方法
用截面法计算任意截面的内力,通过内力确定变形的组成
z
Fsz My
Ty
Fsy
M z FN
FN
T
x M z , Fsy M y , Fsz
轴向拉、压 扭转 x,y面内的平面弯曲 x,z面内的平面弯曲
§8-2 两相互垂直平面内的弯曲
F sin
F cos F
(2)求B点的应力
MB FN
WA
12.32103 25103
0.1 0.22
0.1 0.2
6
B
17.23 MPa
(3)求B点30º斜截面上的正应力
300 cos2 30 17.23 cos2 30 12.99 MPa
(4)求B点的主应力
1 0 2 0 3 17.23 MPa
z
面梁,其横截面都有两个相互垂直的对称 轴,且截面的周边具有棱角,故横截面上
Mz
的最大正应力发生在截面的棱角处。于是
,可根据梁的变形情况,直接确定截面上
My
最大拉、压应力点的位置,而无需定出其
y
中性轴。
因危险点为单向应力状态(忽略弯曲切应力的影响), 故,强度条件为:
max
M y max Wy
F sin
12.32kN m
F cos F
例: 如图示一矩形截面折杆,已知F=50kN,尺寸如图所示, α=30°。(1)求B点横截面上的应力;(2)求B点α=30°截
面上的正应力;(3)求B点的主应力σ1、 σ2、 σ3。
FN
B
MB 100mm
材料力学-第八章组合变形
M z y M y sin
Iz
Iz
x
M y z M z cos
Iy
Iy
x
y
z
y
z
M
y sin
z
cos
对于圆形截面
因为过形心的任意轴均为截面的对称轴,所以当横 截面上同时作用两个弯矩时,可以将弯矩用矢量表示, 然后求二者的矢量和。于是,斜弯曲圆截面上的应力计 算公式为:
A
C
B
D
2 kN 5 kN
300 500
2 kN (a)
500
解:
1.5 kN Am
7 kN
C
1.5 kN m
B
D
(1)分析载荷 如图b所示
5 kN
12 kN (b)
T 1.5 kN m
(2)作内力图 x
如图c、d、e、f 所示
(c)
MC MD
1.5 kN Am
7 kN
C
1.5 kN m
B
FN A
F (2a)2
1 4
F a2
(2)开槽后的正应力
My
FN F
My
Fa 2
FN
2
max
FN A
My Wy
F 2a2
Fa / 2 2a2 a2 /
6
2
F a2
2a
2a
z
a
所以:
2
1
8
y
§8.3 斜弯曲
F1
材料力学 强度理论与组合变形
第八章强度理论与组合变形§8-1 强度理论的概念1.不同材料在同一环境及加载条件下对“破坏”(或称为失效)具有不同的抵抗能力(抗力)。
例1常温、静载条件下,低碳钢的拉伸破坏表现为塑性屈服失效,具有屈服极限σ,s铸铁破坏表现为脆性断裂失效,具有抗拉强度σ。
图9-1a,bb2.同一材料在不同环境及加载条件下也表现出对失效的不同抗力。
例2常温静载条件下,带有环形深切槽的圆柱形低碳钢试件受拉时,不再出现塑性变形,而沿切槽根部发生脆断,切槽导致的应力集中使根部附近出现两向和三向拉伸型应力状态。
图(9-2a,b)例3 常温静载条件下,圆柱形铸铁试件受压时,不再出现脆性断口,而出现塑性变形,此时材料处于压缩型应力状态。
图(9-3a )例4 常温静载条件下,圆柱形大理石试件在轴向压力和围压作用下发生明显的塑性变形,此时材料处于三向压缩应力状态下。
图9-3b3.根据常温静力拉伸和压缩试验,已建立起单向应力状态下的弹性失效准则,考虑安全系数后,其强度条件为 []σσ≤ ,根据薄壁圆筒扭转实验,可建立起纯剪应力状态下的弹性失效准则,考虑安全系数后,强度条件为 []ττ≤ 。
建立常温静载一般复杂应力状态下的弹性失效准则——强度理论的基本思想是: 1)确认引起材料失效存在共同的力学原因,提出关于这一共同力学原因的假设; 2)根据实验室中标准试件在简单受力情况下的破坏实验(如拉伸),建立起材料在复杂应力状态下共同遵循的弹性失效准则和强度条件。
3)实际上,当前工程上常用的经典强度理论都按脆性断裂和塑性屈服两类失效形式,分别提出共同力学原因的假设。
§8-2四个强度理论1.最大拉应力准则(第一强度理论)基本观点:材料中的最大拉应力到达材料的正断抗力时,即产生脆性断裂。
表达式:u σσ=+max复杂应力状态321σσσ≥≥, 当01>σ, 1m a xσσ=+简单拉伸破坏试验中材料的正断抗力b u σσσ==1,032==σσ 最大拉应力脆断准则: b σσ=1(9-1a)相应的强度条件:[]bb n σσσ=≤1(9-1b)适用范围:虽然只突出 1σ 而未考虑 32,σσ 的影响,它与铸铁,工具钢,工业陶瓷等多数脆性材料的实验结果较符合。
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4
简单应力状态的许用应力由简单的力学实验确定; 复杂应力状态的许用应力不能直接由简单的力学实验确定。 解决问题的方法:
a.分析材料的破坏规律 →找出破坏的主要类型; b. 同一破坏类型的主要因素是什么; 如果找到这个主要因素,就可以利用简单应力状态下的 实验结果来建立复杂应力状态下的强度条件 二、材料破坏的类型: 脆性断裂;屈服破坏。
3、强度条件: 1 ( 2 3)
4、使用条件:断裂破坏,服从虎克定律。
5、缺点:对有些材料未被实验所证实。
8
三、最大剪应力理论(第三强度理论;屈雷斯加屈服准则) 杜奎特(C.Duguet)最早提出;屈雷斯加最终确立了这一理论
1、该理论认为:引起材料发生屈服破坏的主要因素是最大剪应力。
2、无论什么应力状态下,只要构件中 max jx ,材料就发生破坏。
Nmax A
,
()
jx , n --安全系数
50kN
n
150kN
()
x
jx
s b.
--屈服极限 --强度极限
可由拉压实验得到。
max
b.圆轴扭转时的强度条件: max
Tm a x WT
;
jx ,
n
jx
s. b.
--屈服极限 --强度极限
max
可由扭转实验得到。
3
c.梁弯曲强度条件:
2、相当应力的确定
r3 1 3 80.7 (60.7) 141 .4(MPa)
r4
1 2
[(1
2
)2
(
2
3
)2
(
3
1)2
]
122
.9( MPa )
14
例:求图示单元体第三、四强度理论的相当应力。
解: 1、主应力的确定
1 20. (MPa); 2 20 ; 3 30.
20
2、相当应力的确定
11
结论. 四个强度理论可以概括地表达为:
危险点处的三个主应力的组合 ≤ 轴向拉压的 [ ] 。
这种应力的组合可以从不同的强度理论得到。由于它在强度条件 中的地位与拉压杆强度条件中 工作 Nmax / A [] 的工作应力在 安全程度上相当,故通常将主应力的这种组合称为相当应力,并
用 r 表示。
一、最大拉应力理论(第一强度理论)
1、该理论认为:材料发生断裂破坏的主要因素是最大拉应力。 即不论材料处于何种应力状态,只要材料的最大拉应力达到材 料在轴向拉伸时发生断裂破坏的极限值,材料就发生破坏。
2、破坏条件: 1 jx
jx b
1 b
3、强度条件: 1
4、使用条件:断裂破坏, 1为拉应力。
即: max jx .
复杂应力状态:
max
1
2
3
单向应力状态:
jx
s
2
3、强度条件: 1 3
破坏条件: 1 3 s
4、使用条件:屈服破坏。
5、优点:比较好的解释了材料的屈服现象,计算简单。 缺点:没有考虑“ 2 ”的影响。
9
四、最大形状改变比能理论: (第四强度理论;均方根理论;歪形能理论;最大畸变能理论)
5、缺点:没考虑 2 , 3 的影响,对无拉应力的状态无法应用。
7
二、最大拉应变理论(第二强度理论) 马里奥特最早提出关于变形过大引起破坏的论述
1、该理论认为:材料发生断裂破坏的主要因素是最大拉应变。
2、破坏条件: 1 jx
1
1 E
1
( 2
3 ),
jx
b
E
1 ( 2 3 ) b
例:求图示单元体第三、四强度理论的相当应力。
解: 1、主应力的确定
60
50
40
max
m in
x
y
2
(
x
2
y
)2
2 xy
40 60 ( 40 60 )2 (50)2
2
2
(单位:MPa)
80.7(MPa) 60.7(MPa)
1 80.7 (MPa); 2 0 ; 3 60.7 (MPa) .
max
M max Wz
,
最大正应力在最外缘;
A
max
QSm* ax Iz b
.
最大剪应力在中性层。
复杂应力状态下构件的强度如何校核?
F
z max
[ ] ?
用实验来决定复杂 应力状态下的极限 应力是不适用的。
x
B
x
z B
a. 因为 1, 2, 3, 有许多不同的组合。
b. 1, 2 , 3, x ; y ; z ; xy; yz; zx . 1 jx ; 2 jx ; 3 jx .
5
三、材料破坏的主要因素: 最大拉应力;最大拉应变;最大剪应力;最大形状改变比能。
四、强度理论的概念: 强度理论实际上就是关于引起材料破坏主要原因的各种假说。
五、研究的目的: 能用简单的力学实验建立复杂应力状态的强度条件。
3
2
1
强度理论
材料破坏 主要原因
材料的极限应力
jx
jx
6
§8-2 四种常用的强度理论
( 2
3 )2
( 3
1)2
4、使用条件:屈服破坏。
10
5、优点:验证工作表明,对塑性材料,这一理论比第三强度理 论更符合实验结果,工程上经常使用。
缺点:计算比第三强度理论复杂。 四个强度理论的使用范围: 1、一般情况下:
脆性材料采用第一、第二强度理论(断裂破坏); 塑性材料采用第三、第四强度理论(屈服破坏)。 2、三向受拉的应力状态:采用第一、第二强度理论(断裂破坏) 3、三向受压的应力状态:采用第三、第四强度理论(屈服破坏)
麦克斯威尔最早提出了此理论
1、基本论点:材料发生屈服破坏的主要因素是最大形状改变比能。
2、破坏条件:vd vdjx
vd
1
6E
(1 2 )2
( 2
3)2
(3 1)2
vdjx
1
6E
2 s2
1
2
(1 2 )2
( 2
3 )2
( 3
1)2
s
3、强度条件:
1 2
( 1
2)2
r1 1
r 2 1 ( 2 3 )
r3 1ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ3
r4
1 2
( 1
2)2
( 2
3 )2
( 3
1)2
12
强度理论的应用——
x
max
m in
x
2
( x )2
2
2 xy
1
3
xy
r3
2 x
4
2 xy
r4
x2
3
x
2 y
使用条件:屈服破坏, 2 0 。
13
1
第八章 组合变形与强度理论
§8-1 强度理论的概念 §8-2 四种常用的强度理论
强度理论小结 §8—3 组合变形概述 §8—4 斜弯曲 §8-5 轴向拉(压)与弯曲组合 §8-6 偏心拉(压) 截面核心 §8-7 弯曲与扭转 组合变形小结
2
§8—1 强度理论的概念
一、强度理论的概念:
N
a.轴向拉压的强度条件: max