格构柱计算.
钢结构连接、钢结构强度稳定性、钢筋支架、格构柱计算
钢结构连接、钢结构强度稳定性、钢筋支架、格构柱计算◆钢结构连接计算一、连接件类别不焊透的对接焊缝二、计算公式1．在通过焊缝形心的拉力，压力或剪力作用下的焊缝强度按下式计算：2．在其它力或各种综合力作用下，σf，τf共同作用处。
式中N──-构件轴心拉力或轴心压力，取 N＝100N；lw──对接焊缝或角焊缝的计算长度，取lw=50mm；γ─-作用力与焊缝方向的角度γ=45度；σf──按焊缝有效截面(helw)计算，垂直于焊缝长度方向的应力；hf──较小焊脚尺寸，取 hf=30mm；βt──正面角焊缝的强度设计值增大系数；取1；τf──按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力；Ffw──角焊缝的强度设计值。
α──斜角角焊缝两焊脚边的夹角或V形坡口角度；取α=100度。
s ──坡口根部至焊缝表面的最短距离，取 s=12mm；he──角焊缝的有效厚度，由于坡口类型为V形坡口，所以取he=s=12.000mm.三、计算结果1. 正应力：σf=N×sin(γ)/(lw×he)=100×sin(45)/(50×12.000)=0.118N/mm2；2. 剪应力：τf=N×cos(γ)/(lw×he)=100×cos(45)/(50×12.000)=0.118N/mm2；3. 综合应力：[(σf/βt)2+τf2]1/2=0.167N/mm2；结论:计算得出的综合应力0.167N/mm2≤对接焊缝的强度设计值ftw=10.000N/mm2，满足要求！◆钢结构强度稳定性计算一、构件受力类别：轴心受弯构件。
二、强度验算：1、受弯的实腹构件，其抗弯强度可按下式计算：Mx/γxWnx + My/γyWny ≤ f式中 Mx，My──绕x轴和y轴的弯矩，分别取100.800×106 N·mm,10.000×106 N·mm；γx, γy──对x轴和y轴的截面塑性发展系数，分别取 1.2,1.3；Wnx,Wny──对x轴和y轴的净截面抵抗矩,分别取 947000 mm3,85900 mm3；计算得：Mx/(γxWnx)+My/(γyWny)=100.800×106/(1.2×947000)+10.000×106/(1.3×85900)=178.251 N/mm2受弯的实腹构件抗弯强度=178.251 N/mm2 ≤抗弯强度设计值f=215N/mm2，满足要求！2、受弯的实腹构件，其抗剪强度可按下式计算：τmax = VS/Itw ≤ fv式中V──计算截面沿腹板平面作用的剪力,取V=10.300×103 N；S──计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩,取 S= 947000mm3；I──毛截面惯性矩,取 I=189300000 mm4；tw──腹板厚度,取 tw=8 mm；计算得：τmax = VS/Itw=10.300×103×947000/(189300000×8)=6.441N/mm2受弯的实腹构件抗剪强度τmax =6.441N/mm2≤抗剪强度设计值fv = 175 N/mm2，满足要求！3、局部承压强度计算τc = φF/twlz ≤ f式中φ──集中荷载增大系数，取φ=3；F──集中荷载,对动力荷载应考虑的动力系数，取 F=0kN；tw──腹板厚度,取 tw=8 mm；lz──集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，取lz=100(mm)；计算得：τc = φF/twlz =3×0×103/(8×100)=0.000N/mm2局部承压强度τc =0.000N/mm2≤承载力设计值f = 215 N/mm2，满足要求！4、在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性按下式计算：Mx/φbWx ≤ f式中Mx──绕x轴的弯矩，取100.8×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；Wx──对x轴的毛截面抵抗矩Wx,取 947000 mm3；计算得：Mx/φbwx = 100.8×106/(0.9×947000)=118.268 N/mm2≤抗弯强度设计值f= 215 N/mm2，满足要求！5、在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性按下式计算：Mx/φbWx + My/γyWny ≤ f式中 Mx，My──绕x轴和y轴的弯矩，分别取100.8×106 N·mm,10×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；γy──对y轴的截面塑性发展系数，取 1.3；Wx,Wy──对x轴和y轴的毛截面抵抗矩,分别取 947000 mm3, 85900 mm3；Wny──对y轴的净截面抵抗矩,取 85900 mm3计算得：Mx/φbwx +My/ γyWny =100.8×106/(0.9×947000)+10×106/(1.3×85900)=207.818 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，满足要求！◆钢筋支架计算公式一、参数信息钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
格构柱整体稳定验算2015.6.11
π2EA/(1.1λ2x)=
6428514.86
N'Ex=
π2EA/(1.1λ2x)=
5279795.67
N/φx+(βmx*Mx/WX(1-φx*N/N'Ex))+(βty*Mx/ Wy)=
153.98 ≤f
满足设计要求
56200 mm
长细比λx= 52.72 长细比λy= 58.17
截面类型为b类 由钢规表C-2查得 截面类型为b类 由钢规表C-2查得
稳定系数φx 0.842 稳定系数φy 0.818
格构柱内力计算
恒载标准值= 229
活载标准值= 145 风荷载标准值= 1.04 风荷载下格构柱MX 格构柱整体稳定计算
f=
215 mm2
极惯性矩Ip= 惯性矩Iy=
回转半径iy= 截面模量Wy=
面积距Sy=
20007508508 mm4 9022271600 mm4
966.0895 9022271.6 mm3 4665744.2 mm3
格构柱计算长度计算
稳定系数计算
柱高H=
计算长度系数μ= 计算高度H0
28100 mm 2
KN KN KN 410.5972 KN·m
恒载设计值= 320.6
活载设计值= 203 风荷载设计值=1.46 风荷载下格构柱My
KN KN KN 410.5972 KN·m
由钢规表5.2.2计算得 由钢规表5.2.2计算得
N'Ex=
平面内等效弯矩系数βmx= 1 平面内等效弯矩系数βty= 1
构件编号 设计假定
格构柱整体稳定性计算
ZJ-2 假定格构柱上端自由，下 端与基础刚接
格构柱截面特征值
钢格构柱吊装时的抗风力计算方法
钢格构柱吊装时的抗风力计算方法
钢格构柱是一种常见的建筑结构材料，用于桥梁、建筑等领域。
在吊装钢格构柱时，需要考虑抗风力，以确保施工安全。
以下是计算抗风力的几种方法：
1. 风压计算：根据当地气象资料，计算出钢格构柱所承受的风压。
风压与风速、空气密度和截面积有关，可以使用公式P = ρ × V² / 2进行计算。
其中，ρ为空气密度，V为风速。
2. 风振系数：考虑风的动力效应，引入风振系数。
根据相关规范，可以查阅或计算风振系数的值。
3. 刚度要求：钢格构柱需要具有一定的刚度，以抵抗风的振动和变形。
根据相关规范，可以确定钢格构柱的刚度要求。
4. 施工条件：吊装时的施工条件也会影响抗风力。
例如，吊装高度、吊装角度、地形条件等都会影响风的力和作用点。
总之，在吊装钢格构柱时，需要综合考虑各种因素，并进行抗风力计算，以确保施工安全。
同时，还需要采取相应的安全措施，如选择合适的吊装设备、合理安排施工顺序等。
格构柱计算
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=1.80m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.00m桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 34.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.00kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=627.12kN最大拔力：N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=-49.18kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
格构柱胎架计算
9. 施工验算9.1屋面梁支承台架根据屋面梁支承台架的平面布置情况和受力情况，屋面梁支承台架拟采用截面形式为Φ609×12的焊接钢管。
9.1.1截面特性A=πdt=π×597×12=22506mm2i x=i y=0.35d=0.35×597=208.95mm=20.9cmλ=l/i，截面为b类。
9.1.2承载力计算l=15m时, λ=l/i=1500/20.9=71.8, 查表得φ=0.74N=φAf=0.74×22506×215=3580745N=3580.7KNl=20m时, λ=l/i=2000/20.9=95.7, 查表得φ=0.583N=φAf=0.583×22506×215=2821015N=2821KNl=25m时, λ=l/i=2500/20.9=119.6, 查表得φ=0.439N=φAf=0.439×22506×215=2124229N=2124.2KNl=30m时, λ=l/i=3000/20.9=143.5, 查表得φ=0.331N=φAf=0.331×22506×215=1601639N=1601.6KNl=35m时, λ=l/i=3500/20.9=167.5，查表得φ=0.255N=φAf=0.255×22506×215=1233891N=1233.9KN9.2主拱支承台架根据主拱的分段情况和主拱支承台架的平面布置情况，主拱支承台架拟选用由角钢组成的格构式支架，如图所示：9.2.1组合截面规格为1000×1000组合截面规格为1000×1000，单肢采用L90×8的角钢、缀条采用L63×8的角钢，缀条间距为1m。
①截面特性角钢L63×8的截面特性：A=9.51cm2、I x=34.5cm4、i x=1.90cm、i x0=2.4cm、i y0=1.23cm、z=1.85cm角钢L90×8的截面特性：A=13.9cm2I x=109cm4 、i x=2.76cm、i x0=3.48cmI y=I xi y=i x=√(长细比A/A1x=(4×A/A1y=(4×λ1max②承载力计算l=15m时, λx=λy=l/i=1500/47.6=31.5换算长细比λ0x=λ0y=33.3, 查表得φ=0.924N=φAf=1104549N=1104.5KNl=20m时, λx=λy=l/i=2000/47.6=42换算长细比λ0x=λ0y=43.4, 查表得φ=0.885N=φAf=1057929N=1057.9KNl=25m时, λx=λy=l/i=2500/47.6=52.5换算长细比λ0x=λ0y=53.6, 查表得φ=0.84N=φAf=1004136N=1004.1KNl=30m时, λx=λy=l/i=3000/47.6=63换算长细比λ0x=λ0y=63.9, 查表得φ=0.786N=φAf=939584N=939.6KNl=35m时, λx=λy =l/i=3500/47.6=73.5换算长细比λ0x=λ0y=74.3, 查表得φ=0.724N=φAf=865469N=865.5KN③单肢承载力λ1=l1/i1=1000/17.8=56.2，查表得φ1=0.827N1=φ1A1F=247149N=247.1KN9.2.2组合截面规格为1500×1500组合截面规格为1500×1500，单肢采用L90×8的角钢、缀条采用L63×8的角钢，缀条间距为1m。
(完整word版)格构柱计算.
§6—7格构式轴心受压构件6.7。
1 格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定格构式受压构件也称为格构式柱（latticed columns，其分肢通常采用槽钢和工字钢，构件截面具有对称轴（图6。
1.1）。
当构件轴心受压丧失整体稳定时，不大可能发生扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发生绕截面主轴的弯曲屈曲。
因此计算格构式轴心受压构件的整体稳定时,只需计算绕截面实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能力。
格构式轴心受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴心受压构件没有区别,因此其整体稳定计算也相同,可以采用式(6。
4.2按b类截面进行计算。
6。
7。
2 格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定1。
双肢格构式轴心受压构件实腹式轴心受压构件在弯曲屈曲时,剪切变形影响很小，对构件临界力的降低不到1%，可以忽略不计。
格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件的腹板弱,构件在微弯平衡状态下,除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。
根据弹性稳定理论分析,当缀件采用缀条时，两端铰接等截面格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：构式轴心受压构件(图6。
1。
2d缀条的三肢组合构件(图6.1。
2d6.7.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定和强度计算格构式轴心受压构件的分肢既是组成整体截面的一部分,在缀件节点之间又是一个单独的实腹式受压构件。
所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。
一、分肢稳定和强度的计算方法1.分肢内力的确定构件总挠度曲线为2．分肢稳定的验算①对缀条式构件:图7。
7.1格构式轴心受压构件弯曲屈曲稳定和强度求v0的简化计算方法(规范规定的方法①由钢构件制造容许最大初弯曲l/1000,考虑其它初始缺陷按经验近似地规定v0=l/500右l/400等.②根据构件边缘纤维屈服准则来确定v0。
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格构柱计算塔吊桩基础的计算书⼀. 参数信息塔吊型号: QTZ63 ⾃重(包括压重):F1=450.80kN 最⼤起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆⼒距: M=630.00kN.m 塔吊起重⾼度: H=101.00m 塔⾝宽度: B=1.80m桩混凝⼟等级: C35 承台混凝⼟等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶⾯埋深: D=0.00m桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩⼊⼟深度: 34.00 桩型与⼯艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩⼆. 塔吊基础承台顶⾯的竖向⼒与弯矩计算1. 塔吊⾃重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最⼤起重荷载F2=60.00kN作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒ F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆⼒矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的⽅向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆⼒矩M最不利⽅向进⾏验算。
1. 桩顶竖向⼒的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的⾃重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.00kN；M x,M y──承台底⾯的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向⼒设计值:最⼤压⼒：N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=627.12kN最⼤拔⼒：N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=-49.18kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截⾯处XY⽅向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i1──扣除承台⾃重的单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
格构柱受力计算书
格构柱受力计算书计算依据：(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
(2)《钢结构设计与计算》1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.65×0.65m；主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；主肢的截面力学参数为 A0=61.95cm2，Z0=5.13cm，Ix0=1881.12cm4，Iy0=3338.25cm4；缀条的截面力学参数为 At=61.95cm2；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64cm4；Iy=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64 cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H ──格构柱的总计算长度，取18.40m；I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=193155.64cm4，Iy=193155.64cm4；A0 ──一个主肢的截面面积，取61.95cm2。
经过计算得到x=65.90,y=65.90。
3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N ──轴心压力的计算值(N)；取 N=4×105N；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×61.95cm2；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=65.9,0y=65.90≤150（容许长细比）满足要求!经过计算得到：X方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!Y方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!（注：专业文档是经验性极强的领域，无法思考和涵盖全面，素材和资料部分来自网络，供参考。
格构柱受力计算书
格构柱受力计算书
计算依据：
(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
(2)《钢结构设计与计算》
1. 格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为×；
主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；
缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；
主肢的截面力学参数为A0=，Z0=，
Ix0=，Iy0=；
缀条的截面力学参数为At=；
格构柱截面示意图
格构柱的y-y轴截面总惯性矩：
格构柱的x-x轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
Ix=4×[+×(65/2]=；
Iy=4×[+×(65/2]= cm4；
2. 格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：
其中H ──格构柱的总计算长度，取；
I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=，Iy=；
A0 ──一个主肢的截面面积，取。
经过计算得到x=,y=。
3. 格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中N ──轴心压力的计算值(N)；取N=4×105N；
A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比0x=,0y=≤150（容许长细比）满足要求!
经过计算得到：
X方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!
Y方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!。
角钢格构柱比重计算
角钢格构柱比重计算【实用版】目录1.角钢格构柱的概述2.角钢格构柱比重计算的必要性3.角钢格构柱比重的计算方法4.角钢格构柱比重计算的实际应用5.角钢格构柱比重计算的注意事项正文一、角钢格构柱的概述角钢格构柱是一种以角钢为构件的格构柱，主要应用于建筑结构、桥梁结构等领域。
角钢格构柱因其结构稳定性好、承载能力强、制作安装简便等优点而广泛应用。
二、角钢格构柱比重计算的必要性角钢格构柱在设计与计算过程中，需要对其材料性能、截面尺寸等进行分析，以确保其满足工程结构的稳定性和承载力要求。
其中，比重计算是重要的一环，可以确保材料的合理选型和使用。
三、角钢格构柱比重的计算方法角钢格构柱的比重计算主要包括以下步骤：1.确定角钢的材质和规格。
2.计算角钢的理论重量。
理论重量的计算公式为：W=0.00785×（b×h）×t，其中，b 为角钢的宽度，h 为角钢的高度，t 为角钢的厚度。
3.根据角钢的实际重量和理论重量，计算角钢的比重。
比重的计算公式为：ρ=实际重量/理论重量。
四、角钢格构柱比重计算的实际应用在实际工程中，角钢格构柱比重计算可以为设计人员提供重要依据，帮助他们选择合适的材料，以确保结构的稳定性和承载力。
同时，比重计算还可以为采购、成本控制等环节提供参考。
五、角钢格构柱比重计算的注意事项进行角钢格构柱比重计算时，应注意以下几点：1.选用正确的材质和规格。
2.确保计算过程中的数据准确。
3.注意单位换算，统一计算单位。
总之，角钢格构柱比重计算是保证工程结构稳定性和承载力的重要环节。
格构柱计算
七、单根总重
G=2.4+0.676+0.046+0.083+0.083=3.288吨
八、总根数：
157-205=154.5
九、总重：
3.288×154.5=507.99吨
十、总金额：507.99×2550=1295389.8元
1、200×200×14三角钢板8块
M1=0.2×0.2×4=0.16 m2
2、950×200×14钢板2块
M2=0.95×.02×2=0.38 m2
3、550×200×14钢板2块
M3=0.55×0.2×2=0.22 m2
4、总体积：（M1+M2+M3）×0.014=0.01064m3
5、总重量：0.01064m3×7.85=0.083524=0.083吨
10.12爆破
时间
毛重
车重
净重
10.15
32.34
18.12
14.22
10.17
8.44
4.12
4.32
10.18
47.74
18.12
29.62
10.2
10.54
4.12
6.42
10.21
13.7
10.21
61.36
10.25
9.38
10.25
15.66
总重
154.68
价格
3350
氧割费用
-180
金额
六、第三道撑与立柱节点
1、200×200×14三角钢板8块
M1=0.2×0.2×4=0.16 m2
2、950×200×14钢板2块
格构柱塔吊基础独立高度起算
格构柱塔吊基础独立高度起算1. 什么是格构柱塔吊基础独立高度？格构柱塔吊是一种用于建筑施工的大型起重设备，用于吊装和运输重型材料和设备。
它通常由塔身、臂架、起重机械和基础等组成。
在进行格构柱塔吊的安装和使用前，需要计算基础的独立高度。
格构柱塔吊基础独立高度是指在没有附加支撑的情况下，塔身能够保持稳定的高度。
这个高度对于确保格构柱塔吊操作的安全性至关重要。
2. 格构柱塔吊基础独立高度起算方法2.1 确定相关参数在计算格构柱塔吊基础独立高度之前，需要先确定一些相关参数，包括：•格构柱塔吊的自重：指整个设备本身的重量。
•格构柱塔吊的最大额定载荷：指该设备能够承受的最大负荷。
•基础类型：根据具体情况选择适合的基础类型，例如混凝土浇筑基础、钢板桩基础等。
2.2 计算基础独立高度格构柱塔吊的基础独立高度可以通过以下公式计算：H = (M + W) / P其中： - H 是基础独立高度； - M 是格构柱塔吊的最大额定载荷； - W 是格构柱塔吊的自重； - P 是地基承载力。
在计算过程中，需要确保所使用的单位一致，例如将质量统一为千克、力统一为牛顿。
地基承载力可以通过土壤勘察和试验获得，确保其准确性和可靠性。
2.3 添加附加支撑根据计算得到的基础独立高度，可以决定是否需要添加附加支撑以增强格构柱塔吊的稳定性。
如果计算得到的高度超过了设备本身的高度，则需要添加附加支撑。
附加支撑可以采用不同的形式，如斜杆、对角杆等。
这些支撑物可以提供额外的稳定性，防止格构柱塔吊发生倾覆或摇晃。
3. 格构柱塔吊基础独立高度起算的重要性格构柱塔吊基础独立高度的准确计算对于施工安全至关重要。
如果基础独立高度计算不准确或忽略了相关参数，可能会导致以下问题：•格构柱塔吊倾覆：如果基础独立高度过低，无法支撑格构柱塔吊的重量和负荷，就有可能发生倾覆事故，造成人员伤亡和财产损失。
•格构柱塔吊摇晃：如果基础独立高度过高，超过了设备本身的高度，格构柱塔吊会变得不稳定，在使用过程中容易发生摇晃，从而影响施工效率和安全性。
门洞(格构式立柱)计算书
门洞（格构式立柱）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数二、荷载参数集中荷载：均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图格构柱截面四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.577+0.6×6=4.177kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.577+0.6×8.1=5.552kN/m由于横梁2根合并，单根横梁承受集中荷载为p n=0.6×Fn 计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=28.668×106/726330=39.47N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算横梁变形图(mm)νmax＝1.794mm≤[ν]=1/250=4450/250=17.8mm满足要求！3、抗剪验算横梁剪力图(kN)V max＝23.157kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=23.157×1000×[132×3202-(132-11.5)×2902]/(8×116214000×11.5)＝7.327N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝29.697kN，R2＝27.709kN正常使用极限状态R'1＝22.023kN，R'2＝20.564kN五、立柱验算立柱所受横梁传递荷载N=max(R1,R2)/k1=max(29.697,27.709)/0.6=49.496kN 立柱所受轴力F=N+1.2×G k×H=49.496+1.2×1×4=54.296kN1、杆件轴心受拉强度验算分肢毛截面积之和：A=4A0=4×24.37×100=9748mm2σ=N/A=49.496×103/9748=5.078N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I x=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[362+24.37×(45/2-3.45)2]=36823.736cm4整个构件长细比：λx=λy=L0/(I x/(4A0))0.5=400/(36823.736/(4×24.37))0.5=20.58分肢长细比：λ1=l01/i y0=31/2.48=12.5分肢毛截面积之和：A=4A0=4×24.37×100=9748mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0max=(λx2+λ12)0.5=(20.582+12.52)0.5=24.079各格构柱轴心受压稳定系数：λ01max=24.079≤[λ]=150，查规范表得：φ1=0.956满足要求！σ1＝F/(φ1A)=54295.572/(0.956×9748)=5.826N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=12.5≤min(0.5λ01max,40)=min(0.5×50,40)=25根据GB50017-2017，7.2.5条，当λmax<50时，取50满足要求！六、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=54.296kN混凝土基础抗压强度验算σ=F/A=54.296×103/(1×106)=0.054N/mm2≤f c=16.7N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝54.296/(0.5×1)＝108.591kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
塔吊基础计算格构柱
塔吊基础计算（格构柱）塔吊基础计算（格构柱）八、基础验算基础承受的垂直力：P=449KN 基础承受的水平力:（一）、塔吊桩竖向承载力计算:单桩桩顶竖向力计算 单桩竖向力设计值按下式计算:Qik=（ P + G ）/n ± M/a 血式中：Q 汰一ffl 应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i 根 桩的竖向力；P —塔吊桩基础承受的垂直力,P=449KN ; G = (4.8 x 4.8 x 0.4+4-8 x 4.8 x 1.3} x25 = 979.2KN;P + G=449 + 979.2 = 1428.2 KN n —tS 根数,n=4 ; M —桩基础承受的倾翻力矩f M = 1668+71 x1.3 = 1760.3KN.m;a —1 庄中心距,a = 3.2m o Q ik =142&2/4±1760・3/3・2x 逅H=71KN基础承受的倾翻力矩:M = 1668KN.mG —桩承台单桩最大压力:Q 压=357.05 + 389.03 = 746.08KN 单桩最大拔力:Q 拔=357.05-389.03 = -31.98KN2. 桩承载力计算:(1) .单桩竖向承载力特征值按下式计算:Ra = qpaAp+UpJqsiaLiq P a. qsiU 端阻力,桩侧阻力特征值； Ap_脈端横截面面积； uurn 周边长度； Li —第i 层岩土层的厚度。
5号塔吊桩:对应的是8-8剖的Z52。
桩顶标高为-6.8m ,绝对标高为,取有效桩长,桩端进入粘土层。
式中：Ra —单桩竖向承载力特征值；3. 承台基础的验算(1 )承台弯矩计算叫1 =工％X性1 =工Ml 吗Mxl = Myl=2 x (746.08-979.2/4) x(3.2/1.414) = 2268.88KN*m(2) 承台截面受力主筋4 KMA = -------0必昉配筋面积 As = 1.4 X 2268.88 x 106/(0.9 x 1300 x 310) =8757<7mm 2塔吊承台配筋采用心22@180双层双向计27根r Ag =10258.38mm 2>As(3) 承台截面抗剪切验算Fo" < 亦&。
格构柱稳定性的计算书
格构柱稳定性的计算计算依据：(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
(2)《钢结构设计与计算》1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.65×0.65m；主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；主肢的截面力学参数为 A0=61.95cm2，Z0=5.13cm，I x0=1881.12cm4，I y0=3338.25cm4；缀条的截面力学参数为 A t=61.95cm2；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：I x=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64cm4；I y=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64 cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H ──格构柱的总计算长度，取18.40m；I ──格构柱的截面惯性矩，取,I x=193155.64cm4，I y=193155.64cm4； A0──一个主肢的截面面积，取61.95cm2。
经过计算得到x=65.90,y=65.90。
3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N ──轴心压力的计算值(N)；取 N=4×105N；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×61.95cm2；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=65.9,0y=65.90≤150（容许长细比）满足要求!经过计算得到：X方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!Y方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!。
角钢格构柱比重计算
角钢格构柱比重计算摘要：1.角钢格构柱的定义和用途2.角钢格构柱的比重计算方法3.影响角钢格构柱比重的因素4.计算角钢格构柱比重的实际案例正文：角钢格构柱是一种常见的建筑结构材料，由角钢和混凝土组成，具有较高的强度和稳定性。
在建筑、桥梁、输电塔等领域有着广泛的应用。
角钢格构柱的比重计算方法如下：比重= （角钢重量+ 混凝土重量）/ 总体积其中，角钢重量可以通过角钢的尺寸、材质和数量来计算；混凝土重量可以通过混凝土的密度和体积来计算。
总体积则是角钢和混凝土的体积之和。
影响角钢格构柱比重的因素主要有：1.角钢的尺寸和材质：角钢的尺寸和材质直接影响到角钢的重量，从而影响比重。
2.混凝土的密度：混凝土的密度越高，重量越大，比重也就越大。
3.柱子的尺寸和形状：柱子的尺寸和形状会影响到总体积的计算，从而影响比重。
以一个实际案例为例，假设一根角钢格构柱的角钢尺寸为200mm×200mm，材质为Q235，数量为10 根；混凝土密度为2400kg/m，柱子高度为10 米，底面直径为200mm。
我们可以按照如下步骤计算比重：1.计算角钢重量：200mm×200mm×10 根×0.007854kg/mm=318.24kg2.计算混凝土重量：底面面积为π×(200mm/2)=31415.92mm，柱子高度为10 米，所以总体积为31415.92mm×10m=314159.2mm。
混凝土密度为2400kg/m，所以混凝土重量为314159.2mm×2400kg/m=75393.36kg3.计算比重：（318.24kg + 75393.36kg）/ 314159.2mm = 0.231因此，这根角钢格构柱的比重为0.231。
基坑支护中格构柱计算分析
基坑支护中格构柱计算分析摘要：以实际基坑工程项目为例，分析基坑支护中格构柱的相关规范规定及计算方法，通过工程实例对格构柱的内力进行分步验算，方便设计人员在基坑支护设计中参考，有利于基坑支护工程设计及计算的标准化建设。
关键词：基坑支护；钢支撑；格构柱；计算算例为满足日益增长的市民出行，城市轨道交通的建设稳中有进。
地铁车站一般位于城市繁华地带，由于基坑周边建构筑物及交通等因素的限制，地铁车站的长条型基坑通常采用控制基坑变形较好且有利于重复使用的排桩+钢管内支撑结构进行支护，基坑宽度大于20m时，一般需要在基坑中间设置格构柱。
本文梳理了格构柱的相关规范规定，并通过计算实例进行格构柱的分析验算，便于设计人员参考使用。
我国现行《建筑基坑支护设计规程》JGJ 120-2012(以下简称“《支护规程》”)第4.9.10条第2款规定了单层支撑的立柱及多层支撑底层立柱的受压计算长度应取底层支撑底面至基坑底面的净高度与立柱直径或边长的5倍之和。
《支护规程》第4.9.15条规定了立柱长细比不宜大于25。
对于立柱计算，《支护规程》4.9.5条及4.9.10条规定，对于在内支撑结构上的竖向荷载较小，且内支撑结构的水平构件按连续梁计算时，立柱可按偏心受压构件计算。
对于钢支撑其竖向荷载较小，为简化计算，立柱按轴心受压构件考虑，但根据《支护规程》无法确定立柱的竖向轴力设计值，笔者查阅了相关规范，《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB 02-98(以下简称“《广州规定》”)第6.9.12条规定，立柱内力宜根据支撑条件按空间杆系结构力学计算，也可按轴心受压构件计算，轴线力设计值宜可按下式确定：其中结合以上规定，则可在围护计算查出支撑轴力标准值的情况下，较为简洁的进行立柱强度及稳定性验算。
结合以上分析，下面给出一个钢结构格构柱立柱的计算实例，方便设计人员参考使用。
某基坑支护形式为两道支撑结构，底层支撑中心距离基底竖向高度5m，立柱采用460×460mm角钢缀板式格构柱，角钢采用等边160×14mm，缀板采用420×300×10mm，相邻缀板中心距为0.7m，钢材牌号均为Q235，第一道支撑轴力标准值为1255kN，第二道支撑轴力标准值为7945kN，上部支撑、连系梁及施工荷载自重为80kN，则支撑传到立柱上的竖向力标准值为80+0.1（1255+7945）=1000kN，基坑安全等级为一级，重要性系数，根据以上条件验算立柱稳定性。
格构柱稳定性计算
格构柱稳定性的计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
1.格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.45×0.45m；主肢选用:20号角钢b×d×r=200×24×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=200×24×18mm；主肢的截面力学参数为A0=90.66cm2，Z0=5.87cm，I x0=3338.25cm4，I y0=3338.25cm4；缀条的截面力学参数为A t=90.66cm2；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：I x=4×[3338.25+90.66×(45/2-5.87)2]=113644.70cm4；I y=4×[3338.25+90.66×(45/2-5.87)2]=113644.70cm4；2.格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中H──格构柱的总计算长度，取21.80m；I──格构柱的截面惯性矩，取,I x=113644.70cm4，I y=113644.70cm4；A0──一个主肢的截面面积，取90.66cm2。
经过计算得到x=123.15,y=123.15。
换算长细比计算公式：其中A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×90.66cm2；A1──格构柱横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2×90.66cm2；经过计算得到kx=123.47,ky=123.47。
3.格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中N──轴心压力的计算值(kN)；取N=1130.42kN；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×90.66cm2；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=123.47,0y=123.47≤150满足要求!查《钢结构设计规范》得到x=0.42,y=0.42。
格构柱计算资料
格构式轴心受压构件6.7.1 格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定格构式受压构件也称为格构式柱(latticed columns)，其分肢通常采用槽钢和工字钢，构件截面具有对称轴（图6.1.1）。
当构件轴心受压丧失整体稳定时，不大可能发生扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发生绕截面主轴的弯曲屈曲。
因此计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，只需计算绕截面实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能力。
格构式轴心受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴心受压构件没有区别，因此其整体稳定计算也相同，可以采用式(6.4.2)按b类截面进行计算。
6.7.2 格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定1.双肢格构式轴心受压构件实腹式轴心受压构件在弯曲屈曲时，剪切变形影响很小，对构件临界力的降低不到1%，可以忽略不计。
格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件的腹板弱，构件在微弯平衡状态下，除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。
根据弹性稳定理论分析，当缀件采用缀条时，两端铰接等截面格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：构式轴心受压构件(图6.1.2d)缀条的三肢组合构件(图6.1.2d)6.7.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定和强度计算格构式轴心受压构件的分肢既是组成整体截面的一部分，在缀件节点之间又是一个单独的实腹式受压构件。
所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。
一、分肢稳定和强度的计算方法1.分肢内力的确定构件总挠度曲线为2．分肢稳定的验算①对缀条式构件：图7.7.1格构式轴心受压构件弯曲屈曲稳定和强度求v0的简化计算方法(规范规定的方法)①由钢构件制造容许最大初弯曲l/1000，考虑其它初始缺陷按经验近似地规定v0=l/500右l/400等。
②根据构件边缘纤维屈服准则来确定v0。
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§6-7格构式轴心受压构件
6.7.1 格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定
格构式受压构件也称为格构式柱(latticed columns，其分肢通常采用槽钢和工字钢，构件截面具有对称轴（图6.1.1）。
当构件轴心受压丧失整体稳定时，不大可能发生扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发生绕截面主轴的弯曲屈曲。
因此计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，只需计算绕截面实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能力。
格构式轴心受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴心受压构件没有区别，因此其整体稳定计算也相同，可以采用式(6.4.2按b类截面进行计算。
6.7.2 格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定
1. 双肢格构式轴心受压构件
实腹式轴心受压构件在弯曲屈曲时，剪切变形影响很小，对构件临界力的降低不到1%，可以忽略不计。
格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件的腹板弱，构件在微弯平衡状态下，除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。
根据弹性稳定理论分析，当缀件采用缀条时，两端铰接等截面格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：
构式轴心受压构件(图6.1.2d
缀条的三肢组合构件(图6.1.2d
6.7.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定和强度计算
格构式轴心受压构件的分肢既是组成整体截面的一部分，在缀件节点之间又是一个单独的实腹式受压构件。
所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。
一、分肢稳定和强度的计算方法
1.分肢内力的确定
构件总挠度曲线为
2．分肢稳定的验算
①对缀条式构件：
图7.7.1格构式轴心受压构件弯曲屈曲
稳定和强度求v0的简化计算方法(规范规定的方法
①由钢构件制造容许最大初弯曲l/1000，考虑其它初始缺陷按经验近似地规定v0=l/500右l/400等。
②根据构件边缘纤维屈服准则来确定v0。
可得
按上式V及M＝Vl/π，便可按上一小点“分肢稳定和强度的计算方法”中公式验算分肢的稳定和强度。
规范GB50017规定，格构式构件的分肢长细比满足下列条件时，可认为分肢的稳定和强度可以满足而不必再作验算(即能保证分肢的稳定和强度高于整体构件。
规定的条件为：
6.7.4 格构式轴心受压构件分肢的局部稳定
格构式轴心受压构件的分肢承受压力，应进行板件的局部稳定计算。
分肢常采用轧制型钢，其翼缘和腹板一般都能满足局部稳定要求。
当分肢采用焊接组合截面时，其翼缘和腹板宽厚比应按式(6.5.3、(6.5.4进行验算，以满足局部稳定要求。
6.7.5 格构式轴心受压构件的缀件设计
1. 格构式轴心受压构件的剪力
力格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲时将产生剪力V=dM/dz,其中M=Nv，如图6.7.1所示。
考虑初始缺陷的影响，经理论分析，规范采用以下实用公式计算格构式轴心受压构件中可能发生的最大剪力设计值V，即
计
当缀件采用缀条时，格构式构件的每个缀件面如同缀条与构件分肢组成的平行弦桁架体系，缀条可看作桁架的腹杆，其内力可按铰接桁架进行分析。
如图6.7.2的斜缀条的内力为：
由于构件弯曲变形方向可能变化，因此剪力方向可以正或负，斜缀条可能受拉或受压，设计时应按最不利情况作为轴心受压构件计算。
单角钢缀条通常与构件分肢单面连接，故在受力时实际上存在偏心。
作为轴心受力构件计算其强度、稳定和连接时，应考虑相应的强度设计值折减系数以考虑偏心受力的影响，详见6.2.1和6.4.3。
缀条的最小尺寸不宜小于L45×4或L56×36×4的角钢。
不承受剪力的横缀条主要用来减少分肢的计算长度，其截面尺寸通常取与斜缀条相同。
轴线与分肢的轴线应尽可能交于一点，设有横缀条时，还可加设节点板（图6.7.3）。
有时为了保证必要的焊缝长度，节点处缀条轴线交汇点可稍向外移至分肢形心轴线以外，但不应超出分肢翼缘的外侧。
为了减小斜缀条两端受力角焊缝的搭接长度，缀条与分肢可采用三面围焊相连。
6.7.6 格构式轴心受压构件的横隔和缀件连接构造
为了提高格构式构件的抗扭刚度，保证运输和安装过程中截面几何形状不变，以及传递必要的内力，在受有较大水平力处和每个运送单元的两端，应设置横隔，构件较长时还应设置中间横隔。
横隔的间距不得大于构件截面较大宽度的9倍或8m。
格构式构件的横隔可用钢板或交叉角钢做成(图6.7.5 。
6.7.7 格构式轴心受压构件的截面设计
现以两个相同实腹式分肢组成的格构式轴心受压构件(图6.7.6为例来说明其截面选择和设计问题。
1. 截面选择
2. 截面验算
按照上述步骤初选截面后，按式(6.2.4、(6.4.2、 (6.7.7和(6.7.8等进行刚度、整体稳定和分肢稳定验算；如有孔洞削弱，还应按式(6.2.2 进行强度验算；缀件设计按6.7.5进行。
如验算结果不完全满足要求，应调整截面尺寸后重新验算，直到满足要求为止。
[例题6.2] 将例6.1的支柱AB设计成格构式轴心受压柱：①缀条柱；②缀板柱。
钢材为Q345钢，焊条为E50型，截面无削弱。
[解]。