燃气蒸汽联合循环及热平衡计算
6F级燃蒸汽热水联合循环设计计算表
燃气轮机部分计算已知及选取值：燃气轮机轴功率P gt（KW）77100燃料热值H u（KJ/Kg)大气温度T a（K）288进气道压损率εc大气压力P a（Mpa）0.1013燃烧室压损率εb压气机内效率ηc0.9排气道压损率εt透平内效率ηt0.92烟气泄露系数μc1燃烧室内效率ηb0.98压缩比π整体效率ηm0.99燃烧温度T3﹡(K）C pa[KJ/(Kg*K)] 1.03k aC pg[KJ/(Kg*K)] 1.2K g燃料碳氢比x 3.72过量空气系数α计算部分：⑴在压缩机内⑵在燃烧室中T1＊（K）288T3＊（K)T2s＊（K）633.97426q b(KJ/Kg)△T cs（K）345.97426燃料空气比f△T c（K）384.41584f在0.02~0.03之间，0.0227614符合要求T2＊（K）672.41584压气机压缩功ωc395.94832⑶在透平内⑷整体性能πt15.835347比功ωn（KJ/Kg)T4s﹡（K)837.443空气流量q m(Kg/s)△T ts(K)785.557燃料流量q mf（Kg/s)△T t(K)722.71244循环效率ηgt排气温度T4﹡（K)900.28756烟气流量q mgs（Kg/s)透平膨胀功ωt（KJ/Kg)867.25493烟气焓h mgs（KJ/Kg)余热锅炉部分计算56263输入烟气焓Q r(KJ/Kg）1075.0080.01排烟温度t py（℃）1300.03排烟焓h py（KJ/Kg）2100.03排烟损失q20.1953470.05散热损失q50.00517灰渣损失q60 1623化学未完全燃烧损失q301.386机械未完全燃烧损失q401.315锅炉总损失∑q0.2003471.1锅炉热效率ηg l0.799653锅炉有效利用热Q1（KJ/Kg）859.6329给水温度t gs(℃)104 1623给水压力P gs（Mpa）0.12 1255.011682给水焓hgs（KJ/Kg）435.950.022761391高压过热蒸汽压力P gy(MPa)8 227614符合要求高压过热蒸汽温度t gy(℃)550高压过热蒸汽焓h gy(KJ/Kg)3519.74低压过热蒸汽压力P dy（MPa）0.72低压过热蒸汽温度t dy（℃）250低压过热蒸汽焓h dy（KJ/Kg）2953.3 466.5935406高压蒸汽流量D gy(t/h)126 165.2401786低压蒸汽流量D dy(t/h)34.519623.761096383总蒸汽流量D（t/h）160.51960.364348537锅炉额定容量D c（t/h）165176.24902821075.0079t/h总烟气利用能（KJ/s）151509.4563锅炉高压蒸汽最高流量（Kg/s）43.0456*******.9643锅炉低压蒸汽最高流量（Kg/s）51.30174933184.6863取高压蒸汽流量（Kg/s）35126低压蒸汽流量（Kg/s）9.58878417434.51962排汽量Dpq(t/h)汽机输出功率(KW)发电机额定功率（KW）汽轮机部分汽机高压进气量D0ˊ(t/h)126汽机低压进气量D0〞(t/h)17.20202138汽机高压蒸汽进气压力P0′(MPa)8汽机高压蒸汽进气温度t0′(℃)550汽机高压蒸汽进气焓h0′（KJ/Kg）3519.74汽机低压蒸汽进气压力P0″(MPa)0.72汽机低压蒸汽进气温度t0″(℃)250汽机低压蒸汽进气焓h0″（KJ/Kg）2953.3高压进气处熵值S0′（KJ/(Kg.K)) 6.8775在1MPa进汽处：查P-S图可知：抽汽温度t1′(℃)238.93抽汽焓h1′（KJ/Kg）2918.1464抽汽量D1（t/h)60抽汽后蒸汽流量D1′66在0.72MPa进气处：查P-S图可知：原高压蒸汽焓h2′（KJ/Kg）2846.327两股蒸汽汇合后总蒸汽焓h2（KJ/Kg）2868.443672查P-h图可知：汇合后蒸汽温度t2(℃)211.2汇合后蒸汽熵S2（KJ/(Kg.K)) 6.9236汇合后蒸汽流量D2(t/h)83.20202138在0.06MPa抽汽处：查P-S图可知：抽汽温度t3′(℃)86抽汽焓h3′（KJ/Kg）2434.9419抽汽量D3（t/h)14.88851935排气压力Dpq(Mpa)0.005排气温度tpq（℃）33排气焓hpq(KJ/Kg)2111.0535排汽量Dpq(t/h)68.40202138汽机输出功率(KW)38485.60542发电机额定功率（KW）40000出水量160.5196出水压力0.12出水温度104出水焓435.95除氧器加热给水参数：压力0.72温度250比焓2953.3 0.06MPa抽汽加热后参数：压力0.06温度70比焓292.9962流量14.8排气冷却后参数：压力0.005温度30比焓125.6643补水参数：压力0.1013温度30比焓138.287加热除氧器用汽量17.3176补给水流量(t/h)42.6824汽机排气量（t/h)68.40202排气冷凝后温度30排气冷凝后焓值125.6643冷却水进入温度15冷却水进入焓63.5142冷却水排出温度20冷却水排出焓83.9548冷却水量(t/h)6643.867冷却水密度1000冷却水流速（m/s) 1.5所需流通截面 1.230346管径（m)0.025管数2506.442取管数2507传热系数K（W/(m2℃)3000热损失系数0.98传热量（KW）36969.04逆流时的对数平均温差13.92362温差损失系数0.97有效平均温差13.50591需要传热面积912.4165每根管长 4.633924取标准长5校正传热面积984.4966超出范围0.078999 0.1到0.2之间符合要求烟筒中烟气进气温度130烟气进气焓210烟气进气流量(t/h)634.5烟气排气温度80烟气排气焓128.5烟气排气流量（t/h）634.5换热器换热量(KW)14364.38热水进入温度20热水进口焓83.9548热水流量（t/h）500热水出口焓187.3783出口热水温度44.64查得换热器换热系数116逆流时的对数平均温差71.93652温差修正系数0.97修正温差69.77842热损失系数0.95换热量（KW)13646.16需要的传热面积（m2)1635.321翅化率23.4进汽温度86进汽压力0.06进汽焓2434.942热水进入温度44.64热水进口焓187.3783热水出口温度60热水出口焓251.1591热水流量（t/h）500换热量(KW)8858.444蒸汽冷凝后出口温度70蒸汽冷凝后出口焓292.9962蒸汽抽汽量(t/h）14.88852换热器换热系数3000逆流时的对数平均温差25.67867温差修正系数0.97有效平均温差24.90831需要传热面积118.5474选取管子直径（m）0.025管厚0.0025热水流速（m/s) 1.5流通截面积(m2)0.092593需要管子数188.6281取整数190管子长度 3.972084取标准长度4。
燃气—蒸汽联合循环的原理
12.08.2019
注蒸汽的燃气轮机循环
二、注蒸汽的燃气轮机 注蒸汽的燃气轮机存在两个较大的问
题：一是注入的蒸汽随排气排至大气，现 尚未解决回收问题，故水耗量大，增加了 运行成本；二是为防止注入蒸汽所含杂质 在高温下对透平叶片的腐蚀，对给水处理 的要求很高，实践表明，即使在达到严格 要求的条件下，透平叶片的寿命也要缩短， 燃气轮机高温燃气通道检修的间隔时间将 缩短很多。因此，在联合循环迅速发展和 广泛应用的今天，注蒸汽的燃气轮机应用 较少。
12.08.2019
燃气轮机的复杂循环
（一）间冷循环 所谓间冷循环，是指在压缩过程中，把工质引至冷却器 冷却后，再回到压气机中继续压缩的中间冷却、逐渐压 缩的过程。
12.08.2019
燃气轮机的复杂循环
（二）再热循环
所谓再热循环，是指在膨胀过程中间，把工质引 出至再热燃烧室中加热后，再回到透平中继续膨胀以 完成膨胀过程。
12.08.2019
燃气轮机简单循环
（1）标准额定功率：是指在ISO工况下，即 环境温度15℃、海平面高度、相对湿度为60 ％、以及燃用天然气的工况下连续运行，发 电机出线端的最大持续功率；
（2）合同额定功率：指在事先确定的运行工 况下连续运行，发电机能够保证的出力；
（3）现场额定功率：指在燃气轮机发电厂所 处的当前环境的条件下，诸如大气压、大气 温度、压力损失等条件下的最大持续功率；
（4）尖峰功率：在规定的运行条件下，保持 一个约定的短时间内，燃气轮机以高于连续 额定功率安全运行的最大功率。
12.08.2019
燃气轮机简单循环
（五）热效率 热效率的含义是：当工质完成
一个循环时，把外界加给工质的热 量q转化成为机械功（电功）的百 分数。
燃气蒸汽联合循环及热平衡计算.pdf
典型联合循环热平衡图
热平衡计算结果
根据热平衡图可得到以下参数： 各节点的水、水蒸气、燃气及烟气进出口参数； 燃气轮机、蒸汽轮机发电量和发电效率； 根据抽汽和回水参数可计算出供热量； 气耗和热耗； 联合循环发电效率和综合热效率。
抽气器
汽轮机 凝汽器
冷却塔
凝结水泵
循环水泵
凝汽器
1.4 机组布置形式
1.4 机组布置形式
主要内容
2
联合循环的热平衡
2 联合循环的热平衡
2.1 燃气轮机的热平衡
Q1+Qnetb Pg0t Qa2 Qc1 Qc2
Q1—吸入压气机的空气所携带的热能； Q net—燃料的低位发热量； Ηb—燃烧室的效率； Qa2—对外泄漏空气携带的热能； Qc1—排入余热锅炉燃气所携带的热能； Qc2—透平经空气冷却对外散失的热能； Pg0t —燃气轮机轴端的作功功率。
为确保寿命，这两大部件中工作条件最差的零件如 火焰筒和叶片等，须用镍基和钴基合金等高温材料 制造，同时还须用空气冷却来降低工作温度。
对于一台燃气轮机来说，除了主要部件外还必须有 完善的调节保安系统，此外还需要配备良好的附属 系统和设备，包括：起动装置、燃料系统、润滑系 统、空气滤清器、迚气和排气消声器等。
1.2 余热锅炉
• 余热锅炉包括上升管、汽包、下降管主要部件。上升管是 由密集的管道排成的管簇，由上联箱、下联箱连成一体； 上联箱通过汽水引入管连通汽包，汽包再通过下降管连到 下联箱；上升管管簇、汽包、下降管构成了一个环路。上 升管管簇在炉膛内，汽包与下降管在炉体外面。
• 把水注入汽包，水便灌满上升管管簇与下降管，把水位控 制在靠近汽包中部的位置。当高温燃气通过管簇外部时， 管簇内的水被加热成汽水混合物。由于下降管中的水未受 到加热，管簇内的汽水混合物密度比下降管中的水小，在 下联箱形成压力差，推动上升管内的汽水混合物进入汽包， 下降管中的水进入上升管，形成自然循环。
蒸汽燃气联合循环
20.93
78.03
0.932
由燃气透平排出的燃气与蒸汽的混合物将进人余热锅炉， 在其中把余热传给余热锅炉的给水，使其变成过热蒸汽后 返回到燃气轮机中去参与循环。余热锅炉后温度为149℃ 的燃气与蒸汽的混合物则将直接排入大气。
蒸汽/燃气由余热锅炉直接排向大气。
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注蒸汽循环系统的特点
注蒸汽的燃气轮机循环
难题： 一是注入的蒸汽随排气排至大气，现尚未解决回收问题 ，故水耗量大，增加了运行成本； 二是为防止注入蒸汽所含杂质在高温下对透平叶片的腐 蚀，对给水处理的要求很高，实践表明，即使在达到严格要 求的条件下，透平叶片的寿命也要缩短，燃气轮机高温燃气 通道检修的间隔时间将缩短很多。 因此，在联合循环迅速发展和广泛应用的今天，注蒸汽 的燃气轮机应用较少。
优点：
部分蒸汽喷入燃烧区，适当降低燃烧火焰温度， 部分蒸汽喷入燃烧区 适当降低燃烧火焰温度 有利于减少NOx的排放； 混合气体的传热系数增大，改善换热效果； 机组做功量增大，热工转换效率提高； 降低透平前燃气初温，提高设备寿命。
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6
2014‐3‐12
卡琳娜循环（Kalina Cycle）
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2014‐3‐12
余热锅炉性能对联合循环的影响
双蒸汽压力余热锅炉型联合循环
双蒸汽压力的余热锅炉型联合循环
无补燃
含补燃
双蒸汽压力只有在燃用含硫量很低的燃气时才能更多地提高效率，不然因露点温 度的限制，双蒸汽压力不能充分发挥作用。 对于脱硫后的燃气，双蒸汽压力余热锅炉得到了广泛的应用，特别是在功率数万 千瓦以上的联合循环中，采用三压余热锅炉可以进一步提高效率。
蒸汽平衡计算导则
精心整理蒸汽平衡计算导则1总则1.1编制目的为指导热工专业人员进行蒸汽平衡计算，统一本公司蒸汽平衡计算方法，使之更合理、更准确可靠，特制订本导则。
1.2适用范围发。
N e—汽轮机输出轴功率，kWF st—汽轮机入口蒸汽流量，kg/s△H t—蒸汽等熵焓降，kJ/kg△H st—蒸汽实际有效焓降，kJ/kg△H c—冷凝器焓降，kJ/kgQ c—冷凝器热负荷，kWηi—汽轮机相对内效率，%ηm—汽轮机机械效率，%1.3.6.2脚标b—背压c—冷凝石油化工厂的蒸汽系统一般包括以下部件：母管、锅炉、余热锅炉、汽轮机、除氧器、闪蒸罐、减温减压器、工艺蒸汽用户、放空消音器等。
在进行蒸汽平衡计算时，由于习惯不同，一般采用蒸汽平衡表或者蒸汽平衡图，将蒸汽系统中的各部件表示出来。
2.2蒸汽平衡表在蒸汽平衡表中，按照不同蒸汽等级的产汽设备、用汽设备，分别列出其产汽量、用汽量，各等级蒸汽的产、用汽量必须相等。
常用的蒸汽平衡表格式为第7章附录中表7-1。
该表只列出了一种等级蒸汽的产/用汽情况，对于不同等级蒸汽，应列出不同表格。
2.3蒸汽平衡图在蒸汽平衡图中，需按蒸汽等级画出各级蒸汽母管，再按照蒸汽系统中的各主要部件所产生或消耗的蒸汽参数，在相应的蒸汽母管下画出这些主要部件，然后经过计算调整，使各级蒸汽母管的进出蒸汽量相等。
常见的蒸汽平衡图可参照第7章附录中蒸汽平衡计算实例。
型计算；如果有汽轮机的性能曲线，则可以直接在曲线上确定汽轮机的各管口流量，而不需按下述模型计算。
常用的每种型式的汽轮机的数学模型如下(以驱动用的汽轮机为例)。
3.1.1背压式汽轮机对于背压式汽轮机，其计算公式为：N e=F st△H tηiηm(3.1.1-1)ηi=△H st/△H t(3.1.1-2)NeQ c=F st△H c(3.1.2-2)ηi=△H st/△H t(3.1.2-3)计算过程：给定汽轮机输出功率N e、相对内效率ηi、机械效率ηm、蒸汽进口和冷凝器出口参数，调整汽轮机入口蒸汽流量F st，使其功率N e满足工艺要求，再进一步计算冷凝器热负荷Q c。
燃气-蒸汽联合循环热效率的估算方法研究
燃气-蒸汽联合循环热效率的估算方法研究摘要:以燃气-蒸汽联合循环系统为基础,根据黑箱子原理和热力学能量平衡定律考虑系统进入的总能与输出的总能,建立分析模型,给出燃气-蒸汽循环系统各设备的能量平衡和热效率的估算方法,并与精确计算相比较,得出估算方法是可行的｡关键词:燃气-蒸汽联合循环;热效率;估算Efficiency Estimation Method of Gas-steam Combined Cycle Thermal Efficiency Abstract: With gas and steam combined cycle system as the foundation, according to the black box principle and thermodynamic energy balance principle, a analysis model was built and a estimation method involved in energy balance and thermal efficiency of gas and steam combined cycle system unit was given in the paper. Compared with precise calculation, the estimation method is feasible.Key words: gas and steam combined cycle; thermal efficiency; estimation燃气-蒸汽联合循环是目前世界上供电效率最高的发电方式之一,其最高的供电效率已接近60%,较之传统的蒸汽发电方式供电效率提高近20个百分点[1,2]｡燃气-蒸汽联合循环是将天然气(包括焦炉煤气和高炉煤气)在燃气轮机的燃烧室中进行燃烧,产生的高温烟气在燃气透平中做功,燃气轮机排气的热量进入余热锅炉加热水产生蒸汽,然后蒸汽在蒸汽轮机做功｡整体循环系统利用了烟气和蒸汽两种工质,将勃莱敦循环和朗肯循环联系在一起,提高了整个系统的热效率｡燃气-蒸汽联合循环系统主要是由压气机､燃气轮机､余热锅炉､蒸汽轮机等设备组成[3,4],其结构示意图如图1所示｡对采用燃气-蒸汽联合循环发电电厂的能量的平衡计算和热效率的精确计算是十分困难的｡但是在实际工程中又需要了解联合循环系统中能量被转化和利用的份额,以便可以找到提高循环热效率的有效途径,这就需要一种估算循环热效率的方法｡研究以整体循环系统为基础,把整个循环系统作为一个黑匣子[5,6],根据热力学能量平衡定律考虑能量进入的总能与能量输出的总能,建立分析模型,给出燃气-蒸汽循环系统的能量平衡和热效率的估算方法｡1分析模型的建立以进入燃烧室的天然气为基准,建立模型计算循环热效率｡将系统进行简化,简化后的系统如下:能量在燃气轮机中只有做功和进入余热锅炉;余热锅炉内能量部分产生蒸汽,其余全部以烟气排向大气;进入蒸汽轮机的能量只有做功与经冷凝器损失到环境中去;并且忽略设备间能量传递的损失｡整个系统中输入的能量只有燃烧的天然气所含有的能量以及这些天然气完全燃烧所需要的空气携带的能量,输出的能量为余热锅炉中排烟携带的能量､经冷凝器损失的能量和做功输出的能量｡分析模型如图2所示｡设进入燃烧室的天然气含有的能量为Q入,天然气完全燃烧所需空气所携带的能量为Qa,燃气轮机的循环效率为ηgt,余热锅炉的效率为ηh,蒸汽轮机的效率为ηst,则能量在各设备中的分布如下｡在燃烧室中的能量分布为:Q入×ηr+Qa=Qs (1)式中Qs为进入燃气轮机的总能量;ηr为燃烧室的效率｡在燃气轮机中的能量分布为:(Q入×ηr+Qa)×ηgt+Qh=Qs(2)式中Qh为进入余热锅炉的能量｡在余热锅炉中的能量分布为:Qh=Qh×ηh+Q烟(3)式中Q烟为在余热锅炉中经烟气排向环境的能量｡在蒸汽轮机中的能量分布为:Q1=Q1×ηst+Q冷(4)式中Q1为进入蒸汽轮机中的能量;Q冷为蒸汽轮机中经冷凝器冷却所损失的能量｡在循环系统中输入的总能量为Q入+Qa,输出的能量只有余热锅炉排烟而损失的热量Q烟,蒸汽轮机经冷凝器损失的热量Q冷､燃气轮机和蒸汽轮机产生的电能(Q入+Qa)×ηgt+Q1ηst｡则该循环系统中损失的能量之和为Q冷+Q烟,利用的能量之和为(Q入+Qa)×ηgt+Q1ηst,循环的热效率为:ηcc= (5)2实例计算与分析有某一燃气-蒸汽联合循环系统,环境温度为30℃,其各设备的利用效率:燃气轮机燃烧室的效率为ηr1=0.98,燃气轮机的循环效率为ηgt=0.37,余热锅炉的热效率为ηh=0.75,蒸汽轮机的循环效率为ηst=0.33,燃料为四川纳溪天然气,其组成成分如表1｡则天然气完全燃烧所需的空气量为:VK=0.5H2*+0.5CO*+2CH4*+1.5H2S*+m+CmHn*(6)式中:H2*,CO*,CH4*,H2S*,CmHn*表示燃料中各种可燃成分的容积百分比｡空气在30℃时的焓值为373.01 kJ/Nm3则总能量Q总=Q入+Qa=3 504.5 kJ+35 588 kJ=39 092.5 kJ｡由公式(1)~(4),可以得出循环系统中各设备中能量利用和损失的情况,如表2所示｡由表2可知,系统做功的热能总量是20 185.39 kJ,损失的总能为18 907.12 kJ,循环的热效率为ηcc=51.63%,其中在循环的热效率中,燃气轮机做功的热效率为36.33%,蒸汽轮机做功的热效率为15.30%,在循环效率中燃气轮机与蒸汽轮机作功之比约为2∶1｡在能量的损失分布中燃烧室损失的热效率为1.82%;余热锅炉损失的热能为15.46%;蒸汽轮机损失的热能为29.43%｡在燃气-蒸汽循环系统的设备中能量的损失大小依次为蒸汽轮机､余热锅炉､燃烧室､燃气轮机｡在联合循环中燃气轮机的热效率高于蒸汽轮机,所以提高燃气轮机ηgt的作用将比同样程度的提高蒸汽轮机的ηst对于改善循环效率ηcc的效果更明显｡而提高燃气轮机燃烧室出口温度(亦即燃气轮机进气温度)T3､降低大气环境温度。
燃气—蒸汽联合循环技术经济指标计算
实际使用公式：
3.4.8
公式：
其中：
ηcyd——联合循环机组厂用电率，%
Pcyd——联合循环机组厂用电功率，MW
Plh——联合循环机组发电功率，MW
3.4.9
公式：
其中：
b1_dx——等效发电煤耗率，g/(kWh)
qlh——联合循环热耗率，kJ/(kWh)
Qbmdw——标准煤的低位发热量，kJ/kg，一般取值29307.6
图1燃气—蒸汽联合循环机组示意图
如图1所示，燃气—蒸汽联合循环机组的主要设备有：燃气透平（燃气轮机有两种语义，一种是仅指涡轮机，另一种语义是包括涡轮机、燃烧室、压气机的一个整体，注意区分，本文提到的燃气轮机指后一种语义，用燃气透平指前一种语义），压气机，燃烧室，余热锅炉，汽轮机，发电机，凝汽器，给水加热器等。当燃气轮机工作时，压气机从外界大气中吸入空气，并把它压缩到某一压力，同时空气温度也相应提高，然后将空气送入燃烧室与喷入的燃料混合燃烧产生高温高压的燃气，进入燃气透平中膨胀做功，直接带动发电机发电。燃气轮机的排气导入余热锅炉，用以产生高温高压蒸汽驱动汽轮机带动发动机发电。汽轮机排汽再进入凝汽器中放热，凝结水又送入余热锅炉，形成蒸汽动力循环。这样既增加了总输出功率，又利用了燃气轮机和汽轮机各自的优点，使整个循环的热效率提高。
3.4.10
公式：
其中：
b2_dx——联合循环等效供电煤耗率，g/(kWh)
b1_dx——联合循环等效发电煤耗率，g/(kWh)
ηcyd——联合循环机组厂用电率，%
3.4.11
公式：
其中：
Bdxbm——机组等效标煤耗量，kg/h
Gf——燃料的流量，kg/h或m3/h
02燃气-蒸汽联合循环原理
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（三）燃气一蒸汽联合循环的效率
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（三）燃气一蒸汽联合循环的效率
余热锅炉的当量效率定义为余热锅 炉的有效输出热量与输入热量之比
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（三）燃气一蒸汽联合循环的效率
蒸燃功比：联合循环中汽轮机所输出 的功率同燃气轮机所输出的功率之比
蒸功百分率：指汽轮机的输出占联合 循环总输出的百分率
QHRSG
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联合循环装置的性能分析
(二）余热锅炉的能量平衡关系
QHRSG
余热锅炉的当量效率：
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联合循环装置的性能分析
(三）汽轮机的能量平衡关系
QHRSG
汽轮机的效率：
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联合循环装置的性能分析
(四）联合循环的热效率
QHRSG
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联合循环装置的性能分析
, w ,
w max , max
转折点
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2、注汽率的影响
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3、燃气轮机本体
注蒸汽的燃气轮机目前都是用现有燃气轮 机改型而成的。 透平通流部分的面积 考虑因素 转子的强度
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改型的两种考虑原则
1. 第一种是尽可能地按dηmax来确定注汽量，以更 多地提高效率和增大功率，因而在调整通流部 分以增加面积的同时，一般要提高转子的强度， 改动的工作量较大。 2. 第二种是在原有机组的强度允许范围内注入适 量的蒸汽，这时只需适当增大透平通流部分的 面积。按这种原则改型时，转子部分的结构可 保持原状，改型方便，周期较短。当然，改型 后机组效率和功率的提高将低于上面一种。
1、注蒸汽循环的特点
燃气_蒸汽联合循环系统的能量分析及火用分析
( 4)
( 3) 由蒸汽轮机的能量平衡关系
Q 3 = W2 + QW + Q5
( 5)
得到汽轮机的效率为:
ST =
W2 Q3 - QW
( 6)
( 4) 燃气蒸汽联合循环的热效率:
CC =
W 1 + W2 Qnet
=
Q net
GT + ( Q 3 Qnet
QW )
ST
( 7)
由余热锅炉能量平衡关系、燃气轮机的能量
应用[ J] . 煤气与热力 , 2003, 23, ( 9) : 559- 561. [ 2] 薛智, 党力. 燃气- 蒸汽联合循环电站建设初探 [ J] .
西北电力技术, 2003, ( 2) : 37- 38. [ 3] 杨秀奇, 柴琨. 火用分析理论发展综述[ J] . 昆明理工大
学学报( 理工版) , 2004, 29, ( 2) : 158- 162. [ 4] 甄志, 崔 晓钢, 陈鸿 伟, 等. 火用 分析 方法 及在 工程 领
1 燃气蒸汽联合循环动力装置及其 工作原理
燃气轮机排气温度高( 一般 400~ 600 ) 且流 量大( 一般 300kg s 以上) , 由于受到材料耐温、耐 压程度的限制, 汽轮 机进汽温度一般 在 540 左 右, 但 蒸汽动 力循环 装置平 均放热 温度 一般在 35 左右。
22
应用能源技术
机组的效率有影响。实际结果表明, 燃气轮机对机 组循环效率的影响最大, 因此, 提高燃气轮机的效 率比同程度的提高余热锅炉或蒸汽轮机的效率对
改善循环机组效率更为明显。 2. 2 燃气 - 蒸汽联合循环的火用分析
参照图 1( b) , 计算得到联合循环各部位火用损 失: [ 7- 8]
燃气_蒸汽联合循环机组热力性能验收试验计算方法
Qm (w ) QN (w )
#
( 1-
VH2O )
=
C 1-
B4
E1
式中
Pd 2 4
2$1 Q1(w ) #
1 QN (w )
#
( 1-
VH2O )
QV( d ) ) ) ) 燃气容积流量 (干度基准 ), m3 / s;
QV(w ) ) ) ) 燃气容积流量 (湿度基准 ), m3 / s;
Qm(w ) ) ) ) 燃气质量流量 (湿度基准 ), kg / s;
准 ), kg /m3。
(湿度基
g. 燃料水蒸气含量
VH 2O
=
P vap p in
=
Psat ( p in
tin
)
式中 pin ) ) ) 压气机入口压力, P a;
Pvap ) ) ) 对应 / tin 0 的饱和蒸汽压力, Pa;
tin ) ) ) 压气机入口温度, e 。
h. 燃气流量计算
QV( d ) = QV( w ) # ( 1- VH 2O ) =
3 计算方法
311 燃气密度计算
a. 混合气体压缩因子来自NZm ix ( t,
p)
=
E
j=
1xj
#
Zj
式中 xj ) ) ) 干混合气体中组分 j 的摩尔分数;
Z j ) ) ) 组分 j 在 计 量参 比 条件 下的 压 缩因
子;
N ) ) ) 混合气体的组分数量;
计量参比条件 ) ) ) 1011325 kP a, 0 e 。
H
0 j
(
t1
)
)
)
)
混合气体中组分
燃气蒸汽联合循环效率计算
燃气蒸汽联合循环效率计算哎呀，说起燃气蒸汽联合循环效率计算，这可真是个技术活儿，得有点耐心和细心才能搞定。
不过别担心，我尽量用大白话给你讲讲，咱们就像聊天一样，慢慢来。
首先，咱们得知道燃气蒸汽联合循环是个啥玩意儿。
简单来说，就是用燃气轮机和蒸汽轮机一起发电的一种方式。
燃气轮机先烧天然气，产生高温高压的气体推动涡轮转动，然后这些气体再用来加热水，产生蒸汽，推动蒸汽轮机转动发电。
这样，同一份燃料就能发两次电，效率自然就高了。
好了，现在咱们来聊聊怎么计算这个效率。
效率嘛，就是输出的能量和输入的能量之比。
在燃气蒸汽联合循环中，输出的能量就是发电量，输入的能量就是烧掉的天然气。
咱们先说说发电量。
这个好算，就是燃气轮机和蒸汽轮机发的电加起来。
但是，这个发电量是按照电能来算的，单位是千瓦时（kWh）。
所以，咱们得知道燃气轮机和蒸汽轮机各自的发电量。
然后是输入的能量，也就是烧掉的天然气。
这个也好算，就是天然气的热值乘以烧掉的天然气量。
天然气的热值就是单位体积的天然气能产生多少热量，单位是焦耳/立方米（J/m³）。
烧掉的天然气量就是体积，单位是立方米（m³）。
有了这两个数据，咱们就可以计算效率了。
公式就是：效率 = （发电量 / 输入的能量）× 100%。
注意，发电量和输入的能量单位要统一，都是千瓦时（kWh）。
举个例子，假设燃气轮机发电100万千瓦时，蒸汽轮机发电50万千瓦时，总共就是150万千瓦时。
同时，烧掉的天然气是10万立方米，热值是35兆焦耳/立方米。
那么，输入的能量就是10万立方米× 35兆焦耳/立方米 = 350万兆焦耳。
然后，咱们把发电量和输入的能量都转换成千瓦时。
1兆焦耳 = 0.2778千瓦时，所以350万兆焦耳 = 350万× 0.2778 = 97.23万千瓦时。
最后，咱们就可以计算效率了：效率 = （150万千瓦时 / 97.23万千瓦时）× 100% ≈ 154.6%。
蒸汽燃气联合循环
t,C
1
T0 T
3
2014‐3‐12
2. 传统能源动力基础
2.1 蒸汽动力系统 2.2 燃气动力系统
2.2.1 内燃机动力系统 2.2.2 燃气轮机动力系统 2.3 燃气-蒸汽联合循环动力系统
11:09
2
回热循环 间冷循环
再热循环 复杂循环
11:09
4
1
目前燃气轮机发电机组的主要技术参数
温度对口，梯级利用。即要保“量”，又要保“质”
这种循环方案中，燃气与蒸汽是在同一台燃气透平中膨胀 作功的。那时，有两种流体——燃气和蒸汽一起流经燃气 透平，这就是双流体循环命名的渊源。
由燃气透平排出的燃气与蒸汽的混合物将进人余热锅炉， 在其中把余热传给余热锅炉的给水，使其变成过热蒸汽后 返回到燃气轮机中去参与循环。余热锅炉后温度为149℃ 的燃气与蒸汽的混合物则将直接排入大气。
2014‐3‐12
上节课，遗留的问题？？
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5
国外联合循环发展简况
从上个世纪40年代燃气轮机投入运行以来，就同时有了联合循环； 1949年，美国安装了燃用天然气的功率为3.5MW的余热锅炉联合循环； 目前燃气轮机进气温度可达1430℃，压气机升压比达30，联合循环热效率 可达45%~55%，燃气轮机单机容量达到226.5MW； 自1987年，美国发电用燃气轮机的年生产总容量已经超过了汽轮机的年生 产总容量； 日本以法定燃用天然气发电必须用于联合循环；
燃气轮机看成是余热锅炉的辅机
燃料可以是煤或其他廉价燃料；
11:09
补燃的燃料能量仅在蒸汽部分中被利用，未实现梯级利用
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燃气轮机的排气引入普通锅炉做助燃空气用；
燃气轮机排气含氧量少，需补充空气；
M701F燃气轮机联合循环热平衡计算及优化
收稿日期：2009-04-09作者简介：赵世全（１９６３－），男，１９８４年毕业于西安交大涡轮机专业，现主要从事汽轮机、燃气轮机设计工作。
M701F 燃气轮机联合循环热平衡计算及优化赵世全贾文艾松吴文彭东方汽轮机有限公司四川德阳618000摘要：通过理论分析和计算比较，研究了Ｍ７０１Ｆ燃气轮机单循环特性、燃气－蒸汽联合循环系统、联合循环设计工况和变工况性能以及各主要参数的选取原则。
掌握了７０１Ｆ燃气轮机联合循环热平衡计算方法，并对联合循环热力系统进行了优化计算分析。
关键词：Ｍ７０１Ｆ燃气轮机；联合循环；热平衡计算；优化中图分类号：ＴＫ４７２；ＴＭ６１１．３文献标识码：Ａ文章编号：１００１－９００６（２００９）０４－００５３－０４Heat Balance Calculatio n and Op tim izatio n o fM 701F Gas Turb ine Co m b ined CycleAbstract ：ＴｈｉｓｐａｐｅｒｓｔｕｄｉｅｓｔｈｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅＭ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｓｉｍｐｌｅｃｙｃｌｅ，ｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅ（ＧＴＣＣ）ｕｎｄｅｒｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｎｄｏｔｈｅｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｉｔａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｆｏｒｓｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆｍａｊｏｒｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎＧＴＣＣ．ＴｈｅｔｅｃｈｎｉｑｕｅｏｆＭ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅｈｅａｔｂａｌａｎｃｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｒｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄ，ａｎｄｆｉｎａｌｌｙＧＴＣＣｓｙｓｔｅｍｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｉｓｃｏｎｄｕｃｔｅｄａｎｄｃａｃｕｌａｔｅｄ．Key words ：Ｍ７０１Ｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅ；ｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅ；ｈｅａｔｂａｌａｎｃｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎZHAO Shi -quan ，JIA W en ，AI Song ，WU W en -peng（ＤｏｎｇｆａｎｇＴｕｒｂｉｎｅＣｏ．，Ｌｔｄ，６１８０００，Ｄｅｙａｎｇ，Ｓｉｃｈｕａｎ，Ｃｈｉｎａ）燃气－蒸汽联合循环是当今能源利用中较为先进的技术，具有高效、低污染的特点，目前在我国正受到大力关注和发展。
燃气蒸汽联合循环热电联产机组供热比指标计算方法的探究
Southeast University Energy and Environment College
Abstract: The article studies heating ratio index calculation method of gas-fired steam combined cycle cogeneration unit based on basic principle of thermal caloric law. The author puts forward heating ratio calculation method of cogeneration unit according to reference of heating ratio calculation method of coal-fired cogeneration unit. Through typical calculation cases, the author compares heating ratio empirical formula of blue sky turbine factory with heating ratio calculation results. Reasonability of calculation method gives reference to heating standard coal consumption calculation.
关键词：燃气蒸汽联合循环热电联产；供热比；供热标准煤耗； 指标计算
DOI: 10.13770/ki.issn2095-705x.2018.03.005
Study on Heating Ratio Index Calculation Method o f G as-Fired Steam Com bined Cycle Cogeneration Unit
一种适用于燃气蒸汽联合循环机组的供热比的计算方法与流程
一种适用于燃气蒸汽联合循环机组的供热比的计算方法与流程
供热比是指燃气蒸汽联合循环机组供热系统的供热能力和燃气消耗之间的比值。
计算燃气蒸汽联合循环机组的供热比需要以下几个步骤：
1. 确定燃气蒸汽联合循环机组的热力循环参数，包括蒸汽轮机的额定功率、热电比、燃气锅炉的额定热功率等。
2. 计算蒸汽轮机的热效率。
热效率是指蒸汽轮机在单位时间内从燃气中提取的能量与燃气的热值之比。
蒸汽轮机的具体热效率计算方法可以参考各种热力学循环计算方法。
3. 计算燃气锅炉的热效率。
燃气锅炉的热效率是指燃气锅炉在单位时间内从燃气中提取的能量与燃气的热值之比。
燃气锅炉的具体热效率计算方法可以参考锅炉设计及运行参数。
4. 计算燃气蒸汽联合循环机组的供热比。
供热比可以通过以下公式计算：
供热比 = (热电比 - (1 - 热效率蒸汽轮机) / (1 - 热效率锅炉)) ×100%
通过以上步骤，可以计算出燃气蒸汽联合循环机组的供热比，并进一步评估其供热系统的性能和能源利用效率。
13 第二章-9 燃气蒸汽联合循环
17
二 燃气-蒸汽联合循环的特点
3、国外联合循环发展简况
➢从上个世纪40年代燃气轮机投入运行以来，就同时有了联合 循环；
➢1949年，美国安装了燃用天然气的功率为3.5MW的余热锅炉 联合循环；
➢目前燃气轮机进气温度可达1430℃，压气机升压比达30，联 合循环热效率可达45%~55%，燃气轮机单机容量达到 226.5MW；
➢上海宝钢电厂利用高炉煤气，于1996年建成一座150MW的余 热锅炉型燃气-蒸汽联合循环热电联产装置；
➢浙江镇海电厂正在建两套300MW烧重油的联合循环装置
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2020年3月17日4时52分 20
三 燃气-蒸汽联合循环的热效率
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三 燃气-蒸汽联合循环的热效率
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三 燃气-蒸汽联合循环的热效率
➢自1987年，美国发电用燃气轮机的年生产总容量已经超过了 汽轮机的年生产总容量；
➢日本以法定燃用天然气发电必须用于联合循环；
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二 燃气-蒸汽联合循环的特点
4、我国联合循环简况 ➢1959年，我国从瑞士BBC引进了两台6.2MW燃气轮机列车电 站；
➢我国首座燃气电厂建于大庆油田；
➢70年代初，我国开始研制联合循环，天津第二热电厂用哈尔 滨汽轮机厂生产的2.24MW燃气轮机建成补燃余热锅炉型联合 循环；
IGCC 是先将煤在2~3MPa压力下气化成可燃粗煤气,气 化用的压缩空气引自压气机,气化用的蒸汽从汽轮机抽 汽而来.粗煤气经净化后供燃气轮机使用,其排气引至余 热锅炉产生蒸汽,供汽轮机用.以煤气化设备和燃气轮机 余热锅炉取代锅炉,将煤的气化、蒸汽、燃气的发电过 程组成整体 。
燃气—蒸汽联合循环技术经济指标计算
燃气—蒸汽联合循环技术经济指标计算目录1 概述 (1)2 燃气—蒸汽联合循环基本理论 (1)3 燃气—蒸汽联合循环技术经济指标计算 (2)3.1 燃气轮机技术经济指标 (2)3.1.1 压气机进气温度 (2)3.1.2 压气机进气压力 (2)3.1.3 压气机排气温度 (3)3.1.4 压气机排气压力 (3)3.1.5 燃气轮机排气温度 (3)3.1.6 燃气轮机排气压力 (3)3.1.7 压气机压缩比 (3)3.1.8 燃料流量 (4)3.1.9 燃料温度 (4)3.1.10 燃气轮发电机组热耗率 (4)3.1.11 燃气轮发电机组热效率 (4)3.2 余热锅炉技术经济指标 (5)3.2.1 余热锅炉主蒸汽流量 (5)3.2.2 余热锅炉主蒸汽压力 (5)3.2.3 余热锅炉主蒸汽温度 (5)3.2.4 余热锅炉再热蒸汽流量 (5)3.2.5 余热锅炉再热蒸汽压力 (5)3.2.6 余热锅炉再热蒸汽温度 (5)3.2.7 余热锅炉排烟温度 (6)3.2.8 余热锅炉热端温差 (6)3.2.9 余热锅炉节点温差 (6)3.2.10 余热锅炉接近点温差 (6)3.2.11 余热锅炉烟气侧压损 (7)3.2.12 余热锅炉热效率 (7)3.3 联合循环汽轮机技术经济指标 (7)3.3.1 联合循环汽轮机主蒸汽流量 (7)3.3.2 联合循环汽轮机主蒸汽压力 (8)3.3.3 联合循环汽轮机主蒸汽温度 (8)3.3.4 联合循环汽轮机再热蒸汽压力 (8)3.3.5 联合循环汽轮机再热蒸汽温度 (8)3.3.6 联合循环汽轮机其他技术经济指标 (8)3.4 联合循环技术经济指标 (8)3.4.1 联合循环功率 (8)3.4.2 联合循环蒸燃功比 (9)3.4.3 联合循环蒸功百分率 (9)3.4.4 联合循环投入率 (9)3.4.5 联合循环热耗率 (9)3.4.6 联合循环热效率 (10)3.4.7 联合循环厂用电功率 (10)3.4.8 联合循环厂用电率 (11)3.4.9 联合循环等效发电煤耗率 (11)3.4.10 联合循环等效供电煤耗率 (11)3.4.11 联合循环机组等效标煤耗量 (12)1概述本文根据电力行业标准《火力发电厂技术经济指标计算方法DL/T 904-2004》编写而成，提供了燃气—蒸汽联合循环的技术经济指标计算方法，以指导燃气—蒸汽联合循环机组的性能计算使用。
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1.1.2 燃烧室
燃气轮机一般有十几个燃烧室，安装在燃机外围。 燃烧室由外壳与火焰筒组成，在外壳端部有天然 气入口，在火焰筒尾部联接过渡段，在燃烧室内 装有燃料喷嘴。 天然气通过燃烧室端部入口喷入燃烧室，与压气 机压入的空气在燃烧室火焰筒里混合燃烧，生成 高温高压燃气从燃烧室过渡段喷出，进入透平做 功。
2.1 燃气轮机的热平衡
燃气轮机的循环效率：
0 gt
P
0 gt
Qnet
燃气轮机的发电量：
Pgt P
0 gt Mgt Ggt
燃气轮机的发电效率（循环净效率）：
gt
Pgt Qnet
=
0 gt Mgt Ggt
2.2 余热锅炉的热平衡
Qc1 +Qw1 Qstr Qst1 Qst2 Qst3 Qst4 QA2
简单循环和联合循环发电（供电）效率； 抽汽量和参数；
可以粗略计算得到：
燃机发电量＝燃气热量×简单循环发电效率； 总发电量＝燃气热量×联合循环发电效率； 蒸汽轮机发电量＝总发电量－燃机发电量； 热耗率＝燃气热量／发电量； 供热量＝抽汽量× （ 蒸汽焓－ 回水焓）； 综合热效率＝（总发电量＋ 供热量）／燃气热量
从燃烧室喷出的高压燃气推动透平叶轮旋转，把燃气的内 能转化为透平的机械能。 燃气推动旋转的叶轮上的叶片称为动叶，在每级动叶的前 方还安装一组静止的叶片（静叶），静叶起着喷嘴的作用， 使气流以最佳方向喷向动叶。一组静叶加一组动叶为透平 的一级。透平一般为3级或4级。
1.1.3 透平
1.1.3 透平
供热汽轮机
供电
供热汽轮机 供热 背压 汽轮机 排 气 压 力 高 热 效 率 高 调节抽汽 汽轮机 单 抽 汽 轮 机 双 抽 汽 轮 机 工 业 用 5~0.2MP
凝汽器
做功后的乏汽在凝汽器内被循环水泵送入凝汽器的冷 却水冷却，重新凝结成水。凝结水经凝结水泵、加热 器、除氧器后重新进入余热锅炉，完成一个循环。
燃气蒸汽联合循环及热平衡计算
主要内容
1
燃气蒸汽联合循环介绍
2
联合循环的热平衡
主要内容
1
燃气蒸汽联合循环介绍
1 燃气—蒸汽联合循环发电系统介绍
1.1 燃气轮机
1.1 燃气轮机
1.1.1 压气机
压气机负责从周围大气中吸入空气，增压后供给燃 烧室。 叶轮转子上一组动叶与后面相邻的静叶，称为压气 机的一个级。燃气轮机的压气机有十几级，高速旋 转的动叶把空气从进气口吸入压气机，经过一级又 一级的压缩，变成高压空气。
联合循环供电效率：
g cc cc 1 e
2.5 联合循环冷热电联供效率
联合循环发电量： 联合循环供热量：
P
Qn
联合循环冷热电联供综合热效率：
P +Qn Qnet
2.6 热平衡详细计算
编写计算程序 空气、燃气、水和水蒸气的热力性质随温度的变 化。 燃气轮机、余热锅炉和蒸汽轮机各模块间的参数 耦合。 综合考虑机型实际情况及各种损失因素。 采用商业软件。GT-PRO等
汽轮机 抽气器 凝汽器 冷却塔
循环水泵 凝结水泵
凝汽器
1.4 机组布置形式
1.4 机组布置形式
主要内容
2
联合循环的热平衡
2 联合循环的热平衡
2.1 燃气轮机的热平衡
0 Q1 +Qnetb Pgt Qa2 Qc1 Qc2
Q1—吸入压气机的空气所携带的热能； Q net—燃料的低位发热量； Ηb—燃烧室的效率； Qa2—对外泄漏空气携带的热能； Qc1—排入余热锅炉燃气所携带的热能； Qc2—透平经空气冷却对外散失的热能； Pgt0 —燃气轮机轴端的作功功率。
Qw1—给水所携带的热能；
Qstr— 高压缸排出的再热蒸汽 热能； Qst1—余热锅炉产生的主蒸汽 的热能； Qst2—加热后再热蒸汽热能； Qst3—中压蒸汽热能； Qst4—低压蒸汽热能； QA2—余热锅炉排烟热能。
2.3 蒸汽轮机的热平衡 Qst1 Qst2 Qst3 Qst4
典型联合循环热平衡图
热平衡计算结果
根据热平衡图可得到以下参数： 各节点的水、水蒸气、燃气及烟气进出口参数； 燃气轮机、蒸汽轮机发电量和发电效率； 根据抽汽和回水参数可计算出供热量； 气耗和热耗； 联合循环发电效率和综合热效率。
已知
燃气流量；
2.7 热平衡简单计算
Pst0 Qstr Qw1 QA3
QA3— 蒸汽轮机通过凝汽 器排向冷源的热能； Pst0 — 蒸汽轮机轴端输出 功率。
2.3 蒸汽轮机的热平衡
蒸汽轮机的循环效率：
P Qst1 Qst3 Qst4 Qw1 Qst2 Qstr
0 st
0 st
蒸汽轮机的发电量：
Pst Pst0MstGst
蒸汽轮机的发电效率（循环净效率）：
st
0 st Mst Gst
2.4 联合循环效率
联合循环发电量：
联合循环发电效率：
P Pgt Pst
=gt +Cst
cc
Pgt +Pst Qnet
Qst1 Qst3 Qst4 Qw1 Qst2 Qstr C Qnet
压气机转子与透平转子是安装在同一根转轴上，透平旋转时 也就带动压气机旋转工作。透平转子带动发电机发电，额定 转速是每分钟3000转。
燃烧室和透平不仅工作温度高，而且还承受燃气轮 机在起动和停机时，因温度剧烈变化引起的热冲击， 工作条件恶劣，故它们是决定燃气轮机寿命的关键 部件。 为确保寿命，这两大部件中工作条件最差的零件如 火焰筒和叶片等，须用镍基和钴基合金等高温材料 制造，同时还须用空气冷却来降低工作温度。 对于一台燃气轮机来说，除了主要部件外还必须有 完善的调节保安系统，此外还需要配备良好的附属 系统和设备，包括：起动装置、燃料系统、润滑系 统、空气滤清器、进气和排气消声器等。
1.1.4 其他
1.2 余热锅炉
• 余热锅炉包括上升管、汽包、下降管主要部件。上升管是 由密集的管道排成的管簇，由上联箱、下联箱连成一体； 上联箱通过汽水引入管连通汽包，汽包再通过下降管连到 下联箱；上升管管簇、汽包、下降管构成了一个环路。上 升管管簇在炉膛内，汽包与下降管在炉体外面。
• 把水注入汽包，水便灌满上升管管簇与下降管，把水位控 制在靠近汽包中部的位置。当高温燃气通过管簇外部时， 管簇内的水被加热成汽水混合物。由于下降管中的水未受 到加热，管簇内的汽水混合物密度比下降管中的水小，在 下联箱形成压力差，推动上升管内的汽水混合物进入汽包， 下降管中的水进入上升管，形成自然循环。
1.2 余热锅炉
余热锅炉换热设备
余热锅炉结构
余热锅炉汽水流程
1.3 蒸汽轮机
经过余热锅炉加热后的高温高压蒸汽分别进入汽轮机 的高、中、低压缸，推动汽轮机转子做功。
再 热 器
过 热 器 锅炉
主 汽 阀 调 节 阀
中压主汽阀 中压调节阀
HP 高压缸
IP 中压缸
LP
LP 低压缸
G
凝汽器
1.3 蒸汽轮机