最新空冷器计算软件整理
CO2制冷机组计算软件
CO2制冷机组计算软件在选择CO2制冷机组时，一项重要的工作是对其性能进行计算和评估。
为了方便使用者进行这种计算工作，开发了一些专门用于CO2制冷机组计算的软件。
以下是关于CO2制冷机组计算软件的详细介绍。
首先是CO2制冷机组的选型软件。
这种软件通常基于CO2制冷机组的工作条件（如制冷量、制冷温度、制冷剂负荷等）和系统参数（如压缩机型号、冷凝器和蒸发器的类型和尺寸等）来进行计算。
软件可以根据用户输入的参数，自动选择合适的CO2制冷机组，并给出相应的工作参数，以满足制冷需求。
其次是CO2制冷机组的性能评估软件。
这种软件旨在通过计算和分析CO2制冷机组的性能参数，如制冷效率、功率消耗等，来评估其性能和效益。
软件通常会考虑到CO2制冷机组在不同工况下的运行情况，以提供准确的评估结果。
此外，还有专门用于CO2制冷机组的系统优化软件。
这种软件可以通过对CO2制冷机组系统的关键参数进行优化计算，来提高其性能和效果。
软件通常会采用一些优化算法和模型，以找出最佳的参数组合，并给出相应的建议和指导。
最后，还有一些CO2制冷机组的综合计算软件。
这种软件集成了前面提到的多种功能，可以根据用户的需求进行制冷机组选型、性能评估和系统优化等计算，提供一站式解决方案。
软件通常具有友好的用户界面和直观的操作方式，方便用户进行各种计算工作。
需要指出的是，发展CO2制冷机组计算软件是一个相对较新的领域，目前市场上的软件选择相对较少。
此外，由于CO2制冷机组的设计和运行具有一定的复杂性，软件的计算和评估结果可能会受到多个因素的影响。
因此，在使用CO2制冷机组计算软件时，需要谨慎选择和使用，并结合实际情况进行适当的验证和调整。
综上所述，CO2制冷机组计算软件在选型、性能评估和系统优化等方面提供了有力的支持。
随着CO2制冷技术的不断发展和应用，相关软件的功能和性能也将得到进一步的完善和提升。
空冷器换热面积计算
空冷器换热面积计算（原创版）目录1.空冷器换热面积计算的必要性2.确定环境设计温度和允许压降值3.使用hysys或edr/htri进行详细设计4.计算换热面积的公式及参数5.案例解析：汽水换热器换热面积计算正文一、空冷器换热面积计算的必要性空冷器是工业生产中常见的换热设备，用于实现冷热介质间的热量传递。
在设计和优化空冷器时，换热面积的计算是非常重要的一个环节，因为它直接影响到换热器的工作效率和性能。
二、确定环境设计温度和允许压降值在计算空冷器换热面积之前，首先需要确定环境设计温度，即空冷器使用地的气象参数。
此外，还需要考虑允许的压降值，因为任何换热器都会存在压力降。
压力降必须低于规定的允许值，以确保换热器的正常运行。
三、使用 hysys 或 edr/htri 进行详细设计在确定好环境设计温度和允许压降值后，可以使用 hysys 软件或者edr/htri 软件进行空冷器的详细设计。
这些软件可以帮助工程师更准确地计算换热器的各项参数，为设计和优化提供有力支持。
四、计算换热面积的公式及参数空冷器换热面积的计算公式为：换热面积 = Q / (K * T)，其中 Q 为热负荷，K 为总传热系数，T 为对数平均温差。
这三个参数分别是空冷器换热面积计算的关键因素。
五、案例解析：汽水换热器换热面积计算以汽水换热器为例，假设热负荷 Q 为 1000kW，总传热系数 K 为500W/(m·K)，对数平均温差 T 为 50K。
代入公式，可得换热面积 A = 1000 / (500 * 50) = 0.04 m。
综上所述，空冷器换热面积的计算需要考虑多个因素，包括环境设计温度、允许压降值、热负荷、总传热系数和对数平均温差等。
外窗冷负荷计算及计算软件对比
外窗冷负荷计算及计算软件对比摘要：目前，针对同一建筑模型，不同空调冷负荷计算软件的计算结果差异较大。
本文结合新疆某建筑，采用两种负荷计算软件及Excel表格的方法，对外窗冷负荷进行计算并对结果进行对比分析。
结果表明，输入参数的规范化可有效减少软件计算结果之间的差异。
关键词：空调冷负荷计算软件传热系数外窗对比0引言空调冷负荷计算是空调设计的基础，在空调设计中具有非常重要的意义，它直接影响到系统的划分、设备的选择、控制方案的确定以及技术经济分析等技术决策问题[1]。
当前，国内建筑设计院主要使用软件进行空调冷负荷计算，有效提高了计算效率和准确性，降低人工成本，但存在以下问题：（1）在使用过程中，参数的取值不同，导致计算结果差异较大；（2）不同计算软件之间的参数类型差异，影响计算结果。
因此，有必要对负荷计算软件的各种输入参数进行对比分析，以期在实际工作中获取最佳的工作效率和最大的经济效能。
本文针对围护结构中的外窗进行冷负荷计算。
现选取软件A1（谐波法）、软件A2（冷负荷系数法（2012版））和软件B，对参数的选择进行说明，另外，按照《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》（GB50736-2012）（以下简称《暖通设计规范》）中的负荷计算方法，采用excel表格的形式计算建筑围护结构的冷负荷，最后将以上各种方法所得的结果进行比较分析。
1初始条件设置1.1气象参数选取负荷计算软件的气象参数有三种来源：《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50019-2003）、《实用供热空调设计手册》第二版、《暖通设计规范》，为规范及统一，在计算时，应当选择《暖通设计规范》中的气象参数。
1.2冷负荷计算方法冷负荷计算方法主要有两种：谐波法和冷负荷系数法（2012年版），软件A 可以使用冷负荷系数法和谐波法进行冷负荷计算，软件B仅可采用谐波法进行负荷计算。
2建筑信息以新疆乌鲁木齐某办公建筑一层的某个房间作为算例，详见图1。
图1 某办公室平面图2.1室外空气计算参数，详见《暖通设计规范》中新疆乌鲁木齐市室外空气计算参数[2]。
空冷器各单元强度计算)
DESIGN CALCULATION ACCORDING TOASME CODE SECTION VIII Division 1Edit. 2007FOR THE1ST STAGE OF THE CHARGE AIR COOLERTYPE:208 / 48 / 2 / 6 - ESf - FE213 REFERENCE DRAWING: 13 10 2507 WHENGINE:RT-flex96CPrep.:11-07-11Appr.:11-07-11 Page 1 of 6208 / 48 / 2 / 6 - ESf - FE213 1. HEAT EXCHANGER TUBEDESIGN CALCULATION FOR THE ELLIPTICAL FINED TUBE ACCORDING TOTÜV REPORT 2.5.1-59/89 unter consideration of an additional longitudinal weld efficiency of 0.6 ASME CODE SECTION VIII Division 1Edit. 2007UW-12Design Pressure:348psi≈24.0barDesign Temperature:426.8°F≈220.0°CMin. Design Metal Temp.:41°F≈ 5.0°CHydrostatic Test Pressure:522psi≈37.0barRef. Drawing:13 10 2507 WHMaterial: SA-53 (welded tube)R m≥370.0N/mm²R mDT≥N/mm²R p0.2≥235.0N/mm²R p0.2DT≥153.0N/mm²S DT =11700psiS TT =11700psic =0.0394in≈ 1.0mmGEA Calculation Programm OVALNEU:Elliptical Tube:36.00x14.00x 1.00mmFin:55.00x26.00x0.23mmTipclearance: 2.10mms Fin153.00N/mm2s Tube91.80N/mm2← for weld efficiency factor E=0,6: 0,6 x 153 N/mm2s ROHmaxP68.56N/mm2Allowable Internal Pressure ACC. TO TÜV- REPORT 2.5.1-59/89P Max25.82barActual tube stress:s ROH =s ROHmaxP/ P Max· P N/mm²psis ROH =68.5625.8224.0=63.79243OK Actual wall thickness:t = 1.0+ 1.0= 2.00.0787OKmm inRequired minimum hydrostatic test pressure by UG-99:P´ =1,3·P·S TT/S DT453psi≈31.3bar1900-1-00-1-0011-07-11 Page 2 of 6208 / 48 / 2 / 6 - ESf - FE2132. TUBEPLATEDESIGN OF FLAT SURFACES ACCORDING TOASME CODE SECTION VIII Division 1Edit. 2007UG-34/UG-39Design Pressure:348psi≈24.0barDesign Temperature:427°F≈220.0°CMin. Design Metal Temp.:41°F≈ 5.0°CHydrostatic Test Pressure:522psi≈37.0barRef. Drawing: 13 10 2507 WHMaterial: Tubeplate:P355N EN 10028-3 9.03R m≥490.0N/mm²R mDT≥366.4N/mm²R p0.2≥345.0N/mm²R p0.2DT≥258.0N/mm²S DT =16703psi [MIN R m/3,5 or 1,1/3,5·R mDT or 2/3R p0,2 or 2/3·R p0.2DT]S TT =20305psi [MIN[R m/3,5 or 2/3R p0,2]Tubes:SA-53 (welded tube)S DT =11700psiRequired minimum wall thickness by UG-34:t =d·√[Z·C·P/(S·E)]D =262.7mm≈ 10.343ind =114.0mm≈ 4.488inC =0.33MUT =0.0079in≈0.2mmc =0.0394in≈ 1.0mmE =0.60Z =3,4 - (2,4·d/D)= 2.36t =0.739in≈18.8mmt r = t + MUT + c=0.786in≈20.0mmArea of reinforcement at the tube holes required by UG-39:A =0,5·d·t+t·t n·(1-f r1)p thld =26.7mm≈ 1.051ind thld =14.8mm≈0.583inp thcd =55.4mm≈ 2.181ind thcd =36.8mm≈ 1.449int =d·√[Z·C·P/(S·E)]E = 1.0t =0.572in≈14.6mmt n =0.0787inf r1 =S n/S v=0.70A ld =0.1351in²A cd =0.3829in²Minimum wall thickness to provide adequate reinforcement:t min =28.0mm≈ 1.102inResulting area of27A1ld =(p thld-d thld)·(t min-t)=0.2485in²OK(sufficient reinforcement). Resulting area of reinforcement at the tube holes in cross direction:A1cd =(p thcd-d thcd)·(t min-t)=0.3884in²OK(sufficient reinforcement).= 1.150in≈29.3mm≈ 1.181inP´ =1,3·P·S TT/S DT453psi≈31.3bar1900-1-00-1-0011-07-11 Page 3 of 6208 / 48 / 2 / 6 - ESf - FE2133. WATER HEADER. SHELLDESIGN OF CYLINDRICAL SHELLS FOR INTERNAL PRESSURE ACCORDING TOASME CODE SECTION VIII Division 1Edit. 2007UG-27Design Pressure:348psi≈24.0barDesign Temperature:427°F≈220.0°CMin. Design Metal Temp.:41°F≈ 5.0°CHydrostatic Test Pressure:522psi≈36.0barRef. Drawing:13 10 2507 WHMaterial: P265GH_EN 10028R m≥410.0N/mm²R mDT≥306.6N/mm²R p0.2≥265.0N/mm²R p0.2DT≥198.2N/mm²S DT =13978psi [MIN R m/3,5 or 1,1/3,5·R mDT or 2/3R p0,2 or 2/3·R p0.2DT]S TT =16990psi [MIN[R m/3,5 or 2/3R p0,2]Required minimum wall thickness by UG-27:The greater of t = P·R/(S·E LJ-0,6·P)or t = P·R/(2·S·E CJ+0,4·P)P =348psiR =57.0mm≈ 2.244ind =43.1mm≈ 1.697inE LJ =0.60E CJ =0.60MUT =0.0039in≈0.1mmc =0.0394in≈ 1.0mmt =0.0955in≈ 2.430mmt r = t + MUT + c=0.1388in≈ 3.6mmRequired minimum wall thickness by UG-16(b):t =0.1124in≈ 2.86mmt r = t + MUT + c=0.1557in≈ 4.0mm≈0.2362inAS PER UG-36(c)(3)(a): NO ADDITIONAL REINFORCEMENT REQUIREDRequired minimum hydrostatic test pressure by UG-99:P´ =1,3·P·S TT/S DT453psi≈31.3bar1900-1-00-1-0011-07-11 Page 4 of 6GEA INDUSTRIAL HEASYSTEMS (CHINA) CO. Heat Exchangers208 / 48 / 2 / 6 - ESf - FE2134. WATER HEADER. NOZZLEDESIGN OF CYLINDRICAL SHELLS FOR INTERNAL PRESSURE ACCORDING TOASME CODE SECTION VIII Division 1Edit. 2007UG-27Design Pressure:348psi≈24.0barDesign Temperature:427°F≈220.0°CMin. Design Metal Temp.:41°F≈ 5.0°CHydrostatic Test Pressure:522psi≈36.0barRef. Drawing:13 10 2507 WH0Material: St35.8I _DIN17175R m≥360.0N/mm²R mDT≥274.2N/mm²R p0.2≥235.0N/mm²R p0.2DT≥179.0N/mm²S DT =12500psi [MIN R m/3,5 or 1,1/3,5·R mDT or 2/3R p0,2 or 2/3·R p0.2DT]S TT =14918psi [MIN[R m/3,5 or 2/3R p0,2]Required minimum wall thickness by UG-27:The greater of t = P·R/(S·E LJ-0,6·P)or t = P·R/(2·S·E CJ+0,4·P)P =348psiR =21.55mm≈0.848inE LJ = 1.00E CJ =0.60MUT =0.0120in≈0.31mmc =0.0394in≈ 1.0mmt =0.0241in≈0.620mmt r = t + MUT + c=0.0756in≈ 2.0mmRequired minimum wall thickness by UG-16(b):t =0.0288in≈0.74mmt r = t + MUT + c=0.0803in≈ 2.1mm≈0.1023inRequired minimum hydrostatic test pressure by UG-99:P´ =1,3·P·S TT/S DT453.00psi≈31.3bar1900-1-00-1-0011-07-11 Page 5 of 6GEA INDUSTRIAL HEASYSTEMS (CHINA) CO. Heat Exchangers208 / 48 / 2 / 6 - ESf - FE2135. WATER HEADER. ENDPLATEDESIGN OF CYLINDRICAL SHELLS FOR INTERNAL PRESSURE ACCORDING TOASME CODE SECTION VIII Division 1Edit. 2007UG-34Design Pressure:348psi≈24.0barDesign Temperature:427°F≈220.0°CMin. Design Metal Temp.:41°F≈ 5.0°CHydrostatic Test Pressure:522psi≈36.0barRef. Drawing:13 10 2507 WH0Material: P265GH_EN 10028R m≥410.0N/mm²R mDT≥306.6N/mm²R p0.2≥265.0N/mm²R p0.2DT≥198.2N/mm²S DT =13978psi [MIN R m/3,5 or 1,1/3,5·R mDT or 2/3R p0,2 or 2/3·R p0.2DT]S TT =16990psi [MIN[R m/3,5 or 2/3R p0,2]Required minimum wall thickness by UG-34:t =d·√[Z·C·P/(S·E)]D =114.0mm≈ 4.488ind =57.0mm≈ 2.244inm =t r/t s=0.660C =0,33·m=0.218C =0.218MUT =0.0079in=0.2mmc =0.0394in= 1.0mmE =0.6Z =3.4 - (2.4·d/D)= 2.20t =0.317in≈8.1mmt r = t + MUT + c=0.364in≈9.3mm≈0.3937inRequired minimum hydrostatic test pressure by UG-99:P´ =1,3·P·S TT/S DT453psi≈31.3bar1900-1-00-1-0011-07-11 Page 6 of 66age 2 of 66age 4 of 6TRIAL HEAT EXCHANGER ) CO.LTDage 5 of 6TRIAL HEAT EXCHANGER ) CO.LTD。
HTRI空冷器教程
H T R I7教程01界面熟悉1.双击快捷图标，打开程序界面：HTRI启动界面2.创建一个“新的空冷器”3.设置自己熟悉的一套单位制，比如MKH公制，也可以通过<Edit…>来自定义。
4.接下来就是将界面中的“红框”也就是缺少的参数按你将要设计的工况填写完整，包括如下几部分的数据，4.1 “Process”工艺条件：包括热流体侧和空气侧；4.2 “Geometry”机械结构：包括管子、管束、风机等；5.当输入数据足够所有的红框消失，那么初步的输入就完成了，可以点击"绿灯"图标运行。
02?工艺参数输入1.点击左边目录栏的“Process”标签，右边显示的就是供工艺参数输入的界面：??2.我们从上到下依次来看需要输入的参数：*为必要输入参数2.1 Fluid name –?流体名称，这里没有红框，不是必须输入的，就是自己定义下流体描述比如“Propylene”“Oil”“Wet Air”等，要注意的是程序对中文字符不支持，那么大家多写写英文就是了～本帖隐藏的内容2.2 Phase/Airside flow rate units –?流体相态/空气侧的流量单位*2.3 Flow rate –?流量不必多解释，热侧为质量流量。
2.4 Altitude of unit(above sea level) –?海拔高度*2.5 Temperature –?流体的温度，单位°C (SI,MKH), °F(US)，这里要注意的是想输入0度，那么请填 0.001，不然0或0.0的输入都将被程序认为是没有输入（这个原则在HTRI程序的其他地方也适用）。
2.6 Weight fraction vapor –?重量气相分率，那么全气相就是1，全液相就是0咯。
2.7 Pressure reference –?压力参照点，就是接下来你输入的操作压力值指的是进口压力还是出口压力。
常用化工流程模拟软件的比较
常用化工流程模拟软件的比较薛科创【摘要】As a chemical engineering design personnel, grasping the chemical process simulation software is necessary ability. Aspen Plus, Pro/II, ChemCAD are main chemical engineering simulation softwares that were often used by chemical engineering design personnel. In this paper, the development process and characteristics of the Aspen Plus, Pro/II and ChemCAD were described, which can help the engineering design personnel select the chemical simulation software better.%作为一名化工设计人员，掌握化工流程模拟软件是必须的能力。
Aspen Plus，Pro/II，ChemCAD 是化工设计人员经常使用的三大化工模拟软件。
讲述了Aspen Plus，Pro/II，ChemCAD的发展过程以及特点，使化工设计人员在选择化工模拟软件时，有一定的针对性，可以发挥每个软件独特的优点，更好的进行化工设计。
【期刊名称】《当代化工》【年(卷),期】2014(000)005【总页数】3页(P759-760,769)【关键词】模拟;软件;Aspen Plus;Pro/II;ChemCAD【作者】薛科创【作者单位】陕西国防工业职业技术学院化学工程学院，陕西西安 710302【正文语种】中文【中图分类】TQ018随着科学技术的发展，计算机变得更加普遍，作为一名化工人员，不但要会解决化工问题，而且要会利用计算机解决化工问题，使化工生产达到事倍功半的效果。
空冷器换热面积计算
空冷器换热面积计算
空冷器的换热面积计算方法通常根据具体的换热器类型和工作条件而定。
一般而言，换热器的换热面积取决于所需的热传递量、流体的流速以及流体的温度差等因素。
在具体计算时，可以采用以下的简单计算公式来估算空冷器的换热面积：
Q = U * A * ΔT
其中，Q表示所需的热传递量（单位为热功（W）或热量（J））、U表示换热器的传热系数（单位为热流密度
（W/m^2·K）或导热系数（W/m·K））、A表示换热面积（单位为平方米）以及ΔT表示流体的温度差（单位为摄氏度或开尔文）。
根据具体工作条件和设备参数，可以确定所需的热传递量和温度差，然后通过选择合适的传热系数，可以计算出所需的换热面积。
需要注意的是，这只是一个简化的计算公式，实际计算中还需要考虑更多的因素，例如气体的流动状态、换热器的结构形式等。
因此，在实际工程中，我们一般会采用更为精确的计算方法，如数值模拟和实验等来确定换热面积。
空冷器综合温度计算公式
空冷器综合温度计算公式空冷器是一种用于降低空气温度的设备，通常用于工业生产和空调系统中。
空冷器的综合温度是一个重要的参数，它可以帮助我们了解空冷器的性能和效率。
在本文中，我们将介绍空冷器综合温度的计算公式，并讨论如何使用这个公式来评估空冷器的性能。
空冷器综合温度的计算公式可以通过以下步骤得出：步骤一，首先，我们需要确定空冷器的入口温度和出口温度。
入口温度是空气进入空冷器的温度，出口温度是空气离开空冷器后的温度。
这两个温度可以通过传感器或其他测量设备来获取。
步骤二，接下来，我们需要计算空冷器的冷却效果。
这可以通过入口温度减去出口温度来得出。
例如，如果入口温度为30摄氏度，出口温度为20摄氏度，那么冷却效果就是30-20=10摄氏度。
步骤三，然后，我们需要计算空冷器的冷却效率。
这可以通过冷却效果除以入口温度减去环境温度来得出。
例如，如果入口温度为30摄氏度，环境温度为25摄氏度，冷却效果为10摄氏度，那么冷却效率就是10/(30-25)=2。
步骤四：最后，我们可以使用以下公式来计算空冷器的综合温度：综合温度 = 入口温度 (冷却效率 (入口温度环境温度))。
通过这个公式，我们可以得出空冷器的综合温度，这个温度可以帮助我们评估空冷器的性能和效率。
综合温度越低，空冷器的性能越好，效率越高。
除了计算公式外，还有一些其他因素会影响空冷器的综合温度。
例如，空冷器的设计和材料、空气流速、环境温度等都会对综合温度产生影响。
因此，在评估空冷器性能时，我们还需要考虑这些因素。
另外，空冷器的综合温度还可以用于优化空调系统和工业生产过程。
通过监测和调整空冷器的综合温度，我们可以提高空调系统的能效比，降低能耗，减少生产成本，提高生产效率。
总之，空冷器的综合温度是一个重要的参数，它可以帮助我们评估空冷器的性能和效率。
通过计算公式和其他因素的影响，我们可以更好地了解空冷器的工作原理，并优化空调系统和工业生产过程。
希望本文对您有所帮助，谢谢阅读！。
流体计算的软件介绍(sps,tgnet)
中国石油天然气管道工程有限公司
CHINA PETROLEUM PIPELINE ENGINEERING CORPORATION
SPS 可以分段导入数据，生成高程里程断面线， 压力、流量及温度等参数，更加贴近实际情况。
TGNET没有断面数据输入这项功能。通常通过将 某段管线拆分多段管线实现节点高程与对应里程 的输入。
P10
软件简介
中国石油天然气管道工程有限公司
CHINA PETROLEUM PIPELINE ENGINEERING CORPORATION
HYSYS软件的使用范围
菜单条
工具栏
常用于站内放空、排污、调压温降、加热功 率计算、流速计算、空冷器模拟
模型结构图
结果窗口
P11
软件名称 主要计算 内容 输气管道整体的水力、热力计算，包 站内工艺管道物料平衡和相平衡计算 括
更关注流体的温度、流量和 压力等的变化
更关注流体的组分、密度、粘 度、压缩因子等的变化
P3
ห้องสมุดไป่ตู้
软件简介
中国石油天然气管道工程有限公司
CHINA PETROLEUM PIPELINE ENGINEERING CORPORATION
P7
软件简介
中国石油天然气管道工程有限公司
CHINA PETROLEUM PIPELINE ENGINEERING CORPORATION
TGNET软件操作界面
菜单条
工具栏
用于压力管径对比、压气站布站、出站 温度比较、压缩机驱动方式比较、调峰 分析、残余时间计算
模型结构图
结果窗口
P8
软件简介 SPS、TGNET软件对比
Stoner Pipeline Simulator （ SPS ）
2024版年度HTRI空冷器教程
环境适应性
评价空冷器在不同环境条件下的工作性能，如高温、低温、风沙等。
2024/2/2
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不同类型空冷器性能比较
1 2
干式空冷器与湿式空冷器
比较两者的冷却效率、能耗、维护成本等方面的 差异。
水平式与立式空冷器
分析两者在结构、占地面积、冷却效果等方面的 优缺点。
背景
空冷器作为一种重要的热交换设备，在石油、化工、电力等领域具有广泛的应 用。HTRI作为全球领先的工艺热传递和换热器技术供应商，其空冷器产品在市 场上具有很高的认可度和使用率。
2024/2/2
4
教程内容概述
HTRI空冷器基本原理与结构
HTRI空冷器选型与设计
介绍空冷器的工作原理、主要组成部分及结 构特点。
针对不同季节的特点和需求，提出相应的空 冷器维护建议，延长设备使用寿命。
24
06
HTRI空冷器性能评价与选 型建议
2024/2/2
25
性能评价指标体系建立
冷却效率
衡量空冷器冷却效果的关键指标，包括入口温度、出口温度、温差等参数。
能耗水平
评估空冷器在运行过程中的能源消耗情况，如电力、水等。
设备稳定性
11
换热面积计算方法
传热方程式
应用传热方程式，根据工 艺流体的进出口温度、流 量和传热系数等参数，计 算所需的换热面积。
2024/2/2
经验公式
参考相关标准和经验公式， 结合实际情况进行调整， 得出更为准确的换热面积。
软件模拟
利用HTRI等专业的换热设 备设计软件，进行模拟计 算和优化设计。
12
流体阻力与传热系数确定
化工工程模拟软件Hysys基础应用
Hysys基础应用目录一、基础管理器11.1、组分栏11.2、流体包栏31.3、模拟界面6二、模拟过程62.1画流程62.2输入参数7三、流程模拟73.1、单井集输工艺73.2、天然气浅冷工艺83.3、丙烷制冷103.4、天然气压缩14四、常用功能174.1、查看气体的露点温度和液体的泡点温度174.2、查看特性参数184.3、公用工具194.4、油品模拟21五、Hysys模拟计算故障调试的通用技巧23六、塔的调试技巧246.1、自由度246.2、塔的诊断253、操作实例〔液化天然气分馏〕26HYSYS 软件分动态和稳态两大部分，主要用于油田地面工程建设设计和石油石化炼油工程设计计算分析，其中动态部分还可用于指挥原油生产和储运系统的运行。
对于油田地面建设该软件可以解决以下问题：1〕各种集输流程的设计、评估及方案优化2〕站内管网、长输管线及泵站3〕管道停输的温降4〕油气分离5〕油、气、水三相分离6〕油气分离器的设计计算7〕天然气水化物的预测8〕油气的相图绘制及预测油气的反析点9〕天然气脱水〔甘醇或分子筛〕、脱硫装置设计、优化10〕天然气轻烃回收装置设计、优化11〕泵、压缩机的选型和计算12〕胺脱硫、多级冷冻、压缩机组、脱乙烷塔和脱甲烷塔、膨胀装置、气体脱氢、水合物生成/ 抑制。
目前我们常用的是HYSYS 软件的稳态部分，下面就以天然气增压流程模拟为例，介绍HYSYS稳态模拟的基本应用。
一、基础管理器首先双击HYSYS图标就进入基础管理器界面。
1.1、组分栏组分栏包括七个选项：view、add、delete、copy、import、export、refresh。
当选择add选项后，出现：上图中间还有五个选项分别是：add pure、substitude、remove、sort list、view ponent，各选项功能如下表所示：有几种不同的方法添加组分。
1.2、流体包栏流体包栏主界面不很复杂，在点击view或add后，出现另一个选择流体包对话框。
空冷器计算过程
空冷器计算过程空冷器空冷器换热效果好，结构简单，节约水资源，没有水污染等问题，比水冷更经济，故选用空冷器。
1．计算依据（1）进出空冷器的流量和组成：组分（2）设计温度40℃（3）进空冷器温度420℃，出空冷器温度80℃（4）进出口压力0.06MPa（表压）（5）换热量Q=2.37×106KJ/h2．设计计算（参考资料《化工装置的工艺设计》）查《化工装置的工艺设计》表9-31得轻有机物的传热系数为10英热单位/英尺2.h.换算为国际单位制：K=10×0.86×4.18=204.25KJ/m2.h.℃假设空气温升15.3℃按逆流：△t1=420-55.3=364.7℃△t2=80-40=40℃△tm1=146.91℃取温差校正系数Φ=0.8△tm=△tm1.Φ=146.91×0.8=117.53℃则所需普通光管的表面积：A0=Q/K.△tm（4—1）=2.37×106/(204.25×117.53=98.73m2由(T2-T1)/K=1.86查《化工装置的工艺设计》图9-120得：最佳管排数为n=6又由n=6查表9-33得迎面风速FV=165米/分表面积/迎风面积=A0/F2=7.60则：F2=A0/7.60=98.73/7.60=12.99m2由F1= Q/(t2-t1)FV17.3 （4—2）式中Q—换热量,Kcal/h(t2-t1)—空气温升FV—迎面风速，米/分代入数据F1=2.37×106/(15.3×165×17.3=12.98m2取ξ=0.01F2-F1=12.99-12.98=0.01≤ξ即空气出口温度假设合理以光管外表面为基准的空冷器的换热面积为98.73m2参考鸿化厂选φ377×12的换热管管长L=98.73×4/π×0.3532=1010米管内流速u=143.07×22.4×4/π×0.3532=2762.5m/h=9.2m/su=9.2m/s符合换热管内流速范围15—30米/秒，故换热管选择合理空冷器规格及型号：φ377×1010F=98.73m2评价，未作翅片面积核算。
空冷岛直接空冷技术-空冷器
缺点：加工难度大，制造成本高， 对安装要求较高。
1、直接空冷凝汽器介绍
1.2、空气供给系统
空气供给系统包括： 空冷轴流风机； 变频电机； 减速箱； 振动开关； 整流罩（风筒）； 保护网； 变频器。
1、直接空冷凝汽器介绍
1.3、空冷支撑结构
钢结构支撑框架
管束支撑A型架
1、直接空冷凝汽器介绍
1.4、排汽管道系统
从排汽装置 出口到蒸汽分配 管之间的管道， 以及管道上的膨 胀节、隔断阀、 爆破膜等。
排气管道竖直段
排气管道水平段
蒸汽隔离阀
管道膨胀节
1、直接空冷凝汽器介绍
1.5、凝结水收集系统 凝结水收集
系统由凝结水 泵、凝结水管 道及管道上的 阀门、支吊架 等组成。
计算流体力学
Ansys，AFT MERCURY
详图设计
Creo，Solidworks
2、节能直接空冷技术优势
2.2、优化了热力性能的空冷翅片管束 Nhomakorabea特点
• 死区(空气紊流区)小而且少， 增加了翅片的有效面积
• 芯管各处的翅片高度完全相等, 因此翅片的有效换热效率高
冷却空气
• 扁形芯管: - 强化了传热 - 降低了空气侧压降
• 相邻管子之间无焊接或钎焊:
- 不会产生管子之间的内应力 -使更换单根管子成为可能 -清洗效果好
2、节能直接空冷技术优势
优化了热力性能的空冷翅片管束
未按比例
铝翅片
钎焊后的单排管（典型图）
单排管
钎焊连接 铝层
碳钢管
2、节能直接空冷技术优势
2.3、主排气管道的优化设计
冷却循环水计算软件大全
冷却循环水计算软件大全冷却循环水计算软件是工程领域中的一种常用工具，用于计算和优化冷却循环水系统的设计和运行参数。
这些软件可以根据用户提供的输入数据，通过数值计算和模拟技术，得出系统的各种参数和特性，帮助用户实现能耗节约和系统优化的目标。
下面是一些常用的冷却循环水计算软件。
1. HTRI Xchanger Suite：HTRI Xchanger Suite是一款专业的热交换器设计和性能计算软件，可以用于计算冷却循环水系统中的热交换器的性能参数，如传热系数、压降等。
该软件提供了多种计算模型和方法，适用于不同类型和结构的热交换器。
2. EES (Engineering Equation Solver)：EES是一款通用的工程计算软件，可以用于求解各种工程问题，包括冷却循环水系统的计算。
它提供了丰富的物性数据库和数值计算功能，用户可以根据自己的需求设置系统的输入参数，计算出流体的温度、压力、流量等参数。
3. PipeFlow Expert：PipeFlow Expert是一款专业的管道流动和压力损失计算软件，可以用于在冷却循环水系统中计算管道的流量、速度和压力损失等参数。
它提供了多种管道材料和流体模型，可以根据用户输入的管道尺寸、材料和流体性质，计算出系统的流动特性。
4. Cooling Tower Analysis Software：这是一款专门用于冷却塔系统设计和分析的软件，可以用于计算冷却塔的传热和湿空气混合特性，并分析系统的运行参数和能耗。
该软件提供了多种模拟算法和清晰的结果展示，用户可以通过调整系统的设计参数，达到最佳的冷却效果。
5. Aspen HYSYS：Aspen HYSYS是一款多功能的工艺模拟和计算软件，可以用于模拟和优化各种工艺系统，包括冷却循环水系统。
用户可以通过该软件建立系统的流程图和物质平衡模型，通过优化操作变量，获得最佳的系统性能和能耗。
6.TRACE700：TRACE700是一款专门用于建筑能源分析和模拟的软件，可以用于计算和优化大型建筑物的冷却循环水系统。
航空航天工程师的航空器设计软件
航空航天工程师的航空器设计软件航空航天工程师在设计和开发航空器时，依赖于一系列专业软件来辅助完成各项工作。
这些软件不仅提供了设计、分析和模拟等功能，还能够帮助工程师有效地优化设计方案，并确保飞行器在安全、可靠和高性能的基础上运行。
本文将介绍一些航空航天工程师常用的航空器设计软件。
一、CAD软件（计算机辅助设计软件）CAD软件是航空航天工程师设计航空器的基础工具。
它们提供了3D建模和绘图功能，可用于创建、编辑和查看航空器的外形和内部结构。
工程师可以通过CAD软件进行构件的装配和碰撞检测，并获取设计模型的准确测量数据。
著名的CAD软件包括AutoCAD、CATIA和SolidWorks等。
二、CFD软件（计算流体力学软件）在航空器设计中，流体力学是一个关键领域，而CFD软件则可模拟和分析气动和流体流动现象。
它们通过数值计算方法解决流体力学方程，从而预测气流、涡流和阻力等参数。
CFD软件可以帮助工程师优化机翼和机身的气动外形，提高飞行器的气动性能和燃油效率。
常见的CFD软件包括ANSYS Fluent、OpenFOAM和STAR-CCM+等。
三、结构分析软件结构分析软件用于评估航空器的强度和刚度等结构性能。
它们能够模拟和计算各种载荷条件下的应力、变形和振动情况，以确保航空器在飞行期间不会发生破坏或失效。
工程师可以使用结构分析软件设计和优化每个构件的几何形状和材料特性，确保其满足航空器设计要求。
一些常用的结构分析软件有ANSYS、Nastran和ABAQUS等。
四、系统仿真软件系统仿真软件可模拟整个航空器的各个子系统之间的相互作用。
它们允许工程师将不同子系统（如动力、导航、控制和电气等）进行集成和测试，以评估整个航空器的性能和可靠性。
系统仿真软件还可用于验证设计方案、优化控制策略、评估飞行特性和开展事故模拟分析等。
常用的系统仿真软件包括MATLAB、Simulink和LabVIEW等。
五、飞行动力学软件飞行动力学软件用于模拟和分析航空器在不同飞行阶段的动力学行为。
航空能源技术使用的一些常用工具与软件推荐
航空能源技术使用的一些常用工具与软件推荐航空能源技术是航空工程领域的一个重要分支，涉及到航空发动机、燃料系统、动力管理等方面。
为了有效地进行航空能源技术的研究和应用，研究人员需要使用一些工具和软件来辅助他们的工作。
本文将介绍一些常用的航空能源技术工具和软件，以帮助研究人员在其工作中取得更好的效果。
1. MatLabMatLab是一种广泛使用的科学计算软件，可在航空能源技术研究中发挥重要作用。
MatLab提供了丰富的工具箱，包括数值计算、信号处理、图像处理、优化等方面的功能。
航空能源技术研究可以利用MatLab进行数值模拟、数据分析、算法开发等工作。
例如，研究人员可以使用MatLab来建立发动机模型、分析燃料效率、进行燃烧过程模拟等。
MatLab的强大功能和灵活性使其成为航空能源技术研究的首选工具之一。
2. ANSYSANSYS是一种流行的工程仿真软件，广泛应用于航空能源技术领域。
它提供了强大的有限元分析和计算流体力学功能，可以用于模拟和分析航空发动机的结构强度、燃烧过程、气动特性等。
通过使用ANSYS，研究人员可以定量评估设计参数对发动机性能的影响，优化设计并提高效率。
此外，ANSYS还可以进行燃烧过程模拟、热力学分析等，有助于航空能源技术的研究和开发。
3. GT-SUITEGT-SUITE是一种多物理场仿真软件，用于模拟和分析发动机、车辆和系统的性能。
在航空能源技术领域，GT-SUITE被广泛应用于发动机研发、燃料系统优化和动力管理等方面。
它提供了建模、仿真和优化工具，可以对航空能源系统进行全面的仿真和优化。
研究人员可以使用GT-SUITE来研究发动机的燃烧过程、气体流动特性、燃料喷射和燃烧室设计等，从而改进发动机的性能和效率。
4. CFD软件计算流体力学（CFD）软件是航空能源技术研究中不可或缺的工具之一。
CFD软件可以模拟航空发动机的内部流动，通过求解流体动力学方程来预测流体的速度、温度和压力分布。
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项目名称单位
数值
项目单位数值项目单位数值
介质名称并联片数
1构架宽度m
流体质量流率
kg/h 33000管排数6通风型式鼓风式入口温度℃165管程数6
风机叶片类型B4叶片
出口温度℃55管束宽m 2.5风机直径m
1.8入口压力mpa 0.2管子布置正三角形
每跨风机数目3
允许压降kpa 60管长m 9翅片热阻m 2
·℃/w
0.000184结垢热阻m 2
·℃/w
0.000172管内径mm 20基管材料20空气设计温度℃35管外径mm 25翅片材料铝标准迎风面流速
m/s 2.6翅跟直径mm 26风机叶片材料玻璃钢
大气压力kpa 101.3翅片间距mm 2.5叶轮转数
rpm 531
海拔高度m 50翅片高度mm 16空气侧结垢热阻m 2·℃/w
0.00018翅片厚度mm 0.5设计最低温度
℃-10管心距mm
62密度
kg/m
3
712.6单管束管子数225导热系数w/(m ·℃）0.1389光管换热面积
m
2
159粘度mpa ·ｓ0.442翅化比21.7比热容kJ/(kg
·℃）
2.3878
迎风面积比
0.481
项目名称单位数值单位数值热负荷Q=W ·Ｃp ·(t 2-t 1)kw
2407.70Nm 3
/h 70200雷诺数
R e =d i ·Ｇi /μiD 35207.73m 3/h 73788普兰特数Pri=(C p ·μ/λ）
iD 7.60m/s 7.66传热因子J Hi
99.78
kg/m 3 1.147管内传热膜系数
h i0=λiD /d 0·ＪHi ·Ｐri
1/3
w/(m 2
·℃）
1089.87kpa 33.67流速m/s
1.09kpa
159.28摩擦系数f i 0.02810.153流动压力降ΔＰi kpa 32.200.053
回弯压力降ΔＰr
kpa 10.20查表14°管程压力降
ΔＰt =Δｐi +ΔＰr
kpa 50.70查表0.85密度
标态kg/m 3
1.205查表9.E-03质量流量标态kg/s 70.51kw
3.44估算出口温度t 出=t 设+30
℃650.99温度平均值℃500.90比热容kJ/(kg
·℃）
1.00590.95计算出口温度
℃
68.9
0.85
传动效率风机效率
海拔高度修正F L
电机效率结构参数表
U b 热侧
空气侧
进口温度下的空气密度
管程传热计算
空气出口温度计算
传热计算
类型操作条件和介质物性
热侧介质物性
类型
操作条件
风机计算
项目名称类型
通过每台风机的风量V ao 每台风机的实际风量V 空气离开风机时的风速ρb 动压差ΔＰst 全风压H 风量系数V'风压系数H'叶片夹角Φ风机轴功率N 0叶片效率η1轴功率系数N'。