预应力空心板计算书
预应力空心板计算书
板号
1
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5
6
7
8
9
1
0.179
0.154
0.125
0.102
0.083
0.067
0.055
0.045
0.037
2
0.154
0.150
0.130
0.106
0.086
0.071
0.057
0.047
0.038
3
0.125
0.130
0.131
0.115
0.094
0.076
0.062
0.050
0.041
图1-1桥梁横断面图（单位：cm）
2.2毛截面几何特性计算
=99 80-2 36 28-4 -2 =3768.2cm
图2-1空心板截面构造及尺寸（cm）
2.2.1毛截面面积
2.2.2毛截面重心位置
全截面对 板高处地静矩:
=2 =3306.7 cm
铰缝地面积: = =100 cm
毛截面重心离 板高处地距离为: = = =0.9 cm(向下移)
表2-4空心板地荷载横向分布系数
荷载位置
荷载种类
跨中及 处
支点
公路— 级车辆荷载（四行汽车）
0.285
0.5
公路— 级车辆荷载（二行汽车）
0.219
0.5
2.3.2.2活载内力计算
在计算跨中及 截面地活载内力时，利用等代荷载方法计算，采用公式为：
S=
计算支点截面剪力时，考虑荷载横向分布系数沿空心板跨长度方向地变化，直接在剪力影响线上以最不利位置加载求算，采用计算公式为：謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。
预应力空心板计算书
24000x35000双向板（按0边固支4边简支计算）1、3、几何参数3.1 筒芯区域截面特征空心板剖面如上图：板厚h，筒芯高f、宽d，管中心距板底h1，区隔之间肋宽e1，区隔之内肋宽e2。
筒芯细部构造放大如右图，f1、f2、d1、d2所示为截面变化处控制点尺寸。
筒芯纵向长为L1，筒芯纵向间距为L2。
横向每一区格宽b1、毛面积A1、毛惯性矩为I1，每一区格肋惯性矩，Ii为单元总惯性矩。
对于矩形Ji=bh3/12，三角形Ji=bh3/36。
单根筒芯面积Ak=d*f-4*ΣAoi，筒芯总面积Aksum=Ak*n，混凝土净面积An=A1-Aksum，筒芯惯性矩Ik= d*f3/12-4*Σii。
根据面积相等、惯性矩相等的原则，将筒芯折算为等效的矩形截面：由XY=Ak、XY3/12=Ik,求得：Y=2(3*Ik/Ak)1/2, X=Ak/Y。
上、下翼缘折算厚度分别为：h上=h-h1-Y/2, h下=h1-Y/2，折算腹板宽为：bw=b1-X，净肋积矩Mn=M-Mk，中性轴距下边缘距离y1=Mn/An，中性轴距上边缘距离y2=h-y1 总截面对中性轴的惯性矩It=I1+A1*(h/2-y1)2，筒芯对中性轴的惯性矩，2工字型截面换算惯性矩：I=In*1000/b1，每米腹板宽：b'=b2*1000/b1上、下翼缘分别取上、下混凝土最小厚度，肋宽为管纵向间距为L2。
每一区格工字型截工字型截面换算惯性矩：I=In*B/b1，腹板宽：b'=b2*B/b1，平均惯性矩:I平1=(I顺+ I横)/2箱体细部尺寸如上图，其中：箱体宽度b，箱体高度hx，箱体中心距板底h1，箱体切角高度f1，切角宽度d1，漏浆孔宽度dk，箱体毛体积V毛，箱体外周圈方柱高hc1，外周圈方柱体积Vc1，外棱台长边bw1，外棱台短边bw2，外棱台上面积Awt1，外棱台下面积Awt2，外棱台体积Vwt，箱体外轮廓体积V外，漏浆孔内方柱高hc2，内方柱体积Vc2，漏浆孔内棱台长边bn1，内棱台短边bn2，内棱台上面积Ant1，内棱台下面积Ant2，内棱台体积Vnt，漏浆孔总体积VVwt=( Awt1+ Awt2+sqrt(Awt1* Awt2))*f1/3，V外=Vc1+Vwt*2， Vc2= dk 2* hc2，bn1=dk+d1*2，Ant1= bn2* bn2, Ant2= bn1* bn1,Vnt=( Ant1+ Ant2+sqrt(Ant1* Ant2))*f1/3，V漏=Vc2+Vnt*2，V净=V外-V漏，h'箱=h-V净/(b1*L3)。
m空心板梁预应力张拉计算书
16m空心板梁预应力张拉计算书一、计算依据1、16m空心板中板钢束采用15-4型、15-3型锚具，边板（C＜505mm）钢束采用15-4型锚具，张拉用千斤顶已于2010年8月13日在xx大学土木工程检测中心标定。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径15.24mm，一根钢绞线有效面积A=140mm2，标准强度Rby=1860Mpa，实测弹性模量Ep=2.03×105 MPa。
3、施加预应力采用张拉力与引伸量双控，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
4、xx至xx高速公路两阶段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
二、张拉程序钢束初始张拉力为控制张拉力的10%，为便于对0-10%的伸长值进行推算，张拉过程中需要记录20%时的张拉情况。
具体张拉程序：左N1→右N2→右N1→左N2，具体示意图如下：左N1: 0——10%——20%——100%持荷2分钟锚固； 右N2：0——10%——20%——100%持荷2分钟锚固； 右N1: 0——10%——20%——100%持荷2分钟锚固； 左N2：0——10%——20%——100%持荷2分钟锚固。
钢束均采用两端同时张拉，锚下控制应力为0.75 f pk =1395Mpa 。
张拉过程中要保证两端对称、均匀，张拉完成后，及时压浆；张拉时梁体混凝土强度达到设计强度的90%，且龄期不小于7天。
三、预应力张拉伸长值计算计算公式钢绞线理论伸长值计算式如下：式1 gE ⨯⨯=∆y A L p L 式2 ()[]μθμθ+-⨯=+-kL e p p kL 1式3 ⨯=p p Z ()μθ+-kL eL ∆—预应力筋理论伸长值，mm ；左 右。
桥梁预应力空心板设计计算书
预应力空心板设计计算书一、设计资料1.跨径：标准跨径:Ɩқ=16．00m；计算跨径l =15．56m2.桥面净空：2X0.5m+9m3.设计荷载:公路-ǀ极荷载;4.材料:预应力钢筋：采用1×7 钢绞线,公称直径12.7mm；公称截面积98.7 mm 2 , f pk =1860Mpa，f pd =1260Mpa，E p =1.95×10 5 Mpa, 预应力钢绞线沿板跨长直线布置;非预应力钢筋：采用HRB335, f sk =335Mpa, f sd =280Mpa;R235, f sk =235Mpa, f sd =195Mpa;混凝土：空心板块混凝土采用C50，f ck =26.8MPa，f cd=18.4Mpa，f tk =2.65Mpa，f td =1.65Mpa。
绞缝为C30 细集料混凝土；桥面铺装采用C30 沥青混凝土；栏杆为C25 混凝土。
5、设计要求：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62 －2004）》要求，按A 类预应力混凝土构件设计此梁。
7、设计依据与参考书《结构设计原理》叶见曙主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）易建国主编，人民交通出版社《桥梁工程》（1985）姚玲森主编，人民交通出版社二、构造与尺寸50 900/22%图1-1 桥梁横断面图1-2 面构造及尺寸（尺单位：cm）三、毛截面面积计算（详见图1-2）A h=4688.28cm2(一)毛截面重心位置全截面静距：对称部分抵消后对1/2板高静距S=4854.5cm³铰面积：A铰=885cm2毛面积的重心及位置为：d h=1.2cm (向下)铰重心对1/2板高的距离：d铰=5.5cm(二)毛截面对重心的惯距面积：A′=2290.2cm²圆对自身惯距：I=417392.8cm4由此可得空心板毛截面至重心轴的惯性矩：I=3.07X10¹ºm m4空心板的截面抗扭刚度可简化为图1-3的单箱截面来近似计算I T=4.35X10¹ºmm4。
16m预应力空心板梁设计计算书-桥梁博士
1.工程概况明华东港桥位于六灶镇明华东港上，全长16m，上部结构采用16m先张法预应力空心板梁。
桥面宽12.6m，设计荷载为公路Ⅱ级。
图1 桥梁横断面图（单位：cm）2.设计依据和内容2.1设计依据2.1.12.1.22.2设计验算内容2.2.1 上部结构正常使用状态正截面抗裂验算2.2.2 上部结构结构刚度验算2.2.3 上部结构承载能力极限状态正截面强度验算2.2.4 下部结构桥台桩基验算3.技术标准3.1技术标准3.1.1道路等级：3.1.2桥梁宽度：全桥总宽12.6m，包括0.3m栏杆+12.0m机动车道+0.3m栏杆。
3.1.3行车道数：3车道；3.1.6荷载标准：公路Ⅱ级，冲击系数取0.33.2设计规范3.2.1《公路工程技术标准》3.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3.2.4《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）4.设计参数4.1主要材料及其设计参数4.1.1 混凝土各项力学指标见表1表1 混凝土材料力学性质表4.1.2普通钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋，直径：8～32mm弹性模量：Ⅰ级210000 Mp/Ⅱ级200000 Mp标准强度：Ⅰ级240 Mpa/Ⅱ级340 Mpa热膨胀系数：0.0000124.1.3预应力钢筋其主要力学性能指标列表如下表2～3。
表2预应力钢筋力学性能指标表表3预应力钢筋计算参数表4.2设计荷载取值4.2.1恒载4.2.1.1一期恒载一期恒载：主梁重量按设计尺寸计，混凝土容重取25KN/m3。
4.2.1.2二期恒载二期恒载为桥面防撞护栏、分隔带护栏等及桥面铺装。
其中：桥面铺装为9㎝钢筋混凝土+4cm沥青混凝土，混凝土容重按25KN/m3计，沥青混凝土按2325KN/m3计表2 二期恒载计算表4.2.2活载计算荷载:公路Ⅱ级，三车道加载，横向分布系数采用铰接板法计算，计算结果见下表表3 横向分布系数I计算附：抗扭惯矩T参照《桥梁工程》，略去中间肋板，把截面简化成下图计算空心板的抗扭刚度：T I ==-⨯+-⨯-⨯-⨯=+08.0)1.099.0(21.0)08.082.0(2)08.082.0()1.099.0(4224222122t b t h h b 0.04683M45. 上部结构计算概述 5.1计算方法设计计算采用采用《桥梁博士》计算。
20m预应力空心板梁张拉计算书
20m 预应力空心板梁张拉计算书设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径φ15.2mm ，公称面积Ag=140mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式：()P P p E A l p l =∆式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm23、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm27、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σk A p=195300N8、千斤顶计算长度：39cm9、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：分三段计算P=0.75×1860×140=195300NX直1=0.878m；X曲=1.396m；X直2=15.058/2=7.529m；L直1=0.878+（0.39+0.05）=1.318mL曲=1.396mL直2=7.529m第一段：L直1=878+（390+50）=1318mmP=σk A p=195300Nk X直1+μθ=0.0015×1.318+0.25×0=0.002P p=195300×（1-e-0.002）/0.002=195105NΔL直1= P p L直1/（A p E p）=195105×1318/（140×1.95×105）=9.4mm第二段：L曲=1396mm P=195105Nθ曲=4°×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.396+0.25×0.0698=0.0196P p=195105×（1-e-0.0196）/0.0196=193212NΔL曲= P p L曲/（A p E p）=193212×1396/（140×1.95×105）=9.9mm 第三段：L直2=7529mm P=193212Nk X直1+μθ=0.0015×7.529+0.25×0=0.0113P p=193212×（1-e-0.0113）/0.0113=192130NΔL直1= P p L直1/（A p E p）=192130×7529/（140×1.95×105）=53mmΔL1=(ΔL直1+ΔL曲+ΔL直2)= 9.4+9.9+53=72.3mm两端伸长值：2ΔL1=2×72.3=145mm同理，N2束一端的伸长量详见《20米空心梁板预应力张拉引伸量计算表》。
预应力空心板计算书(两篇)
引言概述：正文内容：一、预应力空心板的材料特性1.钢材特性a.钢材的强度和弹性模量b.钢材的弯曲能力和抗剪能力c.钢材的腹板厚度和孔洞布局2.预应力混凝土特性a.混凝土的强度和弹性模量b.预应力混凝土的预应力水平和应力分布c.预应力混凝土的收缩和膨胀性能二、预应力空心板的设计原理1.预应力设计原理a.确定预应力水平和预应力布置b.预应力产生的应变和应力分布c.预应力的优点和限制2.空心板设计原理a.空心板的横截面形状和尺寸b.空心板的受力分析和力学性能c.空心板的弹性和塑性设计三、预应力空心板的计算方法1.荷载计算方法a.自重荷载和活载荷载计算b.温度荷载和振动荷载计算c.预应力荷载和腹板压力计算2.弯曲计算方法a.弯曲截面的确定和计算b.弯曲应力和变形的计算c.弯曲极限状态和耐久性设计3.剪力计算方法a.剪力分布和计算模型b.剪力传递和抗剪设计c.剪切极限状态和抗震性能四、预应力空心板的验算步骤1.自重和活载验算a.自重和活载荷载的验算b.腹板和翼缘板的弯曲验算c.底板和侧板的剪力验算2.温度和振动验算a.温度荷载和线膨胀的验算b.振动荷载和自激振动的验算c.预应力荷载和局部效应的验算3.抗剪验算a.抗剪承载力和剪应力的验算b.抗剪裂缝和剪切滑移的验算c.抗剪极限状态和验算要求五、总结预应力空心板计算书是确保工程结构强度和稳定性的重要文件，在本文中，我们详细介绍了预应力空心板的材料特性、设计原理、计算方法和验算步骤。
通过合理的设计和计算，能够保证预应力空心板在使用过程中的安全性和可靠性。
同时，我们还强调了预应力空心板设计的注意事项和局限性，以便工程师在实际应用中进行合理选择。
通过本文的解析，读者将了解到预应力空心板计算过程中需要考虑的关键因素，并获得在实际工程中进行预应力空心板设计的指导。
对于工程领域相关从业人员和学生来说，这将是一份非常实用和有益的参考文献。
(1300字)引言概述：预应力空心板是一种常用的混凝土结构构件，具有轻质、高强、刚性好等特点，广泛应用于建筑工程中。
20m预应力简支空心板计算书
预应力混凝土简支空心板桥上部结构设计摘要本次设计的题目是预应力混凝土简支空心板桥上部结构设计。
本设计采用装配式预应力混凝土简支空心板桥，主梁形式为预应力简支空心板，基础采用双柱式钻孔灌注桩基础。
本文阐述了该桥的设计和验算过程。
首先进行对主桥进行了总体结构设计，然后对上部结构进行内力、配筋计算，再进行强度、应力及变形验算，最后进行了预拱度的设置分析。
具体包括以下几个部分：1.桥型布置，结构各部分尺寸拟定；2.选取计算结构简图；3.恒载内力计算；4.活载内力计算；5.荷载组合；6.配筋计算；7.预应力损失计算；8.截面强度验算；9.截面应力及变形验算。
关键词预应力装配式空心板桥内力计算目录第1章绪论 (1)第2章方案比选及空心板的特点 (2)2.1方案比选 (2)2.2空心板设计特点 (3)2.3空心板受力特点 (3)2.4空心板构造特点 (3)第3章截面尺寸拟定及特性计算 (4)3.1基本设计资料 (4)3.2截面尺寸的拟定 (5)3.3毛截面几何特性计算 (6)第4章内力组合 (8)4.1恒载内力计算 (8)4.2活载内力计算 (9)4.3内力组合 (15)第5章预应力钢筋的估算及布置 (17)5.1控制截面钢束面积估算 (17)5.2钢束的布置 (18)5.3换算截面的几何特性 (18)第6章空心板强度计算 (20)6.1正截面强度计算 (20)6.2箍筋设计 (21)6.3斜截面抗剪强度验算 (23)第7章预应力损失及有效预应力计算 (24)7.1预应力损失的计算 (24)7.2各阶段预应力损失值的组合 (26)第8章应力验算 (27)8.1短暂状况的正应力验算 (27)8.2使用阶段空心板截面应力验算 (28)第9章抗裂性验算 (32)9.1正截面抗裂性验算 (32)9.2斜截面抗裂验算 (33)第10章变形验算 (34)10.1预加力引起的挠度 (34)10.2使用荷载作用下的挠度 (34)10.3预拱度的设置 (35)第11章板式橡胶支座的计算 (34)11.1确定支座的平面尺寸 (34)11.2确定支座的厚度 (34)11.3验算支座偏转情况 (35)11.4验算支座底抗滑稳定性 (35)第12章变形验算 (34)12.1桥墩墩柱的计算 (34)12.2钻孔灌注桩的计算 (34)结语 (36)致谢 (37)参考文献 (38)附录1 (39)第1章绪论我国幅员辽阔，大小山脉和江河湖泽纵横全国，在已通车的公路路线中尚有大量渡口需要改建为桥梁，并且随着社会主义工业、农业、国防和科学技术现代化的逐步实现，还迫切需要修建许多公路、铁路和桥梁，在此我们广大桥梁工程技术人员将不断面临着设计和建造各类桥梁的光荣而艰巨的任务。
16m预应力混凝土空心板计算书
S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程新桥中桥空心板上、下部结构计算书1 工程概况S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程项目位置位于贵州省桐梓县，新桥中桥为路线主线上跨越河流而设。
桥梁为3-16m预制空心板梁，桥梁斜交角度为30度，桥面宽1*10.5m。
桥梁起点桩号为东北K12+896，终点桩号为南K12+958,桥梁第一跨位于直线线上，第二跨第三跨位于缓和曲线上，缓和曲线长度L=50m。
桥梁通过调整边梁悬臂长度以适应曲线变化。
1.1 技术标准1. 设计荷载：公路-Ⅰ级。
2. 设计速度：40公里/小时。
3. 桥面宽度：0.25m（人行道护栏）+1.0m（人行道）+8.0m（车行道）+1.0m（人行道）+0.25m（人行道护栏）=10.5m。
4. 设计洪水频率：中桥 1/100，小桥、涵洞1/50。
5. 地震烈度：地震动根据《中国地震动参数区划图》（GB 18306-2001，1:400万）、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008），桥位区地震动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱特征周期小于0.35s，设计地震分组为第一组，相应抗震设防烈度小于Ⅵ度。
桥位区属相对稳定地块，只作简易抗震设计。
1.2 上部构造上部结构均采用装配式预应力混凝土简支空心板。
梁上设置8cm厚C50混凝土现浇调平层，调平层顶面设置防水层，调平层内铺设直径10mm的带肋钢筋网。
1.3 下部构造桥台均采用重力式U型桥台，基础采用桩基接承台。
2 计算采用的技术规范及软件1. 《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）；2. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）；3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）；4. 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）；5. 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ F50—2011）；6. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；7. 《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61－2005）；8. 《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）；9. 《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40－2004）。
16m空心板桥梁 预应力中、边板计算书要点
16m预应力混凝土空心板计算书1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径：桥梁标准跨径16m；计算跨径(斜交25°、简支)15.30m；预制板长15.96m∙设计荷载：城-A级，人群荷载3.5kN/m2∙桥面宽度：全宽50.5m桥梁半幅宽度：3.75m（人行道）+5.0m（非机动车道）+3.5m（行车道）+12m（机动车道）+1m（中央分隔带）=25.25m。
∙桥梁安全等级为二级，环境条件Ⅱ类1.1.2 规范∙《公路工程技术标准》JTG B01-2003∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）1.1.3 参考资料∙《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为C50，10cm C50防水混凝土铺装层，9cm沥青混凝土。
2） 预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =⨯1.3 设计要点1）本桥按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面10cm C50防水混凝土铺装层和9cm 沥青混凝土不考虑参与截面组合作用；2）预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢筋;3）按《预规》计算混凝土收缩、徐变效应;4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为10d;5）环境平均相对湿度RH=75％;6）存梁时间为90d 。
2 横断面布置2.1 横断面布置图（半幅桥面 单位：cm ）2.2 预制板截面尺寸 （未含10cm C50防水混凝土铺装层）单位：mm边、中板毛截面几何特性（不含12cm C40防水混凝土铺装层） 表2－13 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1 汽车荷载、人群荷载横向分布系数计算3.1.1 跨中横向分布系数本桥基本结构是横向铰接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按横断面空心板铰接计算。
工程预应力空心板计算书
内蒙纪委业务用房二期工程预应力空心双向板计算书编制：审核：北京清控水木建筑工程有限公司（原清华大学土建工程承包总公司）2018.4.一、19400x23400双向板（按0边固支4边简支计算）13、几何参数3.1 筒芯区域截面特征空心板剖面如上图：板厚h，筒芯高f、宽d，管中心距板底h1，区隔之间肋宽e1，区隔之内肋宽e2。
筒芯细部构造放大如右图，f1、f2、d1、d2所示为截面变化处控制点尺寸。
筒芯纵向长为L1，筒芯纵向间距为L2。
横向每一区格宽b1、毛面积A1、毛惯性矩为I1，每一区格肋惯性矩，Ii为单元总惯性矩。
对于矩形Ji=bh3/12，三角形Ji=bh3/36。
单根筒芯面积Ak=d*f-4*ΣAoi，筒芯总面积Aksum=Ak*n，混凝土净面积An=A1-Aksum，筒芯惯性矩Ik= d*f3/12-4*Σii。
根据面积相等、惯性矩相等的原则，将筒芯折算为等效的矩形截面：由XY=Ak、XY3/12=Ik,求得：Y=2(3*Ik/Ak)1/2, X=Ak/Y。
上、下翼缘折算厚度分别为：h上=h-h1-Y/2, h下=h1-Y/2，折算腹板宽为：bw=b1-X，净肋积矩Mn=M-Mk，中性轴距下边缘距离y1=Mn/An，中性轴距上边缘距离y2=h-y1 总截面对中性轴的惯性矩It=I1+A1*(h/2-y1)2，筒芯对中性轴的惯性矩，2工字型截面换算惯性矩：I=In*1000/b1，每米腹板宽：b'=b2*1000/b1上、下翼缘分别取上、下混凝土最小厚度，肋宽为管纵向间距为L2。
每一区格工字型截工字型截面换算惯性矩：I=In*B/b1，腹板宽：b'=b2*B/b1，平均惯性矩:I平1=(I顺+ I横)/2 3.2 箱体区域截面特征（1）截面尺寸箱体细部尺寸如上图，其中：箱体宽度b，箱体高度hx，箱体中心距板底h1，箱体切角高度f1，切角宽度d1，漏浆孔宽度dk，箱体毛体积V毛，箱体外周圈方柱高hc1，外周圈方柱体积Vc1，外棱台长边bw1，外棱台短边bw2，外棱台上面积Awt1，外棱台下面积Awt2，外棱台体积Vwt，箱体外轮廓体积V外，漏浆孔内方柱高hc2，内方柱体积Vc2，漏浆孔内棱台长边bn1，内棱台短边bn2，内棱台上面积Ant1，内棱台下面积Ant2，内棱台体积Vnt，漏浆孔总体积VVwt=( Awt1+ Awt2+sqrt(Awt1* Awt2))*f1/3，V外=Vc1+Vwt*2， Vc2= dk 2* hc2，bn1=dk+d1*2，Ant1= bn2* bn2, Ant2= bn1* bn1,Vnt=( Ant1+ Ant2+sqrt(Ant1* Ant2))*f1/3，V漏=Vc2+Vnt*2，V净=V外-V漏，h'箱=h-V净/(b1*L3)。
空心板梁预应力张拉计算书
空心板梁预应力张拉计算书计算参数：卩——管道摩擦系数，卩=0.25(铁皮波纹管，(公路桥涵施工技术规范JTG/T F50 －2011))；k ――管道偏差系数，k=0.0015m (公路桥涵施工技术规范JTG/T F50- 2011)；Ag ——每根预应力筋的截面面积，Ag= 140mm2Es——预应力钢材弹性模量，1.95X 105MPa(7 con——预应力筋的张拉控制力，为0.72f pk=l339Mpa (图纸提供，标准强度f pk=1860Mpa 图号：TZRX —06)预应力损失为2.5%n——同时张拉预应力筋根数；边板n1=n2=n3=5 根L--张拉端至计算截面的距离( m)，(锚垫板至千斤顶垫板夹片实际长度按0.60m 计算)；边板N仁10.43+0.60=11.03m(图纸提供，图号TZRX—06)N2=10.407+0.60=11.007mN3=11.39+0.60=10.99m张拉端至计算截面曲线孔道切线的夹角(rad)边板B 仁12Xn 十180=0.2094rad9 2=8Xn 十180=0.1396 rad9 3=2Xn 十180=0.0349 rad1、预应力筋的张拉力P(KN)边板P= 7 conX Ag X n* 1000=1339X( 1+2.5%)X 140X 5* 1000=960.733KN2、平均张拉力Pi(KN)Pi={P X [1 - e-(kl+“9)]} * (kl+ 卩9 )边板N1=Pi1=(960.733X(1—0.9334 )*0.0689=928.662N2=Pi2=(960.733X(1—0.9499) )*0.0514=936.434N3=Pi3=(960.733X(1—0.9751))*0.0252=949.2963、理论伸长值△ L (m)△L =(PiXLX1000)*(AgXnXEs)边板N仁△ L1= ( Pi1X L1 X 1000)* (Ag X nX Es)=(928.662X 11.03X1000)* (140 X 5X 195000)=0.075N2=AL2= ( Pi2X L2 X 1000)* (Ag X nX Es)=(936.434X11.007X1000)*(140X5X195000)=0.075N3ML3= ( Pi3X L3 x 1000)十(Ag x nX Es)=(949.296X 10.99X 1000)十(140X 5X 195000)=0.0764、张拉程序低松弛力筋：0—初应力20 %c con—50%c con—100%c con (持荷2min 锚固，自锚夹具)5、压力表读数换算( 1)边板=锚下张拉力P=960.733KN初张拉力PiX20%=960.733X0.20=192.146 KNPiX50 %=960.733X 0.50=408.367 KNPiX100 %=960.733X1.0=960.733 KN( 2)仪表编号千斤顶型号：YCW —150B,编号091012,; 配套油泵型号：ZB10/320-4/800B 配套油泵器号：0723检测证书编号：( QJ) L2-08/11-00361 压力表器号：11081552 检测证书编号： (QJ) R1-50/10-00087千斤顶校准方程：y=0.0335x+0.19张拉油表读数：(边板=W= N2=N3)20 %时的油表读数为=0.0335X192.146 +0.19=6.627Mpa50 %时的油表读数为=0.0335X408.367+0.19=13.870 Mpa100%时的油表读数为=0.0335X 960.733+0.19=32.564 Mpa千斤顶型号：YCW —150B编号091013,;配套油泵型号：ZB10/320-4/800B 配套油泵器号：0723检测证书编号：( QJ) L2-08/11-00362 压力表器号：11081557 检测证书编号： (QJ) R1-50/11-06275千斤顶校准方程：y=0.0335x+0.19张拉油表读数：(边板=W= N2=N3)20 %时的油表读数为=0.0335X192.146 +0.19=6.627Mpa50 %时的油表读数为=0.0335X408.367+0.19=13.870 Mpa100 %时的油表读数为=0.0335X 960.733+0.19=32.564 Mpa6、伸长量的控制计算（1 ）、理论伸长量（按低松弛筋计列，单侧值）边板N1=N2=0.075N3=0.076初应力伸长值=10%理论伸长值（2）、伸长量允许误差为± 6% 从初应力到100%张拉力间的实测伸长值允许波动范围：理论伸长值X 94%—初应力伸长值~理论伸长值X 106%—初应力伸长值张拉伸长率=100% X（ 100%—10%实测+10%理论一100%理论）十100%理论。
10和16米后张预应力空心板张拉计算书
10/16米后张预应力空心板张拉计算书1.工程概况水牛线大修工程k0+431.241炉上桥、K0+800长青桥位于山东省莱西市牛溪埠镇。
k0+431.241炉上桥上部结构为10米后张预应力空心板,共9块，其中中板3块，尺寸为9960*1240*600。
边板6块，尺寸为9960*1240（1620）*600。
预应力筋为φ15.2钢绞线。
中板采用φ15.2-4，边板采用φ15.2-5.混凝土采用C40，混凝土数量47.79m3.K0+800长青桥上部结构为16米后张预应力空心板,共36块，其中中板30块，尺寸为15960*1240*800。
边板6块，尺寸为15960*1240（1745）*800。
预应力筋为φ15.2钢绞线。
中板采用φ15.2-3和φ15.2-4，边板采用φ15.2-4和φ15.2-5.混凝土采用C40，混凝土数量317.88m3.2.预应力筋张拉力计算根据设计要求，每根钢绞线的张拉力为1395×140=195.3KN，则对于3-θS15.2钢绞线，每束张拉力为195.3×3=585.9KN。
对于4-θS15.2钢绞线，每束张拉力为195.3×4=781.2KN，对于5-θS15.2钢绞线，每束张拉力为195.3×5=976.5KN。
因为预应力筋呈曲线布置，张拉力为P=P j(1-e-（kx+μθ）)/ kx+μθ3、伸长值计算伸长值ΔL=P·L T/A P Es式中:P——预应力筋的平均张拉力，取张拉端拉力与跨中（二端张拉）或固定端（一端张拉）扣除孔道摩擦损失后的拉力平均值，即：P= P j(1-e-（kx+μθ）)/ kx+μθ对于直线P= P jL T——预应力筋的实际长度A P——预应力筋的截面面积E s——预应力筋的实测弹性模量P j——张拉控制力.K——孔道局部偏摆系数，塑料波纹管建议取值0.003μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，塑料波纹管建议取值0.14x——从张拉端至计算截面的孔道长度（以m计），可近似取轴线投影长度。
预应力空心板计算书 (1)
预应力空心板计算书一、 设计说明该工程为框架结构，顶板22.6*72.1m 2，跨度较大，采用预应力空心板进行设计。
板厚600mm ，填充箱底面尺寸为500mm×500mm,高度均为450mm ；两个填充箱间肋宽180mm 。
预应力筋采用抗拉强度为f ptk =1860N/mm 2的φs 15低松弛无粘结预应力钢绞线，采用无粘结施工工艺，张拉端选用XM15-1单孔夹片锚具，锚固端选用挤压锚具。
非预应力纵筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB400级钢筋。
混凝土设计强度为C40，张拉控制应力为σcon =0.75f ptk ，当混凝土立方体抗压强度达到设计强度等级值得80%以上（含80%）时方可张拉预应力筋。
二、 荷载及内力1.荷载由结构自重和楼面活荷提供楼面荷载（标准值）：恒载：g k =25*(0.68*0.6-0.45*0.5)/0.68+4.5=12.2kN/m 2，活载：q k =0.5 kN/m 2；2.楼板内力计算按单向板进行计算：l/b=72.1/22.6=3.2>3弯矩设计值：M=1/8*(12.2*1.35+1.4*0.5*0.7)*22.62=1083kN·m每箱单元承受弯矩：M 0=1083*0.68=736 kN·m三、 配筋计算正截面承载力计算。
根据林同炎预应力理论，可以考虑弯矩的分配原则如下：预应力筋承担极限弯矩的70%，非预应力筋承担极限弯矩的30%，这样在设计上是偏于安全的。
fpy=0.7*1860=1302 N/mm 2则dp py pM A 0.95*f h ==620.773610833mm 0.951302500⨯⨯=⨯⨯ 实配6Uφs 15（Ap=840mm 2） ss y 0M A 0.95f h =⨯=620.3736101153mm 0.95360500⨯⨯=⨯⨯ 实配816（As=1608mm 2）根据《混凝土结构设计规范GB50010-2010》9.1.1条规定，单向板非受力方向钢筋截面面积不宜小于受力方向跨中板底钢筋截面面积的1/3。
预应力空心板钢束张拉计算书2
预应力空心板钢束张拉计算书预应力空心板钢束张拉采用双控法进行张拉,同时对伸长量及应力进行控制,理论伸长量计算如下：△L= P×L／（A y×Eｇ）Ｐ＝Ｐ［１－e －（ｋｘ＋μθ）］／（ｋｘ＋μθ）(注:当预应力钢材为直线且k=0时,p=p)管道偏差系数：ｋ＝0.0025 １／ｍ张拉应力：Ｐ＝195.3×103N弹性模量：Eｇ=1.95×105 Mp钢绞线截面积：A y=140mm2管道摩擦系数：μ=0.20计算参考《桥梁施工工程师手册》伸长量长度计算按工作段、曲线段、直线段三部分进行计算。
一、16m空心板一、下部管道N1:曲线段长段：x1=2.005m直线段长度：x2=11.593m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ1=0.059rad ①ｋｘ1＋μθ1=0.0025×2.005+0.2×0.059=0.0168≈0.02查《桥梁施工工程师手册》表7－36１－e －（ｋｘ1＋μθ）=0.02即P1=Ｐ［１－e －（ｋｘ1＋μθ）］／（ｋｘ1＋μθ1）=P=195.3×103N△L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×17.003×102/140×1.95×105=12.164㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：12.164-1.2=10.96㎝≈11.0㎝10%P时伸长量：1.1㎝20%P时伸长量：2.2㎝105%P时伸长量：11.55二、上部管道N2:曲线段长段：x1=3.234m直线段长度：x2=9.193m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ2=0.2 rad①ｋｘ1＋μθ2=0.0025×3.234+0.2×0.2=0.048≈0.05查桥梁施工工程师手册表7－36１－e －（ｋｘ＋μθ）=0.049即P1=P×0.049/0.05=191.4×103N②x2为直线段则：P2=P1=191.4×103N△L =2△L1+△L2= 2×191.4×103×3.934×102/140×1.95×105+191.4×103×9.193×102/140×1.95×105=11.96≈12.0㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量:12.0-1.2=10.8㎝10%P时伸长量：1.0820%P时伸长量：2.16㎝105%P时伸长量：12.6二、20m空心板一、下部管道N1:曲线段长段：x1=2.154m直线段长度：x2=15.296m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ1=0.059rad ②ｋｘ1＋μθ1=0.0025×2.154+0.2×0.059=0.0168≈0.02查《桥梁施工工程师手册》表7－36１－e －（ｋｘ1＋μθ）=0.02即P1=Ｐ［１－e －（ｋｘ1＋μθ）］／（ｋｘ1＋μθ）=P=195.3×103N③x2为直线段：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×21.004×102/140×1.95×105=15.03钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：15.03-1.2=13.83㎝≈13.810%P时伸长量：1.3820%P时伸长量：2.36㎝105%P时伸长量：14.49二、上部管道N2:曲线段长段：x1=3.505m直线段长度：x2=12.697m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ2=0.236rad①ｋｘ1＋μθ2=0.0025×3.505+0.2×0.236=0.0559≈0.06查桥梁施工工程师手册表7－36１－e －（ｋｘ＋μθ）=0.058即P1=P×0.058/0.06=188.8×103N②x2为直线段则：P2=P1=188.8×103N△L =2△L1+△L2= 2×188.8×103×4.205×102/140×1.95×105+188.8×103×12.697×102/140×1.95×105=14.6㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量:14.6-1.2=13.4㎝10%P时伸长量：1.3420%P时伸长量：2.68㎝105%P时伸长量：14.07㎝三、13m空心板一、下部管道N1:曲线段长段：x1=1.915m直线段长度：x2=8.791m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ1=0.044rad ④ｋｘ1＋μθ1=0.0025×2.005+0.2×0.044=0.01查《桥梁施工工程师手册》表7－36１－e －（ｋｘ1＋μθ）=0.01即P1=Ｐ［１－e －（ｋｘ1＋μθ）］／（ｋｘ1＋μθ）=P=195.3×103N⑤x2为直线段：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×14.021×102/140×1.95×105=10.03㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：10.03-1.2=8.83㎝10%P时伸长量：0.883㎝20%P时伸长量：1.766㎝105%P时伸长量：9.27二、上部管道N2:曲线段长段：x1=2.791m直线段长度：x2=7.07m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ2=0.157 rad①ｋｘ1＋μθ2=0.0025×2.791+0.2×0.157=0.038≈0.04查桥梁施工工程师手册表7－36１－e －（ｋｘ＋μθ）=0.04即P1=P=195.3×103N②x2为直线段则：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= △L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×14.052×102/140×1.95×105=10.05㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量:10.05-1.2=8.85㎝10%P时伸长量：0.885㎝20%P时伸长量：1.77105%P时伸长量：9.3㎝四、10m空心板一、下部管道N1:曲线段长段：x1=1.915m直线段长度：x2=5.811m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ1=0.044rad ⑥ｋｘ1＋μθ=0.0025×1.915+0.2×0.044=0.01查《桥梁施工工程师手册》表7－36１－e －（ｋｘ1＋μθ）=0.01即P1=Ｐ［１－e －（ｋｘ1＋μθ）］／（ｋｘ1＋μθ）=P=195.3×103N⑦x2为直线段：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×11.04×102/140×1.95×105=7.90㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：7.90-1.2=6.7㎝10%P时伸长量：0.67㎝20%P时伸长量：1.34㎝105%P时伸长量：7.035二、上部管道N2:曲线段长段：x1=2.33m直线段长度：x2=4.995m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ2=0.122rad①ｋｘ1＋μθ2=0.0025×2.33+0.2×0.122=0.03②查桥梁施工工程师手册表7－36１－e －（ｋｘ＋μθ）=0.03即P1=P=195.3×103N②x2为直线段则：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= △L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×11.055×102/140×1.95×105=7.91㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：7.91-1.2=6.71㎝10%P时伸长量：0.671㎝20%P时伸长量：1.342㎝105%P时伸长量：7.05㎝张拉伸长量一览表：。
互通一号桥25m空心板预应力计算书_secret
互通一号桥25m空心板预应力计算书1. 本桥采用Φｊ15.24mm钢铰线，标准强度R y b=1860Pa，A=140mm2，张拉控制应力为0.75R。
待砼强度达到不低于设计强度的80%后，且龄期不少于7天方可张拉预应力束，两端同时张拉2.预应力张拉程序按《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)第12.10.3条规定，后张拉预应力钢绞线张拉程序为：0→初应力→σk(持荷2min)锚固。
初应力一般取0.1σk，初应力阶段的目的是为使预应力束每根钢绞线受力相同，同时也是预应力束延伸量测的需要。
3.预应力束理论伸长值的计算根据《公路桥涵施工技术规范》第12.8.3-3条的规定，预应力束的理论伸长值为:△L=P p L/A p E p式中:L—预应力钢绞线长度（m）。
A p—预应力钢绞线的公称面积（mm2）。
E p—预应力钢绞线的弹性模量。
P p—预应力钢绞线的平均张拉力。
按《规范》(JTJ041-2000)附录规定：P p=P(1-ｅ-(kx+µθ))/(kx+µθ)。
其中，P为预应力钢绞线张拉端张拉力（kN），x为从张拉端到计算截面的孔道长度（m），θ为张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），k为孔道每1m局部偏差对摩擦的影响系数，本桥采用预埋波纹管。
K取0.0008；µ为预应力束与孔道壁的摩擦系数，µ取0.18。
1．张拉预应力的控制测试研究所检测，其测试结果如下1）、千斤顶号702007和22号油泵油表，5186号油泵油表测试张预应力结果如下:25m空心板张拉与相对应的油表读数如下表:2)、千斤顶号702009和13号油泵油表，1876号油泵油表测试张预应力结果如下:25m空心板张拉与相对应的油表读数如下表:3.施工中延伸量的控制a.初始应力值的确定施工中，延伸量的数值是通过量测千斤顶的缸体行程来确定。
通常影响预应力钢绞线的延伸量的因素有很多，主要有张拉设备使用不当，锚具安装不规范，管道内的钢绞线是否拉直，管道与钢绞线的摩擦等。
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预应力空心板计算书一、预应力空心板桥基本资料及设计原则1.1 设计基本资料跨 径：标准跨径20.00b l =m ； 计算跨径19.50l =m 。
桥面净空：净1720.5+⨯m 。
设计荷载: 公路—Ι级。
材 料：预应力钢铰线采用715j φ钢铰线； 非预应力钢筋采用热轧Ι级和Ⅱ级钢筋； 空心板为50号混凝土； 铰缝为50号细石混凝土； 封头采用20号混凝土；立柱、盖梁及桥头搭板采用30号混凝土； 基桩采用25号混凝土；桥面铺装采用40号混凝土和AC-16Ι沥青混凝土； 支座采用圆板式GYZ200-35橡胶支座。
1.2 设计依据及规范1)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）2)《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022—85），简称“圬工规范”； 3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D26-2004），简称“公预规”；4)《公路桥涵设计手册》（梁桥）；5)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）二、预应力空心板桥内力计算2.1 构造型式及尺寸选定桥面净空为净1720.5+⨯m ，全桥宽采用18块预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99 cm ，空心板全长19.96m 。
采用先张法施工工艺，预应力钢铰线采用715j φ钢铰线，沿跨长直线配筋。
全桥空心板横断面布置如图1-1，每块空心板截面及构造尺寸见图1-2。
2.2 毛截面几何特性计算h A =99⨯80-2⨯36⨯28-4⨯2182π⨯-2⨯112.588 2.58522⎛⎫⨯⨯+⨯+⨯⨯ ⎪⎝⎭=3768.2cm 2图2-1 空心板截面构造及尺寸（cm ）2.2.1 毛截面面积 2.2.2 毛截面重心位置全截面对12板高处的静矩:S 12板高=2⨯⎡⎤⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⎢⎥⎣⎦1281858（8+24）+2.58（32+）+ 2.58（32+）23223=3306.7 cm 3 铰缝的面积: A 铰=11258 2.58 2.5822⎛⎫⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯ ⎪⎝⎭=100 cm 2毛截面重心离12板高处的距离为: d h =hS A 12板高=3306.73768.2=0.9 cm(向下移) 铰缝重心对12板高处的距离为: d 铰=S A 12板高铰=3306.7100=33.1 cm图2-2 挖空半圆构造2.2.3 毛截面对重心的惯性矩由图2-2,每个挖空的半圆面积为'A :'A =212R π=21182π⨯⨯=508.9cm 2y =43R π=4183π⨯⨯=76.4mm ,半圆对其自身重心轴O-O 的惯性矩'I 为： 'I =0.006864d =0.00686⨯364=11522 cm 4 由此得空心板毛截面对重心轴的惯性矩I ：I =32998099800.912⨯+⨯⨯-222362836280.912⎛⎫⨯⨯+⨯⨯ ⎪⎝⎭-4⨯11522 -()()222508.97.64140.97.64140.9⎡⎤⨯⨯++++-⎣⎦-100()233.10.9⨯+=3107.5310⨯cm 42.3 内力计算2.3.1 永久荷载（恒载）产生的内力空心板自重1g (一期恒载)1g =h A γ=3768.241025-⨯⨯=9.42kN/m桥面系自重2g （二期恒载）栏杆重力参照其它桥梁设计资料，单侧重力取用7.0kN/m 。
桥面铺装采用等厚度5 cm 厚40号混凝土和4cm 厚AC-16Ι沥青混凝土，则全桥宽铺装每延米总重为：0.0517240.041720⨯⨯+⨯⨯=kN/m 设桥面系二期恒载重力近似按各板平均分担来考虑，则每块空心板分摊的每延米桥面系重力为：2g =7.0234.0 2.6718⨯+=kN/m铰缝重3g （二期恒载）3g =()410018010240.43-+⨯⨯⨯=kN/m由此得空心板的每延米一期恒载g Ⅰ及二期恒载g Ⅱ:g Ⅰ=1g =9.42kN/mg Ⅱ=2g +3g =2.67+0.43=3.10kN/m简支梁恒载内力计算结果见表2-1。
表2.1 恒载内力计算表2.3.2 基本可变荷载（活载）产生的内力 2.3.2.1 荷载横向分布系数空心板的荷载横向分布系数跨中和/4l 处按铰接板法计算，支点处按杠杆原理[1]计算，支点至/4l 点之间按直线内插求得。
（1）跨中及/4l 处的荷载横向分布系数计算 首先计算空心板的刚度系数γ：γ=224T EI b GI l π⎛⎫⎪⎝⎭≈25.8T I b I l ⎛⎫ ⎪⎝⎭式中：33107.510I =⨯cm 4100b =cm 219.510l =⨯cmT I —空心板截面抗扭刚度。
参照《桥梁工程》[2]，略去中间肋板，将图2-1所示截面简化成图2-4，按单箱计算T I ：T I =2212422b h h b t t +=()()()()2249998082808299998⨯-⨯-⨯-⨯-+=34362.610⨯cm 4代入（1）式得：γ=2333107.5101005.84362.6101950⨯⎛⎫⨯⨯ ⎪⨯⎝⎭=0.01086图2-4 计算T I 的空心板简化图（cm ）求得刚度系数后，即可按其查《公路桥涵设计手册》（梁桥）上册[3]第一篇附录（二）中18块板的铰接板桥荷载横向分布影响线表。
由γ=0.01，γ=0.02内插得到γ=0.01086时1号至9号板的荷载横向分布影响线值，计算结果列于表2-2中。
由表2-2画出各板的横向分布影响线，并在横向最不利位置布置公路—I 级车辆荷载，以求得各板在不同荷载作用下的横向分布系数。
行车道宽14m 为四车道，按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）[4]和《公路工程技术标准》(JTG B01—2003) [5]规定，按四车道布载时，横向折减系数为0.67，但折减后的效应不得小于用两行汽车队布载时的计算结果，所以在计算各板的横向分布系数时，既考虑了四行汽车作用的情况，也考虑了两行汽车作用的情况。
各板的横向分布影响线及横向最不利布载见图2-5。
各板荷载横向分布系数计算如下：公路—I 级车辆荷载： m 汽=12i η∑汽 1号板：四行汽车：4m 汽=12i η∑汽=12（0.167+0.118+0.090+0.062+0.048+0.033+0.026+0.019）=0.282二行汽车： m 2汽=12i η∑汽=12（0.167+0.118+0.090+0.062）=0.2190.130 0.106 0.0862号板：四行汽车：4m 汽=12i η∑汽=12（0.153+0.122+0.094+0.065+0.050+0.034+0.027+0.019）=0.282二行汽车：m 2汽=12i η∑汽=12（0.153+0.122+0.094+0.065）=0.2173号板：四行汽车： 4m 汽=12i η∑汽=12（0.128+0.127+0.103+0.070+0.053+0.037+0.029+0.021）=0.284二行汽车：m 2汽=12i η∑汽=12（0.128+0.127+0.103+0.070）=0.214m 2汽=12i η∑汽=12（0.128+0.127+0.103+0.070）=0.2144号板：四行汽车： 4m 汽=12i η∑汽=12（0.103+0.118+0.112+0.079+0.061+0.042+0.032+0.023）=0.285二行汽车：m 2汽=12i η∑汽=12（0.103+0.118+0.112+0.079）=0.2065号板：四行汽车： 4m 汽=12i η∑汽=12（0.084+0.098+0.109+0.093+0.069+0.049+0.037+0.027）=0.283二行汽车：m 2汽=12i η∑汽=12（0.084+0.098+0.109+0.093）=0.1926号板：四行汽车： 4m 汽=12i η∑汽=12（0.069+0.079+0.093+0.103+0.082+0.057+0.044+0.032）=0.280 二行汽车：m 2汽=12i η∑汽=12（0.077+0.098+0.104+0.077）=0.178 7号板：四行汽车： 4m 汽=12i η∑汽=12（0.056+0.0.064+0.0.076+0.098+0.096+0.067+0.053+0.038）=0.274二行汽车：m 2汽=12i η∑汽=12（0.073+0.096+0.098+0.072）=0.1708号板：四行汽车： 4m 汽=12i η∑汽=12（0.046+0.052+0.062+0.083+0.099+0.082+0.063+0.045）=0.266二行汽车：m 2汽=12i η∑汽=12（0.070+0.096+0.097+0.069）=0.1669号板：四行汽车： 4m 汽=12i η∑汽=12（0.037+0.042+0.050+0.067+0.087+0.095+0.078+0.055）=0.256 二行汽车：m 2汽=12i η∑汽=12（0.069+0.094+0.094+0.068）=0.163计算结果列于表2-3。
由表2-3看出，四行汽车作用时，以4号板最不利，二行汽车作用时以1号板最不利。
表2-3 各板荷载横向分布系数汇总表为设计与施工方便，各板设计成同一规格，因此，跨中和/4l 处的荷载横向分布系数偏安全地取下列数值：m 4汽=0.285 m 2汽=0.219一号板影响线二号板影响线三号板影响线四号板影响线0.1670.1790.1180.0900.0620.0480.0330.0260.0190.1540.1530.1220.0940.0650.0500.0340.0270.0190.1250.1280.1270.1030.0700.0530.0370.0290.0210.1020.1030.1180.1120.0790.0610.0420.0320.023a )图2-50.0690.0940.0940.068公路Ⅰ级车辆荷载（二行汽车时）图2-5 各板横向分布影响线及横向最不利加载图（尺寸单元：m ）九号板影响线八号板影响线七号板影响线六号板影响线五号板影响线0.0830.0840.0980.1090.0930.0690.0490.0370.02700.000.0.00.0.00.0370.0370.0420.0500.0670.0870.0950.0780.0550.0.100.0.0.0.0.(2) 支点处的荷载横向分布系数 支点处的荷载横向分布系数按杠杆原理法[6]计算。