预制方桩水平承载力计算书
管桩水平承载力计算
桩空心部分截
单 面惯性距 I1 桩 桩身换算截面 水 惯性距 Io
平 钢筋混凝土桩 承 EI 载 力 (4)、桩的水平变 设 形系数 α 按下 计 式确定：(桩基 值 5.7.5)
计
算
对于圆形桩，
当直径 d≤1m时，
桩的水平变形 系数 α
(5)、桩顶水平位 移系数 νx： （查表 规范 5.7.2）
桩类型：钢筋混 凝土预制管桩 PHC 桩身直径d 桩身壁厚C 混凝土强度等级 混凝土弹性模量 Ec 桩身纵筋As 基 净保护层厚度c 本 钢筋弹性模量Es 资 桩入土深度 料 桩侧土水平抗力 系数的比例系数m
桩顶容许水平位 移χoa
(1)、桩身面积Ac (2)、桩身配筋率 ρg (3)、桩身抗弯刚 度 EI：
扣除保护层的 桩直径do
钢筋弹性模量与 混凝土弹性模量的比 值αE
桩身全截面换算截 面惯性距 I2=
单 桩 水
单桩水平
承载力特
500径+1： 铰接、自由
d= C=
Ec＝
As＝ c= Es＝ h＝
(查表5.7.5) m＝
500 mm 100 mm C80
38000 N/mm2
700 mm2 45 mm
195000 N/mm2 40 m
3.5 MN/m4
χoa=
10 mm
Ac=π[d2-(d2C)2]/4=
ρg=As/Ac＝
125660 mm2 0.0056
do＝d-2c＝
410 mm
αE=Es/Ec=
πd2[d2+2(αE-1) ρgdo2]/64=
5.13 0.00316 m4
(6)、单桩水平承载 力特征值
νx＝
受水平荷载的桩基计算书（附参数讲解）
受水平荷载的桩基计算书（附参数讲解）受水平荷载的桩基计算书项目名称_____________构件编号_____________设计_____________校对_____________审核_____________计算时间 2016年3月1日（星期二）20:07一、设计资料1.荷载参数水平力: H = 55.20 kN弯矩: M = 1340.90 kN·m注：此两项均读取塔脚反力基本组合（与钢筋有关的取基本组合）竖向力: N+G = 712.60 kN2.基桩参数桩截面类型: 圆桩非扩底桩身截面直径: d = 2000.00 mm桩长: L = 12.90 m承载力性状: 摩擦端承桩桩底嵌固形式: 支承于非岩石类土中3.桩身材料桩形式: 混凝土桩混凝土等级: C304.桩基设计基本参数是否抗震设防: 否5.桩基平面布置是否矩形布桩: 否承台坐标基桩坐标6.承台参数承台底标高: 20.70 m承台效应系数: ηc = 0.507.岩土性能天然地面标高: 21.00 m二、计算过程1.基本参数承台露出地面的长度:l0 = 承台底标高 - 天然地面标高 = 20.70 - 21.00 = -0.30 m < 0 m取l0 = 0 m地基土水平抗力系数的比例系数:影响深度h m= 2 × (2.00 + 1) = 6.00 m影响深度范围内土层数n = 1m= m1 = 10000.00 kN/m4桩身抗弯刚度:EI= Ec× I= 30000000.00 × 0.78540 = 23561944.9013 kN·m2水平变形系数:桩身计算宽度: b 0= 0.9(d + 1) = 0.9 × (2.00 + 1) = 2.70 m桩身轴向压力传递系数: x N = 1.00承台侧面地基土水平抗力系数:C n= 10000.00 kN/m3桩底面地基土竖向抗力系数:C0= 129000.00 kN/m3承台底地基土竖向抗力系数:C b= 5000.00 kN/m32.计算方法类型: 单桩基础1.确定基本参数1).地基土水平抗力系数的比例系数m = 10000.00 kN/m42).桩身抗弯刚度EI= 23561944.90 kN·m23).水平变形系数a = 0.26 1/m4).桩底截面惯性矩5). B3D4- B4D3 = 72.08616). B2D4- B4D2 = 79.58947). A3B4- A4B3 = 28.44328). A2B4- A4B2 = 32.19389). A3C4- A4C3 = 50.235310). A2C4- A4C2 = 56.758211). A3D4- A4D3 = 47.151412). A2D4- A4D2 = 53.178713).当h> 2.5/a时 , 取K h = 02.地面处桩身内力弯矩:水平力:3.单位力作用于桩身地面处，桩身在该处产生的变位h c= h× a= 12.90 × 0.26 = 3.33 mH0= 1作用时 ,水平位移: = 6.25e-006 m/kN= 1.06e-006 1/kNM0= 1作用时 ,水平位移: d HM = d MH= 1.06e-006 1/kN= 2.90e-007 1/kN·m4.地面处桩身的变位水平位移:x0= H0d HH + M0d HM= 55.20 × 6.25e-006 + 1340.90 × 1.06e-006 = 0.0018 m转角:j0 = - (H0d MH+ M0d MM) = - (55.20 × 1.06e-006 + 1340.90 × 2.90e-007) = -0.00045.地面以下任一深度桩身内力弯矩:水平力:6.桩顶水平位移Δ = x0 - j0l0+ Δ0 = 0.0018 - (-0.0004) × 0.0000 + 0.0000 = 0.0018 m7.桩身最大弯矩及其位置由, ah= 3.3298查表C.0.3-5取得ay = 0.4659, D II = 6.5670按规范直接计算所得的最大弯矩位置:按规范直接计算所得的最大弯矩:三、桩身内力结果基桩 1 轴向力: 712.6000kN最大弯矩1403.3536kN·m（此值用于桩身强度计算）最大剪力 -193.8717kN。
单桩水平承载力设计值计算(参考)
单桩水平承载力设计值计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: ZH-1二、依据规范:《建筑桩基技术规范》(JGJ 94－94)三、计算信息1.桩类型: 钢筋混凝土预制桩2.桩顶约束情况: 铰接、自由3.截面类型: 方形截面4.桩身边宽: d=400mm5.材料信息:1)混凝土强度等级: C20 ft=1.10N/mm2 Ec=2.55*104N/mm22)钢筋种类: HRB335 Es=2.0*105N/mm23)钢筋面积: As=1017mm24)净保护层厚度: c=50mm6.其他信息:1)桩入土深度: h=10.000m2)桩侧土水平抗力系数的比例系数: m=14.000MN/m43)桩顶容许水平位移: χoa=10mm四、计算过程:1.计算桩身配筋率ρg:ρg=As/A=As/(d*d)=1017.000/(400.000*400.000)=0.636%2.计算桩身换算截面受拉边缘的表面模量Wo:扣除保护层的桩直径do=d-2*c=400-2*50=300mm钢筋弹性模量Es与混凝土弹性模量Ec的比值αE=Es/Ec=2.0*105/2.55*104=7.843Wo=π*d/32*[d*d+2*(αE-1)*ρg*do*do]=π*0.400/32*[0.400*0.400+2*(7.843-1)*0.636%*0.300*0.300]=0.007m33.计算桩身抗弯刚度EI:桩身换算截面惯性矩Io=Wo*d/2=0.007*0.400/2=0.001m4EI=0.85*Ec*Io=0.85*2.55*104*1000*0.001=28570.447kN*m24.确定桩的水平变形系数α:对于方形桩，当直径d≤1m时:bo=1.5*d+0.5=1.5*0.400+0.5=1.100mα=(m*bo/EI)(1/5)【5.4.5】=(14000.000*1.100/28570.447)(1/5)=0.884 (1/m)5.计算桩顶水平位移系数νx:桩的换算埋深αh=0.884*10.000=8.837m查桩基规范表5.4.2得: νX=2.4416.单桩水平承载力设计值Rh:Rh=α3*EI*χoa /νx 【5.4.2-2】=0.8843*28570.447*0.010/2.441=80.781kN7.验算地震作用下单桩水平承载力设计值【5.4.2.6】 RhE=1.25*Rh=1.25*80.781=100.977kN。
单桩水平承载力计算
600单桩水平承载力： ZH-600600.1基本资料600.1.1工程名称：工程一600.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接600.1.3管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm，管桩的壁厚 t ＝ 110mm；纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.826%600.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm， E c＝ 37969N/mm；纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm600.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4；桩的入土长度 h ＝ 28m600.2计算结果600.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0600.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm600.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675600.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm600.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16＝π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16＝ 0.019051m600.2.2桩身抗弯刚度 EI600.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m4600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN·m600.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5600.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m600.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.26/169079)0.2＝ 0.5949(1/m)600.2.4桩顶水平位移系数νx600.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m600.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441600.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx600.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN600.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 136.7kN9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。
管桩水平承载力计算
单 桩身换算截面 桩 惯性距 Io 水 平 钢筋混凝土桩 承 EI
载 (4)、桩的水平变 力 形系数 α 按下 设 式确定：(桩基 计 5.7.5) 值
计
对于圆形桩，
算 当直径 d≤1m时，
I1=π(d2C)4/64=
Io=I2-I1=
0.00040 m4 0.00277 m4
EI＝0.85EcIo= 89319.5 m4
45 mm 195000 N/mm2
40 m
3.5 MN/m4
χoa=
Ac=π[d2-(d2C)2]/4=
ρg=As/Ac＝
10 mm
125660 mm2 0.0056
do＝d-2c＝
410 mm
αE=Es/Ec=
πd2[d2+2(αE-1) ρgdo2]/64=
5.13 0.00316 m4
桩空心部分截 面惯性距 I1
验算综合仓库桩基水平承载力：
Hky=57/2=28.5kN﹤ Rha=42kN 根据桩规5.7.1 ， 桩基水平承载力满 足要求。
2.441 42 KN
桩类型：钢筋混 凝土预制管桩 PHC 桩身直径d 桩身壁厚C 混凝土强度等级 混凝土弹性模量 Ec 桩身纵筋As 净保护层厚度c 基 本 钢筋弹性模量Es 资 料 桩入土深度
桩侧土水平抗力 系数的比例系数m
桩顶容许水平位 移χoa
(1)、桩身面积 Ac (2)、桩身配筋率 ρg (3)、桩身抗弯刚 度 EI：
bo＝ 0.9(1.5d+0.5)
=
1.13 m
桩的水平变形 系数 α
α＝ (m*bo/EI)1/5=
0.5356
(5)、桩顶水平位 移系数 νx： （查表 规范 5.7.2）
新-单桩承载力计算表 (预制方桩,抗压,抗拔)
桩 边 长 ｄ＝ 0.35 m
桩周长 Up= 1.400m
桩身结构强度控制单桩设计承载力
Rd<0.6fcAp= 1051.1 kN
桩面积(m2) Ａｐ＝ 0.123
土层
土层名称
深度 li 米
桩侧极限摩阻 桩端极限 本段摩擦
力fs
端承力fp 力
kpa
kpa fsnKli*NUp
2
粉质ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ土
1.2
15
25.20
因此，取单桩设计承载力
Rd＝ 650 kN
满足要求
抗拔承载力设计值 R'd=0.7Rsk/γ s+Gp=
445.4593063
3
淤泥质粉质粘土夹粉土 1.75
15
36.75
③
淤泥质粉质粘土夹砂质粉土8.65
30
363.30
4
淤泥质粘土
6
25
⑤1
粘土
6.8
35
210.00 333.20
⑤2-1
粉质粘土夹粉性土
3.05
50
1100 213.50
⑤3-2
粉质粘土
0
55
1600 0.00
桩 长 Ｌ＝
27.45 m
总侧摩阻力 端承力
G1孔单桩承载力计算表
工程名称：
Ⅱ区单桩承载力
孔口标高： 4.250 m
桩 类 型：
预制方桩
桩 长 Ｌ＝ 28.0 m
室内地坪±0.00 4.350 m
桩顶标高
-1.750 m
室内外高差 0.30 m 桩端标高绝对标高 -24.900m
混 凝 土 等 级 C 40
桩基水平承载力计算书
桩基水平承载力计算书
本计算书旨在计算桩基水平承载力。
桩基水平承载力是指桩基在水平方向上所能承受的最大荷载。
其计算过程需要考虑多种因素，如土壤特性、桩基尺寸、桩的材料和截面形状等。
本计算书将介绍桩基水平承载力的计算方法及其相关参数的确定，具体包括以下内容：
1. 桩基水平承载力的定义及其影响因素
2. 桩基水平承载力计算方法的介绍
3. 桩基水平承载力计算中所需的参数的确定，包括土壤的力学性质、桩基的尺寸和形状、桩的材料及其强度等
4. 桩基水平承载力计算的实例分析
5. 结论及建议
本计算书旨在为工程技术人员提供桩基水平承载力计算的参考和指导，帮助他们更准确地计算桩基水平承载力，为工程设计提供可靠的技术支持。
- 1 -。
桩基水平承载力计算书
1.0 设2 )2 )-1)桩身混凝桩身最大弯矩系桩顶水平位移系沿水平荷载方向每垂直水平荷载方向总桩数,4 )承台宽承台受侧向土压力承台高承台总面2)桩身截面2)地基承载2.0 设计规范 :A. 建筑地基基础B. 建筑抗震设计C. 建筑桩基技术3.0 荷桩顶之竖承台底地4.0 单4.1 桩身0.0129(m 3)4.2 桩身桩顶竖向力影响系数,ζN :承台底与基础间之摩擦系数,μ:樁頂約束效應係數, ηr :W 0＝π × d ×[d 2 ＋ 2 × (αE －1) × ρg × d 02] / 32＝地基水平抗力系数之比例系数, m :桩顶允许水平位移, x 0a :钢筋与混凝土弹性模量比值,αE :桩身之计算宽度, b 0:桩之水平变形系数,α:桩身配筋率, ρg :混凝土弹性模量, E c :钢筋弹性模量, E s :单桩水平极限承载力桩直径, d :扣除保护层厚度之桩直径, d 0:EI ＝0.85×E c65675.16(kN-m 2)4.3 桩身A n ＝π × d 2 ×[1＋(αE －1) ×0.204(m 2)4.4 单桩156.68(kN)R ha ＝0.75 ×(α3 × E × I /ν137.78(kN)5.0 群5.1 桩之0.675.2 承台侧向土压0.0000765.3 承台5.3.1 桩身0.5235.3.2 桩身0.5945.4 群桩ηh ＝ηi ×ηr ＋ηl ＋ηb1.965.5 群桩5.5.1 群桩R h ＝ηh × 270.00(kN)5.5.2 群桩ηh ＝ηi ×ηr 1.374.5 单桩水平承载力特征值, R ha : (桩身配筋率>0.0065)=⎪⎪⎭⎫⎝⎛±+=n t m N g Mt m ha A f NW f R γζρναγ1)2225.1(75.00=++=+9.110.015.0)(2145.0015.02n n d S n a i η=⨯⨯⨯⨯⨯=hacc a l R n n h B x m 212'02η=⨯⨯⨯=hacb R n n P 21μη=⨯⨯⨯=hacb R n n P 21μηR h＝ηh × 188.10(kN)。
预制桩承载力计算
预制桩承载力计算
预制桩承载力的计算需要考虑多种因素，以下是一种常见的计算方法：
假设有一个抗震设防烈度为6度的建筑，桩类型为预制桩，桩截面类型为方截面，承载力性状为摩擦桩，桩截面边长为0.80米，桩长为15.00米，桩混凝土等级为C30，桩顶约束为固接，桩顶允许水平位移为10毫米，桩混凝土保护层为50毫米，桩身配筋百分比为0.01%。
根据上述条件，可进行承载力计算。
首先，需要确定荷载信息，包括弯矩M设计值、轴力N设计值和水平力H设计值。
然后，根据土层信息，确定土层参数，包括土层名称、厚度、内摩擦角和粘粒含量。
最后，根据上述数据，可以计算出预制桩的承载力。
在实际应用中，需要根据具体情况进行调整和计算，以确保预制桩的承载力满足要求。
桩水平承载力计算
ft(n/mm2)EC(n/mm2)AS(mm2)ES(n/mm2)
1.3280001350200000《砼》P20表4.1.4-2《砼》P20表4.1.5钢筋面积《砼》P25表4.
2.5
桩身配筋率pg0.00268574
扣除保护层的桩直径750
钢/混弹性模量比值7.142857143
表面模量w00.05172321桩P59
桩身换算截面积AN0.510947673
桩身换算截面惯性距 Io0.020689284I=W0*D0/2 桩 P60 桩身抗弯刚度 EI(kn/m2)492404.9630.85*EC*I0
bo 1.53圆形桩
桩的水平变形系数a0.375418829
桩的换算埋深 αh 2.6279318
桩顶（身）最大弯矩系数 νm0.639查 桩 P60 表5.7.2桩截面模量塑性系数γm2圆形截面
桩顶竖向力影响系数 ζN0.5竖向压力
桩的压力或者拉力676
桩身配筋率ρg＜0.65% Rh97.30825738据 桩 P59 式5.7.2-1桩顶（身）最大弯矩系数 νx 3.163查 桩 P60 表5.7.2位移10
大于0.6561.7778292
1350
104131155
98127145
99129148
C直径D(mm) m入土深度
50800 2.47保护层厚度桩 P64 表5.7.5
直径 d P63 5.75条
查 桩 P59 圆为2 矩形为1.75
查 桩 P60 压为0.5 拉为1.0
9 式5.7.2-1
166。
预制方桩 结构计算书
一、结构计算基本依据1、 设计图纸及工艺条件图2、 《XXX 岩土工程详细勘察报告》(2023.07)，XXXX 有限公司；3、 执行规范：《混凝土结构通用规范》GB 55008-2021《建筑与市政地基基础通用规范》GB 55003-2021《工程结构通用规范》GB 55001-2021《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010(2016版)《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2015版)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑边坡工程技术规范》（GB-50330-2013）《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-20124、 理正岩土设计软件（授权号：D35121）5、 理正结构工具箱6.5PB3版计算，授权号：D41205二、荷载取值根据工艺提资，设备基础单位面积负荷为1500kg/m 2三、设备基础-复合地基（250x250预制方桩）拟采用250x250预制方桩纵横间距1.2x1.2m ，参考地勘报告ZK24，拟入2-5层中粗砂不小于1米。
（1）承载力计算()a spk sk p1R f m m f A λβ=+-（参JGJ 79-2012第7.1.5-2条） =0.90*0.0434*120/0.0625+0.8*（1-0.0434）*40=124.35 kPa其中Ra 取地基土抗力和水泥土强度的较小值。
地基土抗力1na p si i pk p i R u q l q A α==+∑ （参JGJ 79-2012第7.1.5条-3）=1.0*（10*2+6*14.6+28*1.0）+1.0*800*0.0625=185 KN ，取120kN预制方桩抗压强度，参图集《预制混凝土方桩》20G361，取670 kN综合上述计算，经水泥搅拌桩处理后，单桩承载力Ra 取200kN ；复合地基承载力特征值暂取120 kPa 。
三、设备基础-复合地基（250x250预制方桩）拟采用250x250预制方桩纵横间距1.0x1.0m ，参考地勘报告ZK24，拟入2-5层中粗砂不小于1米。
1预制方桩单桩承载力计算(包含抗拔承载力和负摩阻计算)2020
依据岩土工
程基桩勘础端察形持报式力： 层：
预制预应力方桩 砂土状强风化粉砂岩
桩端持力层
极±限0.承00载0相力当
于桩高顶程高程：：
K单桩= 竖向承
载力计算:
6.1 层 ：
6000 325.60 323.60
2
Kpa。 m m
1 2 3 4 5 6.1 6.2 7 8 9 10 土层序号
ZK 27 325.09
1.49 7.20 7.20 9.10 9.10 9.10 13.00
ZK 28 325.03
1.43 4.30 4.30 8.20 10.60 14.80 16.00
ZK 32 325.08
1.48 8.70 8.70 11.50 11.50 15.20 16.50
qsik
孔口至桩端各土层底面(持力层桩端)埋深(m)
Qsk = u Σqsik * lsi Qpk=qpk*Ap Quk=Qsk+Qpk Ra=Quk/K
桩基桩径 有效(桩mm长) 桩端全断(m面) 进入持Q力sk层=
Qpk= Quk=
Ra=
400 19.2 2.0
1767.6 960.0
2727.6 1363.8
2000 kN 静压 法施工
400 11.5 3.9
1530.8 960.0
2490.8 1245.4
400 14.6 1.2
2044.4 960.0
3004.4 1502.2
400 15.0 1.3
1780.0 960.0
2740.0 1370.0
根据岩土工 程和勘静察载报经 验单，桩并竖参向照承 载φ力40特0桩征值 （本Z工H程40拟0）采单 用施－工－时－以－压 桩施力工控前制先为试 压2根桩，若
预制方桩水平承载力计算书
反弯矩:ME= 6.596 kN·m
承台底地基土的弹性抗力和摩阻力:
竖向抗力:Nb= 18.331 kN
水平抗力:Hb= 9.166 kN
反弯矩:Mb= 15.900 kN·m
桩身的最大弯矩及其位置:
由CI=M0/H0= 0.22,h= 4.00查"桩基规范"附表B-7得
1
淤泥
3.00
5.00
7.00
1.80
40.00
2
粉土
12.00
15.00
14.00
2.10
12.00
1.7桩位信息:
桩1,x =0.80 m,y =2.40 m
桩2,x =0.80 m,y =0.80 m
桩3,x =0.80 m,y =-0.80 m
桩4,x =0.80 m,y =-2.40 m
桩5,x =-0.80 m,y =2.40 m
承台发生单位变位时,所有在桩顶、承台和侧墙引起的反力和:
发生单位竖向位移时:
竖向反力VV= 4.75517e+005 kN
水平反力UV= 1.45280e+004 kN
发生单位水平位移时NN= 5.58076e+004 kN
水平反力UU= 2.64268e+005 kN
反弯矩U= -7.23255e+005 kN·m
桩6,x =-0.80 m,y =0.80 m
桩7,x =-0.80 m,y =-0.80 m
桩8,x =-0.80 m,y =-2.40 m
1.8设计时执行的规范
《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－94）以下简称桩基规范
桩基承载力计算书
桩基承载力计算书预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制------------------------------------------------------------------------------- 独立桩承台设计 ZCT-1------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------桩基重要性系数: 1.000 承台底标高: -2.000(m)承台为 4桩承台第1种承台的混凝土强度等级：C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算as = 50(mm)桩基沉降计算经验系数: 1.000确定压缩层深度时附加应力与自重应力比: 20.00%基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)桩类型: 沉管灌注桩桩长 = 18.000(m) 桩直径 = 500(mm)桩的混凝土强度等级= C25 单桩极限承载力标准值= 1000.000(kN)承载力计算时：不考虑承台效应与群桩效应柱直径 = 2000(mm) 柱子转角 = 0.000(度) 柱的混凝土强度等级= C30柱上荷载设计值:弯矩Mx = 2000.000(kN-m)弯矩My = 0.000(kN-m)轴力N = 1000.000(kN)剪力Vx = 0.000(kN)剪力Vy = 0.000(kN)荷载为地震荷载组合地面标高 = 0.000(m) 地下水标高 = -10.000(m)[计算结果]一、桩竖向承载力验算:单桩极限承载力标准值 = 1000.000(kN)单桩极限承载力设计值 = 588.235(kN)桩心坐标 = 0.000,0.000(mm)在中心荷载作用下,桩顶全反力 = 442.000(kN)按规范公式(N <= 1.25*R) 计算, 承载力设计满足系数 :1.66>1.0 满足.在偏心荷载作用下：按规范公式(Nmax <= 1.5*R) 计算桩号: 1, 桩顶全反力: 858.667(kN), 承载力设计满足系数 :1.03>1.0 满足.桩号: 2, 桩顶全反力: 858.667(kN), 承载力设计满足系数 :1.03>1.0 满足.桩号: 3, 桩顶全反力: 25.333(kN), 承载力设计满足系数 :34.83>1.0 满足.桩号: 4, 桩顶全反力: 25.333(kN), 承载力设计满足系数 :34.83>1.0 满足.二、承台受力计算:1. 各桩净反力(kN):桩号01 = 666.667(kN)桩号02 = 666.667(kN)桩号03 = -166.667(kN)桩号04 = -166.667(kN)最大桩净反力: 667(kN)2. 柱对承台的冲切:冲切验算: 柱宽1600 柱高 1600(mm)桩截面换算边长: 400(mm)柱冲切计算承台厚度h0: 950(mm)冲切面参数:左右下上冲跨(mm) 950.000 950.000 200.000 950.000um (mm) 1087.500 1087.500 1275.000 1275.000 冲跨比 1.000 1.000 0.211 1.000冲切系数 0.700 0.700 2.046 0.700抗冲切力(kN) 2033.844 2033.844 6970.098 2384.507总的抗冲切力: 13422.293(kN)总的冲切力(已乘重要性系数): 1333.333(kN)柱对承台抗冲切的设计满足系数 10.067>1.0 满足.3. 桩对承台的冲切:桩号 1 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): 666.667(kN)抗冲切满足系数: 6.013桩号 2 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): 666.667(kN)抗冲切满足系数: 6.013桩号 3 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): -166.667(kN)桩受拉力, 不必验算冲切桩号 4 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): -166.667(kN)桩受拉力, 不必验算冲切所有桩:角桩受拉力, 不必验算冲切4. 承台抗剪验算:剪切面 1剪切面坐标(mm): (2000,-1000)--(-2000,-1000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 1333.333(kN)抗剪切满足系数: 5.256剪切面 2剪切面坐标(mm): (1000,-2000)--(1000,2000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 500.000(kN)抗剪切满足系数: 14.015剪切面 3剪切面坐标(mm): (2000,1000)--(-2000,1000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 333.333(kN)抗剪切满足系数: 21.022剪切面 4剪切面坐标(mm): (-1000,-2000)--(-1000,2000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: -0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 500.000(kN)抗剪切满足系数: 14.015下边的抗剪验算的设计满足系数 5.256>1.0 满足.右边的抗剪验算的设计满足系数 14.015>1.0 满足.上边的抗剪验算的设计满足系数 21.022>1.0 满足.左边的抗剪验算的设计满足系数 14.015>1.0 满足.5. 局压验算:柱局压验算:不需要验算桩局压验算:不需要验算柱对承台局压验算满足桩对承台局压验算满足6. 受力计算结果承台弯矩: My= 100.0(kN-m) Mx= 266.7(kN-m)承台配筋(全截面): Asx= 325(mm2) Asy= 866(mm2)X向主筋配置: E12@200 (2262mm2,0.057%) 按构造配筋. 满足Y向主筋配置: E12@200 (2262mm2,0.057%) 按构造配筋. 满足抗弯筋为构造筋抗冲切满足抗剪切满足柱局压满足桩局压满足三、沉降计算结果按照《建筑桩基技术规范JGJ94-94》5.3计算得：换算矩形承台长Lc = 4.000 m换算矩形承台长宽Bc = 4.000 ml/d = 36.000Sa/d = 4.800C0 = 0.048C1 = 1.482C2 = 6.648nb = 2.000桩基等效沉降系数 = 0.171桩端附加压力 = 66.500 kPa压缩层深度 = 1.400(m)桩端下各压缩土层：层号厚度 Es 应力面积本层沉降(mm) (m) (MPa) (m2) 未乘系数01 1.401 10.000 1.33782 8.90承台中心点沉降 = 1.000*0.171*8.9 = 1.5(mm)。
预制管桩、方桩、钻孔灌注桩单桩承载力计算
标高(39.500)m 第4层土 第5层土
桩顶相对于±0.000() 第6层土 第7层土 第8层土 第9层土 第10层土
20.8 10
6.1 17
4.6 16
4.5 19
1.2 30 55
抗压）∑Qsia(kN)
1294.80 970.15 2264.95
207.40 147.20 171.00
单桩抗拔承载力特征值Ra(kN)
值Qspa(kN)
进入持力层深度hb(m) hb/d1
0.5 1.61
特征值Ra(kN)
416.00
72.00
第(39.500)m 第2层土 第3层土
1.3 14 总桩长(m)
3.8 20 45.2
单桩总侧阻力特征值（抗压）∑Qsia(kN) 单桩端阻力特征值Qspa(kN) 单桩抗压承载力特征值Ra(kN)
36.40 152.00
单桩侧阻力特征值（抗压）(kN)Qsia = μ * qsia * lsi
孔点() 土层分布 抗拔系数λ i 桩身长度Li(m) 桩侧极限侧阻力标准值qsik（kPa） 桩端极限端阻力标准值qpk（kPa） 空心桩边长D(m) 空心桩内径d1(m) 桩端土塞效应系数λ p 空心桩敞口面积Ap1(㎡) 空心桩桩端净面积Aj(㎡) 桩身周长μ （m） 0.50 0.31 0.26 0.0754 0.1746 2 92.80 2.9 16 5000 第1层土
400管桩单桩水平承载力特征值计算书
管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书一.基本资料桩类型：95A -PHC400 桩顶约束情况：铰接，半固接混凝土强度等级: C80二.系数取值1.桩入土深度 h ＝ 15.000~25.000m2 桩侧土水平抗力系数的比例系数 44/5000/5m KN m MN m ==（松散或稍密填土）44/2500/5.2m KN m MN m ==（淤泥或淤泥质土）3.桩顶容许水平位移a X 0＝ 10mm4.砼弹性模量CE ＝ 38000N/mm 2=7108.3⨯KN/m 2 三.执行规范《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13－86-2007） 四.计算内容1.管桩截面惯性矩：64)1(44απ-=D I =64)525.01(4.014.344-⨯=31016.1-⨯m 4 其中，α==Dd 525.0400210= D ——管桩外径，d ——管桩内径2.管桩截面抗弯刚度：EI =237374681016.1108.385.085.0m KN I E C •=⨯⨯⨯⨯=-3.管桩桩身计算宽度：0.99m 0.5)0.9(1.5d b0=+=4.管桩水平变形系数：50I E mb c =α=53746899.05000⨯=)/1(667.0m 5.管桩桩顶水平位移系数：桩的换算深度al >4.0查表得：441.2=x V6.单桩水平承载力设计值：a x C H X V IE R 03α==KN 5.4501.0441.237468667.03=⨯⨯ 7.单桩水平承载力特征值：KN R R H Ha 347.3335.1/5.45/≈===γ五.结论：根据《福建省结构设计暂行规定》第4条规定：（1） 单桩和两桩承台基础中的单桩水平承载力特征值取值为：KN R Ha 34=（2） 三桩及三桩以上承台基础（非单排布置）中的单桩水平承载力特征值取值为：KN KN R Ha 6.493446.1'=⨯=注：桩顶约束为固接时，940.0=x V ，故，桩顶约束介于铰接与固接之间 假定桩顶水平位移系数为线性变化（供参考）：675.12940.0441.2'=+=x V ，KN R V V R Ha x x Ha 6.4934675.1441.2''=⨯=⨯= （3） 当地基土为淤泥或淤泥质土(44/2500/5.2m KN m MN m ==)时， KN R Ha 3.22=，KN R Ha 6.32'=（4） 当有地震作用参与组合时，RE Ha E Ha R R γ⨯=其中，44/5000/5m KN m MN m ==时单桩两桩KN KN R E Ha 5.4225.134=⨯=，三桩及以上KN KN R E Ha 6225.16.49'=⨯=其中，44/2500/5.2m KN m MN m ==时单桩两桩KN KN R E Ha 9.2725.13.22=⨯=三桩及以上KN KN R E Ha 8.4025.16.32'=⨯=(5) 与SATWE 结果文件WDCNL.OUT 对接时,应当将其设计值按照1.35的分项系数转化为标准值，与此计算书转化对应。
【模板】XX项目预应力管桩承载力估算计算书
XX项目
φ500、φ500A预应力管桩承载力估算
根据地质资料，本工程看台部分可采用预应力管桩。
φ500 ，Ｃ80，壁厚125mm，静压。
持力层为（5—1）全风化花岗岩片麻岩层，q pa＝4000Kp a
单桩抗压承载力：（以ZK236为例）
桩侧土为
（2-1）粉质粘性土，厚度1.5m，q sa＝30Kp a
（4-1）砂质粘性土，厚度9.2m，q sa＝40Kp a
根据广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）公式10.2.3条：
Ra＝μΣq sia l i+q pa A p
＝π*0.5*（30*1.5+40*9.2）＋4000*π*0.252
＝648＋785
＝1433KN
计算桩数时，暂取1300KN，具体数值及终压标准等参数拟通过静载实验确定。
φ500A ，Ｃ80，壁厚125mm，静压。
典型情况（以ZK236为例）：
单桩竖向抗压承载力特征值同φ500=1300KN
单桩抗拔承载力：（以ZK236为例）
桩侧土为
（2-1）粉质粘性土，厚度1.5m，q sa＝30Kp a
（4-1）砂质粘性土，厚度9.2m，q sa＝40Kp a
根据广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）公式10.2.10条：
Rta＝μpΣλi q sia l i+0.9G0
＝π*0.5*（30*1.5*0.65+40*9.2*0.65）
＝421KN
计算桩数时，暂取400KN
1。
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c----承台底土阻抗力分项系数,本程序一律取c= 1.70
Pc=cqckAc/c= 0.37 × 200.00 × 15.36 / 1.70 = 668.61 kN
i=0.54
l=0.02
b=0.13
h=1.25
所以,考虑承台、桩群、土相互作用后,复合桩基的水平承载力设计为:
上式中:
Rh----单桩水平承载力设计值
x----桩身水平位移系数
----桩的水平变形系数
=
上式中:
m----地基土水平抗力系数的比例系数
由"桩基规范"附录B第B.0.2.1条,桩基侧面主要影响深度
hm= 2(d+ 1) = 2 × (0.80 + 1)=3.60 m范围内土层数n= 2
h1= 3.00,h2= 0.60,m1= 1.80,m2= 2.10
矩形截面惯性矩,I0=0.034 m4
E----钢筋弹性模量与混凝土弹性模量比值
E=6.67
W0=0.09 m3
EI= 0.85EcI0= 0.85 × 3.00 × 107× 0.034 = 8.704 × 105kN·m2
=0.3262
h= 0.3262 × 15.0000 = 4.8933 > 4,取h= 4.00
桩底面地基土竖向抗力系数C0=m0h= 28.38 MN/m3
承台埋深hn=1.00 m,(当hn小于1m时按1m计算)
承台底面地基土竖向抗力系数Cb=m0hn= 1.89 MN/m3
承台底与基土间的摩擦系数= 0.50
单桩桩底压力分布面积A0=2.01 m2
单桩横截面面积A=0.64 m2
桩身弹性模量E= 3.00 ×104N/mm2
系数Kh= 0.00
单位力作用于桩顶处,桩身在该处产生的变位:
H0= 1作用时
HH= 8.07689e-005m/kN ,MH= 1.74998e-005 1/kN
M0= 1作用时
HM= 1.74998e-005 1/kN ,MM= 6.16518e-006 1/kN·m
桩顶发生单位变位时,在桩顶引起的内力:
发生单位竖向位移时:
轴向力NN= 5.58076e+004 kN
发生单位水平位移时NN= 5.58076e+004 kN
水平力HH= 3.21586e+004 kN
弯矩MH= 9.12818e+004 kN·m
发生单位转角时:
水平力HM= 9.12818e+004 kN
弯矩MM= 4.21303e+005 kN·m
由"桩基规范"附录B式B-1得
m=
=
=1.89 MN/m4
b0----桩身计算宽度,矩形截面,
b0= 1.5b+ 0.5 = 1.5 × 0.80 + 0.5 =1.70 m
EI----桩身抗弯刚度,EI= 0.85EcI0
Ec----混凝土弹性模量, C30,Ec= 3.00 × 104N/mm2= 3.00 × 107kN/m2
1.5土层信息:
土层参数表格
土层
土层名称
厚度(m)
内摩擦角(°)
N63.5
m(MN/m4)
粘粒含量(%)
1
淤泥
3.00
5.00
7.00
1.80
40.00
2
粉土
15.00
15.00
14.00
2.10
12.00
1.6桩在土层中的相对位置
土层
土层名称
计算厚度(m)
内摩擦角(°)
N63.5
m(MN/m4)
粘粒含量(%)
Rh1= 1.25 × 321.47 = 400.90kN
验算群桩的水平承载力
由"桩基规范"式5.1.1-3验算
H1=H/n
H= 250.00 kN
H--作用于承台底面通过桩群形心x轴的水平设计值,H= 250.00 kN
桩数:n= 8
H1= 250.00 / 8.00 = 31.250 kN
0H1= 1.000×31.250 = 31.250kN≤Rh1= 400.90 kN
桩数:n= 8
H1= 250.00 / 8.00 = 31.250 kN
0H1= 1.000×31.250 = 31.250kN≤Rh= 321.47 kN
满足要求！
三、群桩水平承载力计算
群桩基础（不含水平力垂直于单排桩基纵向轴线和力矩较大的情况）的复合桩基
水平承载力设计值应考虑由承台、桩群、土相互作用产生的群桩效应,可按规范5.4.3条确定:
Rh1=hRh
h=ir+l+b
上式中:
h----群桩效应综合系数
i----桩的相互影响效应系数
r----桩顶约束效应系数,按"桩基规范"表5.4.3-1取值
h= 4.0000,位移控制承载力,r= 2.05
l----承台侧向土抗力效应系数
b----承台底摩阻效应系数
Sa/d----沿水平荷载方向的距径比
hc----承台高度hc=0.800 m
----承台底与基土间的摩擦系数= 0.50
Pc----承台底地基土分担竖向荷载设计值,按"桩基规范"第5.2.3条估算
Pc=cqckAc/c
承台底土阻力群桩效应系数计算: Aci、Ace为承台内区和外区的净面积,
Aci= 2.40 × 5.60 - 8 × 0.64 =8.32 m2
查"桩基规范"表5.4.2,当桩顶固接时得m= 0.926,x= 0.940,
单桩容许水平位移oa=10 mm
所以,单桩水平承载力设计值为:
Rh=
=
= 321.47 kN
验算桩的水平承载力
由"桩基规范"式5.1.1-3验算
H1=H/n
H= 250.00 kN
H--作用于承台底面通过桩群形心x轴的水平设计值,H= 250.00 kN
1
淤泥
3.00
5.00
7.00
1.80
40.00
2
粉土
12.00
15.00
14.00
2.10
12.00
1.7桩位信息:
桩1,x =0.80 m,y =2.40 m
桩2,x =0.80 m,y =0.80 m
桩3,x =0.80 m,y =-0.80 m
桩4,x =0.80 m,y =-2.40 m
桩5,x =-0.80 m,y =2.40 m
1.3承台信息
地面标高:0.00 m
水位标高:0.00 m
承台底标高:0.00 m
A:1600 mm
B:1600 mm
C:800 mm
1.4荷载信息
弯矩M设计值: 350.00 (kN·m)
轴力N设计值: 300.00( kN)
水平力H设计值: 250.00 (kN)
基础与覆土的平均容重: 20.00 (kN/m3)
水平抗力:HE= 19.098 kN
反弯矩:ME= 6.596 kN·m
承台底地基土的弹性抗力和摩阻力:
竖向抗力:Nb= 18.331 kN
水平抗力:Hb= 9.166 kN
反弯矩:Mb= 15.900 kN·m
桩身的最大弯矩及其位置:
由CI=M0/H0= 0.22,h= 4.00查"桩基规范"附表B-7得
承台发生单位变位时,所有在桩顶、承台和侧墙引起的反力和:
发生单位竖向位移时:
竖向反力VV= 4.75517e+005 kN
水平反力UV= 1.45280ee+004 kN
水平反力UU= 2.64268e+005 kN
反弯矩U= -7.23255e+005 kN·m
复合桩基水平承载力计算书
一、设计资料
1.1桩基资料
建筑桩基重要性系数: 1.0
抗震设防烈度: 6度抗震
1.2单桩信息
桩类型:预制桩
桩截面类型:方截面
承载力性状:摩擦桩
桩截面边长:0.80 m
桩长:15.00 m
桩混凝土等级: C30
桩顶约束:固接
桩顶允许水平位移:10mm
桩混凝土保护层:50mm
桩身配筋百分比: 0.01%
桩6,x =-0.80 m,y =0.80 m
桩7,x =-0.80 m,y =-0.80 m
桩8,x =-0.80 m,y =-2.40 m
1.8设计时执行的规范
《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－94）以下简称桩基规范
二、单桩水平承载力计算
预制桩、灌注桩配筋率不小于0.65%,所以单桩水平承载力设计值按"桩基规范"式(5.4.2-2)估算:
满足要求！
四、单桩内力计算结果
基本计算参数:
地基土水平抗力系数的比例系数m= 1.89 MN/m4
桩底面地基土竖向抗力系数的比例系数m0=m= 1.89 MN/m4
桩身抗弯刚度EI= 870400.05 kN·m2
桩的水平变形系数= 0.33
桩身轴向压力传布系数N= 0.50
桩的入土深度h=15.00 m,(当h小于10m时按10m计算)
Sa/d= 2.00
n1,n2----分别为沿水平荷载方向与垂直于水平荷载方向每排桩中的桩数
n1= 2
m----承台侧面土水平抗力系数的比例系数
oa----桩顶（承台）的水平位移容许值
oa=10 mm
B'c----承台受侧向土抗一边的计算宽度