抗剪强度标准值计算
岩土参数标准值和平均值
岩土参数标准值和平均值
岩土参数标准值和平均值是根据岩土工程领域的经验和实际工程需要确定的。
这些参数一般用于设计土方工程、基础工程、土壤改良等岩土工程项目。
常见的岩土参数包括：
1. 抗剪强度：一般使用内摩擦角和剪切强度来表示，标准值和平均值可以根据不同土壤类型和工程要求确定。
2. 压缩性指标：包括压缩模量、压缩系数等，用于描述土壤的变形性质，标准值和平均值根据土壤的类型和含水量等因素确定。
3. 孔隙比、孔隙水压力、水力导渗系数等：用于表征土壤的渗流性质，标准值和平均值受到土壤类型和水分条件等因素的影响。
4. 密度指标：包括干密度、湿密度等，用于描述土壤的密实程度，标准值和平均值可由野外采样和实验室试验结果确定。
以上仅是一些常见的岩土参数，具体的参数和标准可以根据工程实际情况和相关规范标准确定。
混凝土梁抗剪标准值
混凝土梁抗剪标准值一、前言混凝土梁是建筑中常见的结构构件之一，其承受的剪力是其受力性能的重要指标。
为了保证混凝土梁的安全可靠，需要制定相应的抗剪标准值。
本文将介绍混凝土梁抗剪标准值的相关知识。
二、混凝土梁受力分析混凝土梁在受力时，常常承受剪力、弯矩等不同形式的力，其中剪力是混凝土梁的重要受力形式之一。
在混凝土梁受力时，混凝土的抗剪强度是影响其抗剪性能的重要因素之一。
三、混凝土梁抗剪强度混凝土梁的抗剪强度是指混凝土在受到剪力作用时，能够承受的最大剪应力值。
混凝土梁的抗剪强度与混凝土的材料性能、梁的几何尺寸、受力形式等因素有关。
四、混凝土梁抗剪强度计算公式混凝土梁抗剪强度的计算公式如下：Vc = 0.18fckbwd其中，Vc为混凝土梁的抗剪强度，fck为混凝土的设计强度等级，b 为混凝土梁的宽度，d为混凝土梁的有效高度，w为混凝土梁的单位长度重量。
五、混凝土梁抗剪标准值混凝土梁抗剪标准值是指在设计中所规定的混凝土梁抗剪强度的参考值。
按照国家标准《建筑结构混凝土试验方法标准》（GB/T 50081-2002）规定，混凝土梁抗剪标准值应为混凝土梁抗剪强度的0.7倍。
六、混凝土梁抗剪标准值的影响因素混凝土梁抗剪标准值的大小受到多种因素的影响，主要包括以下几个方面：1. 混凝土的强度等级：混凝土的强度等级越高，混凝土梁抗剪标准值也越高。
2. 混凝土梁的宽度：混凝土梁的宽度越大，混凝土梁抗剪标准值也越大。
3. 混凝土梁的高度：混凝土梁的高度越大，混凝土梁抗剪标准值也越大。
4. 混凝土梁的受力形式：混凝土梁受到的剪力形式不同，其抗剪标准值也不同。
七、混凝土梁抗剪标准值的应用混凝土梁抗剪标准值是建筑设计中重要的参考数据之一，其应用范围涉及建筑结构的多个方面。
在建筑结构的设计计算中，混凝土梁的抗剪标准值是必不可少的参考数据之一。
八、结语混凝土梁抗剪标准值是保证建筑结构安全可靠的重要保障之一。
建筑结构设计人员需要根据建筑的实际情况和设计要求，合理确定混凝土梁的抗剪标准值，并严格按照标准进行设计计算和施工。
模板支撑验算
模板支撑验算一、计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《钢结构设计规范》GB 50017-2003二、荷载设计1、模板体系设计设计简图如下：面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：强度验算满足要求。
挠度验算满足要求。
支座反力计算设计值（承载能力极限状态）标准值（正常使用极限状态）小梁验算为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）承载能力极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=3.167KN，R2=R3=4.296KN正常使用极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=2.827KN,R2=R3=3.363KN主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.545KN,R2=13.826KN,R3=0.545KN可调托座验算可调托座最大受力N=MAX(R1,R2,R3)=13.836KN≤（N）=30KN 满足要求立柱验算长细比验算风荷载计算稳定性计算根据（建筑施工模板安全技术规范）JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同；1）面板验算32）小梁验算同上四-六计算过程，可得：R1=0.517KN，R2=12.82KN,R3=0.517KN满足要求立柱地基基础计算立柱底垫板的地面平均压力P=N/(MfA)=14.296/（0.19x0.15）=105.895kp≤fak=140pka满足要求300x1200梁侧模板计算书梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
保温装饰成品板安全计算书
保温装饰成品板安全计算书一、工程概况本工程采用的保温一体板为Ⅰ型成品板＜20kg/m2。
保温装饰成品板系统(以下简称“成品板系统”)是由粘结剂、成品板、填缝材料、密封材料和辅助固定件构成的外墙外保温系统。
施工时, 先在基层墙体上做防水找平层,然后采用以粘为主、粘锚结合的方式将成品板固定在基层墙体上,采用填缝材料封填板缝,并用耐候密封胶对板缝进行密封处理。
二、专项论证材料保温一体板的深化图，已经涵盖了热工节能设计、系统构造设计（包括墙面基本构造设计、门窗洞口部位的外保温构造设计、阴阳角、底部勒脚等部位的构造设计），为规范施工，保证结构安全做方案论证，具体有：1 主规格尺寸本项目成品板施工最大规格尺寸①600mm×800mm，即最大面积为0.6×0.8=0.48㎡。
②600mm×1200mm，即最大面积为0.6×1.2=0.72㎡。
2 粘结面积砂浆与墙面粘结面积≥60%；阴阳角300mm范围内砂浆满粘；所有门窗洞口侧面砂浆满粘。
3 锚固件数量及分布成品板应采用L型锚固件进行辅助固定。
锚固件数量及锚固深度应符合下列要求：锚固件的数量应不少于9个/m2。
4 锚固件材质：不锈钢5 荷载安全分析5.1 计算取值5.1.1 锚固件拉拔力标准值：≥0.60kN，计算按0.30kN取值悬挂力：≥0.10kN，计算按照0.10kN取值5.1.2 成品板a）单块板面积及重量成品板单位面积质量为19.75kg/㎡，满足＜20kg/㎡的标准要求，见表1；则单块岩棉成品板重量标准值为：①800高：19.75×9.8×0.48=92.90N/块②1200高：19.75×9.8×0.72=139.36N/块表1 成品板单位面积质量（各组成材料自重）b）强度成品板拉伸粘结强度标准值：≥0.10MPa，按照最小值0.10MPa成品板抗剪强度标准值：≥0.10MPa，按照最小值0.10MPa取值成品板抗压强度标准值：≥0.10MPa，按照最小值0.10MPa取值5.1.3 粘结剂粘结剂拉伸粘结强度标准值（按与底板耐水强度）：≥0.40MPa，按照最小值0.40MPa取值粘结剂抗剪强度标准值：≥0.40MPa，按照最小值0.40MPa取值粘结剂重量标准值（按粘结面积60%，粘结厚度10mm计算）：①800高：0.01×1500×0.6×9.8x0.48=42.34N/块②1200高：0.01×1500×0.6×9.8x0.72=63.50N/块一、5.2 计算依据GB 50009-2012《建筑结构荷载规范》JG/T 287-2013《保温装饰板外墙外保温系统及材料》二、5.3 荷载计算5.3.1 重力荷载重力荷载作用下，粘结层和锚固件为岩棉成品板的约束端，岩棉成品板的重力荷载由外向内以剪切方式传到粘结层和锚固件上，考虑到粘结剂完全失效的最不利情况，各层材料的剪切力全部集中于锚固点处。
荷载计算及计算公式 小知识
荷载计算及计算公式小知识1、脚手架参数立杆横距(m): 0.6；立杆纵距(m): 0.6；横杆步距(m): 0.6；板底支撑材料: 方木；板底支撑间距(mm) : 600；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2；模板支架计算高度(m): 1.7；采用的钢管(mm): Ф48×3.5；扣件抗滑力系数(KN): 8；2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.5；钢筋自重(kN/m3) : 1.28；混凝土自重(kN/m3): 25；施工均布荷载标准值(kN/m2): 1；振捣荷载标准值(kN/m2): 23、楼板参数钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级: C30；楼板的计算宽度(m): 12.65；楼板的计算跨度(m): 7.25；楼板的计算厚度(mm): 700；施工平均温度(℃): 25；4、材料参数模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板；模板弹性模量E(N/mm2)：210000；模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。
16a槽钢。
锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。
脱模剂：水质脱模剂。
辅助材料：双面胶纸、海绵等。
1）荷载计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；q=1.2×(q1+q2)+1.4×q3=1.2×(11.04+0.3)+1.4×1.8=16.128kN/m2）抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f——模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——模板的最大弯距(N.mm)；W——模板的净截面抵抗矩；W= 5940mm3；[f]——模板的抗弯强度设计值；M =0.1ql2= 0.100×16.128×0.6×0.6=0.581kN.m故f = 0.581×1000×1000/5940=97.8N/mm2模板的抗弯强度验算f < [f]=205 N/mm2,满足要求!3）挠度计算v =0.677ql4/100EI<[v]=l/150=4mm模板最大挠度计算值v=0.677×（11.04+0.3）×6004/(100×210000×269700)=0.175mm模板的最大挠度小于[v],满足要求! 4）模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下两跨连续梁计算。
600厚墙体,40×90木方计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度600mm，高度5100mm，两侧楼板厚度250mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距150mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。
对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径15mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取4.85m 。
荷载计算值 q = 1.2×24.381×4.850+1.40×3.600×4.850=166.341kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 485.00×1.80×1.80/6 = 261.90cm 3；截面惯性矩 I = bh 3/12 = 485.00×1.80×1.80×1.80/12 = 235.71cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
基本值、标准值、设计值、特征值
地基承载力（subgrade bearing capacity）是指地基承担荷载的能力。
在荷载作用下，地基要产生变形。
随着荷载的增大，地基变形逐渐增大，初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态，具有安全承载能力。
当荷载增大到地基中开始出现某点或小区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡状态，土中应力将发生重分布。
这种小范围的剪切破坏区，称为塑性区（plastic zone）。
地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安全的承载能力。
但此时地基变形稍大，必须验算变形的计算值不允许超过允许值。
当荷载继续增大，地基出现较大范围的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。
此时地基达到极限承载力。
确定地基承载力的方法（1）原位试验法（in-situ testing method）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。
包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。
（2）理论公式法（theoretical equation method）：是根据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。
（3）规范表格法（code table method）：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。
规范不同（包括不同部门、不同行业、不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意各自的使用条件。
（4）当地经验法（local empirical method）：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。
标准值、设计值、特征值的定义（1）地基承载力：地基所能承受荷载的能力。
（2）地基容许承载力：保证满足地基稳定性的要求与地基变形不超过允许值，地基单位面积上所能承受的荷载。
（3）地基承载力基本值：按标准方法试验，未经数理统计处理的数据。
地基承载力的标准值
地基承载力的标准值
地基承载力一般淤泥地基不会超过50kpa，高层建筑地基一般是2500Kpa。
地基承载力设计值计算公式为f＝fk＋ηbγ（b－3）＋ηdγ0（d －0.5）（5.1.3）。
式中f为地基承载力设计值；fk为地基承载力标准值；ηb、ηd为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土类查表 5.1.3；γ为土的重度，为基底以下土的天然质量密度ρ与重力加速度g 的乘积，地下水位以下取有效重度；b为基础底面宽度（m），当基宽小于3m 按3m 考虑，大于6m 按6m 考虑；γ0为基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取有效重度；d为基础埋置深度（m），一般自室外地面标高算起。
地基承载力确定方法主要有四种，具体如下：
1、原位试验法：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。
2、理论公式法：是根据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。
3、规范表格法：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。
4、当地经验法：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。
最新地基土抗剪强度指标Cφ值的确定
地基土抗剪强度指标Cφ值的确定地基土抗剪强度指标C、φ值的确定1. 抗剪强度的物理意义及基本理论土在外力作用下在剪切面单位面积上所能承受的最大剪应力称为土的抗剪强度。
土的抗剪强度是由颗粒间的内摩察力以及由胶结物和水膜的分子引力所产生粘聚力共同组成。
在法向应力不大时，抗剪强度与法向应力的关系近似为一条直线，这就是抗剪强度的库仑定律。
S=c+σtanφ2. 抗剪强度的试验方法2.1室内剪切试验包括直接剪切试验和三轴剪切试验，主要适用于粘性土和粉土，砂土可按要求的密度制备土样。
2.2 除土工试验以外其他确定抗剪强度C、Φ值的方法2.2.1 根据原位测试数据确定抗剪强度C、Φ值的经验方法(1) 动力触探沈阳地区《建筑地基基础技术规范》（DB21-907-96）资料（深度范围不大于15m）砂土、碎石土内摩察角标准值Φk(2) 标准贯入试验国外砂土N与Φ的关系经验关系式主要有Dunhan、大崎、Peck、Meyerhof等研究的经验公式，见《工程地质手册》（第四版）P193。
经试算（详见国外砂土标贯击数N与内摩察角Φ的关系（按公式计算））采用Φ值进行承载力特征值f ak计算时，对于粉、细砂采用Φ=（12N）0.5+15，对于中、粗、砾砂采用Φ=0.3N+27计算出的数值实际能较为吻合（N为经杆长修正后的标贯击数）。
根据计算成果，N与Φ的对应关系见下表：N与内摩察角Φ（度）的经验关系表(3) 静力触探试验《工程地质手册》（第四版）P210，砂土的内摩察角可根据静力触探参照下表取值。
砂土的内摩察角Φ2.4.2 根据现场剪切试验确定抗剪强度C、Φ值该方法成本较高，一般很少采用，主要用于场地稳定性评价，见《工程地质手册》（第四版）P234。
粗粒混合土的抗剪强度C、Φ值通过现场剪切试验确定。
3. 岩土体抗剪强度指标的经验数据3.1 土的抗剪强度指标经验数据(1) 砂土的内摩察角与矿物成分和粒径的关系(2) 不同成因粘性土的力学性质指标3.2 岩石的抗剪强度指标经验数据3.3 岩石结构面的抗剪强度指标经验数据(1)岩体结构面的抗剪强度指标宜根据现场原位试验确定。
四级钢强度标准值
四级钢强度标准值一、抗拉强度四级钢的抗拉强度标准值应符合国家相关标准，一般情况下，四级钢的抗拉强度在400MPa到650MPa之间。
在拉伸试验中，四级钢应不断裂，同时应测量最大抗拉强度和规定非比例延伸强度。
二、抗压强度四级钢的抗压强度标准值也应符合国家相关标准，一般情况下，四级钢的抗压强度在300MPa到500MPa之间。
在压缩试验中，四级钢应不断裂，同时应测量最大抗压强度和规定非比例压缩强度。
三、抗剪强度四级钢的抗剪强度标准值应符合国家相关标准，一般情况下，四级钢的抗剪强度在250MPa到400MPa之间。
在剪切试验中，四级钢应不断裂，同时应测量最大抗剪强度和规定非比例剪切强度。
四、屈服强度四级钢的屈服强度标准值应符合国家相关标准，一般情况下，四级钢的屈服强度在320MPa到500MPa之间。
在屈服强度试验中，四级钢应发生屈服现象，同时应测量屈服强度和规定非比例屈服强度。
五、伸长率四级钢的伸长率标准值应符合国家相关标准，一般情况下，四级钢的伸长率在8%到25%之间。
在拉伸试验中，四级钢应不断裂，同时应测量最大伸长率和规定总伸长率。
六、断面收缩率四级钢的断面收缩率标准值应符合国家相关标准，一般情况下，四级钢的断面收缩率在40%到70%之间。
在压缩试验中，四级钢应不断裂，同时应测量最大断面收缩率和规定总断面收缩率。
七、冲击韧性四级钢的冲击韧性标准值应符合国家相关标准，一般情况下，四级钢的冲击韧性在200J到400J之间。
在冲击试验中，四级钢应不断裂，同时应测量冲击韧性和规定非比例冲击韧性。
八、疲劳强度四级钢的疲劳强度标准值应符合国家相关标准，一般情况下，四级钢的疲劳强度在150MPa到350MPa之间。
在疲劳试验中，四级钢应不断裂，同时应测量疲劳强度和规定非比例疲劳强度。
砖砌体墙的屈服准则及其抗剪强度计算
M ohr 屈服准 则是一条 直线 ( M ohr C oulom b 准则 ) , 也 可以是一条渐近线为 M ohr Coulom b 直线的双曲线 , 或 [ 9 10] 抛物线, 或 其他曲线 。不论 采用哪 种曲线 形式, M ohr 屈服准则都是一条单调上升的曲线。然而在墙 体竖向压应力较大时, 由于脆性材料静水压力也会使 得材料体积发生变形, n
第 43 卷第 6 期 2 0 1 0 年 6月
土
木
工
程
学
报
CH INA CIV IL ENG INEER ING JOURNAL
Vo. l 43 Jun.
No . 6 2010
砖砌体墙的屈服准则及其抗剪强度计算
梁建国
1
方
亮
1 , 2
( 1. 长沙理工大学 , 湖南长沙 410114 ; 2. 湖南农业大学 , 湖南长沙 410128) 摘要 : 地震作用下的无筋砌体墙的破坏通常有 剪切滑移 破坏、 主拉 破坏和 斜压破 坏三种 , GB50011 建 筑抗震设 计 规范 与 GB50003 砌体结构设计规范 各自依据不同的破坏模式建立了不同的抗剪强 度计算公 式。为了统一 两种 计算公式 , 利用 M ohr单剪强度理论 , 并考虑竖向压力接近砌体抗压 强度时抗 剪强度随压 应力增加而 降低的受 压帽 子 , 选取四参数表达的蛋形曲线形式的连续 帽子函 数 , 建立无 角隅的 砌体屈服 准则。利 用简单 应力下 砌体破坏 准 则及 100 片无筋砌体墙片的试验结果 , 得到连续帽子函数的 4 个参 数。还分析了 砌体墙与屈 服准则之 间的尺寸 误 差 , 并用所得到的屈服准则推导无筋砌体墙的抗剪强度计算公 式。将该公式 计算值及有 关规范公式 计算值与 墙片 试验结果进行对比分析 , 结果表明该公式计算值与试验值符合较好。 关键词 : 砖砌体 ; 正交各向异性 ; 屈服准则 ; M ohr理论 ; 帽 子模型 ; 抗剪强度 中图分类号 : TU 362 TU 352. 1+ 1 文献标识码 : A 文章编号 : 1000 131X ( 2010) 06 0042 06
标准值、设计值、特点值、强度代表值[宝典]
![标准值、设计值、特点值、强度代表值[宝典]](https://img.taocdn.com/s3/m/aada88e04431b90d6d85c7b4.png)
标准值、设计值、特点值、强度代表值[宝典] 关于标准值、设计值、特征值2007-08-25 21:48一、原因与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。
因此，地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。
它不仅与土质、土层埋藏顺序有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地下水位的升降、地区经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。
另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是承载力还有潜力可挖，而变形已达到可超过正常使用的限值，也就是变表控制了承载力。
因此，根据传统习惯，地基设计所用的承载力通常是在保证地基稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的地基承载力，即允诺承载力，其安全系数已包括在内。
无论对于天然地基或桩基础的设计，原则均是如此。
随着《建筑结构设计统一标准》(GBJ68-84)施行，要求抗力计算按承载能力极限状态，采用相应于极限值的“标准值”，并将过去的总安全系数一分为二，由荷载分项系数和抗力分项系数分担，这给传统上根据经验积累、采用允许值的地基设计带来了困扰。
《建筑地基基础设计规范》(GBJ7,89)以承力的允许值作为标准值，以深宽修正后的承载力值作为设计值，引起的问题是，抗力的设计值大于标准值，与《建筑可靠度设计统一标准》(GB50068,2001)规定不符，因此本次规范进行了修订。
二、对策《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068,2001)鉴于地基设计的特殊性，将上一版“应遵守本标准的规定”修改为“宜遵守本标准规定的原则”，并加强了正常使用极限状态的研究。
土体抗剪强度指标的选用及各种规范的对比
土体抗剪强度指标的选用一、土强度指标在深基坑设计中，土压力的计算是支护设计的基础依据和关键所在，而在土压力计算中，土体的粘聚力c、内摩擦角Φ又是最基本的参数。
例如，同一种饱和粘性土，在固结排水和固结不排水试验中就表现出不同的摩擦角，而在不固结不排水试验中，内摩擦角为零。
在进行土强度指标试验时，分为三种情况考虑，即三轴的不固结不排水剪（UU），固结不排水剪（CU）及固结排水剪（CD），与其相对应的直接剪切试验分别为快剪，固结快剪和慢剪。
有人将直剪试验的固结快剪说成是固结不排水试验，将快剪称为不排水试验，也是错误的。
对于粘性土，很快的剪切速度对于粘土确实限制了排水，其固结快剪指标往往与三轴固结不排水试验相近；但是对于粉土、砂土来说，固结快剪和固结不排水可能就完全不同。
由于直剪试验上下盒之间存在缝隙，对于渗透系数比较大的砂土，即便在快剪过程中，这种缝隙也足以排水。
因此，对于砂土而言，固结快剪、快剪试验得到的指标基本上就是有效应力指标。
把三轴固结不排水试验指标和固结快剪指标不加区别是错误的。
二、各种规范对土压力计算参数的规定各种规范中关于土压力的计算参数的规定五花八门：1、建设部行业标准《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120－99）对于砂性土，采用水土分算，取土的固结不排水抗剪强度指标或者固结快剪强度指标计算；对于粘性土及粉性土，采用水土合算，地下水以下取饱和重度和总应力固结不排水（固结快剪）抗剪强度指标计算。
水土合算，采用固结快剪峰值强度指标有争议。
2、冶金工业部标准《建筑基坑工程技术规范》（YB9258－97）一般情况宜按照水土分算原则计算，有效土压力取有效应力抗剪强度指标指标，粘性土无条件取得有效应力强度指标时，可采用固结不排水（固结快剪）指标代替。
当具有地区工程实践经验时，对粘性土也可采用水土合算原则，取总应力固结不排水抗剪强度指标计算。
3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）对于砂性土，宜按照水土分算原则计算，对粘性土宜按照水土合算的原则计算。
泥质粉砂岩抗剪强度试验及参数选取研究
泥质粉砂岩抗剪强度试验及参数选取研究刘正雄【摘要】基于工程坝址区河道泥质粉砂岩工程地质条件,模拟坝基工程岩体的受力状况,对坝基泥质粉砂岩进行了岩/岩和混凝土/岩抗剪(断)强度的试验,比较了两者的差异性.比较分析认为:混凝土/岩和岩/岩抗剪(断)试验,均属于脆性破坏,最薄弱的破坏面为泥质粉砂岩的层理面.混凝土/岩抗剪(断)和岩/岩抗剪(断)试验参数相近.坝基抗剪断强度试验参数为:f′=0.86,c′=0.53 MPa;抗剪断强度试验参数标准值为:f=0.61,c=0 MPa.【期刊名称】《地下水》【年(卷),期】2019(041)004【总页数】4页(P101-104)【关键词】新集水库;混凝土重力坝;青灰色泥质粉砂岩;抗剪强度试验【作者】刘正雄【作者单位】甘肃省水利水电勘测设计研究院有限责任公司,甘肃兰州 730000【正文语种】中文【中图分类】P642在水利水电工程勘察设计中，岩体力学试验参数主要用于坝基坝肩抗滑稳定分析、坝基工程地质分类、洞室围岩工程地质类别的划分等。
是工程地质评价和优化工程设计方案必不可少的参数，因此，参数的选取非常重要。
现场原位试验是取得岩体力学试验参数最直接、最重要的方法之一[1-2]。
新集水库工程位于达溪河干流上，初设确定为当地材料坝和混凝土重力坝相结合的混和坝方案。
工程设计总库容为3 218万 m3，最大坝高39.5 m，为中型Ⅲ等工程。
工程建成后，利用水库对径流的调节，解决煤化工生产用水，兼顾水库下游达溪河灌区的灌溉用水，为区域社会经济的发展提供水资源保障[3]。
为全面查明坝址区坝基具水平产状泥质粉砂岩的抗剪特性，了解其破坏机制、变形特性，在对坝基泥质粉砂岩岩体地质条件充分了解和认识的基础上,模拟坝基工程岩体的受力状况,对泥质粉砂岩进行岩/岩和混凝土/岩抗剪(断)强度的试验，比较分析两者的差异性，为大坝抗滑稳定分析和坝基工程地质条件评价提供准确合理的力学参数。
坝址区地层为白垩系下统(K1)，该套地层构成工程区内第四系地层的基底，沟谷切割出露于达溪河两岸较低部位及两岸支沟沟口两侧或沟底。
楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距500mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.2。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.150×1.100+0.350×1.100)=4.059kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×1.100=2.970kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 110.00×1.80×1.80/6 = 59.40cm3；I = 110.00×1.80×1.80×1.80/12 = 53.46cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.059+1.4×2.970)×0.500×0.500=0.226kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.226×1000×1000/59400=3.800N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.059+1.4×2.970)×0.500=2.709kN截面抗剪强度计算值 T=3×2709.0/(2×1100.000×18.000)=0.205N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.059×5004/(100×6000×534600)=0.535mm面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
混凝土地坪承载力计算(第一版)
混凝土地坪承载力计算对于500T吊机地面承载力计算1.道路构造（1）-—对应1＃、3＃支腿2.道路基础承载力：本次重点分析混凝土路面的承载力情况及道路下卧层承载力验算.由原设计单位设计的底基层250厚碎砾石碾压密实，30厚粗砂垫层应该符合道路基础的要求。
3.查表可得C25混凝土参数如下:轴心抗压强度标准值fck=16.7N/mm2抗拉强度标准值ftk=1.78N/mm2抗剪强度ft=4N/mm24.假设3。
5*2.5＊0.3钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷126t，相当于1260KN，钢板重量20。
6T，相当于206KN.①计算混泥土地面附加应力：(1260+206）/2。
5＊3.5=167.5KN/M2〈16700KN/M2 满足抗压要求②计算混泥土地面剪切应力：(1260+206）/（(2.5+3。
5)*2＊0.2）=610KN/M2〈4000KN/M2 满足抗剪要求③下卧层承载力验算:1)已知基础宽度b=2。
5M，长度L=3。
5M，基础埋深d=0M，持力层厚度z=0。
2+0.03+0。
25=0.48M，下卧层承载力取fak=110kpa2)持力层为混泥土结构，查表取其重度r=24KN/M33)按下卧层土性指标，对粉砂夹粉土的地基承载力修正：fa= fak+ηbγ（b-3)+ηdγm(d—0.5）=110kpa式中:fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）；fak——地基承载力特征值（kPa）,按本规范第 5.2。
3 条的原则确定；ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数,按基底下土的类别查表 5。
2。
4 取值; γ-—基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；b——基础底面宽度（m）,当基础底面宽度小于 3m 时按 3m 取值，大于 6m 时按 6m取值;γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下的土层取有效重度d-—基础埋置深度（m）4)计算下卧层顶面处土的自重压力：Pcz=r＊dz=24＊0。
地基土抗剪强度指标Cφ值的确定
地基土抗剪强度指标C、φ值得确定1、抗剪强度得物理意义及基本理论土在外力作用下在剪切面单位面积上所能承受得最大剪应力称为土得抗剪强度。
土得抗剪强度就是由颗粒间得内摩察力以及由胶结物与水膜得分子引力所产生粘聚力共同组成。
在法向应力不大时,抗剪强度与法向应力得关系近似为一条直线,这就就是抗剪强度得库仑定律。
S=c+σtａnφ２、抗剪强度得试验方法2、１室内剪切试验包括直接剪切试验与三轴剪切试验,主要适用于粘性土与粉土,砂土可按要求得密度制备土样。
2.2 除土工试验以外其她确定抗剪强度C、Φ值得方法2.２。
1根据原位测试数据确定抗剪强度C、Φ值得经验方法(1) 动力触探沈阳地区《建筑地基基础技术规范》(ＤB21—９07—96)资料(深度范围不大于１5ｍ)砂土、碎石土内摩察角标准值Φk(2) 标准贯入试验国外砂土N 与Φ得关系经验关系式主要有Dunhan 、大崎、Ｐeck 、Ｍｅyerhof 等研究得经验公式,见《工程地质手册》(第四版)P １93。
经试算(详见国外砂土标贯击数N 与内摩察角Φ得关系(按公式计算))采用Φ值进行承载力特征值f ａk 计算时,对于粉、细砂采用Φ＝(12N)0、５+１5,对于中、粗、砾砂采用Φ=0、3N+27计算出得数值实际能较为吻合(N 为经杆长修正后得标贯击数)、根据计算成果,Ｎ与Φ得对应关系见下表:N 与内摩察角Φ(度)得经验关系表(３) 静力触探试验《工程地质手册》(第四版)Ｐ210,砂土得内摩察角可根据静力触探参照下表取值。
砂土得内摩察角Φ２.4．2 根据现场剪切试验确定抗剪强度C 、Φ值该方法成本较高,一般很少采用,主要用于场地稳定性评价,见《工程地质手册》(第四版)P234、粗粒混合土得抗剪强度C 、Φ值通过现场剪切试验确定。
3、 岩土体抗剪强度指标得经验数据3、1 土得抗剪强度指标经验数据(１) 砂土得内摩察角与矿物成分与粒径得关系(2) 不同成因粘性土得力学性质指标3.2 岩石得抗剪强度指标经验数据３。
土的抗剪强度试验与指标
(1)试验条件
• 施加围压充分固结
试 样
• 施加(1 -)时，阀
剪对于切门传饱过关感和程闭器土中，，试的可量连测样超接剪：静孔切孔孔压 过压隙系水数压B力=1.u0 对于程水剪中压切u产力=过B生Au程的(超中静无孔体隙积变=化A：(
• u0，=A-=u1/3
剪切过程中发生剪缩：
A>1/3
剪切过程中发生剪胀：
分，以保证无超静孔压水 2. 固结快剪 施加正应力～充分固结 在3-5分钟内剪切破坏 3. 快剪（不排水剪） 施加正应力后立即剪切 3-5分钟内剪切破坏
试验过程中的应力变化 P
zx z
A
x
S
xz
T
在试验资料的分析中，假定试件中的剪应力均匀分布，
在但缘加事的剪应应实力变上以最并前大非，，如试而此件处试。于件当侧的试限中件状间被态部剪，分破2的时＝应，3 变靠＝k相近 对剪1 要力小盒得边1
• 由于土的抗剪强度受排水条件的影响显著，故试验结果不够 理想。但由于它具有的优点，故仍为一般工程广泛采用。
3. 试验优缺点
P
A
类似试验： 环剪试验 单剪试验
S T
优点 设备简单，操作方便 结果便于整理 测试时间短
缺点 试样应力状态复杂 应变不均匀 不能精确控制排水条件 剪切面固定
土样
1、试验原理与资料处理
P
A
S
T
f
τf=c＋tg
c O
f
σ = 300KPa σ = 200KPa σ = 100KPa
ε
2、试验分类
通过控制剪切速率来近 似模拟排水条件
P A
S T
6转/分钟－－慢剪 12转/分钟－－快剪
砌体抗剪强度标准值
砌体抗剪强度标准值是指砌体结构在承受一定的剪切荷载作用下，能够保持不发生破坏的最小抗剪强度。
在中国，砌体抗剪强度标准值的计算和确定是按照国家标准《建筑结构设计规范》（GB 50010-2010）的要求进行的。
根据GB 50010-2010标准，砌体结构的抗剪强度标准值应按照以下步骤进行计算：
1. 根据砌体的种类和强度等级，确定砌体的轴心受压强度和轴心受剪强度。
2. 根据砌体结构的受力状态和荷载大小，确定砌体结构的受剪面积和受剪力的方向。
3. 根据受剪面积和受剪力的方向，计算出砌体结构在受剪状态下的抗剪承载力。
4. 根据砌体结构的抗剪承载力和受剪面积，计算出砌体结构在受剪状态下的抗剪强度标准值。
需要注意的是，砌体抗剪强度标准值的计算和确定是一个比较复杂的过程，需要考虑多种因素，如砌体的材料、结构形式、受力状态等。
因此，在具体的工程设计和施工中，需要根据实际情况进行具体的计算和确定。