附、(40+64+40)m连续梁挂篮计算书(带兜底防护)
40+64+40m挂篮计算书
图1
支点反力分别为 RA=29.10 cos10.80 ×3.054×（1.534+3.054x0.5）/5.05=52.91kN
RB=29.10 cos10.80 ×3.054×（0.462+3.054x0.5）/5.05=34.38kN
最大弯矩 M max
=
29.10 × cos10.80 × 3.054 × 3.061 × (0.462 + 5.05
腹板处混凝土线荷载为：
q1
=
(5.341 +
4.770) × 0.8 × 3 2×3
×
26 ×1.05
= 110.41kN
/
m
为便于计算，除侧模外，模板重量按 1kN/m2 计，模板荷载为：
q2 = 1× 0.8 = 0.8kN / m
人群及机具荷载为： q3 = 2.5 × 0.8 = 2kN / m
44.55KN
54.35KN
300
2600
200200200 250 800
800
600 1850
400 400
800
800
4000 13500
800
800 250 200200200
400 400
600 1850
图 7 后托梁计算简图
2600
300
图 8 后托梁弯矩图(单位:kN·m)
图 9 后托梁剪力图(单位:kN)
4 腹板两侧分别采用-25x150（16Mn）的吊带和φ32mm 的精扎螺纹钢。
验算吊带强度σ = R = 186.66 ×103 = 49.78N / mm2 < 210N / mm2 ，满足要求。
A
挂篮计算书
挂篮计算书(2016-3-30)(总24页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录1.计算说明................................................................................................................错误!未定义书签。
概况.............................................................................................................错误!未定义书签。
计算内容....................................................................................................错误!未定义书签。
2.计算依据................................................................................................................错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.........................................................................................错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值 .....................................................................错误!未定义书签。
荷载组合 .....................................................................................................错误!未定义书签。
最新挂篮计算书091101
挂篮计算书091101（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa； Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
高速铁路挂篮主桁对拉预压技术
（ ２ ） 桥面宽度 ： 防护墙 内侧净宽 ９ ． ０ ｍ， 桥面板宽
１ ２ ． ６ ｍ， 桥 梁建 筑 总宽 １ ２ ． ９ ｍ。 （ ３ ） 梁全长为 １ ４ ５ ． ５ ｍ， 计算跨度 为（ ４ ０ ＋ ６ ４ ＋ ４ ０ ）
在每次施工中也都存在 ， 通过设置预抬值可抵消此
项 。 因此 挂 篮 预压 的 主要 目的是 消除 非 弹性 变 形
３ ／ ２ ０ １ ６
青 海 水 力 发 电
高速铁路挂篮 主桁 对拉 预压 技术
郑 茂盛 牛海 东
８ １ ０ ０ ０ ７ ）
（ 中国水利水 电第 四工程局有 限公 司第六分局 青海西宁
摘
要
挂 篮主桁 预拼 完成后 进 行对 拉 试验 ， 利 用液 压 千斤 顶 的顶推 力 ， 在桥 下一块 平整 场 地 ， 将 两副挂
ｍ，中支点处 梁高 ６ ． ０ ３ ５ ｍ， ０ ＃ 块 长度为 ９ ｍ，边跨 ７ ． ７ ５ ｍ直线段 ， 梁高 ３ ． ０ ３ ５ ｍ 。全梁共 ７ 个标准节段 ， 最长段为 和 ４ ， 长度为 ４ ． ２ ５ ｍ 。梁体下缘按二次
抛 物线变 化 ， 边支 座 中心线 至梁 端 ０ ． ７ ５ ｍ。 每 个 Ｔ构 配置 ２ 套 挂 篮施工 ， 全 梁共 配置 ４套 挂篮 。
】 ９
青 海 水 力 发 电 施 工 中按 照最 不 利荷 载 的 １ ． ２倍 对 挂 篮进 行 预 压， 通 过分 级施 加荷 载 ， 分 别测 出各 级荷 载下 挂 篮 的 总变 形值 ， 再分 级卸 载 ， 测 出完全 卸载 后挂 篮 的变形
３ ／ ２ ０ １ ６
值， 此值 即为挂篮主桁各构件间产生 的非弹性变形 值 ８ 。挂篮总变形值减去 ８ ， 即为挂篮主桁在各
挂篮有限元计算报告
40m+64m+40m连续梁施工挂篮有限元分析计算报告湖北天宏世纪机械设备有限公司二〇二〇年八月二日目录1概况40m+64m+40m跨混凝土连续梁梁高5.29m，连续梁顶板宽11.9m，底板宽度-5.740m。
连续梁0#段长8米，节段长为3m，3.5m，挂篮施工节段9节。
节段最大重为，模板计重30t，人群*4*12+机具=4t，计算荷载按，预压荷载=*+30=。
菱形挂篮具有性能可靠、稳定性好、刚度大，操作简单，前面操作空间大，等特点。
本桥为单室斜腹板结构，双线铁路。
挂篮总体结构见“图一～三”。
图一挂篮0#复合结构（侧面图）图二挂篮横断1图三挂篮标横图22 设计荷载2.1 模板按照单线0#计算（侧压力最大H-5.29m ） 2.2 后下横梁计算按照首跨3m 节段计算，（最重）； 2.3 滑梁按照3.5m 段设计。
2.4挂篮自重由模型自动按重力加速度g=10m/s 2加载 。
2.5 模板侧压力公式取：H p ⨯=γ（腹板H 0=5.29m ，底板H 1=,顶板H 2=）；2.6 钢筋砼比重γ取值为3410*6.2-•m N 。
2.7 人群及施工荷载，按《公路桥涵设计通用规范》取m2；2.10 以上荷载的自重由程序自动加载计算。
3 设计参数：（1） 超载系数。
（2） 挂篮允许最大累加变形（前横梁及底板）20mm 以内。
（3） 施工时、行走时的抗倾覆安全系数大于2。
（4） 自锚固系统的安全系数大于2。
（5） 斜拉水平限位系统安全系数大于2。
（6） 上水平限位安全系数大于2。
4参照规范4.1设计依据：本项目工程图；4.2《钢结构设计规范》GB50017—2003；4.3《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001；4.4《钢结构焊接规范》GB50661-20114.5《碳钢焊条》GB/T5118—95 GB/T5118—95；4.6《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20005钢材设计标准强度6材质参数7挂篮有限元分析计算7.1挂篮加载图首跨3m施工，后下横梁受力最大工况模型加载总图1（t/m2）模型加载总图2（t/m2）底模板加载图：t/m27.2挂篮施工总体应力云图浇筑首个3m段整体模型应力分布，最大应力144<215MPa,浇筑首个3.5m段整体模型应力分布，最大应力141<215MPa, 7.3挂篮总体变形云图计算首个3m段浇筑最大累加变形19.2mm发生在底模最前端首个3.5m段浇筑最大累加变形18.3mm发生在底模最前端7.4底模系统刚度变形计算3m段底模系统累加总变形19.2mm，位于前下横梁的中间3.5m段底模系统累加总变形18mm，位于前下横梁的中间底模系统相对变形1mm7.5底模系统应力计算云图首个3m段浇筑底模总体应力云图75 Mpa <215Mpa,首个3.5m节段浇筑底模总体应力云图64 Mpa <215Mpa, 7.6底模纵梁最大应力首个3.5m节段最大60<215Mpa（端部）首个3m节段跨中最大60<215Mpa（中部）首个3m节段最大75<215Mpa7.7前、后下横梁应力云图浇筑3m节段前下横梁最大应力72Mpa后横梁最大应力47Mpa浇筑3.5m节段前下横梁最大应力64Mpa后横梁最大应力35Mpa 7.8前、后下横梁变形云图最大变形19mm（整体累加）7.9吊杆内力浇筑首个3m节段最大内力17t，可配置千斤顶2×20t浇筑首个3.5m节段最大内力13t，可配置千斤顶2×20t 7.10外侧模面板变形计算横向变形最大累加变形3mm7.11外模强度计算3m节段外模系统最大应力位于滑梁位置最大129MPa＜215 Mpa，3.5m节段外模系统最大应力位于滑梁位置最大136MPa＜215 Mpa，3m节段面板局部最大应力31Mpa3m节段面板局部最大应力31Mpa7.12外侧模背楞框架应力3m节段模板框架最大应力104Mpa＜215 Mpa，位于托梁下面7.13外模托梁计算浇筑3.5m段最大应力102MPa＜215 Mpa7.14对拉杆内力计算（此仅给出最大计算0#段计算值）对拉杆最大内力7t7.15前上横梁强度计算（2I45B）首跨3m浇筑最大应力75Mpa＜215 Mpa首跨3.5m浇筑最大应力76Mpa＜215 Mpa7.16前上横梁刚度变形计算（2I45B）首跨3m浇筑最大累加变形15mm首跨3.5m浇筑最大变形15mm7.17挂篮主桁架强度计算浇筑3m段主桁应力云图：最大101＜215 Mpa浇筑3.5m段主桁应力云图：最大＜215 Mpa预压段主桁应力云图：最大136MPa＜215 Mpa7.18主桁内力算（计算销轴参考力）预压浇筑时最大拉应力92t首跨3.5m浇筑时最大拉应力67t首跨3m浇筑时最大拉应力68t7.19支反力及锚固力计算首跨3m最大反力78t，最大锚固力38t首跨3.5m最大反力77t，最大锚固力37t预压最大反力105t，最大锚固力52t7.20斜拉杆销孔实体模拟挂篮桁片浇筑预压时最大轴拉力92t，斜杆销孔局部压应力189MPa7.21销轴计算40cr桁架轴力最大92t，销轴直径70mm，材质40cr局部压应力大于145MPa应力分布40Cr允许局部承压值为400MPa8挂篮行走状态计算荷载组合：自重+风载m2（向下）+ 机具+（人群）= 自重（程序自动加载）+++=自重+m2，模型加载如下：自重+机具+风载8.1行走最大竖向变形行走最大变形67mm，位于后下横梁8.2行走状态模板托梁滑梁应力云图内模模板滑梁及托梁应力云图，最大45Mpa8.3行走状态前后下横梁应力云图后下横梁局部最大应力166Mpa＜215 Mpa，位于吊点位置8.4行走状态主桁应力计算挂篮行走状态主桁最大应力65Mpa 8.5行走状态后锚固力桁片后端锚固力最大9t8.6行走状态下吊杆内力后吊杆最大7t8.7行走轮计算根据前面计算，行走状态下最大反力90KN,为了安全计算按照160kN加载加载图：4*4000=160000N主桁部位最大应力行走轮最大应力31Mpa轨道48Mpa后轮最大前轮最大58Mpa总体应力58Mpa9预压分析计算预压荷载*120%（顶板一半荷载有后端砼承担），G=*预压加载图9.1预压总变形预压累加总变形35mm9.2预压挂篮整体强度计算模型中最大局部应力188Mpa,位于底板的吊点位置，属于局部应力9.3底模板最大应力预压状态底板纵梁最大应力83Mpa（局部应力）9.4预压吊杆内力最大27t，位于箱内后吊杆9.5预压锚固力锚固力52t,支点反力105t10挂篮稳定分析预压为挂篮最不利荷载工况，计算该状态下的稳定，10.1预压工况下稳定分析一阶屈曲系数k=11，失稳方向为纵桥向10.2行走稳定计算一阶屈曲系数k=，失稳部件为模板后吊挂位置11结论1)结构满足刚度，强度，及稳定性要求，2)后下横梁行走时变形65mm3)预压为吊杆的最大受力工况，注意观察。
连续梁挂篮、模板设计计算书
目录第一章挂蓝结构计算 (3)1. 概况 (3)2. 检算说明 (3)2. 1 设计依据 (3)2.2 设计荷载 (4)2.3 材料的容许应力 (4)3. 挂篮的检算 (4)3.1底模分配梁——I28a (4)3.2 底篮后下横梁计算（浇筑砼状态）——2I36b (8)3.3后下横梁计算（行走状态）——2I36b (9)3.4后上横梁计算（行走状态）——2I40a (11)3.5底篮前下横梁-2I36b (12)3.6内顶模滑梁——2I25a (14)3.7翼缘模板滑梁——2I25a (15)3.8精轧螺纹钢计算 (17)3.9前上横梁——2I56b (17)3.10主梁 (19)第二章挂蓝模板计算 (21)1、设计、施工规范 (21)2、参数信息 (21)3、荷载标准值计算 (23)4、模板面板的计算 (23)4.1.抗弯强度验算 (24)4.2.抗剪强度验算 (25)4.3.挠度验算 (26)5、模板内外楞的计算 (26)5.1.内楞的抗弯强度验算 (27)5.2.内楞的抗剪强度验算 (28)5.3.内楞的挠度验算 (29)第一章挂蓝结构计算1. 概况螺河特大桥跨G324国道40+64+40m连续梁为螺河特大桥第一联连续梁，墩号为8#～11#，线间距5m，采用悬灌施工，为此设计钢箱纵梁式挂篮。
结构形式：梁全长145.2m,计算跨度为40+64+40m, 端支座处、直线段和跨中处梁高均为2.89m，中支座处梁高为5.29 m。
梁底下缘按二次抛物线变化。
梁体构造：梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽12.6m，箱梁顶板厚度34～60cm，底板厚为44～100cm，腹板厚度50～70～90cm。
梁体混凝土强度等级采用C50，预应力体系除纵向、横向预应力外，还有局部竖向预应力。
挂篮构造：采用钢箱纵梁式挂篮，单个挂蓝重约55t。
由承重系统、牵引行走系统、模板系统、悬吊锚固系统、操作平台及预埋件组成。
十八局挂篮计算书
40+64+40m挂篮主要构件计算书计算采用容许应力法，超灌系数取1.05，冲击系数取1.2。
一、模板所承受的荷载确定根据提供的计算图纸，按1号段计算（与最重段基本相等）。
1号节段的体积为46.15m3，长度3m，重量约1200kN，1号节段两侧断面图如下，尺寸单位：mm，其余数字为各部分断面面积数值。
最长的节段长3.5m。
1、外模和内模所受荷载：挂篮的外模和内模分别承受1.16 m2和2.51 m2的混凝土荷载。
该荷载的大小主要用于计算侧模吊梁和内模吊梁的受力。
2、底模所受荷载：底模用型钢底模，计算跨度5.4m（模型按5.5m计算），每个腹板下设3道双槽28b，底板下设4道双槽28b。
腹板混凝土面积取平均值，并考虑1.1的放大系数，为1.1×（3.11+4.37）/2=4.12，底板面积取3.1m2(1) 边底模纵梁受力大小：q＝4.12m2×26kN/m3×1.05×1.2＝134kN/m(2) 中底模纵梁受力大小：q＝3.1m2×26kN/m3×1.05×1.2＝100kN/m二、底模纵梁的受力检算：1、边底模纵梁的受力检算：边底模纵梁采用6片槽28b组成，按照荷载均分考虑，每片承受3m长度内的均布荷载：134/6＝22.3kN/m，最大应力186MPa，大于145MPa，不安全，故拟改用工32a。
两边的支座反力一样，都是34.4kN。
如下图。
最大变形是中部：20mm，大于5500/400=13.8，稍大。
改用6片工32a工字钢做腹板下的边底模纵梁，反力图，变形图记应力图如下，反力为34.9KN，最大应力99.4MPa，最大变形9.3mm，均不超限，可以。
2、中底模纵梁的受力检算：中底模纵梁共8片，按均分荷载，每片受力为：100/8＝12.5kN/m，计算模型如下。
最大应力106MPa，可以。
两端的支反力都是19.7kN，按20kN计算，如下图。
64m单线挂篮计算书
(40+64+40)m菱形挂篮（单线）计算说明书天津百兴钢结构有限公司2010年5月第1章说明一.工程概况本主桥为盘锦至营口铁路客运专线连续箱梁，主桥桥跨组成为40+64+40m的单箱单室连续梁。
箱梁顶宽7.0m，底板宽3.8m，支点处梁高5m，跨中梁高3m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚80cm（支点）至40cm折线变化，底板厚度为70cm （支点）至40cm按直线线性变化，顶板厚度32cm。
箱梁0#块梁段长度为9m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为7.7m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为89.48吨。
该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
二.设计依据1、施工单位提供相关图纸；2《建筑施工手册》第三版，第一册、第四册；3《路桥施工计算手册》；4《钢结构设计手册》第三版中国建筑工业出版社。
5 《机械设计手册》化学工业出版社，第一册、第二册；三.设计说明1.挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁架下弦杆及竖杆由2[28b#普通热轧槽钢对扣组成的构成，前横梁由双HN400*200*8*13型钢组成，底篮前后托梁由2根HN400*200H型钢普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为HN300*150*6.5*9型钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
吊带采用Q345的25mm厚钢板，主桁系统重8.1t、前横梁2.04t，行走系统重5.2t、底篮7.1t（包括底模重）、侧模重8.672t、内模系统重1.5t、端模重0.5t（估算），外侧模吊提梁、吊杆吊带及其他吊具重5.6512t，整个挂篮系统重38.7633t。
挂篮自重与最大结块比值为0.4：1。
2.计算工况工况一：挂篮悬浇混凝土，按最大节块重。
工况二：挂篮走行，主要考虑挂篮自重、风力及允许的不同步产生的影响。
工况三：挂篮倒退行走。
3.各种工况下的荷载组合荷载组合Ⅰ:混凝土重量＋动力附加荷载＋挂篮自重＋施工人员和施工机具重荷载组合Ⅱ：混凝土重量＋挂篮自重＋混凝土偏载＋施工人员和施工机具重荷载组合Ⅲ：混凝土重量＋挂篮自重＋风载荷载组合Ⅳ：混凝土重量＋挂篮自重＋施工人员和施工机具重 荷载组合Ⅴ：挂篮自重＋风载＋运动不同步荷载荷载组合Ⅰ－Ⅲ用于菱形桁架强度和稳定性计算；荷载组合Ⅳ用于刚度验算；荷载组合Ⅴ用于挂篮走行验算。
40+64+40m连续梁悬浇专项施工方案
40+64+40m连续梁悬浇专项施工方案目录1.工程概况 (1)1.1工程简介 (1)1.2施工现场情况 (2)1.3气候、地质情况 (3)2、编制依据 (6)2.1编制依据 (6)2.2编制原则 (7)2.3编制范围 (7)3、工程重点、难点及特点 (7)3.1工程重点 (7)3.2工程难点 (8)3.3工程特点 (8)4、施工方案及辅助设计方案 (8)4.1总体施工方案 (8)4.2下部结构施工方案 (9)4.3连续梁施工方案 (10)5、工期指标计划 (43)5.1下部结构施工进度安排 (43)5.2上部结构施工进度安排 (45)5.3连续梁悬浇经济分析 (46)6、资源配置计划 (47)6.1组织机构 (47)6.2.材料配置 (50)6.3.机械的配置 (51)7、质量、安全、环保卡控措施及应急预案 (53)7.1安全保证措施 (53)7.2质量保证措施 (64)7.3工期保证措施 (66)7.4环保节能措施 (69)7.5道路交通安全防护措施 (72)7.6文明施工措施 (73)7.7预警机制和应急预案 .............................. 错误！未定义书签。
8. 施工图表 ................................................................... 错误！未定义书签。
9. 附件 ........................................................................... 错误！未定义书签。
1.工程概况1.1工程简介本工程位于河北省唐山市丰润区境内，为唐车轨道客车有限公司（简称唐车公司）高速动车组试验线工程。
工程起点于唐车公司东扩区既有高速动车组动调试验线东端车档（前大树村南侧）DK1+228，途经前贾庄与北贾庄之间、陡河、魏庄子北村、刘家营乡东、东杨家营村东、终至何庄子村东（县道519东侧）DK7+950，线路呈南北走向，正线全长6.722km。
连续梁挂篮施工安全专项方案及挂篮计算书
实物图片
CAD 示意图
中门架：中门架由[12#槽钢焊接而成，起到连接两片菱形架，使菱形架 保持稳定的作用，如下图：
中门架
CAD 示意图
前上横梁及其防护系统：前上横梁由两根 I36#b 工字钢焊接而成，中间 焊接补强板加强，防护系统主要包括前护栏、侧护栏、护栏斜撑，斜撑由[6.3# 槽钢焊接而成，护栏均由直径 25 圆管焊接，如下图：
-2-
设计结构形式为(40+64+40m)预应力混凝土连续梁，在 394#～395#墩之间以 81°的交角上跨高速公路，主跨梁底至公路路面设计净空高度为 10m。
跨**高速连续梁平面图
4、跨**高速连续梁，与**高速立交中心里程为 DK162+825.15（对应公路 里程为 K0+848） ，位于直线上，设计结构形式为(60+100+60m)预应力混凝土连 续梁，在 456#～457#墩之间以 45°的交角上跨高速公路，主跨梁底至公路路 面设计净空高度为 5.5m。
③跨**高速连续梁计划工期为
201*年 3 月 24 日至 201*年 9 月 29 日，每
一悬臂节块按照 15 个工作日考虑，挂篮走行及调整一天完成。
④跨**高速连续梁计划工期为
201*年 3 月 24 日至 201*年 9 月 20 日，每
一悬臂节块按照 15 个工作日考虑，挂篮走行及调整一天完成。 3.2 材料计划 一套挂篮主要包括主构架 （菱形架） 、 前上横梁及其防护系统、 中横梁 （含 斜撑） 、导梁系统、底托系统、行走系统、后锚系统、内模架、附件、吊杆、
6 劳动力计划.................................................................................. - 33 7 挂篮计算书.................................................................................. - 33 -
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于***** 连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B 型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100 年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U 型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84 米，底板宽5.84 米，最大悬浇梁段长4 米，0#段长度10 米，合龙段长度2 米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图 1.1 挂篮总体- 1 -图 1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9 米，距离后锚结点3.6 米，结构中心线高度3.6 米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8 个吊点；外模吊点采用用Φ32 精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢(材质Q345B)，吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》 ( GB 50017-2003)(2). 《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG-TF50-2011)(3). 《铁路桥涵工程施工安全技术规程》 (TB 10303-2009\J 946-2009 )(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1). 悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2). 双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3. 计算荷载(1). 箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2). 挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板) 计算(3). 人群及机具荷载取2500Pa(4). 风荷载取800Pa(5). 荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为26KN m 3；2).混凝土超灌系数取1.05 ；3).新浇砼动力系数取1.2 ；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2 ；5).施工状态结构刚度取L/400, 非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6). 最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算2.4. 钢材设计标准强度（GB 50017-2003）3. 主桁架结构计算我们分别针对4#施工状态和行走状态（后退状态），对挂篮整体结构建模计算。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮受力计算书
挂蓝受力计算书2006年04月一、荷载系数有关荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范，荷载系数取值如下：考虑梁体砼浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；浇注砼时的动力系数：1.2；挂蓝空载行使时冲击系数：1.3；浇注砼和挂蓝行走时的抗倾覆稳定系数：2.5。
二、荷载组合在确保安全前提下简化按两种情况进行受力计算：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂蓝自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅱ：挂蓝自重+人群和施工机具重+冲击附加荷载。
荷载组合Ⅰ主要对挂蓝砼浇注工况进行受力验算，荷载组合Ⅱ主要对挂蓝行走工况进行受力验算。
挂篮验算工况以节段最重的1号快件砼浇注进行验算。
三、砼荷载计算（一）、底板边肋计算1、砼重量G1=0.6×5.3×3.0×26.5×1.05×1.2=318.54kN（计砼浇注时胀模系数1.05和砼振捣时的动力系数1.2）；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×0.6×3.0=4.5KN；3、模板重重：1.0 KPa，计重为G3=1.0×0.6×5.1=3.06KN；总荷载为：G b=G1+G2+G3=326.10KN。
荷载分布如下图所示：q=0.544KN/cm纵向荷载分布(二)、底板中肋计算1、砼重量G1=2.80×0.6×3.0×26.5×1.05×1.2=168.29KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×2.8×3.0=21.0KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×2.8×5.1=14.28KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=203.57KN。
荷载分布如下图所示：q=0.34KN/cm横向荷载分布(三)、外模顶板计算1、砼重量G1=(0.2×0.5＋0.35×1)×26×3×1.05×1.2=45.08KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×1.5×3.0=11.25KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×(1.5+5.0)×5.1=33.15KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=89.48KN。
高速铁路64m连续梁支架设计计算书
XXX64m连续梁支架计算书编制：复核：审核：项目负责人：XXX二〇一七年一月目录1 工程概况 (1)2 编制说明 (1)3 支架结构 (1)4 计算依据 (3)5 荷载计算 (3)5.1 计算方法 (3)5.2 荷载取值 (3)5.3 荷载组合 (4)6 荷载分布的确定 (4)6.1 0#段荷载计算 (4)6.2 边跨直线段荷载计算 (7)7 0#段模板面板验算 (9)8 0#段分配槽钢验算 (10)9 0#段纵梁验算 (11)9.1 三角桁架验算 (11)9 翼缘板处2I22a纵梁验算 (13)10 0#段2I36a横梁验算 (14)11 0#段钢管墩验算 (16)11.1 钢管墩强度验算 (16)11.2 钢管墩稳定性验算 (17)12 边跨直线段模板面板验算(1.8cm竹胶板) (17)13 边跨直线段分配方木(10×10cm)验算 (18)14 边跨直线段纵梁验算 (19)15 边跨直线段2I36a横梁验算 (21)16 边跨直线段钢管墩验算 (22)16.1 钢管墩强度验算 (23)16.2 钢管墩稳定性验算 (23)17 边跨直线段条形基础地基承载力验算 (24)64m连续梁支架计算书1 工程概况64)m连续梁(悬臂灌筑)梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
0#段梁段长9m，中支点处梁高6.035m，梁底下缘按二次抛物线变化。
边跨直线段高3.035m、节段长度7.75m。
箱梁顶宽12.6m，底板宽6.7m。
梁体结构采用三向预应力体系，梁体混凝土强度等级为C50，拟对0#段、边跨直线段采取梁柱式支架施工。
2 编制说明为确保(40+64+40)m连续梁0#段、边跨直线段支架结构安全，从上到下逐个验算杆件受力是否符合要求。
0#段验算分为6mm钢面板验算、[10背楞验算、三角桁架验算、2I36a横梁验算、钢管墩验算。
边跨直线段验算分为1.8cm竹胶板验算、10×10cm方木验算、I20a纵梁验算、2I36a横梁验算、钢管墩验算、条形基础验算。
大桥连续梁挂篮和块托架边跨支架计算书secret
X X特大桥（40+64+40）m连续梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书1、工程概况新建XX至XX铁路客运专线XX标段XX特大桥100#-103#连续梁线路里程为：DK23++，跨越XX，采用挂篮悬臂施工。
(40+64+40)m连续梁设计采用《无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》通桥（2008）2368A-Ⅲ：梁体全长145.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12m、底宽6.7m，中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
根据设计图规定：①施工挂篮、机具、人群等各种施工荷载的总重量不得超过700KN。
②各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩25404KN·m及相应竖向支反力24137KN。
③悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，如混凝土泵送有困难而难以实现时，应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过20吨。
④铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差：上拱不大于10mm，下挠不大于20mm。
⑤竖向预应力筋采用Φ25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785，其抗拉极限强度为785MPa，锚下张拉控制应力为700MPa。
竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距500mm 设置。
锚具体系采用JLM-25型锚具，预留管道内径为φ35mm。
⑥在结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔，通风孔距悬臂板根部距离为300mm，间距2m左右。
⑦无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式，两线承轨台间的梁体中间设泄水管，间距约8m。
2、编制依据⑴新建XX至XX客运专线铁路XX特大桥：宁杭客专施图（桥）-03⑵无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通桥（2008）2368A-Ⅲ⑶《客运专线桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005⑷《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号⑸《铁路工程施工安全技术规程》、2-2003；⑹《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣 2006年4月⑺好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析、计算结果⑻宁杭铁路客运专线施工图记设计交底等设计文件⑼现场施工技术调查和我单位现有施工技术水平和资源3、挂篮设计计算荷载(40+64+40)m连续箱梁悬浇设：0#块 + 中跨15节段 + 边跨2×9节段，节段布置如下图示。
挂篮设计计算书
(40+64+40)m连续梁桥菱形桁架挂篮设计计算书编制：日期：2007年4月一、底篮模板 (3)1.1 底模面板 (3)（1）荷载 (3)（2）面板验算 (3)1.2 横肋计算 (4)（1）荷载 (4)（2）横肋截面特性 (4)（3）强度 (5)（4）挠度 (5)二、侧模板计算 (6)1.1荷载 (6)2.2面板验算 (7)3.3 横肋计算 (8)4.4 竖向桁架计算 (9)5.5 组合最大挠度 (10)三、底篮纵梁计算 (11)1.两腹板之间、底篮正下方纵梁计算 (11)1.1受力分析 (11)1.2强度计算 (11)1.3刚度计算 (12)2.处于斜腹板正下方的纵梁计算 (13)2.1受力分析： (13)2.2强度计算: (13)2.3刚度计算: (14)四、底篮前托梁计算 (15)1．受力分析 (15)2．强度与刚度计算 (16)五、底篮后托梁计算 (17)1．受力分析 (17)2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (18)3 .计算结果 (18)六、侧模纵梁与内模滑梁计算 (19)1．侧模纵梁计算 (19)2．内模滑梁计算 (21)七、分配梁与吊带计算 (22)1．分配梁7 (22)2．分配梁2 (23)3．分配梁4 (23)4、分配梁1 (23)5．分配梁5 (24)6．分配梁8 (24)7．分配梁3 (25)8．分配梁6 (25)9．前吊杆 (25)12．钢吊带 (25)11．后托梁锚杆 (26)八、前横梁 (27)1．受力分析 (27)2．杆件轴力计算 (27)九、主桁架计算 (29)1．受力分析 (29)2．强度计算 (30)3．主桁架挠度 (31)4．主桁架销子与结点板的校核 (31)十、行走小车轴承计算 (34)一、底篮模板1.1 底模面板 （1）荷载悬浇节段以1#块底板为最大厚度，新浇混凝土对底篮模板的压力标准值：20512.18712.026m KNh F =⨯=⋅=γ新浇混凝土对底篮模板的压力设计值：20121.222.1m KNF F =⨯=倾倒混凝土对底篮模板的压力设计值：224.84.16m KNF =⨯=（2）面板验算选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
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（40+64+40）m连续梁挂篮计算书一、工程概况连续梁里程为D1K71+802.4～D1K71+947.6，全长145.2m，悬臂现浇法施工。
连续梁中墩为32#、33#墩，墩高分别为7.5m、12m；边墩为31#、34#墩，墩高分别为14.5m、15m。
梁体中支点梁高为5.29m，跨中梁高为2.89m，边支座中心线至梁端0.6m，边支座横桥向中心距4.6m，中支座横桥向中心距4.4m。
二、计算说明该三角形挂篮结构形式简单、操作方便、传力较明确。
浇注混凝土时挂篮的传力过程如图1。
图1 浇注混凝土时挂篮的传力过程从图1中可以看出该挂篮主要杆件之间的传力过程。
挂篮各主要构件的检算采用容许应力法。
三、设计参数（1）取最重悬浇段1号段为最不利工况；（2）混凝土容重取26kN/m3；（3）施工荷载2.5KN/m2；（4）考虑箱梁混凝土浇注时胀模等因素的超重系数取1.05；（5）浇注混凝土时的动力系数取1.2；（6）挂篮行走时冲击荷载1.4；（6）混凝土施工时荷载取值：=1.2(1.05×T混凝土重量+T挂篮自重)+1.4T施工荷载；（7）挂篮走行时荷载取值：1.4T挂篮自重+1.4T施工荷载。
四、混凝土施工时计算4.1、建模采用midas civil建立模型如下：4.2、底模纵梁（I32a 工字钢）I32a 工字钢：267cm A =，411080cm x I =，2692cm x W =； 计算结果如下：max 34.7125(MPa MPa τ=<满足要求）max 182.1215(MPa MPa σ=<满足要求）4.3、前下横梁前下横梁由2[36槽钢与1.6cm 厚钢板组成。
2[36槽钢截面特性如下：2'60.92121.8cm A =⨯=；4'11870223740x I cm =⨯=3'66021320x W cm =⨯=；1.6cm 钢板截面特性：2"30.6 1.648.96A cm =⨯=；341"30.6 1.610.412x I cm =⨯⨯=。
组合截面特性：2'2"219.72A A A cm =+=；'"242()58369.6x x x I I I Aa cm =++=；3058369.6297839.2/2x x I W cm y ===。
计算结果如下：max 172Q KN =，[]max 172107.8125()219.72Q MPa MPa A ττ⨯===<=满足要求max 85.6/M KN m =，max max 85.6100028.7215()2978x M MPa MPa W σσ⨯===<⎡⎤⎣⎦弯＝满足要求 4.4、后下横梁后下横梁同样由2[36槽钢与1.6cm 厚钢板组成。
计算结果如下：max 220.5Q KN =，[]max 220.51010125()219.72Q MPa MPa A ττ⨯===<=满足要求max 63.4/M KN m =，max max 63.4100021.3215()2978x M MPa MPa W σσ⨯===<⎡⎤⎣⎦弯＝满足要求 4.5、侧模外滑梁侧模外滑梁由双拼2I32a 工字钢与1cm 厚钢板组成。
2I32a 工字钢截面特性如下：2'672134cm A =⨯=；4'11080222160x I cm =⨯= 3'69221384x W cm =⨯=；1.0cm 钢板截面特性：2"23.6123.6A cm =⨯=；341"23.61 1.9712x I cm =⨯⨯=。
组合截面特性：2'2"181.2A A A cm =+=；'"242()35014.1x x x I I I Aa cm =++=；3035014.12059.734/2x x I W cm y ===。
计算结果如下：max 101.4Q KN =，[]max 101.4105.6125()181.2Q MPa MPa A ττ⨯===<=满足要求max 145.M KN m =，max max 145100070.4215()2059.7x M MPa MPa W σσ⨯===<⎡⎤⎣⎦弯＝满足要求 4.6、前上横梁侧模外滑梁由双拼2I45a 工字钢与1.2cm 厚钢板组成。
2I45a 工字钢截面特性如下：2'1022204cm A =⨯=；4'32240264480x I cm =⨯= 3'143022860x W cm =⨯=；1.2cm 钢板截面特性：2"41.5 1.249.8A cm =⨯=；341"41.5 1.2 5.9812x I cm =⨯⨯=。
组合截面特性：2'2"303.6A A A cm =+=；'"242()117639.5x x x I I I Aa cm =++=；30117639.54973.747.4/2x x I W cm y ===。
计算结果如下：max 283.4Q KN =，[]max 283.4109.3125()303.6Q MPa MPa A ττ⨯===<=满足要求max 219.M KN m =，max max 219100044.1215()4963.7x M MPa MPa W σσ⨯===<⎡⎤⎣⎦弯＝满足要求 4.7、三角主桁架 1、立杆及平杆计算立杆及平杆由双拼2【32a 槽钢与1cm 厚钢板组成。
2【32a 工字钢截面特性如下：2'48.7297.4cm A =⨯=；4'7598215196x I cm =⨯= 3'4752950x W cm =⨯=；1.0cm 钢板截面特性：2"33.4133.4A cm =⨯=；341"33.41 2.7812x I cm =⨯⨯=。
组合截面特性：2'2"164.2A A A cm =+=；'"242()33387.9x x x I I I Aa cm =++=；3033387.9196434/2x x I W cm y ===。
计算结果如下：立杆轴力max 1310F KN =，[]max 13101079.8215()164.2F MPa MPa A σσ⨯===<=轴满足要求max 473Q KN =，[]max 4731028.8125()146.2Q MPa MPa A ττ⨯===<=满足要求max 118.M KN m =，max max 118100060.1215()1964x M MPa MPa W σσ⨯===<⎡⎤⎣⎦弯＝满足要求 2、斜拉精轧螺纹钢精轧螺纹钢采用PSB830Ф32精轧螺纹钢，其截面面积A=804.2mm 2、屈服强度为830MPa 、弹性模量为2×106 Mpa 。
单根力=804.2×830=667.5kN ，现场实际用6根，则允许拉力=667.5×6=4005KN 。
具体计算结果如下：精轧螺纹钢受拉力为：max 9784005(F KN KN=<满足要求）4.8、锚杆计算结果如下：根据计算结果显示，锚杆最大拉力在后锚位置，其最大拉力为：max 805F KN=，现场后锚共布置3根PSB830Ф32精轧螺纹钢，其拉力为667.5×3=2002.5KN>805KN，满足要求。
4.9、吊杆计算结果如下：吊杆最大拉力max 356667.5(F KN KN=<满足要求）4.10、变形计算结果如下图所示：根据计算结果显示，前下横梁处发生竖向最大位移，变形量：max 32.12f mm=。
施工时根据现场预压实测数值设置预抬高值，以控制梁体线形。
4.11、兜底防护棚架计算1、型钢骨架计算max 36.1215(MPa MPaσ=<组合应力满足要求）2、吊杆计算max 20.7830(MPa MPaσ=<组合应力满足要求）五、挂篮走行时计算1、建模采用midas civil建立模型如下：2、计算结果（1）精轧螺纹钢[]250830()MPa MPa σσ=<=轴max 满足要求（2）其他部件[]96.4215()MPa MPa σσ=<=组合max 满足要求。