JN60型焦炉护炉铁件负荷管理
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收稿 日 ：２０ ２ ４ 期 ０５一１ 一１ 作者简介 ：王晓东 （９７ ，男，高级工程师 １６ 一）
３ 炉柱上下部大弹簧负荷的确定
焦炉各部的保护性负荷来源于炉柱上下的大弹 簧，根据各部位保护性负荷的大小确定上下大弹簧 的负荷。由上述区域负荷及小弹簧的数量，确定小
２０ 年 ３月 ０６ 第３ ７卷 第 ２ 期
减小炉肩缝部位砌体与保护板之间的摩擦力，有利
５ 结语
Ｊ６ 型焦炉护炉铁件的结构形式有多种，文 Ｎ０
中探讨的是设有 ７ 线小弹簧、 保护板与炉柱接触部 无凸台的结构形式，其他形式可以参考。随着护炉 铁件结构设计的改进和小弹簧数量的增加，为焦炉 护炉铁件按弹性力施加负荷创造了条件。以往的护 炉铁件结构是小弹簧数量少 ，各线小弹簧单个布 置，所以刚性力约占总负荷的 ３％。不管刚性力 ０ 的存在与否及刚性力的大小如何，炉柱上下部大弹 簧的负荷都应通过上述方法计算确定 ，上部选择 １０ ４ｋ ，下部为 ９ 一 １ｋ ｏ ０ 一ｌ０Ｎ ５ １３Ｎ
燃 料 与 化 工
Ｆ ｅ ＆ Ｃ ｅ ｃ ｌ ｃｓｅ ｕｌ ｈ ｍｉａ Ｐｏ ｅｓｓ ｒ
Ｍａ． ６ ２ ０ ｒ ０
Ｖ ｌ３ Ｎ ． ｏ． ｏ ２ ７
来 ，已经运行的 ２ ０多座焦炉 ，系统平均节能 ３ ％
｛、 １ １ ：２
左右， 能耗降低 １ ｋ ｋ干煤左右。 ０ｊ ｇ ０／
Ｎ ｋ
３ ０￣４ ０ ０ ０
粼】 ￣６ ０ 〕 ０
６ ０￣８叉 ０ （）
＞８ ） 叉 １
按 Ｒ ＝ ２得 Ｆ ＝ ９２ １８４ 由此得出 Ｉ Ｒ １ １Ｆ 一 ０．， ２ ．
Ｆｏ ２
例如，在焦炉烘炉初期，沿焦炉高向的总负荷 在 ２ｋ ／ ０Ｎ ｍ以下，开始可以取 １ｋ ／ ，小弹簧负 ５Ｎ ｍ 荷保持上述数值不变， 烘炉末期和生产期间应保持
上限２ｋ ／ 。烘炉前期保持较小的总负荷，主要 ０Ｎ ｍ 是减小燃烧室部位的刚性力 Ｒ ， 值，这样可以 １Ｒ ２
Ｊ６ 型焦炉护炉铁件负荷的管理 Ｎ０
王晓东 （ 中冶焦耐ｊ程枝术有限公司．鞍山 １４０ ） － １０２
Ｊ６ 型焦炉是目前我国自行设计的炭化室最 Ｎ０ 高、 容积最大的焦炉，其护炉设备与Ｊ４ 型等焦 Ｎ３ 炉有所不同。焦炉采用了 Ｈ型钢炉柱 ，燃烧室部 位的小弹簧数量增加且各线成对布置，护炉铁件结
京 ：１ ２
国外炼焦化学 ，１９ ９６
［１ ９ 郑明东。 宁方青 ． Ｎ ０ Ｊ６ 焦炉加热系统控制研究 ． 钢铁，２０ ０１
（） ６ ５ ：６
［１ ２ 郑明东，ｆ文福 ．焦炉 １动加热系统的基础研究 ． ｉ ｇ ＇ ｉ 燃料 与 化
Ｚ ，１９ ２ （） ８ ，８ １ ：１ ９７ ［１ ３ 鲍立威 ．大型焦炉计算机优化控制 系统 ．冶金 自动化，１９ ９４
［ Ａｏ； ｌ ｅｔｉ ｏｓ ｔ ｆ ｃ ｔｌ ｅ ｉ ｔ ｃ ｅ １１ ｎ Ｉｐ ｍ ｎ ｔｎ ％ｅ ｏ ｏ ｒ ｏｈ ｔｇ ｏ ０ ｎ ｍ ｅ ａｏ ｆ ｍ ｎｏ ｆ ｎ ｈ ｋ ｓ ｒ ａ ｅ （ｏｓ ｈ ｉ ） １７ ｕｌａｏ ｅ ： １ １ Ｐｂｃｉ Ｙａ ２０ Ｋｋ ｉ ｍｙ ２０． ９ ｉｔｎ ｒ ０ Ｋｉ ａ ０ 刘晓明 编辑
于接触部位的相对滑动，防止保护板上移。Ｆ ， １ Ｆ 在烘炉至投产期间可按表 １ ２ 步骤进行调整。
表１ 炉柱上下部大弹簧的负荷调整
焦炉温度／ ℃
＜３ 义 ｌ）
旦 。 ］ｌ０ １２０ １３０ １４０
尺 一９５ 明 职 叨 １３
ｕ 滋 一１２ 一．５ ２ ０ ２ ７ ３４ 万 ４１ ．５
Ｒ ｏ ２
４ 纵拉条负荷管理
根据纵拉条的总负荷 １ ｋ ，平均每根纵拉 ４０Ｎ ０ 条负荷为 ２０Ｎ ０ｋ 。烘炉前将纵拉条的标高调整到焦 炉热态标高的位置，随炉温的升高逐步调整纵拉条 调整器，直到烘炉结束。 每根纵拉条的总负荷还应该根据焦炉两侧抵抗 墙倾斜情况进行调整，使抵抗墙面的外移量与冷态 相比不超过 ＋ Ｏ ｍ或 一 ｍ ｌ ｍ ５ ｍ，防止边部炭化室上 部向外倾斜。在焦炉投产后， 纵拉条的弹簧负荷及 抵抗墙顶部的外移情况也要定期进行测量和调整。 由于纵拉条弹簧的安装部位在两侧抵抗墙与 端、间台之间，负荷调整比较困难，因此在烘炉末 期就应当保持准确的弹簧负荷。炉顶表面纵拉条因 温度变化较大，如果烘炉末期在夏季，其负荷可控 制在下限；如果在冬季则应控制在上限，以减少因
千１ ５ 严文福，郑明东 ，焦炉热工测试 与调节 ．北京：冶金工业出版
社 ，１９ ９４
［１ ６ 高俊伟，叶样东， 石天云等 ．焦炉加热智能控制系统研究与应 用． 信息与控制， ０３ ） ８ ２０ （２： ２ ６
关，还与焦炉的操作和管理水平有关。通过计算机
系统仿真 ，对寻求合适的吸力控制模型十分重要。
忽略。
Ｆ ＡＮ ｌ
因为刚性力有相当大的不稳定性，所以在焦炉 的管理中希望增加燃烧室小弹簧的弹性力而减小 Ｒ ， 的刚性力数值（ １Ｒ ２ 即将部分刚性力转移给 １ － ５ 线的小弹簧，进而转变为弹性力） 。当刚性力很
小时（１ Ｒ 为０ ， Ｒ 或 ２ ） 应注意每对小弹簧的压缩量
要相同，而且压架的伸出长度也要相等，防止炉柱 向各方向倾斜。
侧炉柱上部安装 １ 或 １ 大弹簧；机焦侧下部 对（ 组） 各安装 １ 组大弹簧。 炉柱采用 ２ ｘ ３ － ４２ １ ｘ １型钢 ，横拉条为 ３５ Ｉ ２ Ｄ （ ０圆钢 ，＿ ５ 上部大弹簧为 （ ５ １ ｘ ，最大 Ｄ ｘ ２５ ４ ２９ ２ 工作负荷 ８． ；下部大 弹簧为 （ ５ １ ｘ ８２Ｎ ｋ Ｄ ｘ ４ ２９ ２５ ５ １ ｘ ，最大工作负荷 １７６Ｎ ２／ ２ ｘ ２０ （ Ｄ １７ ２ １． 。燃 ｋ 烧室和蓄热室的小弹簧为 （ ２ ｘ ，最大工 Ｄ ｘ １ ２ ９ ８ ７ ０
为满足上述各部的负荷， 必须控制炉柱上下部
的负荷量。设炉柱上下部大弹簧负荷为 Ｆ ， ， １Ｆ ２
将炉柱视为以大保护板上下端为支座的简支梁。 如图 １ ，Ｆ ， ， ， 均为未知 ，但 所示 １Ｆ Ｒ Ｒ ２ １ ２ 已知 Ｆ Ｆ 是总负荷 （ １ ２ ＋ 即每米砌体高 ２ｋ ）。另 ０Ｎ 外，为了使保护板均匀受力，希望 Ｒ ， 相同， １Ｒ ２ 因此上述 ４ 个未知量减少为 ２ 个。根据静力平衡条 件 Ｉ Ａ ， Ｂ ，即可求 出 Ｆ ， ， ， Ｍ ＝ Ｉ ＝ ０ Ｍ ０ １ Ｆ Ｒ ２ １
季节变化对弹簧负荷的调整量。
由 Ｉ Ａ二 得 ０ Ｍ
Ｒ ２＝ 一０ ０ ８ １＋１ ７ Ｆ ． ８ ８ Ｆ ． ２一１ ８ ８ ９ ４．１
由 Ｉ Ｂ 得 ０ Ｍ ＝
Ｒ１＝０ ０ ８ １ １ ． ８ ８ Ｆ１一１ ７ Ｆ ． ２一２ ． ９ ９
５ 结束语
实践表明，焦炉生产中燃烧系统的气流途径复 杂， 燃烧各区段气流的状况变化因素较大， 各控制
点吸力的相关关系不仅与焦炉的结构和燃烧状态有
［１ ４ 高俊伟，叶样东， 石天云等 ．复杂控制系统研究以及在焦炉 自 动 加热中的应用 ．第四届世界智能控制与自动化会议录 ．北
京 ：２０ ４ ， ５ ０２ ３
参考文献
［］ Ｉ 王译译 ．安西代萨焦炉加热 自动控制
（） ８ ２ ：７
［１ ７ 宁方青， 严文福 Ｊ６ 型焦炉加热控制模型 ．中国电子科技 Ｎ０ 大学学报， ０２ ） ６ ２０ （１： ３ ５ ７ ［１ ８ 高俊伟． 叶样东，石天云等 ，智能控制方法与复杂控制系统的
应用 ． ０２ ＩＥ ０ ， Ｅ 国际人工智能大会会议录 ．ＩＡＳ ２北 ２ Ｅ Ｃ Ｉ ２０ ０
图 １ 炉柱受力简图
上述 计 算表 明 ，Ｆ ｌ的控 制 范 围在 １０ ０ ｌ０Ｎ Ｆ 的控制范围在 ９ 一 １ｋ 。由于炉柱下 ４ｋ ９ ２ ５ １３Ｎ 部是 １ 个大弹簧组， 其最大使用负荷为 １７Ｎ 这 １ｋ ， 就决定了上部大弹簧的使用负荷最大为 １８Ｎ ４ｋ ，因
此，炉柱上部只要设置 ２ 个大弹簧就能满足生产需 求。
燃 料
与 化
工
Ｆ ｅ ＆ Ｃ ｅ ｃ ｌ ｒｃ ｓｅ ｕｌ ｈ ｍｉａ Ｐ ｏ ｅ ｓｓ
弹簧的负荷，１ ７ 一 线小弹簧每线为 ２ ｋ 。小 ｘ Ｎ Ｉ Ｏ
wk.baidu.com炉柱小弹簧为 ３ ＯＮ ｘ ，斜道区顶丝的刚性力可忽 Ｉｋ
略。大保护板上下角的刚性力按 Ｒ 十 ２ ｋ ， １ Ｒ ＝ Ｎ ７ ５
机焦侧操作走台托架摩擦力及炉柱上部托架重力可
构采用大保护板形式。
作负荷 １． 。单墙小炉柱为 １ ．小炉柱弹簧为 ９６Ｎ ｋ １ ８ Ｄ ｘ ｘ （ ２ ７ ８，最大工作负荷 １． 。纵拉条采 ２ ９ １０ ９６Ｎ ｋ 用 １ ｘ 的扁钢，端部为 ４ ５圆钢 纵拉条弹 ０ ３ ０ ０ ） ６ 簧两端各安装 ２ 个或 ３ （ ５ （ ５ 个 Ｐ ／ ２ 弹簧组。 ４ Ｄ
２ 焦炉各部负荷确定
横向总负荷是每孔焦炉炉柱上下部大弹簧负荷 的总和。Ｊ４ 型焦炉按规范取每米砌体高 １ｋ ， Ｎ３ ５Ｎ Ｊ６ 型焦炉由于砌体的增高取 ２ｋ ， ０ Ｎ０ ０Ｎ Ｊ６ 型焦炉 Ｎ
１ 焦炉护炉铁件简介
Ｊ６ 型焦炉炉门框通过钩形螺栓与大保护板 Ｎ０ 联接， 大保护板通过炉柱上小弹簧的弹性力及上下 角与炉柱接触的刚性力得到保护性负荷。蓄热室主 墙通过蓄热室保护板和小弹簧得到保护性负荷；蓄
热室单墙通过小炉柱和小弹簧得到保护性负荷。机
按砌体全高计算的总负荷为２５Ｎ ４ｋ ｏ
焦炉横向沿全高不同区域设定的负荷不同，燃 烧室区域按 ２ｋ ／ ５Ｎ ｍ确定， 蓄热室区域按 １ ｋ ／ ７ ｍ Ｎ 确定， 斜道区域约为 ５Ｎ ｍ以下。纵向总负荷按 ｋ／ 每根纵拉条 ２０Ｎ计算，总负荷为 １ ｋ ｃ ０ｋ ４０Ｎ ０
３ 炉柱上下部大弹簧负荷的确定
焦炉各部的保护性负荷来源于炉柱上下的大弹 簧，根据各部位保护性负荷的大小确定上下大弹簧 的负荷。由上述区域负荷及小弹簧的数量，确定小
２０ 年 ３月 ０６ 第３ ７卷 第 ２ 期
减小炉肩缝部位砌体与保护板之间的摩擦力，有利
５ 结语
Ｊ６ 型焦炉护炉铁件的结构形式有多种，文 Ｎ０
中探讨的是设有 ７ 线小弹簧、 保护板与炉柱接触部 无凸台的结构形式，其他形式可以参考。随着护炉 铁件结构设计的改进和小弹簧数量的增加，为焦炉 护炉铁件按弹性力施加负荷创造了条件。以往的护 炉铁件结构是小弹簧数量少 ，各线小弹簧单个布 置，所以刚性力约占总负荷的 ３％。不管刚性力 ０ 的存在与否及刚性力的大小如何，炉柱上下部大弹 簧的负荷都应通过上述方法计算确定 ，上部选择 １０ ４ｋ ，下部为 ９ 一 １ｋ ｏ ０ 一ｌ０Ｎ ５ １３Ｎ
燃 料 与 化 工
Ｆ ｅ ＆ Ｃ ｅ ｃ ｌ ｃｓｅ ｕｌ ｈ ｍｉａ Ｐｏ ｅｓｓ ｒ
Ｍａ． ６ ２ ０ ｒ ０
Ｖ ｌ３ Ｎ ． ｏ． ｏ ２ ７
来 ，已经运行的 ２ ０多座焦炉 ，系统平均节能 ３ ％
｛、 １ １ ：２
左右， 能耗降低 １ ｋ ｋ干煤左右。 ０ｊ ｇ ０／
Ｎ ｋ
３ ０￣４ ０ ０ ０
粼】 ￣６ ０ 〕 ０
６ ０￣８叉 ０ （）
＞８ ） 叉 １
按 Ｒ ＝ ２得 Ｆ ＝ ９２ １８４ 由此得出 Ｉ Ｒ １ １Ｆ 一 ０．， ２ ．
Ｆｏ ２
例如，在焦炉烘炉初期，沿焦炉高向的总负荷 在 ２ｋ ／ ０Ｎ ｍ以下，开始可以取 １ｋ ／ ，小弹簧负 ５Ｎ ｍ 荷保持上述数值不变， 烘炉末期和生产期间应保持
上限２ｋ ／ 。烘炉前期保持较小的总负荷，主要 ０Ｎ ｍ 是减小燃烧室部位的刚性力 Ｒ ， 值，这样可以 １Ｒ ２
Ｊ６ 型焦炉护炉铁件负荷的管理 Ｎ０
王晓东 （ 中冶焦耐ｊ程枝术有限公司．鞍山 １４０ ） － １０２
Ｊ６ 型焦炉是目前我国自行设计的炭化室最 Ｎ０ 高、 容积最大的焦炉，其护炉设备与Ｊ４ 型等焦 Ｎ３ 炉有所不同。焦炉采用了 Ｈ型钢炉柱 ，燃烧室部 位的小弹簧数量增加且各线成对布置，护炉铁件结
京 ：１ ２
国外炼焦化学 ，１９ ９６
［１ ９ 郑明东。 宁方青 ． Ｎ ０ Ｊ６ 焦炉加热系统控制研究 ． 钢铁，２０ ０１
（） ６ ５ ：６
［１ ２ 郑明东，ｆ文福 ．焦炉 １动加热系统的基础研究 ． ｉ ｇ ＇ ｉ 燃料 与 化
Ｚ ，１９ ２ （） ８ ，８ １ ：１ ９７ ［１ ３ 鲍立威 ．大型焦炉计算机优化控制 系统 ．冶金 自动化，１９ ９４
［ Ａｏ； ｌ ｅｔｉ ｏｓ ｔ ｆ ｃ ｔｌ ｅ ｉ ｔ ｃ ｅ １１ ｎ Ｉｐ ｍ ｎ ｔｎ ％ｅ ｏ ｏ ｒ ｏｈ ｔｇ ｏ ０ ｎ ｍ ｅ ａｏ ｆ ｍ ｎｏ ｆ ｎ ｈ ｋ ｓ ｒ ａ ｅ （ｏｓ ｈ ｉ ） １７ ｕｌａｏ ｅ ： １ １ Ｐｂｃｉ Ｙａ ２０ Ｋｋ ｉ ｍｙ ２０． ９ ｉｔｎ ｒ ０ Ｋｉ ａ ０ 刘晓明 编辑
于接触部位的相对滑动，防止保护板上移。Ｆ ， １ Ｆ 在烘炉至投产期间可按表 １ ２ 步骤进行调整。
表１ 炉柱上下部大弹簧的负荷调整
焦炉温度／ ℃
＜３ 义 ｌ）
旦 。 ］ｌ０ １２０ １３０ １４０
尺 一９５ 明 职 叨 １３
ｕ 滋 一１２ 一．５ ２ ０ ２ ７ ３４ 万 ４１ ．５
Ｒ ｏ ２
４ 纵拉条负荷管理
根据纵拉条的总负荷 １ ｋ ，平均每根纵拉 ４０Ｎ ０ 条负荷为 ２０Ｎ ０ｋ 。烘炉前将纵拉条的标高调整到焦 炉热态标高的位置，随炉温的升高逐步调整纵拉条 调整器，直到烘炉结束。 每根纵拉条的总负荷还应该根据焦炉两侧抵抗 墙倾斜情况进行调整，使抵抗墙面的外移量与冷态 相比不超过 ＋ Ｏ ｍ或 一 ｍ ｌ ｍ ５ ｍ，防止边部炭化室上 部向外倾斜。在焦炉投产后， 纵拉条的弹簧负荷及 抵抗墙顶部的外移情况也要定期进行测量和调整。 由于纵拉条弹簧的安装部位在两侧抵抗墙与 端、间台之间，负荷调整比较困难，因此在烘炉末 期就应当保持准确的弹簧负荷。炉顶表面纵拉条因 温度变化较大，如果烘炉末期在夏季，其负荷可控 制在下限；如果在冬季则应控制在上限，以减少因
千１ ５ 严文福，郑明东 ，焦炉热工测试 与调节 ．北京：冶金工业出版
社 ，１９ ９４
［１ ６ 高俊伟，叶样东， 石天云等 ．焦炉加热智能控制系统研究与应 用． 信息与控制， ０３ ） ８ ２０ （２： ２ ６
关，还与焦炉的操作和管理水平有关。通过计算机
系统仿真 ，对寻求合适的吸力控制模型十分重要。
忽略。
Ｆ ＡＮ ｌ
因为刚性力有相当大的不稳定性，所以在焦炉 的管理中希望增加燃烧室小弹簧的弹性力而减小 Ｒ ， 的刚性力数值（ １Ｒ ２ 即将部分刚性力转移给 １ － ５ 线的小弹簧，进而转变为弹性力） 。当刚性力很
小时（１ Ｒ 为０ ， Ｒ 或 ２ ） 应注意每对小弹簧的压缩量
要相同，而且压架的伸出长度也要相等，防止炉柱 向各方向倾斜。
侧炉柱上部安装 １ 或 １ 大弹簧；机焦侧下部 对（ 组） 各安装 １ 组大弹簧。 炉柱采用 ２ ｘ ３ － ４２ １ ｘ １型钢 ，横拉条为 ３５ Ｉ ２ Ｄ （ ０圆钢 ，＿ ５ 上部大弹簧为 （ ５ １ ｘ ，最大 Ｄ ｘ ２５ ４ ２９ ２ 工作负荷 ８． ；下部大 弹簧为 （ ５ １ ｘ ８２Ｎ ｋ Ｄ ｘ ４ ２９ ２５ ５ １ ｘ ，最大工作负荷 １７６Ｎ ２／ ２ ｘ ２０ （ Ｄ １７ ２ １． 。燃 ｋ 烧室和蓄热室的小弹簧为 （ ２ ｘ ，最大工 Ｄ ｘ １ ２ ９ ８ ７ ０
为满足上述各部的负荷， 必须控制炉柱上下部
的负荷量。设炉柱上下部大弹簧负荷为 Ｆ ， ， １Ｆ ２
将炉柱视为以大保护板上下端为支座的简支梁。 如图 １ ，Ｆ ， ， ， 均为未知 ，但 所示 １Ｆ Ｒ Ｒ ２ １ ２ 已知 Ｆ Ｆ 是总负荷 （ １ ２ ＋ 即每米砌体高 ２ｋ ）。另 ０Ｎ 外，为了使保护板均匀受力，希望 Ｒ ， 相同， １Ｒ ２ 因此上述 ４ 个未知量减少为 ２ 个。根据静力平衡条 件 Ｉ Ａ ， Ｂ ，即可求 出 Ｆ ， ， ， Ｍ ＝ Ｉ ＝ ０ Ｍ ０ １ Ｆ Ｒ ２ １
季节变化对弹簧负荷的调整量。
由 Ｉ Ａ二 得 ０ Ｍ
Ｒ ２＝ 一０ ０ ８ １＋１ ７ Ｆ ． ８ ８ Ｆ ． ２一１ ８ ８ ９ ４．１
由 Ｉ Ｂ 得 ０ Ｍ ＝
Ｒ１＝０ ０ ８ １ １ ． ８ ８ Ｆ１一１ ７ Ｆ ． ２一２ ． ９ ９
５ 结束语
实践表明，焦炉生产中燃烧系统的气流途径复 杂， 燃烧各区段气流的状况变化因素较大， 各控制
点吸力的相关关系不仅与焦炉的结构和燃烧状态有
［１ ４ 高俊伟，叶样东， 石天云等 ．复杂控制系统研究以及在焦炉 自 动 加热中的应用 ．第四届世界智能控制与自动化会议录 ．北
京 ：２０ ４ ， ５ ０２ ３
参考文献
［］ Ｉ 王译译 ．安西代萨焦炉加热 自动控制
（） ８ ２ ：７
［１ ７ 宁方青， 严文福 Ｊ６ 型焦炉加热控制模型 ．中国电子科技 Ｎ０ 大学学报， ０２ ） ６ ２０ （１： ３ ５ ７ ［１ ８ 高俊伟． 叶样东，石天云等 ，智能控制方法与复杂控制系统的
应用 ． ０２ ＩＥ ０ ， Ｅ 国际人工智能大会会议录 ．ＩＡＳ ２北 ２ Ｅ Ｃ Ｉ ２０ ０
图 １ 炉柱受力简图
上述 计 算表 明 ，Ｆ ｌ的控 制 范 围在 １０ ０ ｌ０Ｎ Ｆ 的控制范围在 ９ 一 １ｋ 。由于炉柱下 ４ｋ ９ ２ ５ １３Ｎ 部是 １ 个大弹簧组， 其最大使用负荷为 １７Ｎ 这 １ｋ ， 就决定了上部大弹簧的使用负荷最大为 １８Ｎ ４ｋ ，因
此，炉柱上部只要设置 ２ 个大弹簧就能满足生产需 求。
燃 料
与 化
工
Ｆ ｅ ＆ Ｃ ｅ ｃ ｌ ｒｃ ｓｅ ｕｌ ｈ ｍｉａ Ｐ ｏ ｅ ｓｓ
弹簧的负荷，１ ７ 一 线小弹簧每线为 ２ ｋ 。小 ｘ Ｎ Ｉ Ｏ
wk.baidu.com炉柱小弹簧为 ３ ＯＮ ｘ ，斜道区顶丝的刚性力可忽 Ｉｋ
略。大保护板上下角的刚性力按 Ｒ 十 ２ ｋ ， １ Ｒ ＝ Ｎ ７ ５
机焦侧操作走台托架摩擦力及炉柱上部托架重力可
构采用大保护板形式。
作负荷 １． 。单墙小炉柱为 １ ．小炉柱弹簧为 ９６Ｎ ｋ １ ８ Ｄ ｘ ｘ （ ２ ７ ８，最大工作负荷 １． 。纵拉条采 ２ ９ １０ ９６Ｎ ｋ 用 １ ｘ 的扁钢，端部为 ４ ５圆钢 纵拉条弹 ０ ３ ０ ０ ） ６ 簧两端各安装 ２ 个或 ３ （ ５ （ ５ 个 Ｐ ／ ２ 弹簧组。 ４ Ｄ
２ 焦炉各部负荷确定
横向总负荷是每孔焦炉炉柱上下部大弹簧负荷 的总和。Ｊ４ 型焦炉按规范取每米砌体高 １ｋ ， Ｎ３ ５Ｎ Ｊ６ 型焦炉由于砌体的增高取 ２ｋ ， ０ Ｎ０ ０Ｎ Ｊ６ 型焦炉 Ｎ
１ 焦炉护炉铁件简介
Ｊ６ 型焦炉炉门框通过钩形螺栓与大保护板 Ｎ０ 联接， 大保护板通过炉柱上小弹簧的弹性力及上下 角与炉柱接触的刚性力得到保护性负荷。蓄热室主 墙通过蓄热室保护板和小弹簧得到保护性负荷；蓄
热室单墙通过小炉柱和小弹簧得到保护性负荷。机
按砌体全高计算的总负荷为２５Ｎ ４ｋ ｏ
焦炉横向沿全高不同区域设定的负荷不同，燃 烧室区域按 ２ｋ ／ ５Ｎ ｍ确定， 蓄热室区域按 １ ｋ ／ ７ ｍ Ｎ 确定， 斜道区域约为 ５Ｎ ｍ以下。纵向总负荷按 ｋ／ 每根纵拉条 ２０Ｎ计算，总负荷为 １ ｋ ｃ ０ｋ ４０Ｎ ０