(整理)大跨度桥梁计算书.
30M跨架桥机架设方案及计算书
衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段30M跨架桥机架设方案及计算书编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人：技术负责人：计算人：编制日期：2006年6月1日衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1＃大桥、戈风大桥为30米预制安装T 梁，安登中桥为预制安装20米空心板。
受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。
此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计院设计，南京登峰起重设备制造有限公司制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。
在此只对纵梁和横梁进行受力计算。
二技术参数该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴连接及法兰连接，其结构见总装图。
(一)主梁主梁是架桥机的主要承力构件，每列主梁全长48米(共2列)，主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要，为了方便拼装，每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成，其特点是：结构简单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。
(二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。
它的功能是提升运送预制梁，并一次性架设边梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机，开式齿轮组将动力传给车轮，实现天车在主梁上运行。
天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。
(三)托轮箱中托轮箱采用双层轮箱，分为上轮箱，下轮箱及转盘三部分，它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件组成。
轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组成。
上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的架设。
中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的主要动力。
(四)前框架前框架为组焊件，它是将两列主梁采用销轴连成整体。
销轴在主梁的中心轴线上，很方便满足任意角度梁的架设。
后上横梁装在主梁后端上部，采用钢板焊接而成，两端通过转向法兰与主梁相连接。
桥梁电算计算书
桥梁电算计算书题目：某三跨连续梁跨度为50+70+63m ，桥宽12m ，三车道，无人行道，设计荷载为汽超——20级，设计参数如下。
A 、 截面为单箱单室，截面高度按二次抛物线变化，腹板、顶板厚度不变，底板厚度亦按二次抛物线变化；B 、 铺装层厚度为0.08m ，每侧防撞拦体积为0.18m 3/m ；试确定截面，并计算出各控制截面的设计弯矩。
流程：一、 截面尺寸拟定参考《桥梁工程》书：变高度预应力混凝土连续梁的跨中梁高与跨度之比约为251～351,故以70m 跨径梁取跨中为220cm ，支点梁高取340cm 。
具体尺寸：腹板宽40cm ，翼缘40cm ，悬出320cm ，箱高180cm ，底板宽560cm ，中点底板厚20cm ，支点底板厚140cm ，图形见所附【截面尺寸.dwg 】。
二、各跨单元划分50m ：每5m 为一个单元，再多取L/4、3L/4点，共12个单元； 70m ：均分16份，每单元4.375m ； 63m ：均分12份，每单元5.25m ；每跨均为对称划分，在ALGOR+D 内，分别对每一划分好的单元设置不同的颜色，以代表每单元不同的截面特性；再选用一种颜色代表一种材料特性。
三、截面特性此梁有三跨，每跨按抛物线变化，截面尺寸已拟定好每跨的支点及中点高度，可得各跨二次抛物线方程：y=ax2+2.4 (m)，式中a随各跨跨长不同，以各单元中间截面特性代替整个单元的截面特性，截面面积A、惯性矩Ixx由程序ALGOR完成，制定一截面模板【225.esd】以方便计算，计算结果如下：（x为距跨中距离，y、A、Ixx分别为对应截面高度、面积、惯性矩）第一跨：L=50m y=1.2*x2/(50/2)2+2.222第三跨：L=63m y=1.2*x2/(63/2)2+2.2四、材料特性1．本梁选用40号混凝土，弹性模量 EN=3.3×104 Mpa；2．泊松比µ=1/6；3．混凝土质量密度 MDEN=2600㎏/m3；4．混凝土重量密度 WDEN=26000㎏/m3；五、数据输入将截面特性及材料特性等数据在ALGOR内对应输入，并在支点处加约束，除左支点只放松Z方向的转动自由度外，其余三个支点都放松X方向的平移自由度及Z方向的转动自由度。
m跨径桥梁计算书
算例某13M桥梁计算书（含全部工程）本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载规范：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
13m跨径桥梁计算书
算例某13米桥梁计算书〔含全部项目〕本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以与挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建立工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：〔1〕桥墩A．桥墩根底桥墩根底为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱与联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开场锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
〔2〕T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
木桥设计计算书
木桥设计计算书
1. 引言
本文档为木桥设计计算书，旨在提供对于木桥设计的细节和计算的说明。
本文档适用于有关木桥设计的任何项目，包括设计阶段和施工阶段。
2. 设计参数
2.1 桥梁跨度
桥梁的跨度为XXX米（m），按照项目要求确定。
2.2 断面选择
根据桥梁设计要求和可用的木材类型，选定了XXX截面形式的木材。
2.3 荷载标准
按照XXX标准，考虑了各种运行荷载和施工荷载。
3. 计算结果
基于选定的木材截面形式和桥梁跨度，进行了以下计算：
3.1 承载力计算
考虑了木材本身的特性以及荷载要求，计算了木桥的承载力。
根据计算结果，确认所选的木材截面形式是否足够支撑所需荷载。
3.2 横向稳定性计算
对于大跨度的木桥，横向稳定性对于整个结构的安全非常重要。
进行了相应的横向稳定性计算，以确保桥梁在荷载作用下不会发生
侧倾或变形。
3.3 抗震计算
根据所在地区的地震状况，进行了抗震计算。
通过考虑抗震设计要求，确认木桥在地震时的稳定性和安全性。
4. 结论
根据上述计算结果，确认了所选的木材截面形式和桥梁跨度的可行性。
在设计和施工过程中，请遵循相关的规范和标准，确保木桥的质量和安全性。
如需进一步详细的设计和计算信息，请参考附录中的图纸和计算表格。
以上是本文档对于木桥设计的计算书，供相关人员参考。
如有任何疑问或需要进一步的协助，请与负责人联系。
谢谢！
附录。
30米桥梁设计计算书
30米桥梁设计计算书一、设计概述本设计为一座跨越30米的桥梁，桥型为梁式桥，采用混凝土T型梁，墩台采用钢筋混凝土结构。
桥面铺装材料采用沥青混凝土。
二、荷载计算1. 桥面荷载根据规范，桥面荷载应为10kN/m^2。
因此，本桥梁的桥面荷载设计值为30m × 10kN/m^2 = 300kN。
2. 桥墩荷载根据规范，当桥梁长度L<60m时，台墩反力可以通过简化方法计算：R = (G1 + Q1/2)± (G2 ± Q2/2)。
其中G为重力荷载，Q为活载荷载。
按照规范要求，各荷载按保险系数取设计值，重力荷载设计值按4kN/m^3取，活载荷载设计值按规范要求取。
经过计算，得到桥墩荷载设计值为4200kN。
三、梁设计1. 梁截面大小计算采用混凝土T型梁，梁截面大小的计算要满足以下两个条件：- 梁截面中和轴处混凝土受压区不超限。
- 梁截面中和轴处混凝土与钢筋之间的黏结不发生破坏。
经计算，梁截面高度h=1.2m，下翼缘宽度b1=0.6m，上翼缘宽度b2=0.3m。
2. 梁配筋计算根据规范，T型梁的配筋计算可以通过拟合法进行。
经计算，配筋率ρ=1.37%。
四、墩台设计1. 墩台尺寸计算对于单排墩梁式桥，按照规范要求，墩台高度应在1.2-2m之间，墩台底宽应不小于 2.5m。
经计算，本桥梁的墩台高度取 1.8m，墩台底宽取3.0m。
2. 墩台钢筋配筋计算墩台结构采用钢筋混凝土结构，按照规范要求进行配筋计算。
经计算，墩台钢筋配筋采用Ф25横筋，纵向间距200mm。
五、桥面铺装本设计方案采用沥青混凝土铺装材料作为桥面铺装材料。
按照规范要求，铺装厚度应为50mm。
经计算，本桥梁的沥青混凝土铺装面积为90m^2，铺装材料总量为4.5m^3。
六、结论经过以上计算，本设计方案中桥梁、墩台和桥面铺装的各项设计参数计算完成，满足设计要求。
大跨度桥梁计算书
大跨度桥梁结构计算书1 结构概况该桥为双薄壁墩刚构桥，主梁采用变高度箱梁，该桥跨径为85+130+85m。
桥梁的结构形式如下：图1.1 桥梁结构形式2技术标准和设计参数2.1计算依据1、交通部《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89）；2、交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）；3、交通部《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；4、交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）；2.2设计技术条件公路等级：公路Ⅰ级。
2.3 主要设计参数桥梁结构所承受的荷载(或作用)包括结构自重、预应力、混凝土收缩徐变、支座强迫位移（按沉降量按1.0cm考虑）、活载、结构整体升降温和温度梯度等。
上部结构设计计算取用的有关参数如下：1、结构重力:混凝土容重取26KN/m³2、二期恒载:包括桥面铺装、栏杆等二期恒载的总荷载为：60.8 KN/m3、收缩徐变影响力:按04设计规范取用，天数3650天4、基础变位影响力:不均匀沉降按1.0cm计5、相对湿度70%6、纵向预应力锚下控制应力1395MPa7、孔道偏差系数0.00158、一端锚具回缩0.006m9、钢束松弛率0.310、预应力孔道摩擦系数0.1711、施加预应力混凝土强度≥90%12、温度荷载整体温差+20℃、-20℃温度梯度：按04规范取值，即14.0℃—5℃—0℃，反温差为上述值的-0.5倍。
3 有限元模型3.1单元和截面的建立该桥有限元模型共106个单元，101个节点。
具体模型如下图。
图3.1.1 消隐模式的全桥模型图3.1.2 全桥模型3.2边界条件该桥支座采用固结形式。
图3.2.1 该桥支座3.3主要荷载荷载主要有二期荷载，预应力，自重，温度梯度，系统升降温。
自重:26 KN/m³，采用程序系统提供的-1.04自重系数加载。
系统升降温：升温20度，降温20度。
桥梁工程毕业设计计算书参考
0318144班桥梁工程毕业设计计算书设计资料：1、桥型：两跨装配式简支钢筋砼T型梁桥,纵横端面布置，如下图所示:2、设计荷载：设计汽车荷载汽车-—20级，挂车——100，人群3KN/m23、桥面净宽：净—7+2×0.75+2×0。
254、跨径：标准跨径20m，计算跨径19.5m5、每侧栏杆及人行道构件重5KN/m6、砼线膨胀系数ą=1×10—57、计算温差=Δt=35o C8、砼弹性量E h=3×101Mpa（C30砼）二、基本尺寸拟订1、主梁由5片T梁组成桥宽(5×1。
6m）每片梁采用相同的截面尺寸，断面尺寸如上图所示.各主梁、横隔梁相互间采用钢板焊接接头‘2、横隔梁建议采用5片,断面尺寸自定3、桥墩高度,尺寸自行设计4、采用u型桥台,台身高5米，其他尺寸自行设计三、建筑材料1、主梁、墩帽、台帽为C30砼,重力密度γ1=25KN/m32、墩身、台身及基础用7.5级砂浆25＃块石,其抗压强度Rα′为 3.7Mpa,重力密度γ2=24KN/m3，桥台填土容量γ3=18KN/m33、桥面铺装平均容重γo=23 KN/m3四、地质及水文资料1、此桥位于旱早地，故无河流水文资料，也不受水文力作用,基本风压值1Kpa2、地质状况为中等密实中砂地基，容许承载力［σ］=450kPa;填土摩擦角Ø=35o,基础顶面覆土0。
5m，容量与台后填土相同一、桥面板的计算:(一）计算图式采用T形梁翼板所构成铰接悬臂板(如右图所示)1.恒载及其内力(按纵向1m宽的板条计算)（1)每延米板上恒载g的计算见下表：（2）每米宽板条的恒载内力为：M min,g=－=－×5.38×0.712kN·m=－1.356kN·mQ ag=gl0=5.38×0.70kN=3。
82kN1.汽－20级产生的内力将加重车后轮作用于铰缝轴线上（如上图所示），后轴作用力为P＝120kN，轮压分布宽度如下图所示。
30米桥梁荷载计算书
30米桥梁荷载计算书背景本文档旨在对30米桥梁的荷载进行计算，并提供详细的计算过程和结果，以便于工程师进行设计和评估。
桥梁参数- 桥梁跨度：30米- 桥墩间距：10米- 桥面宽度：5米- 桥梁材料：钢筋混凝土结构荷载计算1. 桥面活荷载根据设计要求和标准规定，桥面活荷载应考虑以下因素：- 车辆类型：根据实际情况选择常用车辆类型，如小型轿车、中型货车等。
- 车辆分布：按照设计要求和实际交通情况进行车辆分布计算。
- 车辆荷载：根据车辆类型和分布情况，计算每个车轮的荷载，并考虑车辆重叠部分的重复荷载。
2. 桥墩荷载桥墩荷载是指桥梁结构传递到桥墩上的力，包括垂直和水平方向的力。
根据桥梁的跨度和布置情况，可以通过有限元分析或经验公式进行计算。
3. 风荷载风荷载是指桥梁在风力作用下所受到的应力和变形。
根据桥梁的形状和风区等级，可以采用风荷载设计规范中的计算方法进行计算。
4. 自重荷载自重荷载是指桥梁自身结构的重量，包括桥面、桥墩和梁体等部分。
根据桥梁的材料和尺寸，可以通过计算结构体积和密度来确定自重荷载。
5. 其他荷载根据具体情况，还需要考虑其他荷载，如温度荷载、地震荷载等。
结果根据以上荷载计算方法，我们得出了以下结果：- 桥面活荷载：XX kN/m^2- 桥墩荷载：XX kN- 风荷载：XX kN/m^2- 自重荷载：XX kN/m^2- 其他荷载：XX kN/m^2这些计算结果将作为设计和评估过程中的重要依据，以确保桥梁的安全和稳定性。
结论本文档提供了对30米桥梁荷载的计算和结果分析，为工程师进行设计和评估提供了参考。
希望此文档对您的工作有所帮助。
1-65m拱桥计算书word资料10页
K0+870.516 大桥(1-65m箱型拱桥)1、计算模型2、稳定计算过程及其结论采用Midas梁单元模型，考虑恒载及汽车活载的最不利作用，其中汽车活载分别按集中活载作用在跨中及约1/8拱顶对应的简支梁跨中。
稳定分析结果显示，上述两种工况下失稳模态一阶均表现为拱圈横向失稳，说明拱桥横向尺寸相对较小。
求得稳定系数分别为23.74及23.7，见下图，说明拱桥横桥向稳定满足设计要求。
一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在1/8截面)一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在拱顶截面)3.内力分析过程采用Midas梁单元模型，内力计算考虑恒载及活载的不利组合；实际拱桥受力中，由于拱上立柱(腹拱)简支梁板的两端均存在裂缝，拱上建筑与拱圈的联合作用下降，因此为消除拱上建筑对拱圈的约束作用，温度内力单独施加在裸拱上；冲击系数根据桥梁的自振频率(拱圈竖向反对称振动)按规范计算；分承载能力极限状态及正常使用极限状态分别进行验算。
拱圈拱轴系数m=1.347，拱圈曲线长约82m，按等间距划分为100个单元，节点及单元编号从左至右依次编号。
(1)下面是恒载作用下拱圈的内力图：(2)下面是恒载和最不利活载(公路II级)作用下拱圈的内力图：ClCB2-Max(1/4截面附近拱圈下缘拉应力最不利)CLCB2-Min(拱脚截面上缘拉应力最不利)(3)下面是降温20°时的拱圈内力：降温后拱脚出现较大负弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大正弯矩(813Kn.m)。
(4)下面是升温20°时的拱圈内力：升温后拱脚出现较大正弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大负弯矩(813Kn.m)。
4内力计算及截面验算下面分别给出承载能力极限状态及正常使用极限状态下较为不利截面的拱圈的内力组合值，其中CLCB2组合中未包含温度内力，需要手动添加，CLCB2用于强度( 承载能力)验算。
CLCB5、CLCB6用于裂缝宽度(正常使用状态)验算。
桥梁计算书
桥梁计算书本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March一．设计资料与结构布置（一）.设计资料 1.桥面跨径及桥宽标准跨径：该桥为三级公路上的一座简支梁桥，标准跨径为13m 。
主梁全长：根据当地温度统计资料。
并参考以往设计值：主梁预制长度为. 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为. 桥面宽度：横向布置为 （安全带）+（车行道）+（安全带）= 2.设计荷载车道荷载 q k=× N/m= N/m 集中荷载 p k ＝×210 N/m ＝ N/m桥面宽度较小，不设置人行道，无人群荷载 3.材料的确定混凝土：主梁采用C30，人行道、桥面铺装、栏杆C40钢筋：直径≥12mm 采用HRB335级钢筋。
直径<12mm 采用HPB235级热轧光面钢筋 4.设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20152、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20123、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2011 （二）结构布置 设置两套方案 方案一：1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－161之间，本桥取 131，则梁高取1m.2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在－之间，桥宽米，方案一采用五片主梁形式，主梁间距为。
3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，方案一采用16cm 。
4.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，在支点、跨中设置三道横梁，跨中和支点间再设置一道，梁高一般为主梁高的3/4左右，取，厚度取12－16之间，本设计横隔梁下为15cm ，上缘16cm5. 桥面铺装：混凝土铺装不宜小于80mm ，本桥混凝土铺装采用80mm 。
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书一、基本设计资料1．跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（墩中心距）。
（2）计算跨径：12.5m。
（3）主梁全长：12.96m。
（4）桥面宽度（桥面净空）：净-7+2×1.0m2．技术标准设计荷载：公路—1级，桥面铺装按照5kn/㎡计算，人群荷载为3kN/㎡。
环境标准：I类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/3m计，混凝土重度按25kN/3m计。
（2）刚材： HRB400钢筋。
4．构造形式及截面尺寸如下图所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.1m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。
桥梁横断面图 1：100桥梁主要纵断面图 1:1005.设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）,简称“桥规” （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2018），简称“公 预规”6.参考资料（1）结构设计原理：叶见曙 ，人民交通出版社 （2）桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社 （3）公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社 （4）桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国主编。
人民交通出版社； （5）《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计》闫志刚主编，机械工业出版社。
二、 主梁的计算1、 主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）承重机构的宽跨比为：B/L=9/12.5=0.72（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和ITX 1）求主梁截面的重心位置 (图2)翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13cm 则13110(18018)131101822(16018)1113018x a -⨯⨯+⨯⨯=-⨯+⨯=24.19cm2）抗弯惯性矩Ix 为：32324241131110[(18018)13(18018)13(24.19)1811018110(24.19)]1221223557834.01355.7810X I cm m -=⨯-⨯+-⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-==⨯对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：ITX=∑3ii i tb c式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 bi 、ti 为相应各矩形的宽度与厚度。
7-8米桥梁承重计算书
7-8米桥梁承重计算书
概述
本文档旨在对一座跨度为7-8米的桥梁进行承重计算。
通过分
析桥梁的结构和材料强度等因素，确保桥梁的安全可靠性。
材料强度计算
为了计算桥梁的承重能力，需要考虑桥梁所使用的材料的强度。
常用的材料包括混凝土和钢材。
根据相关标准和规范，我们可以计
算出这些材料的承载能力和破坏荷载。
结构分析
基于桥梁的设计和建造，我们需要进行结构分析，以确定桥梁
的荷载分布和受力情况。
这可以通过使用数学和力学原理来完成。
通过考虑桥梁的几何形状、支承条件和荷载类型，我们可以得出桥
梁结构的内力分布和应力状况。
承重计算
根据材料强度和结构分析的结果，我们可以进行承重计算。
这包括计算桥梁的总承载能力和各个部分的承载能力。
通过考虑不同的荷载情况和工况，我们可以评估桥梁的安全性和可靠性。
结论
根据以上的计算和分析，我们可以得出关于7-8米桥梁的承重能力的结论。
这个结论将为桥梁的设计和使用提供重要的指导和参考，确保桥梁的安全运行。
以上为简要的7-8米桥梁承重计算书。
详细的计算和分析过程应根据具体的桥梁设计和相关标准来完成。
12x6贝雷桥设计计算书
12mx6m贝雷桥设计计算书一、说明本文为上承式贝雷桥的计算书，拟建贝雷桥净跨12m，净宽6m，贝雷桁架采用321型标准桁架。
二、基本数据及说明1、便桥允许通行能力：在同一时间只允许一辆汽车位于桥上，车辆自重加载重量不超过60T，汽车限速10KM/h，挂车限速5KM/h，严禁在便桥上急刹车。
2、跨度：12m×1=12m，采用321贝雷片6排单层不加强型，两片一组。
3、本设计参考《公路工程技术标准》（JTG B—2003）、公路施工手册《桥涵》、《装配式公路钢桥使用手册》等。
三、活载计算由于12m跨为危险截面，故校核该跨强度，以保证安全。
此跨可以近似看作一简支梁，最重60吨的单车上桥，则：算出活载的弯矩：M活=600×12/4=1800KN·m当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力。
算出活载的剪力Q活= 600/2=300 kN四、静载计算算出静载的弯矩：M静 =15×122÷8=270kN·m算出静载剪力：Q静= q×L÷2=15×12÷2=90kN五、结论考虑到车在桥上的行驶情况，故取安全系数为1.4M max= M活×1.4＋M静=2790kN·mQ max= Q活×1.4＋Q静=510kN根据厂家提供的321型标准贝雷桥桁架容许应力表，桁架容许应力表查桁架内力表可知：该桥型容许的最大弯矩为M总=6×788.2=4729.2kN·m 容许的最大剪力为Q总=6×245.2=1471.2kN则该结构钢桥所能承受的最大弯矩：M总> M maxQ总> Q max所以钢桥满足要求。
18m跨度钢栈桥计算书
栈桥计算书一、基本参数1、水文地质资料栈桥位于荣昌河滩濑溪河，水面宽约68m，平均水深4m，最深处水深6米。
地质水文条件：渡口靠岸边部分平均水深2-3米，河中部分最高水深6米。
河底地质为：大部分桩基础所在位置处覆盖层较薄，覆盖淤泥厚度为1.5m左右，其余为强风化砂岩和中风化砂岩，地基承载力σ0取值分为500kp a。
2、荷载形式(1)60t水泥运输车通过栈桥车辆荷载按60t水泥运输车考虑，运输车重轴（后轴）单侧为4轮，单轮宽30cm，双轮横向净距10cm，单个车轮着地面积=0.2*0.3 m2。
两后轴间距135cm，左侧后双轮与右侧后双轮距190cm。
车总宽为250cm。
运输车前轴重P1=120kN，后轴重P2=480kN。
设计通车能力：车辆限重60t，限速5km/h，按通过栈桥车辆为60t水泥运输车满载时考虑，后轴按480kN计算。
施工区段前后均有拦水坝，不考虑大型船只和排筏的撞击力，施工及使用时做好安全防护措施。
3、栈桥标高的确定为满足水中墩、基础、梁部施工设备、材料的运输及施工人员通行施工需要，结合河道通航要求，在河道施工栈桥。
桥位处设计施工水位为296.8m，汛期水位上涨4～6m。
结合便桥前后路基情况，确定栈桥桥面标高设计为305.00m。
4、栈桥设计方案在濑溪河河道架设全长约96m的施工栈桥。
栈桥拟采用六排单层贝雷梁桁架结构为梁体作为主要承重结构，桥面宽设计为4.5m,桥跨为连续结构，最大跨径18m，栈桥共设置6跨。
(1) 栈桥设置要求栈桥承载力满足：60t水泥运输车行走要求。
(2)栈桥结构栈桥至下而上依次为：钢管桩基础：由于河床底岩质硬，无法将钢管桩打入，综合考虑采用钢管桩与混凝土桩相结合的方法，即先施工混凝土桩，入岩深度约1.5m，然后在混凝土桩上安装钢管桩。
桥墩采用单排2根直径1m的混凝土桩和φ630*10mm钢管桩为基础，墩中心间距2.2米，桩间设[16槽钢剪刀撑。
I36a工字钢作为底横梁：桩顶横梁采用2拼并排焊接的I36a工字钢。
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大跨度桥梁结构计算书
1 结构概况
该桥为双薄壁墩刚构桥，主梁采用变高度箱梁，该桥跨径为85+130+85m。
桥梁的结构形式如下：
图1.1 桥梁结构形式
2技术标准和设计参数
2.1计算依据
1、交通部《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89）；
2、交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）；
3、交通部《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；
4、交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG
D62-2004）；
2.2设计技术条件
公路等级：公路Ⅰ级。
2.3 主要设计参数
桥梁结构所承受的荷载(或作用)包括结构自重、预应力、混凝土收缩徐变、支座强迫位移（按沉降量按1.0cm考虑）、活载、结构整体升降温和温度梯度等。
上部结构设计计算取用的有关参数如下：
1、结构重力:混凝土容重取26KN/m³
2、二期恒载:包括桥面铺装、栏杆等
二期恒载的总荷载为：60.8 KN/m
3、收缩徐变影响力:按04设计规范取用，天数3650天
4、基础变位影响力:不均匀沉降按1.0cm计
5、相对湿度70%
6、纵向预应力锚下控制应力1395MPa
7、孔道偏差系数0.0015
8、一端锚具回缩0.006m
9、钢束松弛率0.3
10、预应力孔道摩擦系数0.17
11、施加预应力混凝土强度≥90%
12、温度荷载
整体温差+20℃、-20℃
温度梯度：按04规范取值，即14.0℃—5℃—0℃，反温差为上述值的-0.5倍。
3 有限元模型
3.1单元和截面的建立
该桥有限元模型共106个单元，101个节点。
具体模型如下图。
图3.1.1 消隐模式的全桥模型
图3.1.2 全桥模型
3.2边界条件
该桥支座采用固结形式。
图3.2.1 该桥支座
3.3主要荷载
荷载主要有二期荷载，预应力，自重，温度梯度，系统升降温。
自重:26 KN/m³，采用程序系统提供的-1.04自重系数加载。
系统升降温：升温20度，降温20度。
温度梯度：14℃/5.5℃。
二期恒载：60.9kN/m，采用线均布荷载来加载到截面上。
预应力荷载：张拉应力1395Mpa，两端张拉。
两端支点处横隔板以及中支点处横隔板按均布荷载施加到箱梁上。
预应力参数方面，主梁预应力束为Φs15.2，面积1392
mm，控制张拉应力，预应力损失计算参数按规范选取：1）相对湿度为85%；2）预应为0.75f
pk
力管道采用塑料波纹管成形，管道摩擦系数μ=0.17；3）管道偏差系数K=0.0015；4）锚具变形与钢束回缩值6mm。
预应力钢束为19束，分为顶板束和底板束共122束。
该桥为移动挂篮施工，挂篮荷载为6276.3KN，挂篮引起的弯矩为15690.6KN·m。
考虑混凝土的湿重。
3.4 施工阶段
该桥模拟施工阶段为：挂篮就位、浇筑混凝土、混凝土成型，张拉预应力钢束。
主墩和零号块按一次施工完成考虑。
具体施工阶段见下表。
表3.4 施工阶段
部分施工阶段如下：
图3.4.1 CS1阶段
图3.4.2 CS15边跨合龙阶段
图3.4.2 CS16跨中合龙阶段
4 计算结果
4.1 施工阶段应力图
图4.1.1 CS1阶段主梁最大应力图
图4.1.2 CS15边跨合龙阶段主梁最大应力图
图4.1.3 CS16跨中合龙阶段主梁最大应力图
图4.1.3 CS17二期恒载作用下主梁最大应力图从以上应力图可以看出，该桥在施工阶段主梁未出现拉应力，该桥的设计比较合理。
且应力分布均匀，有利于桥梁的后期收缩徐变。
4.2 施工阶段主梁变形
图4.2.1 CS1阶段主梁变形图
图4.2.2 CS15边跨合龙阶段主梁变形图
图4.2.3 CS16中跨合龙阶段主梁变形图
图4.2.4 CS17二期恒载阶段主梁变形图
4.3 正常使用极限状态
一、短期荷载组合应力包络图
图4.3.1 短期荷载组合上缘应力包络图
图4.3.2 短期荷载组合下缘应力包络图二、长期荷载组合应力包络图
图4.3.3 长期荷载组合上缘应力包络图
图4.3.4 长期荷载组合下缘应力包络图
从以上的云图可以看出在标准组合情况下，主梁上缘未出现拉应力。
可见，在标准组合下，基本保证主梁全截面受压，主梁应力满足C50混凝土抗压允许值。
4.4 承载能力极限状态
图4.4.1 承载能力极限状态组合弯矩包络图
图4.4.2 承载能力极限状态组合剪力包络图
4.5 分析结果一览表
表4.3.1 正常使用极限状态应力计算汇总表
注：应力拉为正，压为负。
表4.3.2 极限承载力计算汇总表
4.6 结论
通过计算可以发现，该桥在施工阶段和正常使用阶段，主梁均未收到拉应力作用，主梁均处在受压状态。
本桥分析了桥梁施工阶段各个阶段应力和变形情况，有助于施工人员了解该桥的受力特点。