广东荷载规范与国家规范的区别.doc
建筑结构荷载规范
建筑结构荷载规范[附条文说明] GB50009-20121总则1.0.1为了适应建筑结构设计的需要，符合安全适用、经济合理的要求，制定本规范。
1.0.2本规范适用于建筑工程的结构设计。
1.0.3本规范依据国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153-2008规定的基本准则制订。
1.0.4建筑结构设计中涉及的作用应包括直接作用(荷载)和间接作用。
本规范仅对荷载和温度作用作出规定，有关可变荷载的规定同样适用于温度作用。
1.0.5建筑结构设计中涉及的荷载，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2术语和符号2.1术语2.1.1永久荷载permanent load在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计，或其变化是单调的并能趋于限值的荷载。
2.1.2可变荷载variable load在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与平均值相比不可以忽略不计的荷载。
2.1.3偶然荷载accidental load在结构设计使用年限内不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的荷载。
2.1.4荷载代表值representative values of a load设计中用以验算极限状态所采用的荷载量值，例如标准值、组合值、频遇值和准永久值。
2.1.5设计基准期design reference period为确定可变荷载代表值而选用的时间参数。
2.1.6标准值characteristic value／nominal value荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值(例如均值、众值、中值或某个分位值)。
2.1.7组合值combination value对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值；或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。
2.1.8频遇值frequent value对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值。
《工程结构通用规范》与《建筑结构荷载规范》比对
《工程结构通用规范》与《建筑结构荷载规范》比对来源：非解构作者：李香香如有侵权，请联系删除前言《工程结构通用规范》已经在今年1月1日起执行。
作为一名奋斗在一线的结构设计师，在日常工作中整理了我们设计工作中比较关注的部分，借此机会分享给大家。
以下为《工程结构通用规范》中关于《建筑结构荷载规范》发生变化的若干条比对。
《工程结构通用规范》GB55001-2021，以下简称《结构通规》。
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，以下简称《荷规》。
01建筑结构作用的基本组合，不再区分可变荷载控制和永久荷载控制；单独列出预应力作用；02· 建筑结构的作用分项系数建筑结构的作用分项系数，对结构不利时有所提高，与《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018保持一致：1.可变作用分项系数≥1.5（工业楼面活载＞4KN/m2时≥1.4）；2.永久作用分项系数≥1.3，不再区分可变或永久荷载控制；3.预应力作用分项系数≥1.3。
03· 民用建筑楼面均布活荷载标准值民用建筑楼面均布活荷载标准值与《荷规》相比，部分类别有所提高。
1. 办公楼由1(1)项调到1(2)项，标准值提高了0.5KN/m2;频遇值系数、准永久值系数提高0.1；医院门诊室、食堂、餐厅、一般资料档案室等19类标准值提高了0.5 KN/m2;2. 试验室、阅览室、会议室等8类标准值提高了1.0KN/m2;办公室、餐厅、医院门诊部的走廊、门厅提高了0.5 KN/m2；民用建筑楼面均布活荷载标准值中1~7项，共36类，其中28类涉及修改，占比78%，；第6项中取值增加书架不超过2.5m限制。
04· 汽车通道和客车停车库的楼面均布活荷载标准值汽车通道和客车停车库的楼面均布活荷载标准值与《荷规》相比较：1. 数值上没有变化，但条文内容与一般民用建筑楼面活荷载标准值条文单独分开；明确了适用条件为≤9人的小客车，消防车满载总重≤30t;明确了3m~6m的双向板楼面活荷载插值取值。
钢筋混凝土结构设计统一技术规定(广东)
钢筋混凝土结构设计 统一技术规定广东XX建筑设计院有限公司编制日期：2009. 8.21目录编写说明 (5)１总则 (6)1. 1 设计依据 (6)1. 2 结构设计等级 (8)1. 3 抗震设防分类 (8)1. 4 抗震设防标准 (9)1. 5 材料要求 (10)1. 6 裂缝控制 (11)２荷载 (12)2. 1 风荷载 (12)2. 2 正常使用活荷载标准值 (12)2. 3 屋面活荷载标准值 (13)2. 4 楼（屋）面附加恒荷载标准值 (13)2. 5 直升机停机坪荷载标准值 (13)2. 6 人防等效静荷载标准值 (14)2. 7 地下水设防水位的确定及其荷载作用划分 (15)３地基与基础 (16)3. 1 基础设计基本规定 (16)3. 2 不良地质状况的处理措施 (17)3. 3 地基处理方案及措施 (20)3. 4 天然地基基础 (23)3. 5 桩基础 (24)４地下室 (27)4. 1 地下室作为上部结构嵌固部位的技术要求 (27)4. 2 抗震设计要求 (27)4. 3 人防地下室 (27)５上部结构 (29)5. 1 结构布置原则 (29)5. 2 楼（屋）面板构造 (31)5. 4 框架柱构造 (33)5. 5 剪力墙构造 (35)5. 6 短肢剪力墙构造 (38)5. 7 筒体结构构造 (39)６复杂结构的特殊要求 (41)6. 1 带转换层的高层建筑（框支结构） (41)6. 2 带加强层的高层建筑 (43)6. 3 错层结构 (43)6. 4 连体结构 (44)6. 5 大底盘多塔结构 (44)6. 6 混合结构 (45)6. 7 预应力混凝土结构 (48)6. 8 单层空旷结构（影剧院） (51)7 结构计算补充规定 (53)7. 1 楼梯参与整体计算问题 (53)7. 2 框排架结构设计要点 (53)８计算结果合理性的分析及调控 (55)8. 1 轴压比 (55)8. 2 剪重比 (55)8. 3 刚度比 (55)8. 4 位移比 (56)8. 5 弹性层间位移角 (57)8. 6 周期比 (57)8. 7 刚重比 (58)8. 8 有效质量比 (58)8. 9 短肢剪力墙截面积百分比 (59)8. 10 框－剪结构的框架柱承担的倾覆弯矩百分比 (59)8. 11 考虑偶然偏心或双向地震作用的原则 (59)8. 12 注意问题 (59)9. 1 计算书封面 (61)9. 2 计算书内容 (61)１０施工图制图要求 (63)10. 1 基本规定 (63)10. 2 结构施工图应表达的内容 (65)编写说明0.0.1 本规定根据国家和广东省现行有关规范、规程、标准，结合本院多年设计经验和地区情况而编写，主要适用于多层和A级高度的高层建筑，与本院已颁布的结构标准图、计算规定等配合使用。
荷载规范
《建筑结构荷载规范》局部修订(doc格式全文下载)中华人民共和国建设部公告第458号建设部关于发布国家标准《建筑结构荷载规范》局部修订的公告现批准《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001局部修订的条文，自2006年11月1日起实施。
其中，第3.2.3、3.2.5、4.1.1、7.1.1条为强制性条文，必须严格执行。
经此次修改的原条文同时废止。
中华人民共和国建设部2006年7月25日3.2.3 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：1）由可变荷载效应控制的组合：式中----永久荷载的分项系数，就按第3.2.5条采用；----第i个可变荷载的分项系数，其中为何荷载的分项系数,应按第3.2.5条采用。
----按永久荷载标准值GK计算的荷载效应值；——按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中为诸可变荷载效应中起控制作用者；——可变荷载的组合值系数，应分别按各章的规定采用；——参与组合的可变荷载值。
2）由永久荷载效应控制的组合：（3.2.3-2）注：1 基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。
2 当对无法明显判断时，轮次以各可变荷载效应为，选其中最不利的荷载效应组合。
3 （取消此注）。
3.2.5 基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1 永久荷载的分项系数：1）当其效应对结构不利时—对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；—对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2）当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。
2 可变荷载的分项系数：-- 一般情况下取1.4；—对标准值大于4KN/m2 的工业房屋楼面结构的活荷载取1.3。
3 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用。
4．1民用建筑楼面均布活荷载4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数，应按表4.1.1的规定采用。
表4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数项次类别标准值（4KN/m2）组合值系数频遇值系数 f 准永久值系数 q1 (1) 住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院、病房、托儿所、幼儿园(2) 教室、试验室、阅览室、会议室、医院门诊室 2.0 0.7 0.50.6 0.40.52 食堂、舞厅、一般资料档案室 2.5 0.7 0.6 0.53 (1) 礼堂、剧场、影院、有固定座位的看台(2) 公共洗衣房 3.03.0 0.70.7 0.50.6 0.30.5 4 (1) 商店、展览厅、车站、港口、机场、大厅及其旅客等候室(2) 无固定座位的看台 3.53.5 0.70.7 0.60.5 0.50.35 (1) 健身房、演出舞台(2) 舞厅 4.04.0 0.70.7 0.60.6 0.50.36 (1) 书库、档案库、贮藏室(2) 密集柜书库 5.012.0 0.9 0.9 0.87 通风机房、电梯机房 7.0 0.9 0.9 0.8 项次类别标准值（4KN/m2）组合值系数频遇值系数 f 准永久值系数 q8 汽车通道停车库：（1）单向板楼盖（板跨不小于2m）客车消防车（2）双向板楼盖（板跨不小于6m×6m）和无梁楼盖（柱网尺寸不小于6m×6m）客车消防车 4.035.02.520.0 0.70.70.70.7 0.70.70.70.70.60.60.60.69 厨房(1)一般的(2)餐厅的 2.04.0 0.70.7 0.60.7 0.50.7 10 浴室、厕所：（1）第1项中的民用建筑（2）其他民用建筑 2.02.5 0.70.7 0.50.6 0.40.5 11 走廊、门厅、楼梯：（1）宿舍、旅馆、医院病房、托儿所、幼儿园、住宅（2）办公楼、教学楼、餐厅、医院门诊部（3）当人流可能密集时 2.02.53.5 0.70.70.7 0.50.60.5 0.40.50.312 阳台：(1)一般情况(2)当人群有可能密集时 2.53.5 0.7 0.6 0.5注：1 本表所给各英活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。
建筑结构荷载规范
建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范是一种制定和规定建筑物结构设计荷载的准则和依据。
它的目的是确保建筑物在正常使用和不利的外部力作用下，能够保持稳定、安全和耐久。
荷载规范的制定是为了提供可靠的设计数据，以使工程师和设计师能够设计、计算和评估构件和结构的强度和刚度。
1. 背景在建筑物的设计中，荷载是指在建筑系统中产生的各种力和作用。
建筑结构荷载规范的制定是为了将这些力和作用转化为设计参数，以便工程师能够根据这些参数进行结构设计。
2. 目的建筑结构荷载规范的主要目的是确保建筑物在设计使用寿命内的正常使用条件下，具备足够的强度和刚度来抵抗外力的作用，防止结构发生破坏或倒塌的风险。
3. 国家标准不同国家或地区都会制定相应的建筑结构荷载规范。
例如，在中国，有《建筑结构荷载标准》（GB 50009-2012）规定了建筑物的设计荷载标准。
而美国则有《美国国家建筑规范》（ASCE 7）来规定建筑结构荷载。
4. 荷载类型建筑结构荷载可以分为静态荷载和动态荷载两大类。
静态荷载包括常规荷载、额外荷载等，动态荷载则包括风荷载、地震荷载等。
设计师需要根据建筑物的具体情况和使用条件，确定所需要考虑的各种荷载类型和参数。
5. 荷载计算方法建筑结构荷载的计算方法通常采用极限状态设计法。
这种方法要求将荷载分为永久荷载和活载两部分，并进行组合计算。
永久荷载是指长期存在于结构中的自重、设备重量等，而活载则是指变化的荷载，如人员、家具、风荷载等。
6. 荷载标准值建筑结构荷载规范中还规定了荷载的标准值。
标准值是指在特定的设计情况下，建筑物所需要承受的荷载的预测值。
这些标准值是根据实际测量和观测数据、统计分析和工程经验得出的。
7. 荷载与结构设计建筑结构荷载规范对于结构设计至关重要。
工程师必须根据荷载规范的要求，合理计算和确定结构的截面尺寸、材料强度、构件连接等参数，以确保结构的安全可靠性。
结论建筑结构荷载规范是建筑物结构设计的基础，它为工程师和设计师提供了设计和计算所需的可靠数据。
建筑结构荷载规范修订介绍
01
02
处理方法一
通过广泛征求意见，充分了解各方利益诉求 ，寻找平衡点。
问题二
如何处理旧规范与新规范的关系：新 规范是在旧规范的基础上进行修订的 ，如何处理两者的关系，避免出现冲
突和矛盾。
03
问题三
如何保证规范的科学性和实用性：科学性和 实用性是规范修订的重要原则，如何保证这
对建筑行业的影响
促进建筑行业技术进步
促进绿色建筑发展
新修订的规范将反映最新的科研成果 和工程实践经验，有助于提高建筑行 业的技术水平。
新规范对环保、节能等方面的要求更 加严格，有利于推动绿色建筑的发展 。
提高建筑安全性和耐久性
新规范对荷载取值、组合方式等方面 进行了修订，有助于提高建筑的安全 性和耐久性。
对结构设计的影响
01
02
03
简化设计流程
新规范对某些荷载取值和 组合方式进行了调整，有
新规范对荷载的取值和计 算方法进行了修订，有助 于提高结构设计的精度。
降低设计成本
新规范修订后，结构设计 更加合理，有助于降低设 计成本。
对施工和监理的影响
提高施工安全意识
新规范对施工过程中的安全要求更加严格，有助于提高施工人员 的安全意识。
促进监理工作规范化
新规范对监理工作的要求更加明确，有助于促进监理工作的规范化 。
提高工程质量监管水平
新规范对工程质量的要求更加严格，有助于提高工程质量监管水平 。
05
CATALOGUE
结论
修订成果总结
更新的荷载组合和设计方法
新规范引入了更先进的荷载组合和设计方法 ，以适应现代建筑的需求和挑战。
提高了安全系数
《建筑结构荷载规范》解读
《建筑结构荷载规范》解读
该规范的应用范围非常广泛，适用于各类建筑物的结构设计，包括住宅、工业厂房、商业建筑、桥梁、塔楼等。
该规范的目标是确保建筑物的结构强度、刚度和稳定性，以抵抗各种荷载的作用，从而保障人员的安全和建筑物的使用寿命。
该规范主要包括四个部分，分别是通则、荷载及其组合、结构分析和验算、以及附录。
其中，通则部分阐述了规范的目的、应用原则、术语和符号的定义等基本内容。
荷载及其组合部分规定了建筑物所受到的几种类别的荷载，包括永久荷载、可变荷载、风荷载、地震作用、温度荷载等，并给出了计算这些荷载的方法和参数。
结构分析和验算部分介绍了结构设计中的力学分析方法和验算要求，包括静力分析、动力分析和稳定性验算等。
附录部分给出了一些附加的参考数据和方法，便于工程师的应用。
该规范的解读可以帮助工程师更好地理解和应用其中的规定。
首先，工程师需要了解建筑物所受到的各种荷载的特点和计算方法，以正确评估建筑结构的强度和稳定性。
其次，工程师需要掌握各种荷载组合的要求，以保证结构设计的合理和经济。
此外，工程师还需要熟悉结构分析和验算的方法，以有效地进行结构设计和安全评估。
总的来说，《建筑结构荷载规范》是中国建筑行业非常重要的技术标准，对建筑物的结构设计提供了明确的要求和指导。
工程师们需要认真学习和应用该规范，以确保建筑物的安全和可靠性。
同时，随着科技和社会的不断发展，该规范也需要进一步修订和完善，以适应新的技术和建筑工程的需求。
工程建筑荷载规范标准
工程建筑荷载规范标准民用建筑荷载标准值（自重）:住宅办公楼旅馆医院标准值2.0 KN/m2食堂餐厅2.5 KN/m2礼堂剧场影院3.0 KN/m2商店车站3.5 KN/m2健身房舞厅4.0 KN/m2书房储藏室5.0 KN/m2KN是千牛kg是千克。
1KN＝1000N，1Kg=9.81N。
纠正以下kn指节（用于航海）.在物理中牛顿（Newton，符号为N）是力的公制单位。
它是以发现经典力学的艾萨克·牛顿（Sir Isaac Newton）命名。
般住宅就用两种级别规格的板就可以了，就是所说的一级板和二级板，一级板就是说可以承受的活荷载是1KN/M2，二级板，可以承受的活荷载是2KN/M2，西南地区已经规定了最小为四级板，即可以承受活荷载是4KN/M2。
商品楼一般是10CM的厚度，200KG/M3的承重设计，280KG/M3的安全系数还是有的，但是实际上可以承重多少就不知道了，至少我们没有听说过谁家来了10多个客人把楼板踩塌的新闻。
但是有一点要注意，东西放上去不塌，不代表楼板就可以承受这种重量，长期承受超过楼板负载的重量肯定会导致楼板开裂变形的。
另外每平方米200公斤的承重是平均承重不是一点上的承重能力，不然的话一个50KG的人单脚站立的话就该把楼板踩踏了，按照我的理解这应该是一个空间内每方米都承受200KG的重量后中心点所能够承受的最大负载。
如果有比较沉重的东西，比如说浴缸、大书柜什么的只要靠承重墙摆放还是比较安全的。
PS:以上纯属个人理解，非专业一般情况下住宅楼板板厚最小取100mm（视楼板跨度大小有可能取更厚，一般楼板板厚是取1/40 的楼板跨度）。
除阳台，卫生间楼面均布活荷载标准值为250KG/m^2。
其他房间的楼面布活活荷载标准值均为200KG/m^2。
活荷载设计值=1.4x活荷载标准值所指荷载为均布荷载。
注意均布二字牛顿是一个国际单位制导出单位，它是由kg?m?s?2的国际单位制基本单位导出。
什么是荷载的标准值
什么是荷载的标准值荷载的标准值是指在设计和施工过程中所采用的荷载数值，它是根据工程所处的环境、使用要求和安全标准等因素确定的。
荷载标准值的准确确定对于工程结构的安全性和稳定性至关重要。
在工程设计中，荷载标准值是一个基本参数，直接影响着工程结构的设计方案和施工过程。
首先，荷载的标准值是根据国家相关标准和规范确定的。
国家对于建筑、桥梁、道路、水利工程等不同类型的工程都有相应的规范，其中包括了荷载标准值的计算方法和要求。
这些标准和规范是经过长期实践和理论总结得出的，具有权威性和科学性。
因此，在确定荷载标准值时，必须严格按照国家标准和规范的要求进行计算和确认，确保工程结构的安全可靠。
其次，荷载标准值的确定需要考虑工程所处的环境和使用要求。
不同地区的自然环境和气候条件不同，对于荷载的影响也会有所差异。
比如，在地震频发的地区，地震荷载将成为工程设计中需要重点考虑的因素；在风力较大的地区，风荷载则需要进行详细的计算和分析。
此外，工程的使用要求也会对荷载标准值的确定产生影响，比如在大型体育场馆的设计中，需考虑人员聚集荷载；在工业厂房的设计中，则需要考虑设备荷载等。
另外，荷载标准值的确定还需要考虑工程结构的安全标准。
在工程设计中，安全性是首要考虑的因素，荷载标准值的确定必须满足结构的安全要求。
国家相关标准和规范中对于不同类型工程结构的安全要求有详细的规定，荷载标准值的确定必须满足这些要求。
只有在确保结构安全的前提下确定的荷载标准值才是合理的和可靠的。
总的来说，荷载的标准值是在工程设计和施工中必须要确定的重要参数，它直接关系到工程结构的安全性和稳定性。
在确定荷载标准值时，必须严格按照国家相关标准和规范的要求进行计算和确认，同时考虑工程所处的环境和使用要求，满足工程结构的安全标准。
只有在科学、严谨的基础上确定的荷载标准值才能保证工程结构的安全可靠。
粤港荷载规范关于风荷载计算的对比研究
第51卷第7期2021年4月上建㊀筑㊀结㊀构Building StructureVol.51No.7Apr.2021DOI :10.19701/j.jzjg.2021.07.020作者简介:陈学伟,博士,高级工程师,Email:dinochen1983@㊂粤港荷载规范关于风荷载计算的对比研究陈学伟1,㊀辛展文2,㊀杨㊀易3,㊀林㊀哲1(1WSP 科进香港有限公司,香港999077;2拉瓦尔大学土木与水工程系,魁北克市G1V 0A6;3华南理工大学土木与交通学院,广州510640)[摘要]㊀风荷载计算是建筑结构荷载设计的重要内容之一,不同国家和地区的荷载规范体系不尽相同㊂目前,广东省风荷载设计规范按照‘建筑结构荷载规范“(GB 50009 2012)实行,香港地区按照2019年新修订的荷载规范实行㊂从计算方法和基本参数两方面比较广东省与香港地区荷载规范的中风荷载取值的异同;通过编程实现粤港地区建筑结构风荷载计算㊂对一超高层建筑工程案例进行结构设计风荷载的分析,获得了两地顺风向风荷载㊁横风向风荷载以及基本风压等重要数据,比较计算结果差异,发现香港地区建筑结构在设计过程中采用的风荷载比广东地区更大,引起该差异的其中一个原因是参考风压取值不同㊂[关键词]㊀荷载规范对比;风荷载设计;广东荷载规范;香港荷载规范中图分类号:TU973+.213文献标识码:A 文章编号:1002-848X (2021)07-0133-06[引用本文]㊀陈学伟,辛展文,杨易,等.粤港荷载规范关于风荷载计算的对比研究[J].建筑结构,2021,51(7):133-138.CHEN Xuewei,XIN Zhanwen,YANG Yi,et parative research of wind load calculation in Guangdong andHong Kong load codes[J].Building Structure,2021,51(7):133-138.Comparative research of wind load calculation in Guangdong and Hong Kong load codesCHEN Xuewei 1,XIN Zhanwen 2,YANG Yi 3,LIN Zhe 1(1WSP Hong Kong Ltd.,Hong Kong 999077,China;2Department of Civil and Water Engineering,Laval University,Quebec,G1V 0A6,Canada;3School of Civil Engineering and Transportation South China University of Technology,Guangzhou 510640,China)Abstract :Calculation of wind load is one of the important steps in the load design of building structures.Wind load codesin different countries and regions are not all the same.At present,the wind load design in Guangdong Province isimplemented in accordance with the Load code for the design of building structures (GB 50009 2012),while the wind load code implemented in Hong Kong is a newly revised edition in 2019.The similarities and differences of wind load values in load codes of Guangdong Province and Hong Kong were compared from two aspects of calculation methods and basicparameters.Wind load calculation of building structure in Guangdong and Hong Kong area was realized through programming.The structural design wind load analysis of a super high-rise building engineering case was conducted toobtain important data such as downwind wind load,cross-wind wind load and basic wind pressure in the two places.Comparing the difference in the calculation results,it is found that the wind load used in the design process of the building structure in Hong Kong is greater than that in the Guangdong Province.One of the reasons for the difference is that the reference wind pressures are different.Keywords :load code comparison;wind load design;Guangdong load code;Hong Kong load code0㊀引言风荷载是建筑结构设计中需要考虑的一项重要内容,对沿海超高层建筑尤其重要㊂高层建筑抗风设计方法有规范设计㊁风洞试验㊁数值风洞模拟仿真,其中规范是基准㊂目前,广东省参照国家标准‘建筑结构荷载规范“(GB 50009 2012)[1]编制了广东省标准‘建筑结构荷载规范“(DBJ 15101 2014)[2](简称广东规范),另外有部分抗风细节体现在‘高层建筑混凝土结构技术规程“(JGJ 32010)[3]中㊂香港地区按照2019年新修订的Codeof practice on wind effects in Hong Kong 2019[4](简称香港规范)实行㊂根据Explanatory notes to the code of practice onwind effects in Hong Kong 2019[5](香港风荷载规范注释),2019年版香港规范与2004年版香港规范[6]相比,与国际规范更加接近,特别参考了澳大利亚/新西兰规范AS /NZS 1170.2㊁美国规范ASCE 7-16和欧洲规范BS EN 1991-1-4㊂建㊀筑㊀结㊀构2021年近年来,有关学者针对各国荷载规范中风荷载的计算进行了一系列的对比研究:朱凡等[7]比较了2004年版香港规范[6]与中国大陆‘建筑结构荷载规范“(GB50009 2012);刘刚[8]对中美规范中风荷载的计算分析进行了比较;赵杨等[9]从 阵风荷载因子 的角度对中美日加澳五国的荷载规范进行了系统性研究;夏瑞光[10]从平均风荷载和脉动风荷载的角度对比了中澳欧三个国家与地区的荷载规范;申跃奎等[11]对中美英三国荷载规范中风荷载的重要参数进行了比较㊂对比广东规范与香港规范中有关风荷载的计算,可为结构抗风设计和相关研究者提供参考,有利于了解广东省㊁香港地区甚至其他国家与地区的荷载规范中有关风荷载计算的差异,对粤港两地的工程项目尤其重要㊂1㊀粤港荷载规范对比广东规范与香港规范对建筑主体结构的风荷载计算不尽相同㊂本节总结了两套规范风荷载计算参数与计算公式的差异性,从这两方面进行对比分析㊂1.1计算公式广东规范与香港规范的基本计算公式对比见表1㊂两套规范顺风向风荷载的计算形式相似,但值得注意的是,广东规范只需要计算两个方向(X,Y 向,图1(a))的风荷载,而香港规范需要验算四个方向(ʃX1,ʃX2向,图1(b))风荷载,并且香港规范可以计算任意风向角下的风荷载,适用于更复杂的风环境㊂在横风向风荷载计算上,广东规范通过各楼层风荷载和基底总剪力来衡量风作用,香港规范则通过基底弯矩来衡量㊂在计算得到横风向基底弯矩后,香港规范需要根据横风向基底弯矩对顺风向风荷载进行修正,从而与横风向基底弯矩相匹配,修正后的顺风向风荷载将会增大,结果更为保守㊂广东规范不需要修正顺风向风荷载㊂在计算扭转风荷载时,香港规范采用一个更简单的计算模型,将顺风向风荷载作用点偏移一个水平距离e,扭转风荷载等于该偏移距离乘以顺风向风荷载,然后取四个方向下扭转风荷载的较大值㊂相比之下,广东规范扭转风荷载的计算方法较为复杂,涉及更多参数㊂广东规范对顺风向与横风向的风振加速度分别规定了不同的计算公式,香港规范使用一个公式计算风振加速度㊂粤港荷载规范基本计算公式表1计算参数广东规范香港规范顺风向风荷载w k=βzμsμz w0W z=Q z C f S q,z B横风向风荷载w Lk=gw0μz C LᶄB z㊀1+R L2横风向基底弯矩M xx,base=ʃG ryγwξ0.5yρaN1.3y(BD)0.15b0.215㊀2γw Q h/ρa1+3.7I v,h()3.3H2b3顺风向荷载修正不需修正需根据横风向基底弯矩进行修正扭转风荷载w Tk=1.8gw0μH C Tᶄz H()0.9㊀1+R T2ΔT z=max{e1W z,ʃx1,e2W z,ʃx2}风振加速度a D,z=2gI10w Rμsμz B zηa Bm(顺风向);a L,z=2.8gw RμH BmφL1(z)㊀πS FL C sm4(ζ1+ζa1)(横风向)A z=G ryρaξ0.5y N1.3y(BD)0.15b0.215㊀2S r Q h/ρa1+3.7I v,h()3.3H b3Mh㊃2+ηy3㊃Z Hb()ηy㊀㊀注:w k为风荷载标准值,kN/m2;βz为高度z处的风振系数;μs为风荷载体型系数;μz为风压高度变化系数;w0为基本风压,kN/m2;w Lk为横风向风振等效风荷载标准值,kN/m2;g为峰值因子,可取2.5;CᶄL为横风向风力系数;B z为脉动风荷载的背景分量因子;R L为横风向共振因子;w Tk为扭转风荷载,kN/m2;μH为结构顶部风压高度变化系数;C Tᶄ为风致扭矩系数;R T为扭转共振因子;z为楼层标高,m;H为建筑总高度, m;a D,z为高层建筑z高度处顺风向风振加速度,m/s2;I10为10m高度名义湍流度,A,B,C,D四类地面粗糙度分别取值0.12,0.14,0.23,0.39; B为迎风面宽度,m;m为结构单位高度质量,t/m;ηa为顺风向风振加速度的脉动系数;w R为重现期为R年的风压,kN/s2;a L,z为高层建筑z高度处横风向风振加速度,m/s2;S FL为无量纲横风向广义风力功率谱;C sm为横风向风力谱的角沿修正系数;φL1(z)为结构横风向第1阶振型系数;ζ1为结构横风向第1阶振型阻尼比;ζa1为结构横风向第1阶振型气动阻尼比;W z为高度Z上,每单位高度所受的顺风荷载,kN/m2;Q z为经过屏障效应㊁地形影响和风向调整后的设计风压,kN/m2;C f为力系数;S q,z为尺寸和动力系数;G ry为1h内横风共振响应的标准偏差峰值因子;γw为极限风荷载系数,取1.4;ξy为阻尼与横风向振动临界阻尼的比值;ρa为空气质量密度,取1.4;N y为与横风方向一致的模态的基本频率;(BD)b为超过建筑顶部三分之一高度的闭合矩形的平均平面面积;Q h为在建筑有效高度H e处的设计风压Q z;I v,h为在建筑有效高度H e 处的风湍流强度,可以取高度h处的滞流强度I o,h,或从风洞试验中获得,或者用Engineering Sciences Data Unit(ESDU)的方法计算而得;H b为地面以上建筑结构的高度,不包括主要屋顶以上的不规则屋顶高度;e1,e2为顺风荷载假设作用点到区域几何中心偏移的水平距离;S r为不同重现期下的风压系数;M h为2H b/3高度以上的建筑质量;ηy为用于描述近似振型偏差随高度变化的参数㊂431第51卷第7期陈学伟,等.粤港荷载规范关于风荷载计算的对比研究图1㊀风荷载计算方向示意图1.2基本参数图2㊀风荷载计算程序运行界面广东规范与香港规范的计算参数在取值规定与测量方法上各有差异㊂部分计算参数命名有区别,但意义相同,比如广东规范中的基本风压和香港规范中的参考风压,计算参数对比见表2㊂2㊀工程实例计算2.1风荷载计算程序编写为了计算与比较适用粤港两地不同荷载规范体系下的风荷载计算结果,使用面向对象的程序语言Delphi 编制风荷载计算程序[12-13]㊂该计算程序具有检验规范适用条件㊁进行风荷载分析㊁生成风荷载计算简图及导出计算结果到Excel 等功能㊂程序界面如图2所示㊂粤港荷载规范基本计算参数对比表2计算参数广东规范香港规范地面粗糙度分为A,B,C,D 四类地面粗糙度采取统一的地面粗糙度,通过地形因子和折减高度考虑周边地形与建筑群的影响风振作用采用风振系数βz 进行考虑采用尺寸和动力系数S qz 合并考虑动力结构与静力结构两大类基本风压w 0在空旷地面以上10m 高处,按50年的风重现期,10min 内测得的平均风速参考风压Q oz 对应外海上平均风速为59.5m /s 的风暴,在500m 的参考高度处的测量结果阻尼比ξ没有给出明确的规定,由设计人员决定根据结构类型与建筑纵横比给出明确的阻尼比选择规定计算程序可以在不建模的情况下,通过读取建筑尺寸㊁结构动力特性㊁风气候特征等参数信息,计算出建筑结构的顺风向风荷载㊁横风向风荷载㊁扭转风荷载与风振加速度㊂风荷载计算程序结果输出界面见图3㊂2.2程序计算结果准确性检验利用编写得到的计算程序,对某地上67层的超高层建筑进行风荷载计算㊂该超高层建筑结构总高度295.1m,建筑长度46.9m,宽度46.9m,建筑平面体型为方形,结构总质量为131220t,顺风向基本531建㊀筑㊀结㊀构2021年图3㊀风荷载计算软件结果输出示意图自振周期为6.786s,横风向基本自振周期为6.3s,阻尼比取0.05,舒适度阻尼比为0.02㊂广东规范与香港规范对部分风荷载计算参数的取值与规定不尽相同,这些参数包括基本风压和地面粗糙度㊂在本算例中,根据广东规范进行计算时,基本风压取0.75kN /m 2,地面粗糙度为B 类地貌㊂根据香港规范进行计算时,参考风压按表3[4]采用,该参数在香港规范风荷载分析中所起的作用,相当于广东规范中基本风压与风压高度变化系数的乘积,此参数在两套规范中的取值对比可见3.5节㊂[4]㊀㊀香港规范在香港全地区采取统一的地面粗糙度,对周边地形与周围建筑群的考虑体现在地形因子和折减高度两个参数上,在本算例中,对应广东规范中对B 类地貌的定义(田野㊁乡村㊁丛林㊁丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇),折减高度可取0,地形因子取1㊂建筑结构整体模型如图4所示㊂使用PKPM 对基于广东规范自编的风荷载计算程序的电算结果进行检验[14],对比结果显示PKPM 与自编软件计算得到的顺风向基底总剪力相差1.86%,横风向基底总剪力只相差0.34%㊂各层风荷载计算结果对比见图5㊂图4㊀工程实例分析模型图5㊀自编程序与PKPM 风荷载计算结果对比㊀㊀两个软件风荷载计算结果在层高变化的楼层有差别,PKPM 比自编程序计算结果稍大,其中首层和顶层的计算结果误差最大,其余结果接近㊂差异出现的原因可能是PKPM 软件在计算风荷载时,考虑了其他效应的影响,这个效应与层高的变化和边界条件的改变有关㊂基于香港规范自编的风荷载计算软件的准确性,通过手算屋面层的顺风向风荷载㊁横风向基底弯矩㊁扭矩㊁风振加速度进行校核,最后得到的计算结果和程序运行结果相吻合,见表4㊂3㊀计算结果对比分析3.1顺风向风荷载结果对比两套规范的顺风向风荷载计算结果对比见图6,香港规范中规定的+X 1,+X 2向相当于广东规631第51卷第7期陈学伟,等.粤港荷载规范关于风荷载计算的对比研究㊀㊀㊀㊀屋面层风荷载计算结果对比表4计算参数顺风向风荷载/(kN /m)横风向基底弯矩/(kN ㊃m)扭转风荷载/(kN /m)风加速度/(m /s 2)电算+X 1向744.05 1.12ˑ107978.59-X 1向658.62 1.22ˑ107866.04+X 2向744.05 1.12ˑ107978.59-X 2向658.62 1.34ˑ107866.040.319(最大值)手算+X 1向744.05 1.12ˑ107978.59-X 1向658.62 1.22ˑ107866.04+X 2向744.05 1.12ˑ107978.59-X 2向658.62 1.34ˑ107866.040.319(最大值)平均误差0%0%0%0%图6㊀粤港荷载规范顺风向风荷载对比范中的X ,Y 向㊂从计算结果对比分析可得:1)两套规范计算得到的顺风向风荷载沿层高变化趋势一致,但在层高变化的楼层,香港规范的风荷载变化比广东规范显著;2)广东规范计算得到的X 向顺风向风荷载作用下的基底总剪力比香港规范小64.98%,Y 向顺风向风荷载作用下的基底总剪力比香港规范小61.64%;3)X 向顺风向风荷载偏差比Y 向的大㊂3.2横风向风荷载结果对比㊀㊀在分析建筑结构的横风向风荷载时,广东规范给出了各楼层横风向风力的计算公式,利用该公式,可计算得横风向基底剪力㊁横风向基底弯矩㊂然而,香港规范只给出了横风向基底弯矩的计算公式㊂要对比分析两套规范的横风向风荷载效应,需要先根据广东规范计算出各楼层横风向风力,在此基础上算得横风向基底弯矩,再与根据香港规范算得的横风向基底弯矩进行对比㊂根据广东规范计算而得的各层横风向风荷载如图7所示㊂通过各楼层的横风向风荷载,计算得广东规范下X ,Y 向横风向基底弯矩分别为8.8ˑ106,图7㊀广东规范横风向风荷载计算结果1.07ˑ107kN ㊃m㊂根据香港规范公式计算的横风向基底弯矩X ,Y 向分别为1.20ˑ107,1.34ˑ107kN ㊃m㊂广东规范横风向基底弯矩与香港规范相比,X 向减小25.94%,Y 向减小20.13%㊂由此可知:1)两套规范衡量横风向风效应的计算参数和公式不同,广东规范给出计算各层横风向风荷载的公式,香港规范给出横风向基底弯矩的公式;2)广东规范计算得到的横风向基底弯矩比香港规范小,在本算例中X ,Y 向分别减小25.94%和20.13%;3)从本算例可知两套规范下X 向的横风向基底弯矩偏差比Y 向大㊂3.3扭转风荷载结果对比香港规范在计算扭转风荷载时,取四个方向上计算得到的扭转风荷载的较大值;广东规范采用一个公式进行计算㊂根据两套规范计算的扭转风荷载结果如图8所示㊂图8㊀粤港荷载规范扭转风荷载对比图9㊀粤港荷载规范采用风压值对比在8层以下,香港规范计算得到的扭转风荷载比广东规范大;在8层及以上,香港规范扭转风荷载731建㊀筑㊀结㊀构2021年的计算结果比广东规范小,两者之间的偏差随着层高的增加而增大,最大偏差出现在顶层,香港规范下的扭转风荷载比广东规范小48.54%㊂可见在低楼层香港规范考虑的扭转风荷载比广东规范大,而在高楼层广东规范下的扭转风荷载更大㊂3.4风振加速度计算结果对比在本算例中,根据广东规范计算风振加速度时,10年重现期风压取0.45kN/m2,计算得风振加速度为0.119m/s2(顺风向)和0.337m/s2(横风向)㊂根据香港规范,回归周期取10年,计算得风振加速度为0.319m/s2,对应的方向为横风向,该值与广东规范计算得到的横风向风振加速度(0.337m/s2)接近,两套规范的风振加速度计算结果相似㊂3.5不同高度处参考风压对比为了进一步了解风荷载计算结果的差异由来,本文对计算过程中涉及的参数㊁不同高度处的风压值进行计算分析㊂根据香港规范,全香港地区采取统一的地面粗糙度㊂广东规范部分取沿海城市深圳所采用的基本风压0.90kN/m2进行对比,对应回归周期100年㊂这一基本风压比广东省其他大部分城市的基本风压大㊂计算结果对比见图9㊂由图9可见:1)两套规范采用的风压值沿层高变化趋势大致相同;2)广东规范所采用的基本风压值比香港规范的小;3)广东规范中沿海地区A类地面粗糙度下的风压值与香港地区采用的风压值最接近㊂香港规范下的顺风向风荷载和风压值均比广东规范大,由此可见两套规范下顺风向风荷载的其中一部分差异是由风压值的不同引起的,风压值的取值差别来自于测量方法的差异(表2)㊂4㊀结论风荷载是建筑结构抗风设计的重要基准,涉及建筑结构的安全和经济㊂本文在深入研究和详细对比粤港荷载规范基础上,依据规范中的风荷载计算模型,使用面向对象的程序语言Delphi成功编制了两款风荷载计算程序㊂通过对一栋超高层建筑㊀㊀㊀工程实例的风荷载分析,验证了风荷载计算程序的准确性,计算精度达到商用软件PKPM标准,对比了两套规范下顺风向风荷载㊁横风向风荷载㊁扭转风荷载㊁风振加速度和不同高度处参考风压的计算结果㊂通过规范对比和工程算例发现,粤港两地荷载规范的计算模型㊁基本参数㊁计算公式存在差异,由此导致粤港邻近地区的建筑,即使建筑体型和结构动力特性相似,但风荷载取值存在显著差异㊂参考文献[1]建筑结构荷载规范:GB50009 2012[S].北京:中国建筑工业出版社,2012.[2]建筑结构荷载规范:DBJ15 101 2014[S].北京:中国城市出版社,2014.[3]高层建筑混凝土结构技术规程:JGJ3 2010[S].北京:中国建筑工业出版社,2011.[4]Code of practice on wind effects in Hong Kong2019[S].Hong Kong:Building Department of Hong Kong,2019.[5]Explanatory notes to the code of practice on wind effectsin Hong Kong2019[S].Hong Kong:BuildingDepartment of Hong Kong,2019.[6]Code of practice on wind effects in Hong Kong2004[S].Hong Kong:Building Department of Hong Kong,2004.[7]朱凡,魏德敏.中国大陆与香港地区风荷载规范比较研究[J].科技情报开发与经济,2007(10):146-148. 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《建筑结构荷载规范》
《建筑结构荷载规范》《建筑结构荷载规范》是国家标准，也是建筑行业中非常重要的一项规范。
它主要用于指导建筑物在设计、施工和使用过程中，合理确定和应用荷载参数，以确保建筑物的结构安全可靠。
以下是对《建筑结构荷载规范》的详细介绍。
一般规定主要包括了《建筑结构荷载规范》的适用范围、术语和定义、荷载与构件的相关要求等内容。
这些一般规定为后续的具体荷载规定提供了必要的背景和前提条件。
荷载的种类和组合方面，主要规定了建筑荷载的分类和等级。
荷载分为永久荷载和可变荷载两类。
永久荷载是指建筑物自身的重量以及与建筑物永久连接的设备、构件的重量等。
可变荷载是指建筑物使用阶段可能出现的荷载，如人员、设备、储存物品等。
在荷载组合方面，荷载的组合有多种情况，规范中给出了不同种类荷载组合的计算方法，以确保能够合理地考虑建筑物运行时各种荷载的影响。
荷载参数方面，规范中对永久荷载和可变荷载的参数进行了详细规定。
其中，永久荷载涵盖了建筑物自身重量、使用负荷、设备、固定构件等参数，而可变荷载则涵盖了人员、设备、储存物品等参数。
规范根据建筑物的用途和功能，对不同的荷载参数提出了具体计算要求。
荷载的计算方面，规范中给出了详细的计算方法和要求。
通过考虑不同荷载组合、荷载系数和抗震设防状况等因素，规范提供了一套能够满足不同建筑物需求的计算方法。
值得注意的是，根据建筑物的不同用途和重要性，规范中还给出了特殊结构和特殊建筑物的荷载计算要求。
这些特殊规定能够充分考虑到不同类型建筑物的特点和安全需求。
总之，《建筑结构荷载规范》是指导建筑物设计、施工和使用的重要规范。
通过合理应用其中的荷载参数和计算方法，可以确保建筑物的结构安全性和可靠性。
建筑行业的相关人员在实际工作中应严格遵守该规范，以确保建筑物的安全运行。
同时，相关部门也应注重对《建筑结构荷载规范》的宣传和培训，提高行业从业人员的规范意识和技术水平，以推动我国建筑行业的健康发展。
新旧规范中的汽车荷载比较
新旧规范中的汽车荷载比较前言：我国公路桥梁结构设计采用的汽车荷载标准长期以来采用汽车车队的形式，计算荷载和验算荷载相结合的模式。
原规范将汽车荷载划分为汽车—超20级、汽车—20级、汽车—15级、汽车—10级共四个等级，并且每个等级规定了验算荷载——挂车和履带车荷载；而新规范只将汽车荷载分为公路—I级和公路—II级两个等级，取消了原规范规定的汽车—15级和汽车—10级汽车荷载，并且不考虑验算荷载。
公路—I级相当于原规范的汽车—超20，公路—II级相当于原规范的汽车—20级。
两者对简支梁的内力有什么区别，我们接下来就来分析这个问题。
正文：新旧规范汽车荷载对简支梁产生的内力主要体现在两个方面：1.汽车荷载的计算图式不同。
原规范汽车荷载的计算图式是以一辆加重车和具有规定间距的若干辆标准车组成的车队表示的。
新规范采用车道荷载即由均布荷载和集中荷载组成的图式。
2.冲击系数不同。
旧规范近似地认为冲击力与计算跨径成反比，并与桥梁的结构形式有关。
而新规范采用了结构基频来计算桥梁结构的冲击系数。
一．跨径20米的简支梁的内力分析。
下面以混凝土简支梁为研究对象，分析新旧规范标准汽车荷载效应的差别。
该桥标准跨径20m，主梁全长19.96m，计算跨径19.50m，桥面净空为净—7m+2×1.75m。
主梁结构尺寸如下图示。
设计荷载分别采用《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）采用的公路—I级、公路—II级与《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-85）采用的汽车—超20级、汽车—20级进行对比分析。
（一）.新桥规计算的荷载效应根据上节中主梁结构纵、横截面的布置，取用其的一根主梁计算其各控制截面的汽车荷载效应。
汽车荷载效应计算按《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）4.3.2条规定，简支梁结构的冲击系数由下式计算：介于1.5HZ和14HZ之间，冲击系数按下式计算：汽车荷载效应计算结果见下表：汽车一级荷载：汽车二级荷载：（二）．按照旧桥规计算的荷载效应汽车荷载效应计算：在汽车荷载效应计算中，直接用规范中采用的标准汽车荷载在主梁上加载，从而计算出主梁各控制截面（支点、四分点和跨中截面）的最大弯矩和剪力效应。
中国大陆与香港地区风荷载规范比较研究
科技情报开发与经济
文章编 号：０ ５ ６ ３ （０ ７ １— １６ ０ １ ０ － ０ ３ ２０ ）０ ０ ４ — ３
Ｓ ＩＴ Ｃ Ｆ Ｒ Ａ ＩＮＤ Ｖ Ｌ Ｐ Ｅ Ｔ＆Ｅ Ｏ Ｏ Ｙ Ｃ－Ｅ ＨＩ Ｏ Ｍ ＴＯ Ｅ Ｅ Ｏ Ｍ Ｎ Ｎ Ｃ ＮＭ
数和长宽 比系数 为高度 ：处 的设计风压 ； ＾ 为与 ｑ 相应 的建筑 物有 效投 影面积 。 不难看出 ， １ 中的设计风压实际上是 由峰值 阵风风速得 式（ ）
工程规范（ 或标准 ） 国家和地 区工程设计的理论依据 ， 是 也是工 程实 践经验 的集 中体 现 ， 经过实践检验 和反复论证 ， 且有 广泛应用价值 的国
不 同。比较 了我国大陆与香港地 区荷 载规 范中风荷载的计算方法 ， 所得结论为有关研
究 和设 计提 供 了理 论依 据 。 关 键 词 ： 荷 载 ； 振 系数 ； 力放 大 系数 风 风 动
中图分类号： Ｕ １ Ｔ ３２
文献标识码 ： Ａ
式 中： 以 为建筑的力系数 ，而 和 Ｃ 分别为建筑的高宽 比系 ｃｃ
绝对误差 相对误差
ｍ
３６ ．
－ ４ － ４． － ３ ９＿ ９５ ． — ． ４９ ６ ４ ． ５２
源的前提下 ， 把年径流过程作为非线性动态系统进行长期趋势预测。本 文首次将生命旋回方法应用于区域径流长期预报是一种新 的尝试。 （ ） 中通过黄河下游 花园 口站实例证明模型预测精 度较高 ， ２文 相对 误差不超过 ± ｏ 满足规范要求 。 ｌ％． 并利用该模型定量预测 了花园口站未
内外相关研究成果都会收录在规范中。随着科学技术 的不断发展 ， 规范 内容需要不断更新和完善 。因此 ， 对规范的应用研究一直备受关注 。 由于沿海地区高层建筑结构 的抗风设计往 往比结构的抗震设 计更 为重要 ， 因此 ， 风荷载规范是 工程结 构理论研究者和设计人员关注 的重 点。 本文针对中国大陆 和香港地区荷 载规范 中关于风荷载的计算进行了 比较分析 ， 所得结论可供结构抗风研究和设计参考。
什么是荷载的标准值
什么是荷载的标准值荷载的标准值是指在工程设计中所规定的荷载数值，它是根据国家标准和相关规范来确定的。
荷载是指作用在建筑结构上的外部力或外部荷载，它是建筑结构在使用阶段所承受的力量，包括静荷载和动荷载两种。
静荷载是指在建筑结构上作用的恒定的力或荷载，如建筑物自重、墙体、楼板、梁、柱等构件的重力，以及人员、家具、设备等附加在结构上的荷载。
动荷载是指在建筑结构上作用的变化的力或荷载，如风荷载、雪荷载、地震荷载、流体压力等。
荷载的标准值是建筑结构设计的重要依据，它直接影响着建筑结构的安全性和稳定性。
荷载标准值的确定需要考虑建筑结构的用途、地理位置、气候条件、设计寿命等因素。
在国家标准和相关规范中，对于不同类型的建筑结构和不同的荷载情况都有相应的规定和计算方法。
在建筑结构设计中，荷载标准值的确定是一个复杂而严谨的过程。
首先需要对建筑结构所在的地理位置和气候条件进行充分的调查和分析，了解当地的风速、雪厚、地震烈度等情况。
然后根据建筑结构的用途和设计寿命，确定相应的荷载标准值。
在计算荷载标准值时，需要考虑建筑结构的自重和附加荷载，并根据国家标准和相关规范进行合理的计算和取值。
荷载标准值的确定对于建筑结构的安全性和稳定性至关重要。
如果荷载标准值确定不足或超过实际情况，都会对建筑结构的正常使用和安全性造成影响。
因此，在建筑结构设计中，需要严格按照国家标准和相关规范来确定荷载标准值，确保建筑结构的安全可靠。
总之，荷载的标准值是建筑结构设计中必须要考虑的重要因素，它直接关系到建筑结构的安全性和稳定性。
在确定荷载标准值时，需要充分考虑建筑结构的用途、地理位置、气候条件、设计寿命等因素，并严格按照国家标准和相关规范进行计算和取值，确保建筑结构的安全可靠。
浅谈结构设计——风荷载计算
浅谈结构设计——风荷载计算城市建筑越做越高,尤其是一线城市.在过去的一年,我们所接触的住宅、公寓、办公楼,几乎没有低于150m的.粗略来讲,结构高度提高,周期变长,地震力减小（想想地震反应谱）；但是,结构迎风面增加,风载加大,如果结构高宽比较大的话,结构横风向风振效应显著增大.此消彼长,超高层建筑基本以风控为主.基于本人的感受,我们工程师普遍对风载的认识要浅于对地震的认识,这当然不是一件好事.这篇文章就以工程师的角度,结合自身实践,谈谈本人对“风荷载”的一些浅薄认识.横风向风振效应《荷规》规定,“建筑高度超过150m或高宽比大于5的高层建筑、高度超过30m且高宽比大于4的细长圆形构筑物,应考虑横风向风振的影响”.但规范对横风向风振的计算,往往偏大.我们曾对比过几栋超高层塔楼,塔楼高宽比基本在7.0及以上,核心筒高宽比在20.0及以上,主要结论是：1）在顺风向,风洞实验结果与规范差别不大；2）在横风向,风洞实验结果比规范小15%~20%（以最大层间位移角指标为准）.到目前为止,不少专家普遍认为规范计算的结构横风向效应偏大,但究竟偏大多少,由于项目经验不同,众说纷坛,但基本接受10%~15%的区间值.像Arup、TT这样的国际咨询公司,给出的经验值也处于这个区间.地面粗糙度在做设计时,我们其实很少细究场地粗糙度,一般按经验取一个大家都认可、偏保守的粗糙度类别.但如果大家对粗糙度取值有异议,无法统一,该怎么办呢？规范对粗糙度的判别方法,其实是有说明的.《荷规》8.2.1条条文说明：以上统计方法并不复杂,经过一些合理简化,可以比较容易地确定平均高度.操作的难点是拿到拟建房屋2kM范围内的房屋数据.但如果偏保守计算,也可以仅取1km范围的房屋数据,统计总面积时,仍按2kM计算即可.我们曾算过一个距海边873m的一个项目场地,计算结论是,加权高度为6.7m,粗糙度可以按B类.除了国标,《广东省荷载规范》也提供了粗糙度的计算方法.广东省荷规不是以加权高度来划分粗糙度,而是以平面建筑密度和10层以上高层建筑平面面积占总建筑面积比值这两个指标进行划分.其中,B类粗糙度被描述为“有少量稀疏房屋高度到达10m的区域：平面建筑密度小于15%”.这条没有为建筑密度规定下限,其实是一个很大的BUG.根据字面意思,平面建筑密度无穷小,只要有几栋（甚至1栋）超过10m的建筑,粗糙度就可以划分为B类？这与逻辑不符.同样地,国标对B类的定义也有问题,应该给出一个下限值.风洞实验刚性模型风洞实验根据本人目前的理解,我们现在拿到的很多超高层建筑结构风洞实验报告,基本采用刚性模型来测试.即在刚性模型表面密布气孔,采用一定风速施加在模拟场地,然后测量统计各气孔承担的风压力.刚性模型的测试方法并不和结构的动力特性耦合,所以,结构外形不变,仅是动力特性发生变化,并不需要重复做风洞实验,仅需简单的数值换算即可（某次超限会上,专家提到的,具体原理,有待进一步考证）.与刚性模型实验相对,气动弹性模型实验就要复杂得多,但其可以较真实地考虑结构与风的相互作用.相似比在风时程分析时,我们通常采用风洞实验的时程数据.有时需要注意对时程的时间步长进行换算,换算依据即是相似比.对不熟悉此原理的结构工程师,换算过程很容易出错.以下我们提供一个自己的算例,以帮助大家理解整个过程.假定风洞试验的几何缩尺1/400,基本风压为=0.45kN/m2,场地类型为A类时,10m高度处风压高度变化系数=1.283,修正风压为=0.577kN/m2,风速=30.38m/s,顶点位置风速为=45.34m/s.风洞试验中塔楼顶部最高处A类边界层验风速为10.09m/s,即风速缩尺=1/4.5,风压测量采样频率为313Hz,采样时间步长为0.00319s,则时程分析中风时程时间步长为0.283s.敏感系数与重现期《高规》4.2.2条规定,“对风荷载比较敏感的高层建筑,承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用”.“对风荷载是否敏感,主要与高层建筑的体型、结构体系和自振特性有关,目前尚无实用的划分标准.一般情况下,对于房屋高度大于60m 的高层建筑,承载力设计时风荷载计算可按基本风压的1.1倍采用”.从这条来看,敏感系数是针对高层建筑的,且主要是和房屋高度有关.《高规》的这条规定简洁明了,具有很好的操作性.与此相对,《荷规》就比较含糊.《荷规》提到,“除超高层,自重较轻的钢木主体结构,也应该考虑敏感系数”.如何提高呢？“适当考虑提高风载重现期来确定基本风压”.按提高重现期的方法考虑敏感系数,很容易和《高规》产生出入.比如,深圳地区,如果按100年的重现期考虑基本风压,应为0.90kPa,但如果是考虑1.1的系数,则为1.1X0.75=0.825kPa.我们看到一些报告,写的是房屋高度超过60m,结构对风荷载敏感,按100年的重现期考虑基本风压,但给出的数却是0.825kPa,这就有问题了,起码和规范对不上.再来解释一下这个1.1是怎么来的.张相庭在《结构风工程理论·规范·实践》一书中曾给出不同重现期风压的换算公式,如按此公式,相对50年重现期的基本风压,100年重现期的放大系数确实为1.1.只是规范在编排过程中,有些调整罢了,即如此,应以规范为准.基本风压、风速、风级有些建筑师、业主会问我们结构工程师,我们设计的这个楼,可以抵抗几级风？我们不少的工程师竟然答不出来.其实这个问题比问我们“某某楼可以抵抗几级地震”更容易解释.那为什么答不出来呢？因为不少人只有基本风压的概念,而没有风速的概念.流体力学中的伯努利公式可以描述基本风压与风速之间的关系,标准空气密度ρ=1.25kg/m³,以深圳为例,50年一遇基本风压0.75kPa,对应的=40=34.64m/s,100年一遇基本风压0.90kPa,对应的=37.94m/s.根据国家标准《热带气旋等级》（GBT19201-2006）：热带低压(TD)：最大风速为10.8～17.1米/秒,底层中心附近最大风力6-7级；热带风暴(TS)：最大风速为17.2～24.4米/秒,风力8-9级；强热带风暴(STS)：最大风速为24.5～32.6米/秒,风力10-11级；台风(TY)：最大风速为32.7～41.4米/秒,风力12-13级；强台风(STY)：最大风速为41.5～50.9米/秒,风力14-15级；超强台风(Super TY)：最大风速为51.0以上米/秒,风力16级或以上.35m/s（对应0.75kPa）的风速相当于台风级别,风力大概在12~13级.看起来好像还不够大,因为我们经历过的超强台风风速都是在50m/s以上,但别忘了,气象预报给出的最大风速和我们规范中统计的最大风速是不同的.气象站测量的风速,“是以正点前2min至正点内的平均风速作为该正点的风速”.而《荷载规范》是以“离地10m高,10min内的平均风速作为统计风速”.如果按《荷载规范》的方法换算,气象预报的50m/s风速是要小于50m/s的.参考最早的《浦福风力等级表》,空旷平地上标准高度10m处的风速为32.7~36.9m/s,即是最高级别12级,被描述为“海上引起14m 高的巨浪,陆上绝少见,摧毁力极大”.我们可以想象一下,这是什么样的风力.结论是,按规范风荷载反算的风速及风级,事实上比想象中大.我们极少听到按规范设计的主体结构,在台风中被刮倒或摧毁的案例.真正在台风中被破坏的多数为附属结构,比如雨蓬、幕墙、阳台、出屋面构架等.风振系数与阵风系数在结构主体计算时,我们采用风振系数,在计算围护结构时,却采用阵风系数,这两者有何区别呢？可能很多工程师并不一定明白.我们把风对结构的作用分为静力的平均风作用以及动力的脉动风作用.静力风压使建筑物产生一定的侧移,而脉动风压使建筑物在该侧移附近左右振动.对高度较大、刚度较小的高层建筑,脉动风压会产生不可忽略的动力效应,在设计中必须考虑.那该如何考虑呢？即在静力风压的基础上乘一个风振系数,以考虑这个动力效应,因此,风振系数有点类似动力放大系数的概念.对围护结构来说,我们需要考虑的是局部风压作用,围护结构的局部刚度一般相对较大,风振影响一般很小可以忽略.围护结构风压计算,直接采用瞬时风压,所以,阵风系数,其实就是瞬时风较平均风的增大系数,即阵风风速与时距10min的平均风速的比值.在高度越高、越开阔平坦的场地,瞬时风与平均风越接近（仅有一个时距的差异）,其阵风系数也越小.这就是规范8.6.1表格变化规律的由来.总的来说,风振系数是把风成份中的脉动风引起的风振效应转换成等效静力荷载所乘的系数.阵风系数是在不考虑风振系数时,考虑到瞬时风比平均风要大所乘的系数.这两者虽然都是针对平均风所采用的增大系数,但概念截然不同.风荷载计算中的其他细部概念,有待大家一起挖掘讨论.以上仅为个人观点,欢迎讨论.。
DBJ_T15-92-2021《高层建筑混凝土结构技术规程》在某六度区超限高层中的应用郭俊鸿徐榕华
DBJ/T 15-92-2021《高层建筑混凝土结构技术规程》在某六度区超限高层中的应用郭俊鸿徐榕华发布时间：2023-05-28T09:08:13.456Z 来源：《建筑实践》2023年6期作者：郭俊鸿徐榕华[导读] 本项目为一栋B级高度的超高层，位于六度区，采用钢筋混凝土框架核心筒结构体系。
本工程采用新版广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》（DBJ/T 15-92-2021）进行超限分析，分析采用"二阶段、二水准"的性能设计方法。
分析对比了风荷载及设防烈度地震作用下的基底剪力、倾覆弯矩等，并补充罕遇地震作用下的弹塑性时程分析。
结果表明，低烈度区的超高层风荷载起控制作用时往往可以满足性能目标B而不增加投资，更能增大建筑使用面积，提高土地资源利用率，契合绿色发展理念。
中国建筑第八工程局有限公司（华南），广州 510000）[摘要]：本项目为一栋B级高度的超高层，位于六度区，采用钢筋混凝土框架核心筒结构体系。
本工程采用新版广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》（DBJ/T 15-92-2021）进行超限分析，分析采用"二阶段、二水准"的性能设计方法。
分析对比了风荷载及设防烈度地震作用下的基底剪力、倾覆弯矩等，并补充罕遇地震作用下的弹塑性时程分析。
结果表明，低烈度区的超高层风荷载起控制作用时往往可以满足性能目标B而不增加投资，更能增大建筑使用面积，提高土地资源利用率，契合绿色发展理念。
[关键词]：6度设防区；B级高度超高层；框架-核心筒结构；性能目标；动力弹塑性时程分析Application of an out of code high-rise building in 6-degree seismic region under DBJ/T 15-92-2021 "Technical specification for concrete structures of tall buildings"Guo Junhong，Zhen Shuofeng，Xu Ronghua（China Construction Eighth Engineering Division.Corp.Ltd（South China）.，Guangzhou 510000，China）Abstract：This project is a B-Level height super high-rise building，located in 6-degree seismic region，adopts reinforced concrete frame-corewall structure.The over-limit analysis of this project is DBJ/T 15-92-2021 "Technical specification for concrete structures of tall buildings"，The performance design method of "two stages and two levels"was adopted.The base shear and overturning moment under wind load and earthquake intensity are analyzed and compared，the dynamic elastic-plastic time history analysis under rarely occurred earthquake is supplemented.The results show that when the wind load plays a controlling role in the low-intensity area，it can fulfil B-level seimic performance design goal without increasing the investment，increase the applicable building area and improve the utilization rate of land resources，which is consistent with the concept of green development.Keywords：6-degree seismic region；B-Level height super high-rise building；frame-corewall structure；Seismic performance objectives；Dynamic elastic-plastic time history analysis1.工程概况本工程位于广州市黄埔区九龙镇，主要功能为办公及公寓，地下室共两层，功能均为车库，埋深约10.4 米。
《建筑结构荷载规范》 2
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）新内容有关调整部分：新规范于2002年3月1日启用，原规范（GBJ9-87）于2002年12月31日废止；新规范规定必须严格执行的强制性条文共13条，具体分配为：第1章有1条、第3章有3条、第4章有5条、第6章有2条、第7章有2条；楼面活荷载作了一些调整和增项，屋面不上人活荷载也作了一些调整；风、雪荷载由原按30年一遇重新规定为按50年一遇，同时对滁州市的风、雪荷载值也作了一点调整：10米高50年一遇基本风压值为0.35KN/M2，雪压值为0.40KN/M2，雪荷载准永久值系数为0.2，属于第Ⅱ分区；在计算风载时，风压高度变化系数根据地面粗糙度类别来确定：原规范（GBJ9-87）将地面粗糙度类别分为三类（A、B、C）。
随着我国建设事业的蓬勃发展，城市房屋的高度和密度日益增大，因此，对大城市中心地区的粗糙程度也有不同程度的提高，新规范（GB50009-2001）特将地面粗糙度改为四类（A、B、C、D），其中A、B类的有关参数不变，C类指有密集建筑群的城市市区，其粗糙度指数α由0.2改为0.22，梯度风高度HG仍取400m，新增添的D类，是指有密集建筑群且有大量高层建筑的大城市市区，其粗糙度指数α为0.3，梯度风高度HG取450m；专门规定了围护结构构件的风荷载及相关计算；在常用材料和构件的自重之“附表A”中，增设了“建筑墙板”一览表。
强制性条文部分：第1章“总则”之强制性条文：第1.0.5条：规范采用的设计基准期一律为50年；第3章“荷载分类和荷载效应组合”之强制性条文：第3.1.2条：建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值：对永久荷载应采用标准值作为代表值；对可变荷载应根据设计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值；对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。
第3.2.3条：对于基本组合，荷载效应组合的设计值应从以下两种组合值中取最不利值中确定：①由可变荷载效应控制的组合；②由永久荷载效应控制的组合；第3.2.5条：基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：永久荷载的分项系数：当其效应对结构不利时；——对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；——对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时；——一般情况下，应取1.0；——对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9；可变荷载的分项系数：——一般情况下，应取1.4；——对标准值大于4. 0KN/M2的工业房屋楼面结构的活荷载，应取1.3；第4章“楼面和屋面活荷载”之强制性条文：第4.1.1条：民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和永久值系数应按表4.1.1的规定采用（摘录）：住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、幼儿园，楼面均布活荷载的标准值取2.0 KN/M2；教室、试验室、阅览室、会议室、医院门诊室，楼面均布活荷载的标准值取2. 0KN/M2；食堂、餐厅、一般资料档案室，楼面均布活荷载的标准值取2.5KN/M2；礼堂、剧场、影院、有固定座位的看台，楼面均布活荷载的标准值取3.0KN/M2；一般的厨房，楼面均布活荷载的标准值取2.0KN/M2；餐厅的厨房，楼面均布活荷载的标准值取4.0KN/M2；住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、幼儿园的浴室，厕所、盥洗室，楼面均布活荷载的标准值取2.0KN/M2；其他民用建筑的浴室，厕所、盥洗室，楼面均布活荷载的标准值取2.5KN/M2；住宅、宿舍、旅馆、医院病房、托儿所、幼儿园的走廊，门厅、楼梯，楼面均布活荷载的标准值取2.0KN/M2；办公楼、教室、餐厅、医院门诊部的走廊，门厅、楼梯，楼面均布活荷载的标准值取2.5KN/M2；消防疏散楼梯和其他民用建筑的走廊，门厅、楼梯，楼面均布活荷载的标准值取3.5KN/M2；对于预制楼梯踏步平板，尚应按1.5KN集中荷载验算；一般情况下的阳台，楼面均布活荷载的标准值取2.5KN/M2；当人群有可能密集时，楼面均布活荷载的标准值取3.5KN/M2；第4.1.2条：设计楼面梁、墙、柱及基础时，第4.1.1条中的楼面均布活荷载的标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数：设计楼面梁时的折减系数：——当住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、幼儿园的楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9；——当教室、试验室、阅览室、会议室、医院门诊室、食堂、餐厅、一般资料档案室、礼堂、剧场、影院、有固定座位的看台等的楼面梁从属面积超过50m2时，应取0.9；设计墙、柱及基础时的折减系数，参见下表：活荷载按楼层的折减系数墙、柱及基础计算截面以上的层数 1 2~3 4~5 6~8 9~20 ＞20计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数 1.00 (0.90) 0.85 0.70 0.65 0.60 0.55注：当楼面梁的从属面积超过25m2时，应采用括号内的系数。
广东省标准
广东省标准DBJ/T15-154-2019备案号J14739-2019建筑风环境测试与评价标准Testing and assessment standard for building wind environment(预览版)2019-06-25发布2019-10-01实施广东省住房和城乡建设厅发布广东省标准建筑风环境测试与评价标准Test and evaluation standard for building wind environmentDBJ/T15-154-2019住房城乡建设部备案号：J14739-2019批准部门：广东省住房和城乡建设厅施行日期：2019年10月01日广东省住房和城乡建设厅关于发布广东省标准《建筑风环境测试与评价标准》的公告粤建公告〔2019〕29号经组织专家委员会审查，现批准《建筑风环境测试与评价标准》为广东省地方标准，编号为DBJ/T15-154-2019。
本标准自2019年10月1日起实施。
本标准由广东省住房和城乡建设厅负责管理，由主编单位广东省建筑科学研究院集团股份有限公司负责具体技术内容的解释，并在广东省住房和城乡建设厅门户网站（）公开。
广东省住房和城乡建设厅2019年6月25日前言根据《广东省住房和城乡建设厅关于发布<2014年广东省工程建设标准制订和修订计划>的通知》(粤建科函〔2014〕1384号）的要求，由广东省建筑科学研究院集团股份有限公司会同有关单位经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国家标准和行业标准，并在广泛征求意见的基础上，编制本标准。
本标准的主要技术内容是：1.总则；2.术语和符号；3.基本规定；4.试验与模拟方法；5.评价标准。
本标准由广东省住房和城乡建设厅负责管理，由广东省建筑科学研究院集团股份有限公司负责具体技术内容的解释。
执行过程中如有意见或建议，请寄送广东省建筑科学研究院集团股份有限公司（地址：广州市先烈东路121号；邮政编码：510500）。
国外工程风载与我国规范风载的换算
国外工程风载与我国规范风载的换算国外工程风载与我国规范风载的换算【摘要】本文以某国外工程为实例,介绍了基本风速怎样换算成基本风压,以及提出了在换算过程中需注意的几个基本问题,可供设计人员在做国外工程风荷载计算时参考。
【关键词】基本风速基本风压1、问题的提出2007年5月,我公司承接的某国外钢铁公司长材工程项目的土建结构设计工作,在收集前期设计资料时,笔者发现业主提供的风荷载为风速而不是基本风压值,在结构计算时,我国风荷载计算是以基本风压为基础的,因此,就必须解决如何将基本风速换算成我国《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)要求的基本风压的问题。
2、业主提交的基本风速业主明确本工程的基本风速为v0=35m/s,依据该项目所在国家的风荷载规范,我们注意到,项目所在国家的风荷载规范中对基本风速的定义是:“该基本风速为比较空旷平坦地面以上10m高度处,50年一遇的记录3s的平均最大阵风速度。
”3、我国的基本风速确定标准《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中的基本风压w0是根据全国各气象台站历年来的最大风速记录,按基本风速的标准要求,将不同风仪高度和时距的年最大风速,统一换算为离地10m高,自记10min平均年最大风速(m/s)。
根据该风速数据,按规范规定,经统计分析确定重现期为50年的最大风速,作为当地的基本风速v0,再按贝努利公式w0=ρv2确定基本风压。
也就是说,我国的基本风速确定是以比较空旷平坦地面以上10m高度处,50年一遇记录10min的平均最大风速v0为标准。
4、基本风速v0换算成基本风压w0根据贝努利公式w0=ρv2 ,基本风速v0可换算成基本风压w0,式中ρ为空气质量密度,ρ=1.25 kg/m3。
由此可得:w0=ρv02= (1.25x10-2 /9.81)v02≈ v02(4-1)式(4-1)就是基本风速换算成基本风压的计算公式。
从前面所述可以看出,业主提供的基本风速确定标准与我国的基本风速确定标准相比较,有一处是不同的,。
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Deer 按：广东省《建筑结构荷载规范》DBJ于 2014 年 9 月 22 日发布， 2014 年 12 月 1 日实施，不过直到2015 年 6 月底才拿到实体书。
跟国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（以下简称荷规GB50009）相比，广东省《建筑结构荷载规范》DBJ （以下简称省荷规）深化、细化、补充的内容有：一、第条可变荷载的列举增加消防车荷载、施工堆载、工作时的擦窗机荷载、屋顶直升飞机荷载。
条文说明中指出，荷规GB50009中对水位不变的水压力按永久荷载考虑，水位变化的水压力按可变荷载考虑，省荷规中水压力不再区分为永久荷载和可变荷载，一律按可变荷载考虑。
二、第条为省荷规增加的内容，给出地下水压力、消防车荷载及施工堆载的分项系数取值。
1、按历史最高水位计算承载力时，地下水压力分项系数取，无承压水情况下最高水位一般取到地面；其他情况下水压力分项系数取。
2、消防车荷载分项系数取。
3、施工堆载分项系数取。
4、条文说明中指出：①可按长期稳定水位进行裂缝验算，若无长期稳定水位资料，正常使用状态验算时水位可取室外地坪以下1m 处标高。
②结构整体计算时，可仅考虑移动式擦窗机的轨道及支墩等自重的影响，影响范围内取等效均布自重标准值，擦窗机移动的相关区域活荷载标准值可取上人屋面活荷载标准值；在构件的内力及配筋计算中，分构件按擦窗机荷载的最不利布置情况对构件进行调整复核，以满足构件的强度及变形要求，可不考虑擦窗机活荷载对构件挠度及裂缝宽度的影响。
三、第条对民用建筑楼面活荷载的补充和细化：1、第 6 项之类别 (1) 增加百货食品超市，活荷载标准值为m2，组合值系数，频遇值系数，准永久值系数。
【Deer按：条文说明中指出，百货食品超市活荷载系按货架高度、净距考虑，如果货架高度较高、或放置的货品不是百货食品类，应按实际情况考虑。
】2、第 12 项楼梯之类别(1) 在“多层住宅”后增加“（含单层）”，即明确该项活荷载取值（m2）适用于七层及七层以下住宅。
3、表注 3，为省荷规增加的内容，通风机房、电梯机房活荷载不包括基础自重，对特殊设备按具体产品情况采用。
4、表注 5，由荷规GB50009的“第 8 项消防车活荷载，当双向板楼盖板跨介于3m× 3m～ 6m× 6m之间时，应按跨度线性插值确定”修改为“第8 项消防车活荷载及550KN消防车活荷载根据不同板跨和不同折算覆土厚度的取值按附录 B 表采用”。
四、第条为省荷规增加的内容，给出医院建筑、物资仓库、商业仓库等特殊建筑的楼面均布活荷载标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数。
【 Deer 按：要注意的是表附注3，物资仓库类别(2) 之三类机电产品库活荷载标准值分货架和堆码 2 种情况分别取值，类别 (3) 之三类化工、轻工物资库及类别(4) 建筑材料库活荷载标准值分楼面和地面 2 种情况分别取值。
】五、第条屋面类别增加“有太阳能板的屋面”，活荷载标准值为m2，组合值系数，频遇值系数，准永久值系数。
并增加附注5，有太阳能板的屋面活荷载有资料时可按实际采用。
条文说明中指出：①屋顶运动场地的活荷载参照体育馆运动场取m2，与正文表中屋顶运动场地的活荷载取m2不一致（荷规GB50009 中同样存在这个不一致）。
【Deer按：根据编制说明(P152) ，条文说明不具备与规范正文同等的法律效力，所以设计时仍以正文为准。
】②地下室顶板活荷载可参考屋面活荷载采用，地下室顶板作为室外园林景区时，如为草坪或硬质铺地则均布活荷载标准值不宜小于m2，如为灌木则不宜小于 5. 0KN/m2 。
六、第条为省荷规增加的内容，地下室顶板用作施工堆放材料或临时工场时应按实际情况考虑荷载，对于室内地下室顶板不宜小于 m2，对于室外地下室顶板不宜小于m2。
条文说明中指出：①高低层相邻的屋面，在设计低层屋面构件时尚应考虑施工时临时荷载，并在施工图上注明。
【 Deer 按：此内容在规范正文中无表示，应系由《全国民用建筑工程设计技术措施》引入。
】②地下室顶板设计时，施工活荷载一般不小于 5. 0KN/m2 ，但可以根据情况扣除尚未施工的建筑地面做法、覆土以及隔墙自重，并在设计文件中给出相应的详细规定。
当室内作为堆场或临时加工场时按实际情况采用。
施工荷载不与覆土同时考虑。
广东省各市、县的基本风压按省荷规表给出的50 年重现期风压采用。
需要适当提高基本风压取值的结构增加“大跨度结构”。
1、省荷规表与省高规附录 B 相比，除广州市、佛山市外，其余各市的“其他”对应省高规的“城区”。
省高规中深圳市仅列出“城区”一栏，而省荷规中分为福田区、罗湖区、南山区、盐田区，风压值不变。
省高规中中山市仅列出“城区”一栏，而省荷规中分为石歧区和小榄镇，其中石歧区风压值对应省高规的“城区”。
2、广州市番禺区50 年重现期风压值为m2， 100 年重现期风压值为 m2，略低于省高规中的相应风压值m2、 m2；南沙区 50 年重现期风压值为 m2， 100 年重现期风压值为 m2，略低于省高规中的相应风压值m2、 m2。
3、湛江市遂溪县10 年重现期风压值为m2，高于省高规中的相应风压值m2。
4、江门市台山市50 年重现期风压值为m2，略高于省高规中的相应风压值m2；“其他”区域50 年重现期风压值为m2，略低于省高规中的相应风压值m2； 100 年重现期风压值为 m2，低于省高规中的相应风压值m2。
5、惠州市惠东县10 年重现期风压值为m2，略高于省高规中的相应风压值m2。
6、中山市增加“小榄镇”一栏，n=10、 n=50、n=100 时的风压值分别为m2、m2、 m2。
7、广州市、深圳市、东莞市、中山市可参考附录 E 给出的风压分布详图确定基本风压。
8、条文说明中指出：①大跨度结构指自重较轻的钢木主体结构。
②对风荷载比较敏感的结构基本风压应适当提高，可由各结构设计规范根据结构自身特点作出规定，没有规定时可以考虑适当提高其重现期来确定基本风压。
附录 E 给出了不同重现期基本风压的换算公式。
八、第条部分修改为“当城市或建设地点的基本风压值在表中没有给出时，重要的、地形地貌特殊的或高度超过边界层的建筑物宜进行基本风压专项研究确定基本风压，其他情况下基本风压值可按附录规定的方法”，根据基本风压的定义和当地年最大风速资料，通过统计分析确定。
九、第条为省荷规增加的内容，当有条件进行建设地点的专项风气候分析时，可根据各个方位上的原始风速记录资料统计得到风压方向性系数，将风压方向性系数与表中基本风压相乘后用于主体结构设计。
十、第条为省荷规增加的内容，对于受台风影响敏感的临时建筑应采用不低于10 年重现期的基本风压。
与荷规 GB60009第条相比，增加以下内容：1、地面粗糙度 B 类增加“房屋比较稀疏的城市市郊”。
2、当建设地点有场地风剖面的实测资料时，可根据实测风剖面参数确定；无场地风剖面实测资料时，宜按附录K 给出的方法确定。
3、对于特别重要建（构）筑物或周围地形环境较为复杂以及建筑高度超过建设地点所属地貌类别边界层厚度时，宜通过地形模拟试验或数值风洞试验确定其风压高度变化系数。
4、当建设地点四周地形、建筑布局有较大差别时，可采用有方向差别的地面粗糙度类别。
十二、第条与荷规GB60009表相比：1、增加第 3 项“封闭式折型屋面” 、第 6 项“封闭式阶梯屋面” 、第42 项“悬挑屋盖”。
2、第32 项“封闭式房屋和构筑物”中的(c)L 型平面增加 2 种平面型式；(d) ∏型平面增加 1 种平面型式；(e) 十字型平面增加双十字平面型式；另增加(f)X 型平面、(g) 井字型平面。
3、第 38 项“旋转壳顶”中增加(c) 封闭式圆形基础穹顶。
4、第 39 项“圆截面构筑物（包括烟囱、塔桅等）”中取消(a)局部计算时表面分布的体型系数。
十三、第条将荷规 GB60009第条单独列出且修改为：对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定风荷载体型系数；当无资料参考且存在下列情况之一时，宜进行风洞试验确定：1 建筑高度大于200m或房屋跨度大于100m。
2平面形状或立面形状复杂。
3立面开洞或连体建筑。
十四、第条与荷规 GB60009第条相比，“其他情况”修改为“当周边存在两个或两个以上施扰建筑时”。
十五、第条为省荷规增加的内容，对风洞试验方法作出规定。
十六、第条与荷规GB60009 第条相比增加了“圆形截面构筑物”，表中增加了圆截面建筑物、构筑物的局部体型系数；与荷规GB60009 第条相比取消了遮阳板；另增加了 4 双层幕墙、 5 高层建筑表面尺寸 a 小于 1m 的横向或竖向不镂空百叶条、 6 采用较为复杂外部型材、百叶等横向或竖向遮阳系统的建筑幕墙等局部体型系数取值规定。
十七、第条与荷规GB60009 第条相比，在“计算非直接承受风荷载的围护构件”后增加“及其连接的强度”，即计算围护构件的连接强度时亦应考虑风荷载。
十八、第条与荷规 GB60009第条相比：1、封闭式建筑物的内部压力局部体型系数正值取，大于荷规的。
2、增加大面积开窗的情况，按开窗面积比确定内压系数。
十九、第条为省荷规增加的内容，对于台风地区的围护结构及相关构件设计，应根据施工阶段对体型系数和内压系数进行补充验算，宜在原始内压的基础上提高~。
二十、第条为省荷规增加的内容，对于台风地区的重要建筑，宜采用风洞试验方法对可能出现的开启洞口进行模拟，确定内压系数。
二十一、第条与荷规 GB60009第条相比：1、50 年重现期基本风压小于KN/m2 的地区，围护结构（不区分幕墙和其他构件）的阵风系数按表采用，与荷规GB60009表相同。
2、为省荷规增加的内容，50 年重现期基本风压大于等于KN/m2 的地区或其他易受台风影响的地区，阵风系数按表采用，峰值因子由提高到，风荷载较荷规提高约5%。
3、为省荷规增加的内容，对拉索幕墙等柔性结构的主体构件阵风系数作出规定。
二十二、第条为省荷规增加的内容，建筑幕墙的风荷载标准值可按风洞试验结果确定；幕墙高度大于200m 或体型、风环境复杂时，应进行风洞试验确定风荷载。
二十三、第条为省荷规增加的内容，高层结构风振包括顺风向风振、横风向风振和扭转风振，即第节包含了荷规GB50009第节顺风向风振和风振系数及第节横风向和扭转风振两部分内容中高层结构风振的内容。
二十四、第条与荷规 GB50009第条相比，应考虑顺风向风振的结构增加了基本自振周期T1 大于的高层结构。
二十五、第条荷规 GB50009第条条文说明中所列横风向风振作用效应明显的结构改为在正文列出，且高宽比大于 5 的建筑增加了建筑高度大于100m的并列条件。
【 Deer 按：省荷规正文中用词为“宜”，条文说明中用词为“应”】二十六、第条与荷规 GB50009第条相比，增加满足特定条件的高耸结构横风向荷载的等效风荷载计算方法。