脚手架计算书

1.脚手架计算书
8.1、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
6、《建筑施工手册》第五版
8.2、脚手架总参数
（图1）落地式脚手架立面图
（图2）落地式脚手架剖面图
8.3、横向水平杆验算
横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。

承载能力极限状态
q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.5/(2+1))+1.4×3×1. 5/(2+1)=2.2kN/m
正常使用极限状态
q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.1×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.583kN/m 1、抗弯验算
计算简图如下：
（图3）承载能力极限状态受力简图
（图4）弯矩图
M max=0.384kN·m
σ=M max/W=0.384×106/4490=85.458N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、挠度验算
计算简图如下：
（图5）正常使用极限状态受力简图
（图6）挠度图
νmax=1.853mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=8mm
满足要求
3、支座反力计算
承载能力极限状态
V=1.671kN
正常使用极限状态
V K=1.202kN
8.4、纵向水平杆验算
根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。

由上节可知F=V,F K=V K
q=1.2×0.033=0.04kN/m
q K=g=0.033kN/m
1、抗弯验算
F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×1.2×(1+0.15/1.2)2=1.139kN/m
F q=1.40.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×1.2×(1+0.15/1.2)2=1.5 95kN/m
简图如下：
（图7）承载能力极限状态受力简图
（图8）弯矩图
M max=0.784kN·m
σ=M max/W=0.784×106/4490=174.508N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求
2、挠度验算
（图9）正常使用极限状态受力简图
（图10）挠度图
νmax＝4.957mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm
满足要求
3、支座反力计算
承载能力极限状态：
Vmax=5.948kN·m
8.5、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
R=V max=5.948kN≤R c=8kN
满足要求
8.6、立杆稳定验算
脚手板理论铺设层数
y=min{H/[(x+1)h],y Z}=6
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
N G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=30×0.13+6×(1.2+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=4.184kN
2、构配件自重标准值NG2k1
Z=min(y,m)=3
N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=3×(1.2+0.15)×1.5×0.1/2+3×0.17×1.5+1.5×30×0.01=1.519kN
3、施工活荷载标准值
N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+1×2)×(1.2+0.15)×1.5/2=5.062kN
4、风荷载统计
风荷载体型系数：
由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙
=1.2(l a+h+0.325l a h)d/(l a h)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d 1.2(100-mA )/(100l a h)
=1.2×(1.5+1.8+0.325×1.5×1.8)×(48/1000)/(1.5×1.8)+1.2×(100-2000×0.01)/100-(1.5+ 1.8+0.325×1.5×1.8)×(48/1000)×1.2×(100-2000×0.01)/(100×1.5×1.8)=0.978
=1.3 1.3×0.978=1.271
s
风荷载高度变化系数:
立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65
连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.65
风荷载标准值：
=z s0=0.65×1.271×0.45=0.372kN/m2
k
风荷载产生的弯矩标准值：
M wk=k l a h2/10=0.372×1.5×1.82/10=0.181kN·m
风荷载产生的弯矩设计值：
M w=0.9 1.4M wk=0.9×1.4×0.181=0.228kN·m
立杆荷载组合：
不组合风荷载：
N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4N QK=1.2×(4.184+1.519)+1.4×5.062=13.931kN
组合风荷载：
N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9 1.4N QK=1.2×(4.184+1.519)+0.9×1.4×5.062=13.222 kN
长细比验算：
l0=k h=1.155×1.53×1.8=3.181m
=l0/i=3.181×1000/15.9=200.055[]=210
满足要求
根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到=0.18
则立杆稳定的验算式为：
不组合风荷载：
N/A=13.931×1000/(0.18×424)=182.592N/mm2f=205N/mm2
满足要求
8.7、允许搭设高度验算
不组合风荷载：
[H]=[Af-(1.2N G2K+1.4N QK)]/1.2g k=(0.18×424×205-(1.2×1.519×1000+1.4×
5.062×1000))/(1.2×0.13×1000)=43.146m
组合风荷载：
[H]={Af-[1.2N G2K+0.9 1.4
（N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.18×424×205-(1.2×1.519×1000+0.9×1.4×(5.062×1000 +0.181×106/4490)))/(1.2×0.13×1000)=47.365m
H=30m≤[H]=43.146m
满足要求
8.8、连墙件承载力验算
计算连墙件的计算长度：
a0=a=0.2×1000=200mm,=a0/i=200/15.9=12.579[]=210
根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到=0.967
风荷载作用在一个连墙件处的面积
A w=2×h×3×l a=2×1.8×3×1.5=16.2m2
风荷载标准值：
=z s0=0.65×1.271×0.45=0.372kN
k
风荷载产生的连墙件轴向力设计值：
N lw=1.4k A w=1.4×0.372×16.2=8.432kN
连墙件的轴向力设计值：
N l=N lw+N0=8.432+3=11.432kN
其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。

将N l、带入下式：
强度：=N l/A c=11.432×1000/424=26.9620.85f= 0.85×205= 174.25
稳定：N l/A=11.432×1000/(0.967×424)=27.886N/mm20.85f = 0.85×205= 174.25 N/mm2
扣件抗滑移：N l=11.432kN≤R c=12kN
满足要求。